DE2501248C3 - Zündverteiler für Verbrennungsmotoren mit einer Entstöreinrichtung - Google Patents
Zündverteiler für Verbrennungsmotoren mit einer EntstöreinrichtungInfo
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- DE2501248C3 DE2501248C3 DE2501248A DE2501248A DE2501248C3 DE 2501248 C3 DE2501248 C3 DE 2501248C3 DE 2501248 A DE2501248 A DE 2501248A DE 2501248 A DE2501248 A DE 2501248A DE 2501248 C3 DE2501248 C3 DE 2501248C3
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf einen Zündverteiler für Verbrennungsmotoren mit einer Entstöreinrichtung
gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1. Ein solcher Zündverteiler ist z. B. in der US-PS 35 42 006
beschrieben.
Bei der Zündung einer Brennkraftmaschine, bei der ein elektrischer Strom zur Erzeugung einer Funkenentladung
rasch zerhackt werden muß, werden Störungen abgestrahlt, die bei der Funkenentladung auftreten. Es
ist bekannt, daß diese Störungen den Rundfunk- und Fernsehempfang sowie andere Funkverbindungen stören
und den Signal-Rauschabstand von Sende- und Empfangseinrichtungen verschlechtern. Außerdem ist
zu berücksichtigen, daß solche Störungen auch zu Betriebsstörungen in elektrischen Steuer- und Regelschaltungen
führen, die bereits weit verbreitet sind und auch allgemein als Steuersysteme für Fahrzeuge
Verwendung finden, beispielsweise als elektronisch gesteuerte Brennstoffeinspritzsysteme (I.F.I.), elektronische
Bremskraftregelungen bzw. Blockiersteuerungen (E.S.C.) oder elektronisch gesteuert'; automatische
Gelriebe (E.A.T.), so daß auch die Verkehrssicherheit durch diese Störungen beeinträchtigt wird. Weiterhin
besteht die Tendenz, für die Zündung zur Erzielung einer starken Funkenentladung sehr hohe elektrische
Ströme zu verwenden und diese sehr schnell zu unterbrechen, weil ein stetig zunehmendes Interesse
daran besteht, die Abgasverunreinigungen möglichst gering zu halten. Derartige starke Funkenentladungen
führen jedoch zu außerordentlich starken Störungen, wodurch die genannten Störeinflüsse und Betriebsstörungen
noch weiter verstärkt werden.
Es sind bereits verschiedene Arten von Entstöreinrichtungen entwickelt worden. Die meisten dieser
Entstöreinrichtungen sind jedoch für eine praktische Verwendung bei der Massenfertigung von Fahrzeugen
zu teuer. Außerdem weisen diese Einrichtungen in der Praxis eine unzureichende Zuverlässigkeit auf. Eine dem
Wortlaut des Oberbegriffs entsprechende Auslührungslorm
von praktischem Wert ist in der US-PS 35 42 006
25 Ol 248
beschrieben. Bei dieser Entstöreinrichtung wird der Abstand der Entladungsstrecke zwischen den Elektroden
des Verteilerrotors und den feststehenden Verteilerkontakten in einem Bereich von 1,524 mm und
6,35 mm gewählt, also in einem Bereich, d";r größer als der bei üblichen Zündverteilern vorgesehene Elektrodenabstand
ist.
Gemäß dem Stand der Technik werden prinzipiell drei Arten von Entstöreinrichtungen verwendet. Eine in
der US-PS 32 35 655 beschriebene erste Entitöreinnchtung
weist einen S-, L- oder K-förmigen Widerstand auf, der am äußeren Anschluß der Zündkerze bzw. der
Zündkerzen angebracht ist. In einigen Fällen ist der Widerstand in der bzw. den Zündkerzen selbst
enthalten, die dann als Widerstands-Zündkerze bezeichnet werden. Eine in der US-PS 27 14 623 beschriebene
zweite Entstöreinrichtung weist ebenfalls einen Widerstand auf, der in einen Abschnitt des Hochspannungskabels
eingesetzt ist, welches dann als Widerstands-Hochspannungskabel bezeichnet wird. Eine in der US-PS
25 55 488 beschriebene dritte Entstöreinrichtung ist der Entstörkondensator. Diese bekannten Enstöreinrichtungen
weisen jedoch sämtlich den Nachteil auf, daß die Störungen mit ihrer Hilfe zwar auf eine gewisse
Störstärke herabgesetzt werden können, diese Störstärke jedoch nicht unter derjenigen Störstärke liegt, die für
den Betrieb der genannten Rundfunkeinrichtungen, Funksprecheinrichtungen und elektronisch gesteuerten
Fahrzeugsystemen und unterschritten werden muß. Außerdem zeigt der Entstörkondensator bei Hochfrequenten
Störungen wenig Wirkung.
Außerdem sind aus den US-Palentschriften 19 31 6/5,
19 97 460 und 25 55 488 als Entstöreinrichtungen Rotoren
bekannt, die elektrisches Widerstandsmaterial enthalten.
Darüber hinaus ist es aus der DE-PS 8 92 530 bekannt, Entstörwiderstände direkt an der Funkenentladungsstrecke
zwischen dem Verteilerfinger und den Verteilerkontakten anzuorden, was jedoch insofern nachteilig ist,
als der Entladungsstrom zur Störunterdrückung stark abgeschwächt wird, was die Zündfunkenbildung wesentlich
erschwert und zu schwachen Zündfunken führt, wobei diese Art der Störunterdrückung oft noch
unzureichend ist, da der Entladungsstrom nicht beliebig abgeschwächt werden kann.
Aufgabe der Erfindung ist es daher, einen Zündverteiler gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1 zu
schaffen, dessen Entstöreinrichtung ohne wesentliche Abschwächung des Zünd- oder Entladungsstromes
wirksamer und zuverlässiger als bisher bekannte Entstöreinrichtungen arbeitet und der derart billig
herzustellen ist, daß er auch bei der Massenfertigung von Fahrzeugen eingesetzt werden kann.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß mit den im kennzeichnenden Teil des Patentanspruchs 1 genannten
Mitteln gelost.
Ausführungsformen der Erfindung sind in der Zeichnung dargestellt und werden im folgenden näher
beschrieben. Es zeigt
F i g. 1 ein Schaltbild einer herkömmlichen Zündanlage
Fig. 2a eine Seitenansicht eines Zündverteilers, bei
dem einige Teile zur besseren Veranschaulichung aufgeschnitten sind,
Fig. 2b einen Schnitt entlang der Linie b-b gemäß
F i g. 2a.
Fig. i-Λ in einer perspektivischen Darstellung ein
erstes Ausführiingsbcispicldcr llrfiinlung,
F i g. 3-b eine Draufsicht in Richtung des Pfeiles b in
F i g. 3-a,
F i g. 3-c einen Schnitt längs der Linie c-c in F i g. 3-b,
Fig.4-a in einer perspektivischen Darstellung ein
zweites Ausführungs der Erfindung:
F i g. 4-b eine Draufsicht in Richtung des Pfeiles b in F i g. 4-a,
F i g. 4-c einen Schnitt längs der Linie c-cin F i g. 4-b,
F i g. 5-a in einer perspektivischen Darstellung ein drittes Ausführungsbeispiel der Erfindung,
F i g. 5-b eine Draufsicht in Richtung des Pfeiles b in F i g. 5-a,
F i g. 5-c einen Schnitt längs der Linie c-cin F i g. 5-b,
F i g. 6 ein Diagramm der Änderung des Stroms (in AJ,
des sogenannten kapazitiven Entladungsstroms bei einer bekannten Zündanlage und bei der erfindungsgemäßen
Zündanlage, in Abhängigkeit von der Zeit (in ns),
Fig. 7-H und 7-V Diagramme der Änderungen der
Störfeldstärken (in dB) der horizontalen Polarisation bzw. der vertikalen Polarisation, die von den Zündanlagen
nach dem Stand der Technik bzw. nach der vorliegenden Erfindung erzeugt werden, in Abhängigkeit
von der Frequenz (in MHz),
F i g. 8-a eine Draufsicht auf ein viertes Ausführungsbeispiel der Erfindung,
F i g. 8-b einen Schnitt längs der Linie b-b in F i g. 8-a,
Fig. 9-a eine Draufsicht auf ein fünftes Ausführungsbeispiel
der Erfindung,
F i g. 9-b einen Schnitt längs der Linie b-b\n F i g. 9-a,
Fig. 10-a eine Draufsicht auf ein sechstes Ausführungsbeispiel
der Erfindung,
Fig. 10-b einen Schnitt längs der Linie b-b in
Fig. 10-a,
Fig. 11-a eine Draufsicht auf ein siebentes Ausführungsbeispiel
der Erfindung,
Fig. 11-b einen Schnitt längs der Linie b-b in
Fig. 11-aund
Fig. 12-H und 12-V Diagramme der Änderungen der
Störfeldstärken (in dB) der horizontalen Polarisation bzw. der vertikalen Polarisation, ermittelt bei Verwendung
von Zündanlagen nach dem Stand der Technik, nach dem ersten und dem siebenten Ausführungsbeispiel
gemäß der Erfindung, sowie bei einer abgewandelten, aus den siebenten Ausführungsbeispiel hergeleiteten
Ausführungsbeispiel.
Fig. 1 ist ein in üblicher Weise aufgebauter Schaltplan einer Zündanlage bei einer bekannten
Batteriezündung. In der Schaltung nach F i g. 1 fließt ein Gleichstrom, der vom positiven Anschluß einer Batterie
B geliefert wird, über einen Zündschalter SW, eine Primärwicklung Peiner Zündspule /und einen Kontakt
C zu dem ein Kondensator CD parallel geschaltet ist. zum negativen Anschluß der Batterie B. Wenn der (nicht
dargestellte) Verteilernocken sich synchron mit der Kurbelwelle des Verbrennungsmotors dreht, öffnet und
schließt der Verteilernocken den Kontakt C zyklisch. Wenn sich der Kontakt C schnell öffnet, wird der durch
die Primärwicklung P fließende Primärstrom plötzlich unterbrochen. In diesem Augenblick wird eine hohe
Spannung in einer Sekundärwicklung Sder Zündspule / elektromagnetisch induziert. Der induzierte Hochspannungstoß,
der üblicherweise in der Größenordnung von 10-3OkV liegt, verläßt die Sekundärwicklung 5 und
fließt durch ein erstes Hochspannungskabel L\ zu einem Miltclstück CP, das zentrisch im Verteiler Dangeordnet
ist. Das Mittelstück CP ist elektrisch mit dem Verteilerrotor d verbunden, der sich synchron mit der
Kurbelwelle dreht. Wenn der Motor vier Zvlinder hat.
sind in dem Verteiler D vier feststehende Kontakte rmit
gleichem Abstand auf einem Kreis angeordnet, der durch die sich drehende Elektrode des Rotors d
bestimmt wird, wobei ein schmaler Spalt g zwischen der Elektrode und diesem Kreis erhalten bleibt. Der
induzierte Hochspannungsstoß wird weitergeleitet über die feststehenden Kontakte r und durch den schmalen
Spalt g wenn die Elektrode des Rotors d jeweils einem der vier feststehenden Kontakte r nahekommt. Der
induzierte Hochspannungsstoß gelangt dann von einem der Kontakte r durch ein zweites Hochspannungskabel
Li zu einer zugehörigen Zündkerze PL, wo es zu einer
Funkenentladung in der Zündkerze PL kommt, wodurch das Brennstoff-Luft-Gemisch im jeweiligen Zylinder
gezündet wird.
Es ist eine bekannte Erscheinung, daß bei einer
Funkenentladung eine Störung (Rauschen) ausgestrahlt wird. Wie man aus F i g. 1 erkennt, treten drei Arten von
Funkenentladungen an drei Stellen der Zündanlage auf. Eine erste Funkenentladung tritt am Kontakt C des
Unterbrechers auf. Eine zweite Funkenentladung tritt in dem schmalen Spalt g zwischen der Elektrode des
Rotors d und der Elektrode des Kontaktes r auf. Eine dritte Funkenentladung tritt an der Zündkerze PL auf.
Die Erfinder haben gefunden und durch Versuche bestätigt, daß bei diesen drei Arten von Funkenentladungen,
von denen die erste und die dritte Funkenentladung in üblicher Weise durch den Kondensator bzw.
eine Zündkerze mit hohem Widerstand entstört werden kann, die im schmalen Spalt g zwischen der Elektrode
des Rotors d und der Elektrode des Kontaktes r auftretende zweite Funkenentladung die stärkste
Störung verglichen mit der ersten und der dritten Funkenentladung ausstrahlt. Die Ursache hierfür ist
darin zu sehen, daß die Impulsbreite der zweiten Funkenentladung außerordentlich klein ist, während der
Entladungsstrom sehr groß ist. Diese Funkenentladung strahlt die stärkste Störung von den Hochspannungskabeln
L\ und Li ab, die als Antenne wirken.
Der Grund dafür, daß diese Funkenentladung eine außerordentlich schmale Impulsbreite und einen außerordentlich
großen Enlladungsslrom hat, ist in der DE-OS 24 30 419.6 näher erläutert.
Die Begründung wird nachfolgend kurz zusammengefaßt. In der Schaltung nach Fig. 1 erscheint die
Hochspannung von der Sekundärwicklung Sam Rotor d nicht als eine Rechteckwelle, sondern als Welle, bei der
die Spannung am Rotor c/bis zu der Hochspannung mit einer Zeitkonstante ansteigt, deren Wert hauptsächlich
durch die Schaltungskonstanten der Zündspule /und des Hochspannungskabels L\ usw. bestimmt wird. Wenn die
am Rotor d auftretende Spannung ansteigt und schließlich eine ausreichende Spannung erreicht, um
eine Funkenentladung in dem Spalt g zwischen den Elektroden des Rotors d und dem Kontakt r zu
bewirken, bewegt sich gleichzeitig die elektrische Ladung, die in einer verteilten Kapazität längs des
Primär-Hochspannungskabels Li angesammelt ist zu einer verteilten Kapazität längs des Sekundär-Hochspannungskabels La über die Funkenentladung, die
allgemein als kapazitive Entladung bezeichnet wird. Das
Spannungspotential längs des Primär-Hochspannungskabels L\ fällt plötzlich ab, wenn die kapazitive
Entladung eintritt Unmittelbar nach dieser kapazitiven Entladung steigt die Spannung an der Zündkerze PL
jedoch allmählich mit einer bestimmten Zeitkonstanten an; wenn diese Spannung eine ausreichende Höhe
erreicht hat, kommt es zur Funkenentladung an der
Zündkerze PL. Diese Funkenentladung wird allgemeii als induktive Entladung bezeichnet. Damit ist eii
Zündvorgang beendet. Ein Funkenentladungsstrom, dei durch den Schmalen Spalt g strömt, wird entsprechenc
ι der kapazitiven Entladung bzw. der induktiven Entla
dung erzeugt. Die stärkste Störung, begleitet vor nachteiligen hohen Frequenzen, wurde vor allem be
einer kapazitiven Entladung gefunden, die einen großer Anteil von Entladungsimpulsen mit außerordentlich
to kleiner Impulsbreite und einem außerordentlich großer Entladungsstrom hat. Deshalb soll mit der vorliegender
Erfindung erreicht werden, die Welle des kapazitiver Entladungsstroms in eine Welle mit verhältnismäßig
großer Impulsbreite und verhältnismäßig geringer
η Entladungsstrom zu transformieren. Dabei werden die
nachteiligen hohen Frequenzanieile durch die Transfor
mation der Welle und den stabilisierten kapazitiver Entladungsstrom erheblich verringert.
Die zur Transformation der Welle des kapazitiver Entladungsstromes verwendete Einrichtung gemäß dei
Erfindung wird nachfolgend näher erläutert. In der F i g. 2-a und 2-b sind ein Verteilerrotor 1 (entsprechenc
dem Rotor din Fig. 1) und feststehende Verteilerkon
takte 2 (entsprechend dem Kontakt r in F i g. 1
:■> dargestellt. Die Elektrode des Rotors 1 und die
Elektrode des Kontaktes 2 stehen einander gegenüber wobei zwischen ihnen der schmale Spalt g (Fig. 2-a
liegt. Ein Mittelstück 3 (entsprechend dem Mittelstück CPin Fig. 1) berührt das innere Ende des Rotors 1. Dei
in in der Sekundärwicklung S(F ig. 1) erzeugte Hochspannungsstoß
fließt über ein Primär-Hochspannungskabel 4 (entsprechend dem Hochspannungskabel L\ in Fig. 1]
und über das Mittelstück 3 zur Elektrode des Rotors 1 Eine Feder 5 drückt das Mitlelstück 3 nach unten aul
den Rotor 1, so daß zwischen diesen Teilen eine gute elektrische Verbindung besteht.
Wenn die Elektrode des Rotors 1, wie in F i g. 2-b mit ausgezogenen Linien dargestellt, gegenüber dem
Kontakt 2 steht, wird der Hochspannungsstoß über eine Funkenentladung auf den Kontakt 2 übertragen und der
entsprechenden Zündkerze PL (Fig. 1) über ein Sekundär-Hochspannungskabel 7 (entsprechend dem
Hochspannungskabel Li in Fig. 1) zugeführt, wo das Brennstoff-Luft-Gemisch in dem entsprechenden Zylinder
gezündet wird. Wenn sich der Rotor 1 in die mit gestrichelten Linien in Fig. 2-b dargestellte Stellung
gedreht hat und die Elektrode des Rotors 1 dem nächsten Kontakt 2 gegenübersteht, wird der Hochspannungsstoß
dem nächsten Kontakt 2 über eine Funkenentladung zugeführt und auf die nächste zugehörige Zündkerze PL (Fig. 1) über ein anderes
Sekundär-Hochspannungskabe! 7 übertragen, in gleicher
Weise werden die Hochspannungsstöße nacheinander verteilt
Die vorliegende Erfindung betrifft im wesentlichen die Bauteile, die von dem strichpunktierten Kreis A in
F i g. 2-a umschlossen werden. Die F i g. 3 bis 5 und 8 bis 11 sind vergrößerte Darstellungen dieser Bauteile. In
den Fig.3-a ist eine Elektrode 11 gezeigt die als
einstückiges Teil des Rotors 1 ausgeführt und T-förmig
ist Eine Vorderfläche II' der Elektrode 11 ist einer
Seitenfläche 2' des Kontaktes 2 zugekehrt, wobei dazwischen eine Entladungsstrecke gebildet wird. Der
Kontakt 2 besteht aus einem hohlen oder massiven
Zapfen von kreisförmigem Querschnitt Die Seitenfläche 2' des Kontaktes 2, die der Vorderfläche 11'
zugekehrt ist ist dadurch erzeugt daß der runde Zapfen teilweise aufgeschnitten ist; die Seitenfläche des
25 Ol
Kontaktes wirkt als Elektrode, die mit der Elektrode 11
zusammenwirkt. An der Unterseite der Elektrode 11 ist
ein dielektrisches Bauteil 12, das die Form einer dünnen flachen Platte hat, beispielsweise durch einen Kleber
befestigt. Wie in Fig.3-c dargestellt, ist die Vorderfläehe
11' der Elektrode 11 der Seitenfläche 2' des Kontaktes 2 zugekehrt, wobei zwischen diesen Flächen
eine erste Entladungsstrecke mit einem Elektrodenabstand g\ gebildet wird; die Seitenfläche 2' des Kontaktes
2 ist auch der Vorderfläche 12' des dielektrischen Bauteils 12 zugekehrt, wobei eine zweite Entladungsstrecke mit einem Elektrodenabstand gi zwischen
diesen Flächen gebildet wird. Bei dieser ersten Ausführungsform ist der Elektrodenabstand g\ der
ersten Entladungsstrecke 1,2 mm und der Elektrodenabstand gi der zweiten Entladungsstrecke 0,6 mm; die
Elektrode 11 besteht aus Messingblech und hat eine Dicke von 1,0 mm, eine Länge L (Fi g. 3-b) von 12 mm
und eine Breite W von 4 mm; das dielektrische Bauteil
12 besteht aus Glimmer einer Dicke von 0,3 mm. Das dielektrische Bauteil 12 kann auch aus Keramik
bestehen.
In den Fig.4-a, 4-b und 4-c ist ein zweites
Ausführungsbeispiel der Erfindung dargestellt, wobei die mit gleichen Bezugszeichen wie in den Fig.3-a, 3-b
und 3-c bezeichneten Teile in ihrer Konstruktion, Funktion oder ihrem Material die gleichen sind. Dies gilt
auch für die in den folgenden F i g. 5 und 8 bis 11 gezeigten Teile.
Wie man aus den Fig. 4-a, b und c erkennt, ist eine metallische Hilfselektrode 13 in Form einer dünnen
flachen Platte vorgesehen, die an der Unterseite des dielektrischen Bauteils 12 entsprechend dem ersten
Ausführungsbeispiel nach Fig.3 befestigt ist. Die
metallische Hilfselektrode 13 kann an dem dielektrisehen Bauteil 12 beispielsweise auch mittels eines
herkömmlichen Klebers befestigt sein. Bei der zweiten Ausführungsform besteht die metallische Hilfselektrode
13 aus Messingblech einer Dicke von 0,2 mm. Die anderen Angaben, beispielsweise für die ersten und
zweiten Entladungsstrecken-Elektrodenabstände g\, g2
und die Materialien des dielektrischen Bauteils 12 und der Elektroden des Rotors 1 und der Kontakte 2 sind die
gleichen wie bei dem ersten Ausführungsbeispiel. Das wesentliche Merkmal der zweiten Ausführungsform ist,
daß die metallische Hilfselektrode an der Unterseite am Umfang des dielektrischen Bauteils 12 nach der ersten
Ausführungsform angebracht ist, wodurch man die folgenden Vorteile erreicht. Die zweite Ausführungsform hat eine stabilere Entstöreigenschaft als die erste
Ausführungsform, und das dielektrische Bauteil 12 wird durch die metallische Hilfselektrode 13 gegen äußere
!Mechanische Einflüsse gcschüizi.
F i g. 5 zeigt eine dritte Ausführungsform der Erfindung, die gegenüber der beschriebenen zweiten
Ausführungsform nach F i g. 4 abgewandelt ist Wie man aus den Fig.5-a bis 5-c erkennt, ist ein wesentliches
Merkmal der dritten Ausführungsform, daß die metallische Hilfselektrode 13 an der äußeren Umfangsfläche
des dielektrischen Bauteils 12 befestigt ist, wodurch die folgenden Vorteile erreicht werden. Das dielektrische
Bauteil 12 wird durch die metallische Hilfselektrode 13 physikalisch gegen die Funkenentladung in der zweiten
Entladungsstrecke (g-z) geschützt, weil die Funkenentladung
in der zweiten Entladungsstrecke zwischen dem Kontakt 2 und der metallischen Hilfselektrode 13
auftritt, statt zwischen dem Kontakt 2 und dem dielektrischen Bauteil 12. Auch wird die äußere
Umfangsfläche des dielektrischen Bauteils 12 durch die Elektrode 13 gegen äußere mechanische Einflüsse,
beispielsweise Stöße, geschützt. Bei dem dritten Ausführungsbeispiel besteht das dielektrische Bauteil 12
aus Glimmer der Dicke von 0,8 mm; die metallische Hilfselektrode 13 besteht aus einem Messingblech der
Dicke von 0,2 mm; die anderen Angaben sind die gleichen wie bei der ersten Ausführungsform.
Die Wirkung der Entstörung wird nachfolgend an dem zweiten Ausführungsbeispiel näher erläutert.
Nahezu dieselbe Entstörwirkung wie bei dem zweiten Ausführungsbeispiel wird aber auch beim ersten und
dritten Ausführungsbeispiel sowie bei den später noch näher erläuterten vierten, fünften und sechster. Ausführungsbeispiel
erreicht. Die mit der ausgezogenen Linie e und der gestrichelten Linie d in F i g. 6 dargestellten
Wellenformen zeigen den Verlauf des kapazitiven Entladungsstroms bei einer erfindungsgemäßen Einrichtung
bzw. einer herkömmlichen Einrichtung. Als Koordinaten sind der kapazitive Entladungsstrom /in A
und die Zeit in ns aufgetragen. Aus F i g. 6 erkennt man, daß der maximale kapazitive Entladungsstrom /gemäß
der Erfindung (ausgezogene Linie e) wesentlich kleiner ist als der maximale kapazitive Entladungsstrom nach
dem Stand der Technik (gestrichelte Linie d). Außerdem sind die Anstiegszeit und die Impulsbreite des
kapazitiven Entladungsstromes / gemäß der Erfindung wesentlich größer als die entsprechenden Werte beim
Stand der Technik. Der kapazitive Entladungsstrom nach dem Stand der Technik mit nachteiligen hohen
Frequenzkomponenten und demzufolge starker Störungsausstrahlung ist somit in einen kapazitiven
Entladungsstrom gemäß der Erfindung mit fast keinen nachteiligen hohen Frequenzanteilen umgewandelt
worden, wodurch die Störungen erheblich verringert wurden. Diese Tatsachen werden durch die Messungen
belegt, deren Ergebnisse in den F i g. 7-H und 7-V dargestellt sind, die Diagramme zeigen, aus denen sich
die Vorteile der vorliegenden Erfindung gegenüber dem Stand der Technik ergeben. Als Koordinaten sind in
F i g. 7-H die Störfeldstärke der horizontalen Polarisation und die Frequenzen der Störungen aufgetragen.
Die Frequenz ist in MHz aufgetragen, während die Störfeldstärke in dB angegeben ist, wobei 0 dB 1 μν/m
entspricht. Die Abszisse in F i g. 7-V ist die gleiche wie in Fig.7-H; auf der anderen Koordinate ist die Störfeldstärke
der vertikalen Polarisation aufgetragen. In den Fig. 7-H und 7-V sind die Ergebnisse nach der
Erfindung und nach dem Stand der Technik durch ausgezogene Linien gn und gv bzw. gestrichelte Linien
found fvdargestellt. Die durch die ausgezogenen Linien
(gH in Fig.7-H und gv in Fig.7-V) dargestellten
rvießergenisse wurden erhalten bei Verwendung eines
Fahrzeugs mit einem Verteiler entsprechend dem zweiten Ausführungsbeispiel der Erfindung (dargestellt
in Fig.4), wobei das Fahrzeug herkömmliche Widerstands-Zündkerzen
und Widerstands-Hochspannungskabel hatte. Die durch die gestrichelten Linien
dargestellten Meßergebnisse wurden erhalten bei Verwendung eines Fahrzeugs, das nur herkömmliche
Widerstands-Zündkerzen und Widerstands-Hochspannungskabel hatte. Aus den Fig.7-H und 7-V erkennt
man deutlich, daß die Störfeldstärke bei der erfindungsgemäßen Zündanlage erheblich geringer ist als bei dem
Stand der Technik und daß durch die Erfindung die starken Störungen erheblich verringert bzw. unterdrückt
werden. Obwohl die Wirkung der Entstörung durch eine Kombination der komplizierten Erschei-
25 Ol 248
ίο
nungsformen der Entladungen herbeigeführt sein kann, wird nachfolgend für dieses Ergebnis nur eine mögliche
Begründung gegeben.
Der in der Sekundärwicklung 5 induzierte Hochspannungsstoß wird der ersten Entladungsstrecke g\ und der
zweiten Entladungsstrecke gi gleichzeitig zugeführt. Da
der Elektrodenabstand der zweiten Entladungsstrecke gi (F i g. 4-c) geringer ist als der Elektrodenabstand der
ersten Entladungsstrecke g\ (Fig.4-c) kommt es zu
Beginn des Ablaufs zu einer Teilentladung in der zweiten Entladungsstrecke mit verhältnismäßig niedriger
Spannung bezogen auf den Hochspannungsstoß während eines Zeitabschnitts, in dem eine Spannung an
der ersten und der zweiten Entladungsstrecke zwischen dem Rotor 1 und dem Kontakt 2 auf das Spannungsmaximum
ansteigt, das 10 bis 30 kV beträgt, wie vorher ausgeführt. Dann wird die Luft in dem Raum nahe der
metallischen Hilfselektrode 13 der zweiten Entladungsstrecke g2 ionisiert, so daß die Funkenentladung an der
ersten Entladungsstrecke g\ leicht möglich ist. Diese Funkenentladung an der zweiten Entladungsstrecke gi
wird auf die erste Entladungsstrecke g\ mit Hilfe dieser Ionisation übertragen. Die Übertragung der Funkenentladung
wird hauptsächlich durch einen Oberflächen-Gleitvorgang oder -Kriechvorgang an der oben
liegenden Oberfläche des dielektrischen Bauteils 12 ausgeführt, die durch die Zone g\—gi in Fig.4-c
bestimmt ist. Dann kommt es zu einer weiteren Funkenentladung an der ersten Entladungsstrecke g\.
Aus dieser Erklärung ergibt sich, daß die zur Erzeugung der Funkenentladung an der ersten Entladungsstrecke
gemäß der Erfindung benötigte Zeit größer ist als die nach dem Stand der Technik benötigte Zeit, weil die
Funkenentladung in der ersten Entladungsstrecke von der Funkenentladung an der zweiten Entladungsstrecke
durch den Oberflächen-Kriechvorgang übertragen wird, der an der Oberfläche d?s erfindungsgemäßen dielektrischen
Bauteils 12 entlang läuft. Da die Funkenentladung zwischen dem Rotor 1 und dem Kontakt 2 langsam
erfolgt, weist der kapazitive Entladungsstrom keine Entladungsimpulse mit sehr geringen Impulsbreiten und
sehr großen Impulsamplituden auf. Außerdem ist die Funkenentladung zwischen dem Rotor 1 und dem
Kontakt 2 gemäß der Erfindung stabil im Vergleich zum Stand der Technik, bei dem kein dielektrisches Bauteil
dazwischen vorhanden ist; denn die elektrische Ladung, die an der Oberfläche des dielektrischen Bauteils 12
während der Funkenentladung an der zweiten Entladungsstrecke gi gespeichert ist, trägt günstig zur
Stabilität der Funkenentladung an der ersten Entladungsstrecke g\ bei.
Die F i g. 8-a und 8-b zeigen ein viertes erfindungsgemäßes Ausführungsbeispiel. Das vierte Ausführungsbeispiel
ist im wesentlichen ähnlich dem dritten Ausführungsbeispiel, wobei jedoch das bogensegmentförmige
dielektrische Bauteil 12 nach Fig.5 in mehrere Segmente aufgeteilt ist, die jeweils eine metallische
Hilfselektrode 13 haben. Die Segmente sind in gleichmäßigem Abstand an der Vorderfläche W der
Elektrode 11 angeordnet. Mit diesem Merkmal des vierten Ausführungsbeispiels werden die folgenden
Vorteile erreicht Selbst wenn ein oder mehrere Segmente durch unachtsame Handhabung bei der
Herstellung zerstört wurden, wird die Wirkung der zweiten Entladungsstrecke g2 durch die anderen, noch
betriebsfähigen Segmente normal aufrechterhalten. Dabei ist festzustellen, daß die Wahrscheinlichkeit, daß
alle dielektrischen Bauteile 12 und/oder alle metallischen Hilfselektroden 13 bei der Herstellung zerstört
werden, gleich null ist. Bei der vierten Ausführungsform ist die Dicke der Elektrode 11 und des dielektrischen
Bauteils 12 jeweils 1,5 mm; der Elektrodenabstand der Entladungsstrecke g\ ist 1,4 mm, während der Elektrodenabstand
der Entladungsstrecke g2 0,4 mm beträgt; die metallischen Hilfselektroden 13 der Segmente
bestehen aus Messingblech der Dicke von 0,2 mm; die Anzahl der Segmente ist sechs; die übrigen Angaben
ίο sind die gleichen wie bei der ersten Ausführungsform.
Bei dem ersten, zweiten, dritten und vierten Ausführungsbeispiel sind die dielektrischen Bauteile 12
nur am Rotor befestigt. Das dielektrische Bauteil 12 kann aber auch nur am feststehenden Kontakt befestigt
sein, oder die dielektrischen Bauteile können sowohl am Rotor als auch am festehenden Kontakt angebracht
sein, ohne daß ihre Wirksamkeit für die Entstörung herabgesetzt wird. Diese beiden Fälle sind in den F i g. 9
und 10 dargestellt. Versuche haben gezeigt, daß die Wirksamkeit zur Entstörung bei dem fünften (Fig. 9)
und dem sechsten Ausführungsbeispiel (Fig. 10) nahezu
die gleiche ist wie bei dem zweiten Ausführungsbeispiel.
Für das in den Fig.9-a und 9-b dargestellte
Ausführungsbeispiel gelten dieselben Angaben wie die für das erste. Zusätzlich kann die metallische Hilfselektrode,
wenn es notwendig ist, an der Umfangsfläche des dielektrischen Bauteils 12 angebracht werden.
Für das in den Fig. 10-a und 10-b dargestellte
Ausführungsbeispiel gelten dieselben Angaben wie für das erste. Zusätzlich kann die metallische Hilfselektrode,
wenn notwendig, an den Umfangsflächen der dielektrischen Bauteile 12 angebracht werden, die an
dem Rotor und/oder dem feststehenden Kontakt befestigt sind.
Die von einem Verteiler erzeugten starken Störungen werden erheblich herabgesetzt durch Verwendung des
Rotors 1 und der feststehenden Kontakte 2 mit dem dielektrischen Bauteil 12 gemäß den beschriebenen
ersten, zweiten, dritten, vierten, fünften oder sechsten Ausführungsbeispielen.
Aus verschiedenartigen Versuchen, die mit dem ersten bis sechsten Ausführungsbeispiel durchgeführt
wurden, wurde erkannt, daß starke Störungen noch wirksamer unterdrückt werden können, indem das
erfindungsgemäße dielektrische Bauteil 12 mit einer Materialschicht von hohem elektrischen Widerstand
verwendet wird. Diese Materialschicht mit hohem Widerstand wird auf die Elektrode 11 und/oder den
Kontakt 2 durch Dampfniederschlag oder Dampfplattierung aufgebracht.
Fig. 11-a zeigt ein siebentes Ausführungsbeispiel der
Erfindung mit diesem neuen Merkmal. In Fig. 11-b ist
eine Schicht 20 dargestellt, die auf einen Teil der Oberfläche der Elektrode 11 aufgebracht ist und aus
einem Material mit hohem elektrischem Widerstand besteht. Bei dieser Ausführungsform besteht die Schicht
20 aus Kupferoxid, das in einem Metallauftragsverfahren aufgebracht ist, beispielsweise einem Metallsprühverfahren,
chemischem Dampfniederschlag, physikalischem Dampfniederschlag oder chemischer Dampfplattierung;
die Elektrode 11 besteht aus Aluminiumblech der Dicke von 1,0 mm; die übrigen Angaben sind
dieselben wie bei der ersten Ausführungsform.
Die Fig. 12-H und 12-V zeigen Diagramme, aus
denen sich der Vorteil der Materialschicht 20 von hohem elektrischem Widerstand gemäß dem siebten
Ausführungsbeispiel gibt; als Koordinaten sind in Fig. 12-H die Störfeldstärke in der horizontalen
25 Ol 248
Polarisation und die Frequenz der Störung aufgetragen. Die Störfeldstärke ist in dB angegeben, wobei Null dB
1 μν/m entspricht, und die Frequenz ist in MHz angegeben. In Fig. 12-V ist auf der Koordinate die
Störfeldstärke in der vertikalen Polarisation aufgetragen; die Abszisse ist dieselbe wie in Fig. 12-H. In den
Fig. 12-H und 12-V ist dem siebten Ausführungsbeispiel
mit der Materialschicht 20 von hohem elektrischem Widerstand (Fig. 11-b) die dicke ausgezogene Linie ///
in Fig. 12-H und /V in Fig. 12-V zugeordnet. Die gestrichelten Linien fn und /V sind die gleichen wie die
gestrichelten Linien in den Fig.7-H und 7-V und wurden erhalten bei Verwendung eines Fahrzeugs, das
nur herkömmliche Widerstands- Zündkerzen und Widerstands- Hochspannungskabel hatte. Die strichpunktierten
Linien j)j und jv wurden erhalten bei Verwendung eines Fahrzeugs mit herkömmlichen
Zündkerzen mit hohem Widerstand, Widerstands-Hochspannungskabel sowie einer Materialschicht 20
von hohem elektrischem Widerstand. Die dünnen ausgezogenen Linien kn und kv wurden erhalten bei
Verwendung eines Fahrzeugs gemäß der ersten erfindungsgemäßen Ausführungsform nach F i g. 3,
wobei herkömmliche Zündkerzen mit hohem Widerstand und Widerstands-Hochspannungskabel verwendet
wurden.
Aus den Fig. 12-H und 12-V erkennt man, daß die Entstörwirkung erreicht werden kann entweder durch
Verwendung des dielektrischen Bauteils 12, wobei man die charakteristischen Kurven kn und kv erhält, oder
durch Verwendung der Materialschicht 20 von hohem elektrischem Widerstand, wobei man die charakteristischen
Kurven jn und jv erhält. Die Entstörung ist jedoch am wirksamsten, wenn das dielektrische Bauteil 12
to zusammen mit der Materialschicht 20 von hohem elektrischem Widerstand in einem Verteiler verwendet
wird, wie sich aus den Kurven /wund /Vergibt.
Wie bereits dargelegt, ist die Wirksamkeit des erfindungsgemäßen Zündverteilers für die Entstörung
besonders gut; außerdem kann der Verteiler industriell hergestellt werden. Hinzu kommt, daß der erfindungsgemäße
Zündverteiler bei Verbrennungsmotoren zusammen mit herkömmlichen Entstöreinrichtungen verwendet
werden kann, wie beispielsweise Widerstands-Zündkerzen und/oder Widerstands-Hochspannungskabeln,
weil die herkömmlichen Entstöreinrichtungen und -maßnahmen den erfindungsgemäßen Zündverteiler
nicht nachteilig beeinflussen, sondern seine Wirkung noch steigern.
Hierzu 8 Blatt Zeichnungen
Claims (9)
- Patentansprüche:1 Zündverteiler für Verbrennungsmotoren mit einer Entstöreinrichtung, mit einem im Zündverteiler angeordneten Verteilerrotor, der sich synchron mit einer von dem Verbrennungsmotor angetriebenen Verteilerwelle dreht, und mit mehreren feststehenden Verteilerkontakten, die im Verteiler auf einem von dem Verteilerrotor bestimmten Kreis angeordnet sind, wobei zwischen dem Verteilerrotor und den Verteilerkontakten eine erste Entladungsstrecke liegt, dadurch gekennzeichnet, daß ein dielektrisches Bauteil (12) mit einer zweiten Entladungsstrecke (&) in Reihe geschähet und die Reihenschaltung des dielektrischen Bauteils (12) mit der zweiten Entladungsstrecke (gft zwischen den Verteilerkontakten (2) und dem Verteilerrotor (1) nahe der ersten Entladungsstrecke (g\) angeordnet und dieser parallel geschalte; ist, und daß der Elektrodenabstand der zweiten Entladungsstrccke (gi\ geringer als derjenige der ersten Entladungsstrecke (g\) ist.
- 2. Zündverteiler nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das dielektrische Bauteil (12) aus Glimmer besteht.
- 3. Zündverteiler nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das dielektrische Bauteil (12) aus Keramik besteht.
- 4 Zündverteiler nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Entladungsstrecke (g\) zwischen der äußeren Umfangsfläche (H') des Verteilerrotors (1) und einer Seite (2') jeweils eines der feststehenden Verteilet kontakte (2) gebildet wird, wenn der Verteilerrotor diesen Verteilerkontakt erreicht.
- 5. Zündverteiler nach Anspruch 4, dadi rch gekennzeichnet, daß die zweite Entladungsstrecke (g2) zwischen der Seite (2') jeweils eines der feststehenden Verteilerkontakte (2) und einer Seite einer metallischen Hilfselektrode (13) gebildet wird, die am Umfangsbereich der Unterseite des dielel· frischen Bauteils (12) angebracht ist, das am Umfangsbereich der Unterseite des Verteilerrotors (1) befestigt ist. (F i g. 4)
- 6. Zündverteiler nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Entladungsstrecke (gi) zwischen der Seite jeweils eines der feststehenden Verieilerkontakte (2) und der äußeren Umfangsfläche einer metallischen Hilfselektrode (13) gebildet wird, die an der äußeren Umfangsfläche des dielektrischen Bauteils (12) angebracht ist, das am Umfangsbereich der Unterseite des Verteilerrolors (1) befestigt ist. (F i g. 5)
- 7. Zündverteiler nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Entladungsstrecke (g2) zwischen der äußeren Umfangsfläche des Verteilerrotors (1) und der inneren Umfangsfläche des dielektrischen Bauteils (12) gebildet wird, das jeweils an der Unterseite jedes feststehenden Verteilerkontakts(2) angebracht ist (F i g. 9).
- 8. Zündverteiler nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Entladungsstrecke (gi) zwischen der Seite jeweils eines der feststehenden Verieilerkontakte (2) und der äußeren Umfangsfläche des dielektrischen Bauteils (12) gebildei wird, das über der oberen Fläche des Vertcilcrrotors (1) angeordnet ist, und daß eine weitere zweite [-!ntladungsslrcckc (g:) /wischen der äußeren Umfangsfläche des Verteilerrotors (1) und der innerer, Umfangsfläche eines zweiten dielektrischen Bauteils(12) gebildet ist, das an der Unterseite jedes feststehenden Verteilerkontaktes (2) angebracht ist (Fig. 10).
- 9. Zündverteiler nach einem der Ansprüche ! bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Entladungsstrecke (g2) zwischen einer Seite jeweils eines der feststehenden Verteilerkontakte (2), wenn der Verteilerrohr diesen Kontakt erreicht, und den Flächen mehrerer Segmente gebildet wird, die aus dem dielektrischen Bauteil (12) und einer metallischen Hilfselektrode (13) bestehen, wobei jedes dielektrische Bauteilsegment an der äußeren Umfangsfläche des Verteilerrotors (1) mit vorgegebenem Abstand längs dieser Fläche angebracht ist und an seiner äußeren Umfangsfläche das metallische HilfselektrodensegiTient trägt, und daß die erste Entladungsstrecke (g\) zwischen einer Seite des feststehenden Verteilerkontakts (2) und der äußeren Umfangsfläche des Verteilerrotors zwischen den Anbringungsstellen der aus den dielektrischen Bauteilen (12) und den metallischen Hilfselektroden(13) bestehenden Segmenten gebildet ist (F i g. 8).
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US4091245A (en) * | 1974-06-26 | 1978-05-23 | Toyota Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Distributor electrode assembly having outer resistive layer for suppressing noise |
US4074090A (en) * | 1976-05-07 | 1978-02-14 | Toyota Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Distributor rotor electrode having silicon coating for suppressing peaks of capacity discharge current |
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JPS5321336A (en) * | 1976-08-12 | 1978-02-27 | Nissan Motor Co Ltd | Electric distributor for internal combustion engine |
JPS5840657B2 (ja) * | 1977-01-19 | 1983-09-07 | 株式会社豊田中央研究所 | 雑音防止放電電極 |
US4217470A (en) * | 1977-07-06 | 1980-08-12 | Robert Bosch Gmbh | Ignition distributor with noise suppression electrodes |
JPS5438447A (en) * | 1977-09-02 | 1979-03-23 | Hitachi Ltd | Distributor for internal combustion engine |
JPS5450735A (en) * | 1977-09-30 | 1979-04-20 | Toyota Motor Corp | Noise wave preventive surface treatment for distributor |
US4186286A (en) * | 1977-11-03 | 1980-01-29 | General Motors Corporation | Radio frequency interference suppressing ignition distributor rotor |
US4165452A (en) * | 1978-01-09 | 1979-08-21 | General Motors Corporation | Ignition distributor electrode for suppressing radio frequency interference |
US4166201A (en) * | 1978-01-09 | 1979-08-28 | General Motors Corporation | Ignition distributor electrode for suppressing radio frequency interference |
DE2846590A1 (de) * | 1978-10-26 | 1980-05-08 | Bosch Gmbh Robert | Anordnung fuer die zuendspannungsverteilung in zuendanlagen von brennkraftmaschinen |
US4208554A (en) * | 1978-11-22 | 1980-06-17 | General Motors Corporation | Ignition distributor rotor having a silicone varnish coated output segment for suppressing noise and a method of manufacture therefor |
DE2949573C2 (de) * | 1978-12-11 | 1982-06-03 | Hitachi, Ltd., Tokyo | Zündverteiler |
JPS55119365U (de) * | 1979-02-15 | 1980-08-23 | ||
US4396855A (en) * | 1979-06-18 | 1983-08-02 | Nissan Motor Co., Ltd. | Plasma jet ignition plug with cavity in insulator discharge end |
US4369343A (en) * | 1979-11-26 | 1983-01-18 | Nissan Motor Co., Ltd. | Ignition distributor having electrodes with thermistor discharging portions |
JPS56126669A (en) * | 1980-03-12 | 1981-10-03 | Nissan Motor Co Ltd | Distributer for internal combustion engine |
JPS5728866A (en) * | 1980-07-29 | 1982-02-16 | Toyota Motor Corp | Distributor for restraining noise wave in internal combustion engine |
JPS5756665A (en) * | 1980-09-22 | 1982-04-05 | Toyota Motor Corp | Noise wave generation restraining distributor of internal combustion engine |
US4419547A (en) * | 1981-02-25 | 1983-12-06 | Nissan Motor Company, Ltd. | Ignition distributor for internal combustion engine |
US4445493A (en) * | 1981-12-03 | 1984-05-01 | Ford Motor Company | Distributor with reduced radio frequency interference |
JPS58211573A (ja) * | 1982-06-03 | 1983-12-09 | Nissan Motor Co Ltd | 雑音防止型点火装置 |
KR960000440B1 (ko) * | 1989-05-15 | 1996-01-06 | 미쓰비시덴키 가부시키가이샤 | 내연기관용 배전기 및 그 제조방법 |
DE4017257A1 (de) * | 1989-05-30 | 1990-12-06 | Mitsubishi Electric Corp | Zuendverteiler und verteilerlaeufer-elektrode |
US5134257A (en) * | 1990-04-13 | 1992-07-28 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Rotor electrode for a distributor |
JP2857556B2 (ja) * | 1993-02-10 | 1999-02-17 | 株式会社日立製作所 | 内燃機関点火用配電器 |
Family Cites Families (1)
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---|---|---|---|---|
JPS5215736B2 (de) * | 1973-12-28 | 1977-05-02 |
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SE395509B (sv) | 1977-08-15 |
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