DE2411563C3

DE2411563C3 - Verfahren zur Herstellung synthetischer Schmieröle

Info

Publication number: DE2411563C3
Application number: DE19742411563
Authority: DE
Inventors: Pierleone; Tesei Renato; Floris Telemaco; San Donato Milanese Girotti (Italien)
Original assignee: Snamprogetti S.p.A., Mailand (Itaiien)
Priority date: 1973-03-12
Filing date: 1974-03-11
Publication date: 1977-03-10

Description

R — CH = CH₂,

in der R eine Alkylgruppe mit 2 bis 16 Kohlenstoffatomen ist, in Gegenwart eines Katalysators bestehend aus Titantetrachlorid und Polyiminoalan (TiCyPIA); die Polymerisation wird in inerter Atmosphäre oder einer zumindest teilweise mit Wasserstoff substituierten Atmosphäre und auf jeden Fall bei einem Wasserstoff-Überdruck nicht über 1 kg/cm² durchgeführt; das erhaltene Polymerisationsprodukt wird destilliert bis zu einer Kopf temperatur von 175⁰C.

Die zweite Phase des Verfahrens, Gegenstand der vorliegenden Erfindung, in der die synthetischen Schmieröle erhalten werden, besteht darin, daß die in der ersten Phase erhaltenen Polymeren mit sehr hoher Viskosität und mit Siedepunkt über 175° C bei Atmosphärendruck thermisch gecrackt werden, um das Molekulargewicht der Polymeren zu verringern und Öle zu erhalten, die aufgrund ihrer Viskosität in den Bereich der Schmiermittel bzw. Schmieröle gehören.

Durch die genannte Behandlung des thermischen Crackens von sehr hochviskosen Polymeren werden Schmieröle erhalten, die alle gewünschten Viskositätswerte von 4cSt bis zu 20—30—5OcSt bei 99^CC aufweisen und diese mit ausgezeichneten Eigenschaften kombinieren, insbesondere mit einer merklich verbesserten thermischen Viskosität bzw. Viskositätsverhalten in der Wärme.

Das angestrebte Ziel wird durch entsprechende Wahl der Arbeitsbedingungen wie Temperatur und Berührungszeit erreicht.

Die brauchbaren Temperaturen liegen im Bereich von 300 bis 420°C. Die Berührungszeiten betragen 5 min bis zu 4 h.

Die thermische Behandlung wird durchgeführt, indem man das in der ersten Phase erhaltene hochviskose Polymer mit der gewünschten Fließgeschwindigkeit durch ein Schlangenrohr führt, das bei der vorgegebenen Temperatur gehalten wird. Das bei dieser Behandlung erhaltene Produkt wird unter vermindertem Druck fraktioniert, bis zu einer Kopftemperatur, bezogen auf Atmosphärendruck, von 400" C. Der Rückstand, dessen Siedepunkt über 400⁰C liegt, stellt das Schmieröl dar; die Ausbeute wird in (iew.-% berechnet, bezogen auf das eingespeiste Polymer mit Siedepunkt über 175°C.

Entsprechend der Viskosität der eingespeisten Polymeren in dem in Betracht gezogenen Bereich von 305 bis 533OcSt bei 99⁰C beträgt die Ausbeute der thermischen Behandlung 79 bis 71 Gew.-%, wenn Öle mit einer Viskosität von etwa 20 cSt bei 99 C benötigt werden und 85 bis 80 Gew.-%, wenn eine Viskosität von 3OcSt bei 99⁰C angestrebt wird.

Das Ö! mit Siedepunkt über 400°C, das durch die r.rfindungsgemäße Behandlung erhalten wird,

jvird anschließend mit Erfolg hydriert, um vorhaniene ungesättigte Anteile zu entfernen; dieser ungesättigte Anteil entspricht etwa einer Doppelbindung je Molekül.

Die Hydrierung kann nach gebräuchlichen Verfahren durchgeführt werden. Im vorliegenden Falle wurde in Gegenwart eines Katalysators enthaltend 0,3% Palladium auf Tonerde bei einer Temperatur von 200⁰C, mit einem Anfangs-Wasserstoff druck von 100 kg/cm² während einer Gesamtzeit von 5 h im Autoklaven gearbeitet.

Das hydrierte Produkt mit Siedepunkt über 400⁰C stellt das hochwertige synthetische Schmieröl dar.

Ein hydriertes öl, charakteristisch für die vorliegende Erfindung, besitzt eine Viskosität von 20 cSt bei 99°C, eine Viskositätszahl von 128 berechnet nach ASTM D 2270/A und von 149 berechnet nach ASTM D 2270/B, einen Fließpunkt von —50⁰C, eine beträchtliche Depolymerisations-Beständigkeit, hohe Wärmefestigkeit, sehr geringen Kohlenstoff-Rückstand und Flammpunkt 250° C.

Die Erfindung wird durch die nachfolgenden Beispiele näher erläutert, die jedoch keinerlei Einschränkung darstellen. In diesen Beispielen wurde die kinematische Viskosität jeweils nach ASTM D 445 bestimmt. Für die Viskositätszahl werden zwei Werte angegeben; der eine wurde nach ASTM D 2270/A und der zweite nach ASTM D 2270/B berechnet, der mehr korrekt ist für Viskositätszahlen höher als

100. Der Fließpunkt wurde gemäß ASTM D 97 bestimmt und die Jodzahl nach der IP 84-Methoae.

Beispiel 1

Ein Polymer mit Siedepunkt über 175°C, erhalten durch Polymerisieren von beim Cracken von Wachsen erhaltenen C₈—C,_o α-Olefinen, das eine Viskosität bei 99° C von 305 cSt aufwies, wurde

ίο einer Behandlung bei hoher Temperatur unterworfen, um seine Viskosität zu verringern und Schmieröle zu erhalten.

Die Behandlung wurde durchgeführt, indem man das besagte Polymer veranlaßte, mit gesteuerter Geschwindigkeit durch ein Schlangenrohr aus Stahl zu fließen, welcher in einem Bad aus bei der gewünschten Temperatur geschmolzenen Salzen gehalten wurde. Der Durchmesser des Schlangenrohres betrug 12 mm, die in das Bad eintauchende Länge 2 m. Die Versuche wurden bei Atmosphärendruck durchgeführt.

Die durch die verschiedenen Behandlungen bei unterschiedlichen Temperaturen und unterschiedlichen Berührungszeiten erhaltenen Produkte wurden unter vermindertem Druck bis zu einer Kopftemperatur bei Atmosphärendruck von 40O⁰C destilliert. Der Rückstand mit Siedepunkt über 400⁰C stellte das angestrebte synthetische Schmieröl dar. Die Ergebnisse sind in der nachfolgenden Tabelle 1 aufgeführt.

Tabelle	1	Temperatur	Ausbeute	cSt	cSt	Viskositäts	Fließpunkt	Jodzahl
Öl mit	Kp > 400° C	⁰C	Gew.-%	ca. 99⁰C	ca. 38"C	zahl	⁰C
Versuch	Berührungszeit	350	89	45,3	416	128—174
	h	360	83	26,5	222	130—162
1	2	370	76	16,1	119	132—155		29
2	2	360	87	38,4	343	128—171		25
3	2	370	82	23,6	189	131—163
4	1	380	74	14,8	107	132—153	-52
5	1	370	87	36,2	316	129—171
6	1	380	82	23,7	189	131—163
7	0,5	390	74	16,9	126	132—156	-52
8	0,5	380	89	38,4	339	129—172
9	0,5	390	82	25,8	211	130—164
10	0,25	400	76	17,6	131	132—158	-50	30
11	0,25
12	0,25

Die Ergebnisse zeiger, daß durch Verändern der Temperatur und der Berührungszeit Öle der angestrebten Viskosität erhalten werden können, die niedere Viskositätszahlen und sehr tiefe Fließpunkte besitzen. Die Ausbeute an öl mit Siedepunkt über 400⁰C, bezogen auf das eingespeiste Polymer, war hoch und wurde bei gleichen Viskositäten etwa konstant gehalten. Beispielsweise ergibt sich aus dem Diagramm Ausbeute-Viskosität, daß Öle mit der gleichen Viskosität von 2OcSt bei 99¹C bei unterschiedlichen Bedingungen mit einer Ausbeute von etwa 78 bis 79 Gew.-% erhalten wurden.

Beispiel 2

Die Wärmebehandlung wurde durchgeführt an einem eingespeisten Polymer, dessen Siedepunkt über 175⁰C lag und das durch Polymerisieren der beim Cracken von Wachsen erhaltenen C₈—C₁₀ Olefine mit einer Viskosität von 66OcSt bei 99⁰C erhalten worden war. Es wurde in der Vorrichtung gemäß Beispiel 1 gearbeitet. Die Ergebnisse sind in Tabelle 2 zusammengefaßt.

Tabelle 2

Öl mit Kp > 400° C

Versuch Berührungszeit Temperatur Ausbeute h ⁰C Gew.-%

cSt.	cSt	ViskosilSts- Fließpunkt
ca. 90°C	ca.38°C	zahl ⁰C
49,7	460	128—178
29,6	256	129—163
18,8	150	129—151
10,1	68,4	130—143
69,4	678	126—186
42,1	384	128—172
25,1	209	130—160
15,8	118	131—152 -50
8,76	56,4	131—143
59,5	579	126—180
35,4	314	129—168
25,8	214	130—162
15,9	120	130—151 -51
11,5	79	132—148
44,3	403	128—175
27,8	226	131—169
18,6	144	130—155 -59
14.0	122	131—123
über		Beispiel 3

Jodzahl

i	2
2	2
3	2
4	2
5	1
6	1
7	1
8	i
9	i
10	0,5
11	0,5
12	0,5
13	0,5
14	0,5
15	0,25
16	0,25
17	0,25
18	0,25

350 360 370 380 350 360 370 380 390 360 370 380 390 400 380 390 400 410

87 84 75 57 92 88 81 73 55 91 87 81 71 63 87 83 77 72 29

Die Tabelle zeigt, daß öle mit Siedepunkt über 400°C, die erhalten wurden aus dem Polymer mit einer Viskosität von 66OcSt bei 99⁰C, hohe Viskositätszahlen und sehr tiefe Fließpunkte besaßen. Die Ausbeuten waren hoch und bei gleicher Viskosität etwa konstant. Beispielsweise zeigt das Diagramm Ausbeute-Viskosität, daß Öle mit einer Viskosität von 20 cSt bei 99° C unter verschiedenen Bedingungen in einer Ausbeute von etwa 76—78 Gew.-% erhalten wurden.

30

29

Die thermische Behandlung wurde durchgeführt an einem eingespeisten Polymer mit Siedepunkt über 175⁰C, das durch Polymerisieren der beim Cracken von Wachsen erhaltenen C₈—C₁₀ Olefine mit einer Viskosität von 1160 cSt bei 99⁰C erhalten worden war.

Es wurde in der Vorrichtung gemäß Beispiel 1 gearbeitet. Die Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle 3 zusammengefaßt.

Tabelle	3	Temperatur	Ausbeute	cSt	cSt	Viskositäts	Fließpunkt	Jodzahl
Öl mit	Kp > 400° C	⁰C	Gew.-%	ca. 99⁰C	ca. 38°C	zahl	⁰C
Versuch	Berührungszeit	360	86	39,5	344	129—175
	h	370	77	21,7	174	130—158
i	2	380	64	11,6	79	132-150
2	2	360	90	60,3	341	125—166
3	2	370	84	36,5	362	125—155
4	1	380	74	19,2	154	129—154	-52	30
5	1	390	59	11,3	77	132—149
6	1	380	84	33,5	290	129—169
7	1	390	76	20,6	157	132—163	-50	31
8	0,5	400	64	12,2	83	133—153
9	0,5	380	89	59,1	570	127—180
10	0,5	390	84	34,2	293	129—171
11	0,25	400	77	21,4	169	131—160	-50	30
12	0,25	410	70	14,5	104	132—154
13	0,25
14	0,25

Die Tabelle zeigt, daß bei Verwendung eines Polymeren mit einer Viskosität von 116OcSt bei 99⁰C öle der angestrebten Viskosität erhalten werden konnten, die hohe Viskositätszahlen und sehr niedrige Fließpunkte besaßen. Die Ausbeute an Produkten mit Siedepunkt höher als 400°C war hoch und blieb bei gleicher Viskosität praktisch konstant. Beispielsweise e gibt das Diagramm Ausbeute-Viskosität, daß Öle mit der gleichen Viskosität von 2OcSt bei 99"C in einer Ausbeute von 75—76 Gew.-% erhalten wurden. Diese Werte liegen geringfügig niedriger als die der vorangegangenen Beispiele, in denen Polymere mit niederer
waren.

Viskosität

eingesetzt worden

Beispiel 4

Die thermische Behandlung wurde durchgeführt mit einem Polymeren mit Siedepunkt über 175¹C, das durch Polymerisation der beim Cracken von Wachsen erhaltenen C_R—C₁₀ «-Olefine erhalten worden war und eine Viskosität von 5330 cSt bei 99°C besaß. Es wurde in der Vorrichtung gemäß Beispiel 1 gearbeitet. Die Ergebnisse sind in der Tabelle 4 zusammengefaßt.

Tabelle 4

öl mit Kp > 400°C

Versuch Berührungszeit Temperatur Ausbeute
h ⁰C Gew.-%

cSt	cSt	Viskositäts
ca. 99° C	ca. 38⁰C	zahl
48,2	463	127—172
12,6	90	130—147
2,97	11,27	134—132
84,9	889	125—187
47,2	442	128—174
24,9	211	129—157
13,0	93	130—148
74,8	788	125—181
39,4	357	128—170
23,4	192	130—159
14,1	101	132—152
72,2	676	127—193
42,5	385	128—173
23,6	197	129—155
14,9	109	131—152

Fließpunkt Jodzahl

1	2	360
2	2	380
3	2	400
4	1	360
5	1	370
6	1	380
7	1	390
8	0,5	370
9	0,5	380
10	0,5	390
11	0,5	400
12	0,25	380
13	0,25	390
14	0,25	400
15	0,25	410

84
62
38
90
86
75
63
89
83
74
61
89
82
74
65

-50

-49

32

33

Die aufgeführten Werte zeigen, daß auch beim Einspeisen eines Polymeren mit einer Viskosität von 533OcSt bei 99°C Öle der gewünschten Viskosität erhalten werden können, die hohe Viskositätszahlen und sehr tiefe Fließpunkte besitzen. Die Ausbeute an Öl mit Siedepunkt höher 400⁰C war hoch und blieben bei gleicher Viskosität praktisch konstant.

Aus dem Diagramm Ausbeute-Viskosität ergibt sich, daß Öle mit der gleichen Viskosität von 20 cSt bei 99 ⁰C in Ausbeuten von etwa 71—72% erhalten wurden; diese Werte liegen etwas niedriger als die entsprechenden Werte der vorangegangenen Beispiele, in denen Polymere mit geringerer Viskosität eingesetzt worden. Vergleicht man alle Behandlungen, die an Polymeren mit einer Viskosität bei 99⁰C von 305 bis zu 533OcSt durchgeführt wurden, so zeigt ach, daß das erfindungsgemäße Verfahren unter Veränderung der Arbeitsbedingungen stets zu Ölen der angestrebten Viskosität führt.

Warde von einem stärker viskosen Polymeren ausgegangen, so mußte bei höherer Temperatur gearbeitet oder eine längere Berührungszeit eingehalten werden; infolgedessen war die ölaosbeute etwas geringer. Beispielsweise wurden Öle mit einer Viskosität von 2OcSt bei 99⁰C in Ausbeuten von 78—79 % erhalten, wenn das eingespeiste Polymer eine Viskosität von 305 cSt bei 99⁰C besaß und mit Ausbeuten von 71—72%, wenn das eingespeiste Polymer eine Viskosität von 533OcSt bei 99°C besaß. Zwischen diesen Werten liegende Ölausbeuten wurden erhalten, wenn die Viskositäten der eingespeisten Polymeren innerhalb der oben angegebenen Werte lagen.

Die Viskositätszahlen der erhaltenen Ölen waren in allen Fällen hoch, während die Fließpunkte sehr niedrig lagen.

Die erhaltenen Öle waren nicht gesättigt, wie dies durch den Wert für ihre Jodzahl angegeben wird. Sie mußten deshalb hydriert werden.

Beispiel 5

Das synthetische öl mit Siedepunkt über 4GQ°C erhalten in Versuch 6 des Beispiels 3 (vergleiche Tabelle 3) wurde bis zur vollständigen Sättigung der olefinischen Doppelbindungen hydriert. Die Hydrierung wurde in einem Autoklaven durchgeführt in Gegenwart von 5 Gew.-% Katalysator enthaltend 0,3% Palladium auf Tonerde, bei einer Temperatur von 200^c C und unter einem Wasserstoffdruck von 100 kg/cm², Gesamtdauer der Hydrierung 5 h.

Die Eigenschaften des Öls vor und nach dem Hydrieren sind in der folgenden Tabelle 5 zusammengefaßt

709 610/317

.-a

Tabelle 5

Eigenschaften des Öls gemäß Versuch 6/Beispicl 3, vor und nach dem Hydrieren

Methode

Spezifisches Gewicht bei 2O⁰C
Kinematische Viskosität bei 99⁰C, cSt Kinetische Viskosität bei 38⁰C, cSt Viskositätszahl

Absolute Viskosität bei 18⁰C₁ cP

Fließpunkt, ⁰C

Ramsbottom C-Rückstand, Gew.- % Flammpunkt,⁰ C

M olekulargewicht

Jodzahl, g/100 g

Nicht hydriertes öl Hydriertes öl

ASTM D 1481	0,843	30	0,842
ASTM D 445	19,2	20,1
ASTM D 445	154	167
ASTM D 2270/A	129	128
ASTM D 2270/B	154	149
ASTM D 2602	5800	5900
ASTM D 97	-52	-50
ASTM D 524	—	0,006
ASTM D 92	—	250
osmom.	—	690
IP 84	2

Die Ergebnisse zeigen, daß die Eigenschaften des Öls durch die Hydrierung nicht wesentlich verändert werden und sehr gut bleiben.

Aus den Viskositätswerten bei 99 ⁰C und bei —18⁰C und aus dem Fließpunkt kann abgeleitet werden, daß das Öl sowohl bei hoher Temperatur als auch bei niederen Temperaturen ein gutes Verhalten zeigt. Bemerkenswert ist weiterhin der sehr niedrige Wert für Kohlenstoffrückstand und der hohe Flammpunkt. draulic Fluids« unterworfen; hierbei werden 20cm^! des zuvor entgasten Öls in einem an der Flamme zugeschmolzenen Rohr 24 h bei einer Temperatur von •«υ C gehalten und beobachtet. Die Versuchsergebnisse sind m der folgenden Tabelle 7 zusammengefaßt.

Tabelle 7

Hydriertes Öl gem. Beispiel 5

Beispiel 6

Das hydrierte Öl gemäß Beispiel 5 wurde dem

Scherfestigkeitstest mit dem Raytheon Schall-Oszilla- Kinematische Viskotor unterworfen, Versuchsdauer 15 min, Versuchs- · ~ - temperatur 39⁰C- gemäß ASTM D 2603-70. Die Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle 6 aufgeführt.

Vor dem
Versuch

Nach dem Versuch

20,1

sität bei 99⁰C, cSt

Kinematische Visko- 167
sität bei 38⁰C, cSt

20,0 166

Tabelle 6

Hydriertes Öl gem. Beispiel 5

Vor dem
Versuch

Nach dem Versuch

Kinematische Vis- 20,1 20,0

kosität bei 99 ⁰C, cSt

Kinematische Vis- 167 166

fcosrtätbei38°C,cSt

Die Ergebnisse zeigen, daß das erfindungsgemäß erhaltene hydrierte öl beständig war gegenüber <dem Schall-Depolymerisationstest.

Beispiel 7

Das hydrierte Öl gemäß Beispiel 5 wurde dem Wännefestigkertstest gemäß Federal Std. Method, ϊ° 2508 »Thermal Stability of Lubricating and Hy-Die Ergebnisse zeigen, daß das erfindungsgemäß erhaltene hydrierte Öl thermisch beständig bzw. warmefest war.

Vergleichsversuch

« _a„c in η -„,— ^ÜS"^PS 3U3167 eine Lösung aus 10 Gew.% hydriertem festem Polymer auf emem C₁₀ «-Olefin (1-Decen) und aus 90 Gew.-% flüssigem hydriertem synthetischem Öl aus dem gleichen Olefin hergestellt. Die Viskosität des flüssigen Polymeren bttrug 5,41 cSt bei 99°C. Die Viskosität «o der erhaltenen Iä™» i~« 21,43 cSt bei 99°C

6, ΪΕΪλΊΓ*!??⁰*⁰* ^{Metfaod Nr}· folgende Ergebnisse erhalten:

WfSp?

Das auf diese Weise erhaltene synthetische Sctoierolwurde den m den Beispielen 6 und 7 beschriebenen JS¹¹¹ ""f⁶""* nämiich dem Schwetfestig-

«*<* dem der

V

11

vor dem Versuch

nach dem Versuch

A) Scherfestigkeit

kinematische Visko- 21,43 18,82

sität bei 99°C,cSt

kinematische Visko- 140,2 122,8

sität bei 38 ⁰C, cSt

B) Hitzebeständigkeit

kinematische Visko- 21,43 17,78

sität bei 99⁰C, cSt

kinematische Visko- 140,2 115,1

sität bei 38⁰C, cSt Der Vergleich mit den Ergebnissen der Beispiele < und 7 zeigt, daß bei den nach den bekannten Ver fahren erhaltenen synthetischen ölen die Viskositä in beiden Beständigkeitsprüfungen nachteilig ver· ändert wird. Bei den erfindungsgemäß hergestellter synthetischen ölen hingegen tritt bei gleichei Belastung praktisch keine Viskositätsänderunj ein.

Die bei den bekannten synthetischen ölen beob

ίο achtete Viskositätsänderung tritt stets auf, wenn ein< Lösung aus festen Polymeren in flüssigen Polymerer oder im Mineralöl hohen Temperaturen oder hoher Sclierbeanspruchungen unterworfen wird.

U

Claims

Patentanspruch:

Verfahren zur Herstellung von synthetischen Schmierölen mit hohem Viskositäts-Index, sehr tiefen Fließpunkter, niederer Viskosität bei—18°C, hoher Wärmefestigkeit, hoher Beständigkeit gegenüber der Depolymerisation, mit hohen Flammpunkten und sehr geringem Kohlenstoff-Rückstand, dadurch gekennzeichnet, daß man Polymere mit sehr hoher kinematischer Viskosität und mit Siedepunkten über 175⁰C, erhalten durch Polymerisieren von η-Λ-Oleiinen der allgemeinen Formeln R — CH = CH₂, in dei R eine Alkylgruppe mit 2 bis 16 Kohlenstoffatomen ist, in Gegenwart des Katalysatorsystems TiCl₄/ Polyiminoalan, in einer inerten Atmosphäre, die zumindest teilweise durch Wasserstoff substituiert ist bis zu einem Überdruck von 1 kg/cm², bei Atmosphärendruck und bei einer Temperatur von ao 300 bis 420 C und bei einer Berührungszeit von 5 min bis zu 4 h thermisch crackt, das erhaltene Produkt im Vakuum bis zu einer Kopftemperatur von 400°C, bezogen auf Atmosphärendruck destilliert und schließlich den Rückstand mit Siedepunkt über 400 C katalytisch hydriert.

30

Gemäß der US-PS 31 13 167 werden synthetische Schmieröle durch eine zweistufige Polymerisation von praktisch reinen Olefinen wie 1-Penten, 1-Decen und 1-Hexadecen in Gegenwart üblicher Katalysatorsysteme aus Titanhalogenid und Aluminiumalkylvcrbindung hergestellt. Dabei entsteht als Endprodukt eine Lösung aus hochmolekularen festen Polymeren in niedriger molekularen flüssigen Polymeren, weil in der ersten Stufe bei Normaltemperatur feste und in der zweiten Stufe bei Normaltemperatur flüssige Polymere erhalten werden. Es muß deshalb ein Lösungsmittel mitverwendet werden, um die Unterschiede, die sich aus den verschiedenen Ansätzen ergeben, ausgleichen zu können. Unterwirft man diese bekannten Schmieröle hohen Temperaturen oder Scherbeanspruchungen, so treten nachteilige Viskositätsänderungen ein, wie sie stets bei Lösungen aus einem festen Polymer in einem flüssigen Polymer oder in Mineralöl beobachtet werden.

Es hat sich nun gezeigt, daß man synthetische Schmieröle, die sich durch eine überraschende Konstanz der Viskositätswerte bei starker Beanspruchung auszeichnen, erhält, wenn man in bestimmter Weise hergestellte Polymere mit sehr hoher kinematischer Viskosität und Siedepunkten über 175^CC thermisch crackt und die dabei erhaltenen Produkte mit Siedepunkt über 400 C katalytisch hydriert. Diese synthetischen Schmieröle besitzen eine sehr hohe Viskositätszuhl (Viskositäts-Index), sehr niedrige Fließpunkte (pour points), eine geringe Viskosität bei — 18''C und zeichnen sich durch beträchtliche Beständigkeit gegenüber Depolymerisation, hohe Wärmebeständigkeit, sehr wenig Kohlenstoffrückstand und durch hohe Flammpunkte aus.

Diese Schmieröle sind lösungsmiUelfrei und lassen sich aus handelsüblichen, leicht erhältlichen und daher billigen Olefingemischen herstellen.

Das erfindungsgemäße Verfahreu besteht aus zwei aufeinanderfolgenden Stufen oder Phasen:

Die erste Stufe oder Phase wird in einer gleichzeitig eingereichten eigenen Anmeldung beschrieben und betrifft die Herstellung von Polymeren mit beträchtlich hohem Molekulargewicht und weitem Viskositätsbereich von 250 bis zu 15 00OcSt bei 99⁰C. Diese Polymeren werden mit hohen Ausbeuten erhalten durch Polymerisieren von beim Cracken von Wachsen erhaltenen Λ-Olefingemischen oder von einzelnen a-Olefinen der allgemeinen Formel