DE2364377B2 - Stahlflasche zur Aufbewahrung von Gasgemischen - Google Patents
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Description
Die Erfindung betrifft eine Stahlflasche zur Aufbewahrung und Entnahme von Gasgemischen, die aus
einer Hauptkomponente und mindestens einer Spurenkomponente bestellen.
Bei extremen Anforderungen an die Reinheit von in Druckbehältern abgefüllten Gasen oder an die Stabilität
bestimmter Gasgemische erweisen sich die handelsüblichen Druckbehälter als unbefriedigend, da
einige Bestandteile der Gemische in Wechselwirkung mit der Innenoberfläche des Behälters treten können.
Bei Reinstgasen handelt es sich hierbei um die Feuchtigkeit. Der Benutzer kann die Gase also nicht in
derselben Qualität aus den Behältern entnehmen, in der sie abgefüllt wurden. Als Gegenmaßnahme wird
vielfach die zu erwartende Konzentrationsänderung insofern von vornherein berücksichtigt, indem man
z. B. die Komponenten, die von der inneren Oberfläche des Behälters adsorbiert werden, in höherer
Konzentration in den Behälter gibt als an sich für die Entnahme erforderlich ist. Dieses Verfahren ist naturgemäß
nicht sehr genau.
Als Behältermaterial wird fast ausschließlich Ferrit-Perlit-Stahl
verwendet, da Aluminium zu weich und temperaturempfindlich ist, Edelstahl für viele Komponenten
chemisch nicht beständig genug und zudem auch sehr teuer ist und Glas bzw. Emaille für viele Gase
durchlässig ist, ganz von der unzureichenden Stoßfestigkeit abgesehen. Auch Kunststoffe sind unbrauchbar,
da sie nicht temperaturbeständig sind.
In der Praxis werden Aluminium- und Edelgasflaschcn höchstens einige Male verwendet, da sich die
innere Oberfläche chemisch verändert und für die Gemischkonstanz ungünstige Eigenschaften erhält.
Eine Verbesserung ergibt sich, wenn die Innenoberflächc
von Ferrit-Perlit-Stahlflaschcn stahlgestrahlt wird, da hierdurch die Rauhigkeit gering gehalten,
die Oberfläche also verkleinert wird. Das Verhalten derartig behandelter Behälter ist aber immer noch
weit vom idealen Verhalten entfernt.
Die Zusammensetzung eines Gasgemisches und die Qualität eines hochreinen Gases wird beeinflußt, wenn
eine oder mehrere Komponenten durch Wechselwirkungen der Gasphase entzogen, hinzugefügt oder in
ihrer Beschaffenheit verändert werden.
Unter der Voraussetzung, daß Wechselwirkungen zwischen den Gemischkomponenten und reine Phasenübergänge
ausgeschlossen werden, verbleiben als gemischverändernde Wechselwirkungen solche mit der
Behälteroberfläche. Hierzu gehören Adsorptions- und Desorptionsvorgänge sowie Reaktionen von der
Chemisorption bis zur chemischen Bindung.
Da grundsatzlich jede Oberfläche in eine Wechselwirkung
eintreten kann, war das erste Ziel, die Oberfläche zu verkleinern, d. h. die Rauhigkeiten sehr klein
zu halten. Hierbei wird gleichzeitig erreicht, daß eine adsorptive Feuchtigkeitsschicht besser entfernt werden
kann und so als möglicher Reaktionspartner vermieden wird.
r> Es hat sich gezeigt, daß die Konzentration der in
dem ausströmenden Gas enthaltenen Feuchtigkeit beim langsamen Entleeren eines Druckbehälters mit
sinkendem Druck ansteigt. Es wird also desorbiert.
Zum Beginn des Entleerungsvorganges enthält das
hi Gas eine Feuchtigkeitsmenge, die dem Gleichgewichtszustand
zwischen adsorbierter Feuchtigkeit und Partialdruck im gefüllten Zustand entspricht. Da beim Entleeren
auch ständig eine gewisse Menge Wasserdampf aus dem Druckbehälter entnommen wird, sinkt der
i"> Partialdruck in ihm, und es wird Feuchtigkeit durch
Desorption von der Wandung nachgeliefert, um dem der Temperatur entsprechenden Partialdruck wieder
herzustellen.
Im Laufe der Zeit sinkt der Totaldruck im Drucken
behälter, und somit wird die Wasserdampfkonzentration im entnommenen Gas steigen, da der Partialdruck
in erster Näherung nicht vom Gesamtdruck abhängt.
Bezüglich dieser Vorgänge zeigen die Oberflächen von handelsüblichen Druckbehältern aus Ferrit-Perlit-Stahl, Aluminium und Edelstahl für viele Komponenten ungünstige Eigenschaften.
Bezüglich dieser Vorgänge zeigen die Oberflächen von handelsüblichen Druckbehältern aus Ferrit-Perlit-Stahl, Aluminium und Edelstahl für viele Komponenten ungünstige Eigenschaften.
Beschichtungen von Druckbehältern mit Kunststoff oder mit Emaille versehene Schutzschichten weisen
ίο mangelhafte Beständigkeit gegen mechanische, thermische
sowie Druck und Vakuum auf.
Die Reinheit verschiedener Gase kann bei der Herstellung so weit getrieben werden, daß nur noch weniger
als 1 vpm Gesamtverumeinigungen in ihnen enthalten
ij sind. Bei derartigen Qualitäten bestimmen die von der
Oberfläche des Druckbehälters desorbierbaren Fremdgase entscheidend die Menge der Verunreinigungen
im entnommenen Gas. Außerdem wird vor allem die Feuchtigkeitskonzentration des aus einem Druckbehälter
entnommenen Gases im wesentlichen durch die Eigenschaften der Behälteroberfläche bestimmt.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen Behälter zur Autbewahrung und Entnahme von Gasgemischen,
die aus einer Hauptkomponente und min-
■tj destens einer Spurenkomponente bestehen, zu schaffen,
der ein Höchstmaß an Gemisch-Konstanz bzw. eine gleichmäßige Feuchtigkeitsabgabe gewährleistet.
Nach der Erfindung wird dies mit einer Stahlflasche erreicht, deren Innenoberfläche - zur Aufrechterhal-
")0 tung der Gemischkonstanz während der Aufbewahrung
und Entnahme - galvanisch verzinnt oder verzinkt ist.
Mit Hilfe der erfindungsgemäßen Stahlflaschen ist es möglich, Gase von extremer Reinheit abzufüllen,
v, deren Qualität über die gesamte Entnahmemenge gewährleistet
werden kann. Entsprechendes gilt für Gasgemische.
Es ist zwar bekannt, Stahlflaschen zur Speicherung von verdichteten oder verflüssigten Gasen mit einem
bo inneren Schutzüberzug aus Kunststoff zu versehen sowie metallische Behälter innen galvanisch zu verzinnen
oder zu verzinken. Diese Maßnahmen dienen jedoch ausschließlich dem Schutz dieser Behälter vor
Korrosion oder aggressiven Gasen.
br> Die Vorteile der Erfindung und der durch sie erreichte
Fortschritt ergeben sich auch aus den nachfolgend geschilderten Beispielen, die anhand von Diagrammen
erläutert sind.
Es stellt dar
Fig. 1 die Feuchtigkeit im entnommenen Gas beim Entleeren von Druckbehältern,
Fig. 2 die Feuchtigkeit im entnommenen Gas aus Behältern, die mit 10 vpm Wasser dosiert wurden, ■>
Fig. 3 die Feuchtigkeit im entnommenen Gas aus Behältern, die mit 50 vpm Wasser dosiert wurden,
Fig. 4 die Feuchtigkeit im entnommenen Gas aus Behältern, die mit 100 vpm Wasser dosiert wurden,
Fig. 5 den Phosphin-Gehalt im entnommenen Gas κι
aus Behältern, die mit 100 vpm PH3 dosiert wurden,
Fig. 6 den Phosphin-Gehalt im entnommenen Gas aus Behältern, die mit 1 % PH3 dosiert wurden,
F ig. 7 den Bromwasscrstoff-Gehalt im entnommenen
Gas aus Behältern, die mit 3000 vpm HB dosiert wur- r> den,
Fig. 8 den Schwefelwasserstoff-Gehalt im entnommenen Gas aus Behältern, die mit 100 vpm H2S dosiert
wuiden,
Fig. 9 den Stickstoffdioxid-Gehalt im entnommenen Gas aus Behältern, die mit 100 bzw. 200 vpm NO2
dosiert wurden.
In jedes Diagramm der Fig. 1 bis 9 sind vier Kurvenzüge eingezeichnet, die folgendes darstellen:
Kurve 1: Verhalten eines idealen Behälters, r>
Kurve 2: Verhalten einer handelsüblichen Ferrit-Perlit-Stahlflasche,
Kurve 3: Verhalten einer stahlgestrahlten Ferrit-Perlit-Stahlflasche,
Kurve 4: Verhalten einer erfindungsgemäßen Ferrit-Perlit-Stahlllasche.
Den Fig. I bis 8 sind ferner die Tabellen 1 bis 8 zugeordnet, und zu der Fig. 9 gehören die Tabellen 9
und 10.
Bei dem in Fig. 1 und Tabelle 1 dargestellten Beispiel wurden in extrem trockene, vorbehandelte Druckbehälter
ein Inertgas bis auf etwa 150 bis 200 atü gedrückt. Nach Abkühlen des Behälters erfolgt die
Messung der Feuchtigkeit im ausströmenden Gas unter Verwendung eines Hygrometers. Es muß dabei beachtet
werden, daß die Meßzelle möglichst dicht am Behälterventil sitzt.
Wie aus der Tabelle 1 und Fig. 1 ersichtlich, zeigt der mit einem Zinnüberzug versehene Druckbehälter
überraschenderweise keine Desorption von Feuchtigkeit mit Gegensatz zu den verglichenen ßehälterarten.
Somit ist es jetzt mit Hilfe der erfindungsgemäßen Stahlflaschen möglich, Gase mit extremer Reinheit
herzustellen, deren Qualität über die gesamte Entnahmemenge gewährleistet werden kann.
Behälterart | Behälter druck |
H2O- Dampf |
(atü) | (vpm) | |
Verhalten im idealen Zustand |
160 1 |
1,0 1,0 |
Ferrit-Perlit-Stahl | 160 70 1 |
1,5- 2,0 2,5-' 3,0 3,0-30,0 |
Ferrit-Perlit-Stahl stahlgestrahlt |
160 50 1 |
1,0- 1,5 1,5- 2,0 3,0-15,0 |
Ferrit-Perlit-Stahl mit galv. Zinnüberzug |
160 1 |
1,0 1,0-2,0 |
Weitere Versuche mit erhöhten Wasserdampfpartialdrücken
in gefüllten Druckbehältern sind anhand der Fig. 2 bis 4 und Tabellen 2 bis 4 dargestellt.
In extrem trockene Gasdruckbehälter wurde Feuchtigkeit in Form von destilliertem Wasser mit einer
geeichten Mikrospitze dosiert. Um zu vermeiden, daß während des Dosiervorganges Luftfeuchtigkeit in das
Behältersystem eindrang, wurde die Dosierung bei einem geringen Behälterdruck vorgenommen. Anschließend
wurde die Oberspindel sofort eingedreht und das Behälterventil geschlossen. Die auf diese
Weise vorbereiteten Druckbehälter wurden nun mit dem gewünschten Trägergas auf die vorgesehene
Feuchtigkeitskonzentration über ein Manometer gedrückt.
Die in den Tabellen 2 bis 4 und Fig. 2 bis 4 zum Vergleich eingetragenen Meßwerte für handelsübliche
Druckbehälter zeigen zu Beginn bei hohem Fülldruck ein beträchtliches Defizit an Wasserdampf im entnommenen
Gas gegenüber dem erwarteten, d. h. dosierten Wert durch Adsorption. Bei absinkendem
Druck wird diese Feuchtigkeit wieder desorbiert und erhöht somit Wasserdampfgehalt im ausströmenden
Die Desorptionsmenge über der Gesamtentnahme entspricht wieder, bis auf einen kleinen Rest, der ursprünglich
dosierten Wassermenge.
Bei einem derartigen Verhalten ist es jedoch unmöglich, die Wasserdampfkonzentration des ent-
-)0 nommenen Gases über den gesamten Entnahmebereich
als konstanten Wert einzuhalten.
In den mit Zinnüberzug versehenen Druckbehältern dagegen wird jedoch bei so hohen Partialdrücken
wie z. B. 15 Torr (100 vpm H2O bei 1 bar 295°K kom-
j) primiert auf 160 bar) überraschend kein Wasser adsorbiert
und es kann somit der Inhalt des Druckbehälters mit einer definierten Feuchtigkeitskonzentration entnommen
werden.
Damit konnte gezeigt werden, daß die Herstellung
Damit konnte gezeigt werden, daß die Herstellung
W) von Gasen mit definiertem Feuchtigkeitsgehalt nunmehr
mit Hilfe der erfindungsgemäßen Stahlflaschen möglich ist. Die Konzentration des Feuchtigkeitsgehalte?
kann über die gesamte Gasentnahme gewährleistet werden. In den Tabellen 2 bis 4 gibt die letzte
bj Spalte (Desorption-atü) den Behälterdruck an, bei dem
die Desorption des Wassers aus der Innenoberfläche des Behälters beginnt.
Bchältcrarl
Behälter | Dosiert | Gemessen | Desorp |
druck | tion | ||
(atü) | (vpm) | (vpm) | (atü) |
160 | 10,0 | 9,5-10,5 | 1- 5 |
160 | 10,0 | 1,5- 2,5 | 65-75 |
160 | 10,0 | 4,5- 6,0 | 35-55 |
Verhalten im idealen Zustand
Ferrit-Perlit-Stahl
Ferrit-Perlit-Stahl
stahlgestrahlt
Ferrit-Perlit-Stahl 160
mit galv. Zinnüberzug
10,0
9,0-10,5
1- 5
Behälterart
Bchältcr- | Dosiert | Gemessen | Desorp |
druck | tion | ||
(atü) | (vpm) | (vpm) | (atü) |
160 | 50,0 | 47,5-52,5 | 1 |
160 | 50,0 | 15,0-25,0 | 50-70 |
160 | 50,0 | 40,0-50,0 | 40-60 |
160 | 50,0 | 48,0-52,0 | 1 |
Verhalten im idealen Zustand
Ferrit-Perlit-Stahl
»handelsüblich«
Stahlgestrahlt
Mit galv. Zinnüberzug
Behälterart
Behälter | Dosiert | Gemessen | Desorp |
druck | tion | ||
(atü) | (vpm) | (vpm) | (atü) |
160 | 100,0 | 95,0-105,0 | 1 |
160 | 100,0 | 40,0- 60,0 | 70-90 |
160 | 100,0 | 80,0- 95,0 | 40-60 |
160 | 100,0 | 100,0 | 1 |
Verhalten im idealen Zustand
Ferrit-Perlit-Stahl
Stahlgestrahlt
Mit galv. Zinnüberzug
In den Tabellen 5 und 6 sowie den zugehörigen Fig. 5 und 6 sind Beispiele für anorganische Gasgemische
dargestellt. Gasgemische mit anorganischen Komponenten wie z. B. Arsin (AsH3), Phosphin (Pl I1),
Monosilan (SiH4) und Diboran (B2H6) finden in steigendem
Maße als Kalibriernormalc und Dotier- bzw. Reaktionsgase Verwendung.
Sie werden überall eingesetzt, wo höhere Anforderungen an die Konzcnlrationsbeständigkeit gestellt
werden.
Ils ergibt sich im allgemeinen, wie im Beispiel der Pl!,-Gemische, ein Kurvcnvcrlauf, wie er in den Fig. 5
und 6 dargestellt ist. Es wurden erfindungsgemäße Stahlflaschcn verwendet, die galvanisch verzinkt worden
waren, da sich in diesem Fall Zink gegenüber Zinn als besser geeignet erwies.
Die Dosierung von PH1 erfolgt manometrisch unter
Sauerstoff- und Fcuchtigkcitsausschluli in vorbchancJcltc, extrem trockene Druckbehälter.
Zu den Untersuchungen wurden zwei Konzcntrationsbcrcichc,
100 und 10 000 vpm, gewählt und deren Konzcntrationsgehalt wöchentlich bestimmt.
Wie aus den Tabellen 5 und 6 und den Fig. 5 und 6
Wie aus den Tabellen 5 und 6 und den Fig. 5 und 6
in ersichtlich, können die PH3-Gemische aus den handelsüblichen
Druckbehältern nur in einer wesentlich geringeren Konzentration als dosiert entnommen
werden, da ein Teil der dosierten PHrMenge hydrolysiert
wird und als Phosphorsäure an der Wandung haftet.
Dieser Vorgang scheint sich im Laufe der Zeit und
mit abnehmendem Behälterdruck noch fortzusetzen.
so daß die Konzentration weiterhin langsam abnimmt.
Die Gemische aus den erfindungsgemäßen Druck-
ho behältern mit galvanischem Zinküberzug sind hingegen
sehr stabil über Zeit und Entnahme und ergeben zusätzlich den aus der Dosierung erwarteten Konzcntrationswcrt.
Zwar ergeben auch stahlgestrahltc Flaschen (Kurve 3]
Zwar ergeben auch stahlgestrahltc Flaschen (Kurve 3]
μ befriedigende Ergebnisse, doch besteht hier die Gefahr,
daß die Flaschen korrodieren und nach einigen Füllvorgängen unbrauchbar werden.
Tabelle 5 | 23 | 64 377 | 8 | |
7 | Druckbehälter | |||
I'll, SUibiliUil | ||||
Druck | I1Il1 | gemessen | ||
Verhalten im | dosiert | (vpm) (Jahr) | ||
idealen Zustand | (atü) | (vpm) | 100,0 ±5% 1 | |
Ferrit-Perlit-Stahl | 160 | 100,0 | ||
»handelsüblich« | 91,O-85,O±5% 1 | |||
Stahlgcstrahlt | 160 | 100,0 | ||
Mit galv. Zinküberzug | 95,0-85,0 + 5% 1 | |||
160 | 100,0 | 100,0 ±5% I | ||
160 | 100,0 | |||
Tabelle 6 | Druck | dosiert | I1H3 | ±5% | Stabilität |
Druckbehälter | (vpm) | gemessen | |||
(alü) | 10 000 | (vpm) | 500 ±5% | (Jahr) | |
160 | 10000 | '/2 | |||
Verhalten im | 10 000 | 900 ±5% | |||
idealen Zustand | 160 | 9 500-7 | ±5% | 1 | |
Ferrit-Perlit-Stahl | 10 000 | ||||
»handelsüblich« | 160 | 10 000 | 9 700-8 | 1 | |
Stahlgeslrahlt | 160 | 10000 | 1 | ||
Mit galv. Zinküberzug | |||||
Die Fig. 7 bis 9 und die zugehörigen Diagramme 7 bis 10 zeigen Beispiele Für Gasgemische mil aggressiven
Komponenten. Es handelt sich um BromwasserstofF
(Tabelle 7 und Fig. 7), SchweFelwasserstoFf (Tabelle 8
und Fig. 8) und StickstoFfdioxid (Tabellen 9 und 10 und Fig. 9).
Für BromwasserstoFF wurden verzinkte, für die anderen
Komponenten verzinnte Stahlflaschen gemäß der Erfindung verwendet.
Die Dosierung von HBr, H2S und NO2 erfolgte
manometrisch in extrem trockene Druckbehälter. Mit dem ebenfalls manometrisch gedrückten Trägergas
kann man den jeweiligen Sollwert der Gemischkonzentration festlegen.
Die in den Fig. 7, 8 und 9 gezeigten Konzentrationsverläufe sprechen für sich und zeigen eine
überraschende Verbesserung der Stabilität gegenüber den handelsüblichen Druckbehältern und auch gegenüber
den durch Stahlstrahlen von Oxidbelägen befreiten, reinen Stahloberflächen.
Nach dem erfindungsgemäßen Verfahren ist es nunmehr möglich, für aggressive Komponenten wie HBr,
H2S und NO2 eine Zeil- und Entnahmedruckstabililät
der zu entnehmenden Gemische zu gewährleisten.
Bchällcrari | Druck | HUr | MBr | Stabilität |
dosiert | gemessen | |||
(atü) | (vpm) | (vpm) | (Wochen) |
Verhalten im | 160 | 3000 | 3000 ±5% | 24 |
idealen Zustand | 1 | 3000 | 10 | |
Fcrrit-Perlit-Slahl | 160 | 3000 | 230±5% | |
»handelsüblich« | K) | |||
Ferrit-Perlit-Stahl | 160 | 3000 | 340 + 5% | |
»stahlgeslrahlt« | ||||
Ferrit-Perlit-Stahl | 160 | 3000 | 3000 + 5% | 24 |
»verzinkt« | I | 3000 | ||
ίο
Behälterart | Druck | H2S | IhS | Stabilität |
dosiert | gemessen | |||
(atü) | (vpm) | (vpm) | (Wochen) | |
Verhalten im | 160 | 100 | 100 ±5% | |
idealen Zustand | 1 | 100 | 24 | |
Fcrrit-Perlit-Stahl | 160 | 100 | 0,5 ±5% | I |
»handelsüblich« | 150 | |||
Fcrrit-Perlit-Stahl | 160 | 100 | 53,0 + 5% | |
»stahlgestrahlt« | 40,0 | |||
Ferrit-Perlit-Stahl | 160 | 100 | 100,0 ±5% | |
»verzinnt« | 1 | 100,0 | 24 | |
Tabelle 9 | ||||
Behälterart | Druck | NO2 | NO2 | Stabilität |
dosiert | gemessen | |||
(atü) | (vpm) | (vpm) | (Wochen) | |
Verhalten im | 160 | 100 | 100 + 2% | |
idealen Zustand | 1 | 100 | 24 | |
Fcrrit-Perlit-Stahl | 160 | 100 | ■ 73 ±2% | |
»handelsüblich« | 62 | |||
Ferrit-Perlit-Stahl | 160 | 100 | 83 ±2% | |
»stahlgestrahlt« | 75 | 24 | ||
Fcrrit-Perlit-Stahl | 160 | 100 | 96 ±2% | 24 |
»verzinnt« | I | 96 | ||
Tabelle 10 | ||||
Behälterart | Druck | NO, | NO2 | Stabilität |
dosiert | gemessen | |||
(atü) | (vpm) | (vpm) | (Wochen) | |
Verhalten im | 160 | 200 | 200 ±2% | |
idealen Zustand | 1 | 24 | ||
Fcrrit-Perlit-Stahl | 160 | 200 | 145 ±2% | |
»handelsüblich« | 124 | 24 | ||
Fcrrit-Perlit-Stahl | 160 | 200 | 165 ± 2 % | |
»stahlgcstrahlt« | 150 | 24 | ||
Fcrrit-Perlit-Stahl | 160 | 200 | 196 + 2% | 24 |
»verzinnt« | 1 | 196 | ||
I Iiei zn | 3 Blatt Zuichi | ιΐιημαι |
Claims (1)
- Patentanspruch:Stahlnasche zur Aufbewahrung und Entnahme von Gasgemischen, die aus einer Hauptkomponente und mindestens einer Spurenkomponente bestehen, dadurch gekennzeichnet, daß die Innenoberfläche der Stahlflasche - zur Aufrechterhaltung der Gemischkonstanz während der Aufbewahrung und Entnahme - galvanisch verzinnt oder verzinkt ist.
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