DE2362658A1 - Stahlblech mit hervorragender pressverformbarkeit und verfahren zu dessen herstellung - Google Patents

Stahlblech mit hervorragender pressverformbarkeit und verfahren zu dessen herstellung

Info

Publication number
DE2362658A1
DE2362658A1 DE2362658A DE2362658A DE2362658A1 DE 2362658 A1 DE2362658 A1 DE 2362658A1 DE 2362658 A DE2362658 A DE 2362658A DE 2362658 A DE2362658 A DE 2362658A DE 2362658 A1 DE2362658 A1 DE 2362658A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
steel
deep
drawability
temperature
steel sheet
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
DE2362658A
Other languages
English (en)
Other versions
DE2362658C3 (de
DE2362658B2 (de
Inventor
Hisashi Gondo
Tsuyoshi Kawano
Hiroaki Masui
Hiroshi Takechi
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel Corp
Original Assignee
Nippon Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from JP12885372A external-priority patent/JPS5343130B2/ja
Priority claimed from JP12885472A external-priority patent/JPS543131B2/ja
Application filed by Nippon Steel Corp filed Critical Nippon Steel Corp
Publication of DE2362658A1 publication Critical patent/DE2362658A1/de
Publication of DE2362658B2 publication Critical patent/DE2362658B2/de
Application granted granted Critical
Publication of DE2362658C3 publication Critical patent/DE2362658C3/de
Expired legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0426—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0463—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment following hot rolling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Description

PATENTANWALT DR. PAUL STREBEL
8035 GAUTING 2, AgnesstraBe 3 · Fernsprecher München (0811) 861564
Mein Zeichen
S/4032
Gauting bei München, den '17.12.1973
Bitte in der Antwort angeben
FIPPON STEEL CORPORATION, Tokyo, Japan
Stahlblech mit hervorragender Pressverformbarkeit und Verfahren zu dessen Herstellung
Die Erfindung "betrifft einen Stahl mit hervorragender Pressverformbarkeit und ein Verfahren zu dessen Herstellung.
Einer der wichtigsten Eigenschaften für Stahlbleche zur Verwendung für komplizierte Pressverformungen ist die Tiefziehbarkeite Diese Eigenschaft ist umso besser, je grosser die Anzahl der kristallographischen Ebenen (Hl), parallel zur Oberfläche des Stahlblechs oder je geringer die Zahl der Ebenen •[100} ist. Dies kann mittels des Rankford-Werts oder des konischen Tassenwerts bewertet werden.
Es ist bereits ein Verfahren zum Herstellen eines tiefziehbaren Stahlblechs bekannt, bei welchem ein heissgewalztes Stahlblech bei geeignetem Reduktionsverhältnis kaltgewalzt und anschliessend über der Rekristallisationstemperatur angelassen wird.
409829/0677
Es ist derzeit allgemein üblich, das Heisswalzen über dem A,-.Punkt oder gewöhnlich über 8600G bei einem heisszuwalzenden Stahlblech für Tiefziehzwecke anzuwenden. In diesem Falle ist jedoch die Tiefziehbarkeit beträchtlich schlechter als bei kaltgewalztem !Stahlblech, da die axiale Dichte der Ebene [ 11i) parallel zur !Oberfläche des Stahlblechs·einen niedrigen Wert in der Grösseniordnung von 1 aufweist und praktisch unter Randbedingungen vom ikristallographischen Standpunkt aus angeordnet ist. In einem speziellen Fall kann ein heissgewalztes Stahlblech mit geringer Streckgrenze hergestellt werden, indem man die Endbearbeitungstemperatur auf etwa 8000C senkt. In diesem Fall wird das Stahlblech weich, aber die axiale Dichte der Ebene [ 100] parallel zur Oberfläche ist beträchtlich erhöht und aus diesem Grund wird die Tiefziehbarkeit des Stahls so schlecht, dass er nicht als Stahlblech für Tiefziehzwecke verwendet werden kann. Aus diesem Grund j eignet sich zum Tiefziehen ein kaltgewalzter Stahl, der mittels ! des erstgenannten Verfahrens hergestellt werden kann. Der Nachteil von kaltgewalztem Stahl- besteht jedoch darin, t dass die Herstellungskosten aufgrund der umständlichen Verfahrensstufen im Vergleich zu heissgewalztem Stahlblech hoch sind.
In neuerer Zeit wurden Untersuchungen zur Verbesserung der Tiefziehbarkeit ausgeführt, bei welchem nach dem Warmwalzen eine Rekristallisationsbehandlung ohne Kaltwalzen erfolgt. Falls man eine hervorragende Tiefziehbarkeit durch Warmwalzen eines niedrig gekohlten Stahls erzielen will, ist es unvermeidbar, die Endbearbeitungstemperatur auf 55O0C oder darunter zu senken, da die gewünschte Wirkung sonst nicht zu erzielen ist.
Das Walzen bei derartig niedriger Temperatur beeinträchtigt aber nicht nur die Produktionskapazität stark, sondern erfordert auch eine Erhöhung der Walzbelastung. Aufgrund dieser Tatsachen besteht Bedarf nach einem Verfahren, bei welchem die Walztemperatur beim Warmwalzen möglichst stark erhöht werden kann und trotzdem ein Stahlblech mit hervorragender Tiefziehbarkeit erhalten wird»
409829/0677 ./. -3
Es wurde nun gefunden, dass man einen Stahl mit hervorragender Tiefziehbarkeit herstellen kann, wenn man die Bestandteile des Stahls und die Bedingungen für das Heisswalzen des Materials auf einen bestimmten Bereich begrenzt und das Heisswalzen und das anschliessende Rekristallisieren ohne Kaltwalzen ausführt,
Aufgabe der Erfindung ist daher die Schaffung eines Verfahrens zum Herstellen eimes Stahls mit hervorragender Pressverformbarkeit durch.Heisswalzen bei niedrigen Temperaturen und anschliessendes Rekristallisieren ohne Kaltwalzen nach dem Heisswalzen.
Die Erfindung schafft ein Verfahren zum Herstellen eines Stahlblechs mit hervorragender Pressverformbarkeit, bei welchem ein \ beruhigter Stahl mit einem Gehalt an nicht mehr als 0,10% G,
■ 0,05$ bis 1,0% M, 0,005 bis 0,15% Al, und wenigstens einem der Metalle Ti, Nb oder Zr, Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen, wobei die Summe von--·=^ + «-4 + rr^r nicht mehrmals der prozentuale Kohlenstoffgehalt in dem Stahl beträgt, bei
; einer Endtemperatur von 75O0C oder weniger heissgewalzt und dann : rekristallisiert wird. Gemäss einer weiteren Ausbildung des er- ; findungsgemässen Verfahrens enthält der beruhigte Stahl zusätzlich wenigstens eines der folgenden Elemente in den angegebenen ! Mengenverhältnissen: nicht mehr als 0,15% P, nicht mehr als 0,10% W, nicht mehr als 0,10% Mo, nicht mehr als 0,3% Cr, nicht mehr als 0,3% Cu und nicht mehr als 0,4%Si.
■ Die Erfindung schafft weiterhin einen Stahl mit hervorragender j ; Pressverformbarkeit, der gemäss obigem Verfahren hergestellt
wurde.
Die Erfindung wird nun anhand der folgenden Versuchsergebnisse und des Beispiels weiter erläutert:
Eine Metallplatte der in der folgenden Tabelle I angegebenen chemischen Zusammensetzung wurdfe auf 12400C erhitzt und hieraus ein.Stahlblech mit einer Stärke von 2,7 mm unter den in Tabelle
409829/067? ./. 4
II aufgeführten Bedingungen hergestellte Der erhaltene konische Tassen-Wert ist ebenfalls in Tabelle II aufgeführt
409829/0677
• / . 5
Tabelle I Chemische Zusanunensetzung der Stähle <
IS) CD
C '
Si
Mn
Al
Ti
Ti Nb
Zr
0.007
0.02
0.20
0.019
0.013
0.0051 0.004
0.031
0.09
0.022
0.054
0.01
0.31
0.018
0.012
0.0025 0.034
0.005
< o.ooi
Tabelle II Konischer Tassen-Wert (mm) von Stahlblechen
Herstellungsbedingungen
Endbehandlungstemperatur Wärmebehandlung nach
dem Heisswalzen Konische Tasse (mm)
Bekanntes Verfahren
900°C 82O°C keine (65O0C Bandwickeln)
keine (7000C Bandwickeln)
85,4 mm
87.5
86.5 mm 88.5
Erfindungs· gemäss
75O°C 700°C 600°C 500°C 400° C
Kastenglühen (700°C χ 4 Std.)
Erfindungsgemäss
89.O 88.1 87.I 86.0 80.2
Bemerkungen: Stärke: 2.7 ?ΐη
Stanzstück-Durchmesser der konischen Tasse:
Wie sich aus Tabelle. II ergibt, nimmt die Tiefziehbarkeit ab, wenn eine geringere Endbearbeitungstemperatur als 90O0C angewendet wird, welche die übliche Endbearbeitungstemperatur darstellt. Die Tiefziehbarkeit nimmt aber wieder zu, wenn die Endbearbeitungstemperatur weiter gesenkt wird. Es ist dann offensichtlich, dass der Stahl B oder der Vergleichsstahl eine Tiefziehbarkeit aufweist, die gleich oder besser als bei einem bei 9000C bearbeiteten Stahlblech ist, wenn die Endbearbeitungstemperatur auf etwa 55O°C oder darunter gesenkt wird. Im Gegensatz hierzu weist der erfindungsgemässe Stahl A, der bei einer Endteaperatur von 75O0C oder darunter heissgewalzt und dann angelassen wurde, eine Tiefziehbarkeit auf, die besser als bei einem bei 9000C endbearbeiteten Stahlblech ist und die wesentlich höhet als bei dem Stahl B mit der gleichen Endbearbeitungstemperatur ist.
Aus den nachfolgenden Untersuchungen ergibt sich, dass zur Herstellung eines Stahlblechs mit derart hervorragender Tiefziehbarkeit die folgenden Bedingungen eingehalten werden müssen:
Eine dieser Bedingungen beruht darauf, dass die chemische Zusammensetzung des Stahls aus einer Kombination von Elementen bestehen muss, welche die Rekristallisationstemperatur des kaltgewalzten Materials erhöhen. Gleichzeitig muss nicht nur die Rekristallisationstemperatur erhöht werden, sondern es muss auch eine Ablagerung oder ein Niederschlag beim Heiss- oder Warmwalzen erzielt werden, der sich zum Entwickeln der Axialdichte von 111 parallel zur Oberfläche des Stahlblechs während der Rekristallisationsbehandlung eignet.
Zu diesem Zweck soll der erfindungsgemässe Stahl folgende Zusammensetzung aufweisen: nicht mehr als 0,10# C; 0,05 bis 1,0$ Mn; 0,005 bis 0,15% Al, und falls eines der Elemente Ti, Nb oder Zr einzeln zugegeben wird, soll ^ > 4» Jj^ > 7,8 oder |0 > 7, sein. Palls Ti, Nb oder Zr gemeinsam zugegeben werden, werden die charakteristischen Eigenschaften des Produkts stärker stabilisiert. Falls sie zusammen zugegeben werden, muss die folgende
A0S829/0677
Ungleichung bei der prozentualen Zusammensetzung des Stahls er-' füllt sein: -£|£ + ^g + |^| > C%. Gegebenenfalls sollen jeweils j nicht mehr als 0,15% P, 0*10% ¥, 0,10% Mo, 0,3% Cr, 0,3% Cu und . 0,4% Si allein oder in Kombination zugegeben werden. Der Kohlen-' stoffgehalt soll bis zu 0,10% betragen« Falls der Kohlenstoff- ! gehalt über 0,10% liegt, wird nicht nur die Tiefziehbarkeit beeinträchtigt, sondern es müssen auch grössere Mengen an Ti, Nb i oder Zr zugegeben werden, wodurch die Kosten des Stahls steigen. Ferner ist bei zunehmendem Kohlenstoffgehalt eine Erhöhung der Erhitzungstemperatur zum Löslichmachen von TiC, NbC oder ZrC erforderlich, wodurch der Wirkungsgrad beim Heisswalzen stark herabgesetzt wird. Aus diesem Grund soll der Kohlenstoffgehalt vorzugsweise 0,03% oder weniger betragen, falls die Festigkeit des Produkts nicht sehr stark beansprucht wird«, Die Tiefziehbarkeit wird ferner durch Erfüllung der folgenden Ungleichung C = 0,02% mittels einer Vakuumentgasungsbehandlung und dergleichen verbessert.
Mn ist in einer Menge von wenigstens 0,05%, vorzugsweise von wenigstens 0,1%, zum Zwecke der Desoxidation und Verhinderung der Heissbrüchigkeit erforderlich. Die Tiefziehbarkeit verringert sich jedoch, falls die Menge an Mn mehr als 1,0% beträgt. Falls keine starke Beanspruchung der Festigkeit zu erwarten ist, soll der Mangangehalt vorzugsweise 0,5% oder weniger im Hinblick auf die bessere Tiefziehbarkeit betragen.
Al ist in einer Menge von wenigstens 0,005%, vorzugsweise wenigstens 0,01%, zur Desoxidation erforderlich. Falls der Aluminiumgehalt jedoch mehr als 0,15% beträgt, werden hierdurch die Sauberkeit des Stahls und der Oberflächenzustand verschlechtert.
P dient zur Verbesserung der Wetterbeständigkeit als auch der Tiefziehbarkeit, soll aber in einer Menge von 0,15% oder weniger zugegeben werden, da eine grössere Menge als 0,15% eine Härtung des Stahls bewirkt.
Yf und Mo verbessern die Tiefziehbarkeit. Die zuzusetzende Menge
409 829/0677 ,
ι an W und Mo soll nicht mehr als 0s1o$ betragen, da eine grössere
Menge als 0,10$ praktisch keinen weiteren Vorteil bringt.
Cr und Cu verbessern die Wetterbeständigkeit« Der Gehalt an Cr , und Cu soll nicht mehr als 0,3$ betragen, da durch grössere Mengen praktisch keine weitere Wirkung erzielt wird.
Der Gehalt an Si soll nicht mehr als 0,4$ betragen. Falls er höher als 0,4$ liegt, wird die Formbarkeit des Materials beein-! tr acht igt«, j
Zusätzlich zu den oben genannten Bedingungen für die Zusammensetzung des Stahls müssen die Walzbedingungen eingehalten werden TIm in wirksamer Weise fein verteilte Ablagerungen oder Niederschläge zu erzielen, die zur Erhöhung der Rekristallisationstemperatur und zu einer für die Tiefziehbarkeit erwünschten Aggregatstruktur bei der Rekristallisationsbehandlung nach dem Heisswalzen führen, also ein wirksames Niederschlagen oder Ausfällen von TiC bei Ti-haltigem Stahl, oder von UbC bei Nb-haltigem Stahl etc. bewirken, oder um den kaltgestreckten Zustand in dem gewalzten Material beizubehalten, muss die Endbearbeitung s temp er a tür auf 75O0C oder darunter gehalten werden,, Falls sie über 75O0C liegt, ist die Tiefziehbarkeit des heissgewalzten und anschliessend einer Rekristallisationsbehandlung unterworfenen Stahls geringer als bei einem über dem A,-Punkt gemäss üblichem Verfahren endgewalzten Material. Mit sinkender Endbearbeitungstemperatur wird die Tiefziehbarkeit begünstigt, wie aus Tabelle II ersichtlich ist. Vorzugsweise soll also die Endbearbeitungstemperatur möglichst niedrig liegen» Eine Endbearbeitungstemperatur unter 400 C ist aber praktisch nicht anwendbar, da der Verformungswiderstand in dem Walzwerk derartig stark steigt, dass die Walzkraft grosser gemacht werden muss und auch keine bessere Tiefziehbarkeit erzielt wird. Zusätzlich zur Regelung und Begrenzung der Endbearbeitungstemperatur wird die Tiefsiehbarkeit weiter verbessert, falls das Gesamtreduktionsverhältnis unter 8000C grosser gemacht wird und vorzugsweise 40$ oder mehr der Stärke des Materials bei 8000C beträgt.
A09829/0677 '' , .
:Bei dem bekannten kontinuierlichen Endwalzen wird durch Be-Igrenzung der Endbearbeitungstemperatur auf 75O0C oder darunter 'eine bessere Tiefziehbarkeit des Stahlblechs als bei dem herkömmlichen Verfahren erzielt, bei welchem das Walzen bei einer !Temperatur über dem A,-Punkt ausgeführt wird.
jBei der Erfindung erfolgt nach dem oben beschriebenen Walzen leine Rekristallisationsbehandlung, um die in dem gewalzten Material vorhandene Spannung aufzuheben und die axiale Dichte der Ebene {ml parallel zur Oberfläche des Stahls zu bewirken, die !für die Tiefziehbarkeit wichtig ist. Diese Rekristallisationsbehandlung wird durch Erhitzen auf Temperaturen zwischen der Rekristallisationstemperatur und dem A,-Punkt ausgeführt, oder durch geeignete Verfahren, wie Kastenglühen, Glühen in offener Schlange, kontinuierliches Glühen etc. Palis das Erwärmen unter der Rekristallisationstemperatur ausgeführt wird, wird nicht nur die Spannung nicht vollständig aufgehoben, sondern es wird auch keine für die Tiefziehbarkeit -erwünschte Aggregatstruktur erzielt. Wenn das Anlassen ferner über dem A,-Punkt ausgeführt wird, so erhält man vom kristallographischen Stand aus praktisch eine Randstruktur, die eine geringere Tiefziehbarkeit zur Folge hat.
Beispiel
Ein Stahl der in Tabelle III aufgeführten chemischen Zusammensetzung wurde in einem Konverter geschmolzen und dann in an sich bekannter Weise zu einer Platte verarbeitet. Die Platte wurde auf etwa 12000C erhitzt und dann in einem kontinuierlichen Heiss· walzwerk bei drei verschiedenen Endbearbeitungstemperaturen von 55O0C, 65O°C und 7400C heissgewalzt, anschliessend mit Wasser gekühlt und dann bandgewickelt. Danach wurde vier Stunden lang · ein Kastenglühen bei 7000C oder ein "5 Minuten dauerndes kontinuierliches Glühen bei 8500C ausgeführt. Der konische Tassen-Wert und die axiale Dichte der Ebenen Jill] und ^100^ parallel zur Oberfläche bei dem oben beschriebenen Stahlblech und einem
409829/0677
gleichen Stahlblech, das bei einer üblichen Endbearbeitungstemperatur von 9QO0C heissgewalzt wurde, sind in Tabelle IY . bzw. Tabelle V aufgeführt. Die Stärke des Stahlblechs betrug in jedem Fall 2,7 mm.
Wie sich aus Tabelle IV ergibt, v/eist das er f indungsgemäs se
Stahlblech eine grosse axiale Dichte der Ebenen {111J und eine hervorragende Tiefziehbarkeit im Vergleich mit dem Stand der Technik auf. Diese Tiefziehbarkeit ist vergleichbar mit derjenigen von kaltgewalztem Stahlblech,
409829/0677
./.11
Tabelle III Chemische Zusammensetzung des bei dem Beispiel verwendeten Stahle
Si
Al
Nb
,. ta .Wb +Zr /,r -Mr- τη
Wo
Cr
;u
Vergleichs
stahl
O.O62
0.01
0.26
0.011
O.OI3
0.0024
O.O3O
O.OO5
'0.001
Erfindungs
gesnässer
Stahl
O.OO8
0.02
0.27
O.OO9
O.OO9
O.OO5I
O.OO5
Ο.Ο26
Ο.Ο28
O.OO7
O.O3
0.20
0.019
0.010
Ο.ΟΟ62
O.OO6
Ο.Ο18
0.10
0.013
O.OO8
0.02
0,32
0.012
O.OO7
0,0052
O.OO6
0,024
0. 12
Ο.Ο16
0.015
O.O3
0.19
0.015
0.013
0.0049
O.OO8
0.02
Ο.82
O.OI7
0.012
0.0043
0.005 O.OO5
0.015
O.O6
O.O5
O.O8
Ο.Ο32
Ο.Ο74
Ο.18
0.02
Ο.θ4
O.O7O
0.010
0.02
0.17
O.OI3
0.012
0.0041
O.OO5
Ο.Ο32
0.12
0.01
0.02
Ο.Ο34
QO5
O.OO7
0.02
0.21
Ο.Ο74
O.OO8
Ο.ΟΟ37
O.OO6
0.029
0.04
Ο.Ο23
0.011
0.03
0o24
0.019
0.006
0.0044
0.006
0.038
0.10
0.02
Ο.Ο28
Q05
0.006
0.01
Ο.23
0.015
0.011
0.0051
0.005
0.043
0.04
0.02
O.O8
0.023
O.23
O.
O.OO8
0.18
0.30
0,12 >.Ö08
3.0047
O.OO5
O.O9I
0.04
0.02
0.10
0.026
0.010
0.35
0.74
0.010
0.010
Ο.ΟΟ36
O.OO8
Ο.Ο34
0.04
o,o4
0.050
0.08
007
o.i4
Koii Vergleichs
verfahren		 Tabelle IV bei dem Beispiel Wärmebehand
lung nach
dem Walzen		 Vergleich?
stahl		 Erfindungsgemässer Stahl D ε F G H I J K L M N der konischen Tasse:
IO8 mm
ischer Tassen-Wert Herstellungsbedingungen Konischer Tassenwert (mm) keine(bandge
wickelt bei 65O0C)		 C 35.6 85-5 85.7 85.5 86.1 85.4 85.6 85.8 85.7 85.8 86.2
Erfin- ßrfdbe-
hand-
lungs-
beding.		 Kastenglühen
7000C; 4 Std.		 86.3 35.3 84.9 85.Ο 84.9 85.7 85.0 84.8 85.I 85.I 85.Ο 85.3
dungs»
gemässes		 900°C Kontinuier
liches
Glühen
85O0C; 5 Min.		 89.2 P7.2 77.0 77.1 76.9 78.3 76.3 75.9 76.8 77.0 76.I 77.9
75 »6
Verfahren 74O°C 87.6 75.O 74.3 74.8 74.2 76.4 74.1 73-9 74.0 75.2
85.Ο		 74.2 86e4
65O0C 86.4 35.4 85.2 85.3 85.I 85.4 84.7 84.7. 85.I 76.8 85.I 77.2
55O°C 89.I 76.8 77.7 77.7 76.7 77.3 76.2 75.7 75.9 75.1 75.9 75.8
74o°c 88.1 7k. 0 74.7 75.5 74.0 75.6 73.9 73·^ 74.Ο 73.7
6500C 86.3 7 mm Stanzstück-Durchmesser
55O°C Stärke: 2.
-C- Vergleichs
verfahren		 Stärke der Tabelle V Stärke • - 4 1.0 / 1. 1 (looj E M 1 .2 E,J 1.0 . F,K axiale 1 nicht gemessen Dichte/ .2 / i 1. 1
O Röntgenstrahlreflexion bei Beispiel 1.5 / 3. 0 Erfindungsgemässer Stahl 1 / 1 .3 1.0 / * 1.0 / axiale 2 Dichte) . 1 / 1*3
CC Erfin 2.0 / 1. 9 0 / 1 .0 * / * ' / 6 .9 / 0.9
CO dung s- Endbe-
handlungs-		 dem 2.6 / 1. 6 .0 / 1 .0 * / * * / 7 .8 / 1.0
OC g etna s s es tempera-- Wärmebe
handlung		 .5 / * / * /
C
«Χ
·<
-~;		 Verfahren tur nach dem 1.7 / 3. 3 1. 1 .2 * 2 • 3 / I.3
Walzen 2.1 / 1. 8 2. .1 / 1 .1 * / * • / 1.1 7 .2 / 1.0
900°C keine(bandge
wickelt b. 650 0C)		 2.5 / 1. 4 7 .4 / 1 .0 ··/ * ■· / ♦ 7 .6 / 1.1
74O°C Kastenglühen 7. .4 / * / * / * G1L
65O0C 7000C; 4 Std. *
55O°C 2
I der Röntgenstrahlreflexion ( {ill} 7 *
Τ Kontinuier 7 *
ι 74OUC liches Glühen
8500C; 5 Min.		 *
65O°C Vergleichs
stahl
55O°C *
C

Claims (6)

  1. Patentansprüche
    1 · Verfahren zum Herstellen von Stahlblech mit hervorragender Pressverformbarkeit, dadurch gekennzeichnet, dass man einen beruhigten Stahl mit einem Gehalt von jeweils nicht mehr als 0,10% C, 0,05 bis 1,0% Mn, 0,005% bis 0,15% Al, sowie wenigstens^ einem der Metalle Ti, Nb und Zr, Rest Eisen und unvermeidbare ; Verunreinigungen, wobei die Summe von =ψ- + *P^§ + «££ nicht mehr als der Prozentgehalt des Kohlenstoffs in dem Stahl beträgt, bei einer Indbearbeitungstemperatur von 75O°C oder darunter heisswalzt und dann einer Rekristallisationsbehandlmig unterwirft,
  2. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass man einen beruhigten Stahl verwendet, der wenigstens eines der folgenden Elemente und zwar jeweils nicht mehr als 0,15% P, 0,10% ¥, 0,10% Mo, 0,3% Cr, 0,3% Cu, 0,4% Si enthält.
  3. 3. Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, dass man das Gesamtreduktionsverhältnis unter 8000C grosser macht, so dass es vorzugsweise 40% oder mehr der Stärke des Materials bei 8000G beträgt.
  4. 4. Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, dass man einen Stahl verwendet, der 0,3% oder weniger, vorzugsweise 0,02% oder weniger G; 0,1 bis 0,5% Mn und 0,01 bis 0,15% Al enthält.
  5. 5# Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeich-, dass
    anwendet.
    net, dass man eine Endbearbeitungstemperatur von 400 bis 75O0C
  6. 6. Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, dass man die Rekristallisationsbehandlung durch Erhitzen auf eine temperatur zwischen der Rekristallisationstem-
    ./. 15
    '. peratur und dem A,-Punkt ausführt.
    7» Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekenn- ; zeichnet, dass man die Rekristallisationsbehandlung durch ICastenglühen, offenes Bandwickelglühen oder kontinuierliches Glühen ausführt.
    409829/0 677
DE2362658A 1972-12-23 1973-12-17 Verfahren zum Herstellen von Stahlblech mit hervorragender Preßverformbarkeit Expired DE2362658C3 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP12885372A JPS5343130B2 (de) 1972-12-23 1972-12-23
JP12885472A JPS543131B2 (de) 1972-12-23 1972-12-23

Publications (3)

Publication Number Publication Date
DE2362658A1 true DE2362658A1 (de) 1974-07-18
DE2362658B2 DE2362658B2 (de) 1977-08-25
DE2362658C3 DE2362658C3 (de) 1978-04-13

Family

ID=26464425

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE2362658A Expired DE2362658C3 (de) 1972-12-23 1973-12-17 Verfahren zum Herstellen von Stahlblech mit hervorragender Preßverformbarkeit

Country Status (5)

Country Link
US (1) US3897280A (de)
BR (1) BR7310000D0 (de)
DE (1) DE2362658C3 (de)
GB (1) GB1450131A (de)
IT (1) IT1000382B (de)

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2607646A1 (de) * 1975-02-28 1976-09-02 Armco Steel Corp Kaltverformtes und gegluehtes, niedriglegiertes stahlband- und -blechmaterial und verfahren zu seiner herstellung
EP0108268A1 (de) * 1982-10-08 1984-05-16 Nippon Steel Corporation Verfahren zur Herstellung kaltgewalzter Feinbleche mit sehr guten Tiefzieheigenschaften
FR2546908A1 (fr) * 1983-06-02 1984-12-07 Ugine Gueugnon Toles Inox Spec Toles en acier inoxydable ferritique pour realisation de pieces embouties et polies telles que des casseroles
EP0228756A1 (de) * 1984-07-17 1987-07-15 Kawasaki Steel Corporation Stahlbleche mit sehr niedrigem Kohlenstoffgehalt
EP0329220A1 (de) * 1988-02-17 1989-08-23 Hoogovens Groep B.V. Nichtalternde, niedriglegierte, warmgewalzte Stahlblechbänder
DE3841870A1 (de) * 1988-12-13 1990-06-21 Westfalenstahl Kalt Und Profil Stahl zur herstellung von stahlbaendern fuer die fertigung von schattenmasken
WO1993021351A1 (en) * 1991-02-08 1993-10-28 Mcgill University Interstitial free steels
EP0574814A2 (de) * 1992-06-08 1993-12-22 Kawasaki Steel Corporation Hochfester, kaltgewalzter Stahlblech mit ausgezeichneten Tiefzieheigenschaften und Verfahren zu dessen Herstellung
EP0747496A1 (de) * 1995-06-08 1996-12-11 Sollac S.A. Titan enthaltendes warmgewalztes, hochfestes Stahlblech mit gute Tiefziehfähigkeit, und Verfahren zu ihrer Herstellung
EP0747495A1 (de) * 1995-06-08 1996-12-11 Sollac S.A. Niob enthaltendes warmgewalztes, hochfestes Stahlblech mit gute Tiefziehfähigkeit, und Verfahren zu ihrer Herstellung

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3988174A (en) * 1972-04-03 1976-10-26 Nippon Steel Corporation Hot rolled steel sheet having excellent workability and method thereof
US3988173A (en) * 1972-04-03 1976-10-26 Nippon Steel Corporation Cold rolled steel sheet having excellent workability and method thereof
USRE31306E (en) * 1975-02-28 1983-07-12 Armco Inc. Cold rolled, ductile, high strength steel strip and sheet and method therefor
US4141761A (en) * 1976-09-27 1979-02-27 Republic Steel Corporation High strength low alloy steel containing columbium and titanium
US4313770A (en) * 1979-06-28 1982-02-02 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Method of producing cold rolled steel strip having improved press formability and bake-hardenability
JPS5942742B2 (ja) * 1980-04-09 1984-10-17 新日本製鐵株式会社 降伏比の低い深絞り用高強度冷延鋼板
JPS5857492B2 (ja) * 1980-09-25 1983-12-20 新日本製鐵株式会社 自動車用高強度冷延鋼板の製造方法
JPS5867827A (ja) * 1981-09-18 1983-04-22 Nippon Steel Corp 深紋り用冷延鋼板の製造方法
JPS5967322A (ja) * 1982-10-08 1984-04-17 Kawasaki Steel Corp 深絞り用冷延鋼板の製造方法
JPS6383230A (ja) * 1986-09-27 1988-04-13 Nkk Corp 焼付硬化性およびプレス成形性の優れた高強度冷延鋼板の製造方法
DE3803064C2 (de) * 1988-01-29 1995-04-20 Preussag Stahl Ag Kaltgewalztes Blech oder Band und Verfahren zu seiner Herstellung
US5074926A (en) * 1989-11-16 1991-12-24 Kawasaki Steel Corp. High tensile cold rolled steel sheet and high tensile hot dip galvanized steel sheet having improved stretch flanging property and process for producing same
US5556485A (en) * 1994-11-07 1996-09-17 Bethlehem Steel Corporation Bake hardenable vanadium containing steel and method of making thereof
US5656102A (en) * 1996-02-27 1997-08-12 Bethlehem Steel Corporation Bake hardenable vanadium containing steel and method thereof
FI127475B (en) * 2015-10-30 2018-06-29 Fiskars Home Oy Ab Cooking container and method of preparation

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3522110A (en) * 1966-02-17 1970-07-28 Nippon Steel Corp Process for the production of coldrolled steel sheets having excellent press workability
US3513036A (en) * 1967-05-02 1970-05-19 Inland Steel Co Process for producing coiled,hotrolled,pickled steel strip
US3761324A (en) * 1971-01-18 1973-09-25 Armco Steel Corp Columbium treated low carbon steel
US3765874A (en) * 1972-05-19 1973-10-16 Armco Steel Corp Vacuum degassed, interstitial-free, low carbon steel and method for producing same

Cited By (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2607646A1 (de) * 1975-02-28 1976-09-02 Armco Steel Corp Kaltverformtes und gegluehtes, niedriglegiertes stahlband- und -blechmaterial und verfahren zu seiner herstellung
EP0108268A1 (de) * 1982-10-08 1984-05-16 Nippon Steel Corporation Verfahren zur Herstellung kaltgewalzter Feinbleche mit sehr guten Tiefzieheigenschaften
FR2546908A1 (fr) * 1983-06-02 1984-12-07 Ugine Gueugnon Toles Inox Spec Toles en acier inoxydable ferritique pour realisation de pieces embouties et polies telles que des casseroles
EP0228756A1 (de) * 1984-07-17 1987-07-15 Kawasaki Steel Corporation Stahlbleche mit sehr niedrigem Kohlenstoffgehalt
US4985090A (en) * 1988-02-17 1991-01-15 Hoogovens Groep B.V. Non-ageing low-alloy hot-rolled strip-form formable steel
EP0329220A1 (de) * 1988-02-17 1989-08-23 Hoogovens Groep B.V. Nichtalternde, niedriglegierte, warmgewalzte Stahlblechbänder
DE3841870A1 (de) * 1988-12-13 1990-06-21 Westfalenstahl Kalt Und Profil Stahl zur herstellung von stahlbaendern fuer die fertigung von schattenmasken
WO1993021351A1 (en) * 1991-02-08 1993-10-28 Mcgill University Interstitial free steels
EP0574814A2 (de) * 1992-06-08 1993-12-22 Kawasaki Steel Corporation Hochfester, kaltgewalzter Stahlblech mit ausgezeichneten Tiefzieheigenschaften und Verfahren zu dessen Herstellung
EP0574814A3 (en) * 1992-06-08 1997-01-29 Kawasaki Steel Co High-strength cold-rolled steel sheet excelling in deep drawability and method of producing the same
EP0747496A1 (de) * 1995-06-08 1996-12-11 Sollac S.A. Titan enthaltendes warmgewalztes, hochfestes Stahlblech mit gute Tiefziehfähigkeit, und Verfahren zu ihrer Herstellung
EP0747495A1 (de) * 1995-06-08 1996-12-11 Sollac S.A. Niob enthaltendes warmgewalztes, hochfestes Stahlblech mit gute Tiefziehfähigkeit, und Verfahren zu ihrer Herstellung
FR2735147A1 (fr) * 1995-06-08 1996-12-13 Lorraine Laminage Tole d'acier laminee a chaud a haute resistance et haute emboutissabilite renfermant du titane, et ses procedes de fabrication.
FR2735148A1 (fr) * 1995-06-08 1996-12-13 Lorraine Laminage Tole d'acier laminee a chaud a haute resistance et haute emboutissabilite renfermant du niobium, et ses procedes de fabrication.
US5759297A (en) * 1995-06-08 1998-06-02 Sollac Titanium-containing hot-rolled steel sheet with high strength and high drawability and its manufacturing processes

Also Published As

Publication number Publication date
US3897280A (en) 1975-07-29
GB1450131A (en) 1976-09-22
IT1000382B (it) 1976-03-30
DE2362658C3 (de) 1978-04-13
DE2362658B2 (de) 1977-08-25
BR7310000D0 (pt) 1974-08-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE2362658A1 (de) Stahlblech mit hervorragender pressverformbarkeit und verfahren zu dessen herstellung
DE2551791C3 (de) Anwendung eines Verfahrens zur Herstellung von Kaltbändern
DE2324788C2 (de) Verfahren zur Herstellung eines nicht-alternden, kohlenstoffarmen Tiefzieh-Stahls
DE10128544A1 (de) Höherfestes, kaltumformbares Stahlband oder -blech, Verfahren zu seiner Herstellung und Verwendung eines solchen Bands oder Blechs
DE3046941C2 (de) Verfahren zur Herstellung eines Stahlblechs mit Zweiphasen-Struktur
EP2840159B1 (de) Verfahren zum Herstellen eines Stahlbauteils
DE69311393T2 (de) Verfahren zum Herstellen hochfester Stahlbleche für Dosen
DE3045761C2 (de) Verfahren zur Herstellung eines hochfesten kaltgewalzten Stahlbands mit ausgezeichneter Preßformbarkeit
DE2438328A1 (de) Verfahren zur waermebehandlung und streckbarkeit von kaltblech
DE2316808A1 (de) Verfahren zum herstellen eines kornorientierten elektroblechs mit hoher magnetischer flussdichte
DE69104747T2 (de) Kaltgewalzte Stahlbleche oder kaltgewalzte und feuerverzinkte Stahlbleche zum Tiefziehen.
DE2214896B2 (de) Verfahren zum Herstellen eines tiefziehfahigen Bandstahles
DE2348249A1 (de) Kornorientierter siliciumstahl und verfahren zu seiner herstellung
DE69230447T3 (de) Hochfeste,kaltgewalzte stahlplatte mit exzellenter umformbarkeit,feuerverzinktes,kaltgewalztes stahlblech und verfahren zur herstellung dieser bleche
DE112017003173T5 (de) Hochfestes kaltgewalztes stahlblech mit ausgezeichneter bearbeitbarkeit und herstellungsverfahren dafür
DE10102932C1 (de) Verfahren zur Herstellung eines kalt gewalzten Bandes oder Bleches aus Stahl und nach dem Verfahren herstellbares Band oder Blech
DE3221840C2 (de)
DE3024303C2 (de)
DE2629838A1 (de) Al-legierungsblech fuer finnen eines waermeaustauschers und verfahren zu seiner herstellung
DE112020006043T5 (de) Kaltgewalztes stahlblech mit ultrahoher festigkeit und verfahren zu dessen herstellung
DE102016115618A1 (de) Verfahren zur Herstellung eines höchstfesten Stahlbandes mit verbesserten Eigenschaften bei der Weiterverarbeitung und ein derartiges Stahlband
DE3007560A1 (de) Verfahren zum herstellen von warmgewalztem blech mit niedriger streckspannung, hoher zugfestigkeit und ausgezeichnetem formaenderungsvermoegen
DE2316324A1 (de) Stahl zum herstellen von kaltverformtem stahlblech
DE1903554B2 (de) Walz verfahren zum Herstellen eines tiefziehfähigen Stahlbandes
DE2056313B2 (de) Kontinuierliches Anlaßverfahren für kaltgewalztes, tiefziehfähiges Band

Legal Events

Date Code Title Description
C3 Grant after two publication steps (3rd publication)
EHJ Ceased/non-payment of the annual fee