DE2342649A1 - Stabilisierter festkoerper-oszillator - Google Patents
Stabilisierter festkoerper-oszillatorInfo
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- H03L7/04—Automatic control of frequency or phase; Synchronisation using a frequency discriminator comprising a passive frequency-determining element wherein the frequency-determining element comprises distributed inductance and capacitance
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- Inductance-Capacitance Distribution Constants And Capacitance-Resistance Oscillators (AREA)
- Stabilization Of Oscillater, Synchronisation, Frequency Synthesizers (AREA)
Description
Patentanwälte
Dfpl.-lng. R. B E E T 2 sen.
Dipl.-lng. K. LAMPRECHT
Dr.-Ing. R. BEETZ jr.
β München 22, Sl*fes*Kfstr. 10
£-.-is t
Stabilisierter Festkörper-Oszillator
Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf einen Festkörper-Oszillator
und insbesondere auf einen Festkörper-Oszillator mit einem Gunnelement oder einem IMPATT-Oszillatorbauelement.
Bei herkömmlichen Festkörper-Oszillatoren mit einem Gunnelement oder einer IMPATT-Diode verändert sich die Schwingungsfrequenz
stark mit der Umgebungstemperatur aufgrund des hohen Temperaturkoeffizienten des Bauelements. Für eine Anwendung eines derartigen
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81-(POS 31534)-Ko-r (9)
Oszillators auf Nachrichtenübertragungs- und Radareinrichtungen wurde bereits versucht, die Schwingungsfrequenz mittels eines Hohl—
raumresonators mit hohem Gütefaktor Q in einem gewissen Phasenbereich einzuschränken.
Ein bereits diskutierter Festkörper-Oszillator mit einem stabilisierenden
Hohlraumresonator hat den in der Fig. 1 gezeigten Aufbau.
Ein Oszillator-Bauelement 1 ist in einem Wellen- oder Hohllei- ter
2 vorgesehen, und ein Gleichstrom wird durch eine Hochfrequenzoder
HF-Drossel 4 und einen Stift 3 gespeist.
Am einen Ende des Wellenleiters ist ein Kurzschlußglied (kurzschließende
Einrichtung) 20 vorgesehen, das einen freischwingenden Oszillator 8 bildet.
Ein stabilisierender Hohlraumresonator 11 ist an der Ausgangsleitung
10 des freischwingenden Oszillators 8 angebracht, indem er an diese durch eine Koppelöffnung 12 gekoppelt ist.
Die Frequenz des Oszillators 8 wird durch die Länge vom Stift 3
zum Kurzschlußglied 20 bestimmt. Die Verwendung des Hohlraumresonators
11 mit einer hohen Güte und die Auswahl eines geeigneten Kopplungsgrades hiervon erlauben es, daß die allgemeine Schwingungsfrequenz
hauptsächlich durch den Hohlraumresonator 11 in einem gewissen Phasenbereich bestimmt ist. Durch die Verwendung
einer stabilisierenden Einrichtung ist es möglich, die Stabilität der
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Schwingungsfrequenz mehr als um eine Größenordnung im Vergleich zu einer Anordnung zu,verbessern, bei der lediglich der freischwingende
Oszillator verwendet wird.
Die bereits diskutierte Stabilisiereinrichtung hat den Nachteil, daß ein verstärkter Kopplungsgrad des Hohlraumresonators eine Zunahme
des Phasenbereiches bewirkt, während eine weniger verbesserte Stabilität auf einem verringerten Gütefaktor Q hinter einem optimalen
Punkt beruht. Daher ist es schwierig, ohne verringerte Stabilität einen ausreichend großen Phasenbereich sicherzustellen, was
dazu führt, daß derartige Störungen wie ein Phasenstarrheitsfehler des Oszillators aufgrund von zu großen Veränderungen in der Frequenz
des Oszillators auftreten können.
Weiterhin ist die Verbesserung der Stabilität der Schwingungsfrequenz durch die herkömmliche Stabilisiereinrichtung nicht ausreichend
groß.
Es ist Aufgabe der vorliegenden Erfindung, einen extrem schwingungsfrequenzstabilisierten
Festkörper-Oszillator mit einem stabilisierenden Hohlraumresonator anzugeben, der einen Phasenstarrheitsoder
-mitnahmefehler verhindert.
Unter Beachtung der Tatsache, daß sich die Phase der vom Grund-Hohlraumresonator
reflektierten Welle stark empfindlich mit Frequenzveränderungen des freischwingenden Oszillators im Phasenbereich des
stabilisierenden Grund-Hohlraumresonators verändert, zeichnet sich
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die vorliegende Erfindung dadurch aus, daß die Größe der Frequenzveränderungen
in der Form der Größe der Phasenveränderungen der reflektierten Welle erfaßt wird, so daß eine automatische Frequenzregelschaltung
(im folgenden als AFC-Schaltung) so erregt wird, daß
eine Übereinstimmung zwischen der Schwingungsfrequenz und der Resonanzfrequenz des Grund-Hohlraumresonators auf der Basis der Größe
der erfaßten Phasenveränderungen erzielt wird, wodurch die Einstellung des freischwingenden Oszillators bewirkt wird.
Nachfolgend wird die Erfindung anhand der Zeichnung näher erläutert.
Es zeigen:
Fig. 1 einen schematischen Schnitt durch einen Festkörper-Oszillator
, der mit einem bereits diskutierten stabilisierenden Hohlraumresonator gekoppelt ist,
Fig. 2 ein Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung,
Fig. 3 ein Diagramm zur Erläuterung des Betriebs der erfindungsgemäßen
Vorrichtung, und
Fig. 4 ein weiteres Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung.
In der Fig. 2, die ein Ausführungsbeispiel eines erfindungsgemäßen
Oszillators zeigt, ist ein Oszillator-Bauelement 21 vorgesehen, das in einem "Wellenleiter 22 angebracht und mit einem Stift 23 verbunden ist.
Weiterhin ist eine Hochfrequenzdrossel 24 vorgesehen, die einen Gleich-
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strom in das Bauelement 21 speist und verhindert, daß Hochfrequenzenergie
nach außen dringt.
Ein Resonator 25 vom Wellenleitertyp ist mit einer Varaktoroder Kapazitäts-Diode 26 über eine Schleife 27 verbunden, wodurch
ein freischwingender Oszillator 28 gebildet .wird.
Der Oszillator 28 ist so aufgebaut, daß die Einstellung der Schaltung
auf Resonanz durch eine Vorspannung bewirkt wird, die in den Oszillator 28 über eine Hochfrequenzdrossel 29 eingespeist wird. Die
Ausgangsschwingung des Oszillators 28 wird in der Zeichnung nach links mittels der Leitung 210 abgegeben. An der Ausgangsleitung 210
sind ein Grund-Hohlraumresonator 211 und ein Koppelfenster 212 vorgesehen. Der Hohlraumresonator 211 besteht aus einem met allischen
Material, wie beispielsweise hochwertigem Invar, mit einem niedrigen thermischen Ausdehnungskoeffizienten, wobei das Innere mit Silber
plattiert ist, so daß ein unbelasteter Gütefaktor von einigen Tausend
oder mehr für die Arbeitsfrequenzen erreicht wird.
Das Koppelfenster 212 ist vom Oszillator-Bauelement 21 in gleicher
Weise durch ein ganzzahliges Vielfaches der halben Wellenleiter-Wellenlänge getrennt. Zwei Diodendetektoren 213 und 214 sind zwischen
den Oszillator 28 und den Hohlraumresonator 211 eingefügt. Die von ihren Anschlüssen erhaltenen Signale werden d>nrch eine AFC-Schaltung
215 verarbeitet und zur Kapazitäts-Diode 26 rückgekoppelt.
Bei dieser Anordnung wird eine Vorspannung an das Oszillator -
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Bauelement 21 des Oszillators 28 und an die Kapazitäts-Diode 26 angelegt.
Wenn die Schwingungsfrequenz mit der Resonanzfrequenz des Hohlraum resonator s 211 übereinstimmt, dann wird ein Resonanz-Parallelwiderstand,
der durch den Hohlraumresonator gegeben ist, in Reihe mit der Leitung geschaltet, so daß ein Teil des Ausgangssignals
des Oszillators 28 vom Hohlraumresonator 211 reflektiert wird, mit dem Ergebnis, daß eine Stehwelle in der Ausgangsleitung 210 aufgrund
der in den Hohlraumresonator 211 eintretenden Welle vorliegt. Wenn die Schwingungsfrequenz dagegen nicht mit der Resonanzfrequenz des
Hohlraumresonators 211 übereinstimmt, dann liegt eine komplexe Impedanz des Resonators in Reihe mit der Leitung, wodurch eine reflektierte
Welle mit einer von der Resonanz verschiedenen Phase' auf der Seite des Oszillators erzeugt wird. Die Veränderungen der reflektierten
Welle entsprechen den Veränderungen der Lage, an der die Spannung der Stehwelle in der Ausgangsleitung 210 am kleinsten ist.
Das Diagramm der Fig. 3 zeigt die Veränderungen der Lage der
kleinsten Spannung der Stehwelle entsprechend zu den Phasenveränderungen aufgrund der Veränderungen der Schwingungsfrequenz.
In der Fig. 3 sind auf der Abszisse die durch die Frequenz bestimmte
Wellenleiter-Wellenlänge und auf der Ordinate der Abstand vom Hohlraumresonator zu der Lage dargestellt, in der die Spannung
der Stehwelle am kleinsten ist. Bei der Resonanzfrequenz f_ des Hohlraumresonators
liegt der Punkt, bei dem die Spannung der Stehwelle am kleinsten ist, um ein Viertel der Wellenleiter-Wellenlänge auf der rechten
Seite des Koppelfensters, wobei diese Lage durch d dargestellt ist.
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Die Diodendetektoren 213 und 214 liegen jeweils an Punkten a und b
auf beiden Seiten des Punktes d in einem Abstand von einem Achtel der Wellenleiter-Wellenlänge vom Punkt d . Wenn die Empfindlichkeiten
der Detektoren bei der Resonanzfrequenz f gleich zueinander sind, werden von den Detektoren Gleichstromsignale entgegengesetzter
Polarität und gleicher Größe erzeugt.
Wenn die Schwingungsfrequenz f überschreitet, nähert sich der
Punkt a, an dem die Spannung der Stehwelle am kleinsten ist, entlang einer ausgezogenen Kurve dmin, während sich der Punkt b in einem
Abstand von einem Viertel der Wellenleiter-Wellenlänge vom Punkt a einem Punkt nähert, in dem die Spannung der Stehwelle am größten ist.
Wenn dagegen die Schwingungsfrequenz unter f verringert ist,
dann nähert sich der Punkt, an dem die Spannung der Stehwelle am kleinsten ist, dem Punkt b, während der Punkt, an dem die Spannung
der Stehwelle am größten ist, in die Nähe des Punktes a kommt.
Indem die Diodendetektoren an Punkten a und b zur Erfassung des hochfrequenten elektrischen oder magnetischen Feldes an der
Ausgangsleitung 210 angebracht werden, ist es möglich, die Abweichung der Schwingungsfrequenz von f zu erfassen. Bei dem betrachteten
Ausführungsbeispiel dienen die Diodendetektoren zur Erfassung der Größe des magnetischen Feldes im Wellenleiter über einer Schleife,
und sie weisen Kennlinien auf, daß mit einer Annäherung des Punktes der kleinsten Spannung der Stehwelle der Detektorstrom oder die
Detektor spannung zunehmen. Bei diesem Ausführungsbeispiel sind die
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von den beiden Diodendetektoren erzeugten Signale in ihrer Polarität
entgegengesetzt, so daß die Abweichung der Schwingungsfrequenz unmittelbar
auf der Grundlage des Unterschiedes zwischen den Polaritäten diesel Ausgangsspannungen erlaßt wird. Das sich ergebende Signal
wild durch die AFC-Schaltuiig 215 verstärkt und zur Vorspannung
der KapazitätS"Diode 26 rückgekoppelt, um die Abweichung der
Schwingungsirequenz möglichst klein zu machen«
"Wenn mil anderen Worten die Schwingungsfrequenz f übersteigt,
dann nimmt das Signal vom Diodendeteklor 2J3 zu, so daß eine .Spannung
<ü!er < in Strom, deren bzw. dessen Größe diese Größe wctniji ι
dor Gf öße des SiynaJes vom Diodondoteklor 21-1 darstellt durch Ίι<>
A-FC-Schultunq 215 verstärkt wird. Die AFC-Schaltung ist so aui<j<
baut, daß eine vorbestimmte feste Vorspannung der Kapazität?-Diode
2b zuoeführt wird, in die ein verstärkter UnI/1! schied zwisr Ix-n den
Spannungen von den beiden Diodendetektoren eingespeist vird. I ntcr
dif rom Bell icbs.'ustni.H ist di(i in die Kapazitäts-Diode eingespeiste
Vorspannung verringert . wodurch deren Kapazität vergrößert wird,
so daß die Frequenz des fr ei schwingenden Oszillators auf den Bezugswert f verringert wird. Dieses Prinzip ist auch auf Fälle anwendbar,
in denen die Schwingungsfrequenz niedriger als f ist.
Da es die Hinzufügung des Hohlraumresonators 211 ermöglicht, daß die Veränderungen der Schwingungsfrequenz des Oszillators 28 um
mehr als eine Größenordnung stabilisiert werden« kann der erfindungsgemäße
Oszillator eine hohe stabile Ausgangsschwingung zu einer nicht dargestellten Last speisen. Zu diesem Zweck sollte eine geeignete Größf
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des Koppelfensters des Hohlraumresonators 211 so ausgewählt werden,
daß das Verhältnis der Stehwelle zwei oder mehr beträgt.
Bei einem herkömmlichen Verfahren zur Frequenzstabilisierung mittels eines Hohlraum resonators liegen Veränderungen der Schwingungsfrequenz
in einem gewissen Phasenbereich. Bei der erfindungsgemäßen Anordnung wird die Frequenzabweichung jedoch automatisch
erkannt und auf einen möglichst kleinen Wert gebracht, so daß eine im
wesentlichen zum Temperaturkoeffizienten des Hohlraumresonators gleichwertige Stabilität erhalten wird. Beispielsweise wird eine Frequenzstabilität
von 10 C bis 10 C erreicht, indem Super-Invar für den Hohlraumresonator verwendet oder eine Temperaturkompensation
durchgeführt wird.
Weiterhin ist die vorliegende Erfindung vorteilhaft, da sie einen
Phasenstarrheits- oder -mitnahmefehler vermeidet, der sonst mit einer Verringerung der Lebensdauer des Bauelementes auftreten würde.
Anstelle des oben beschriebenen Hohlraumresonators kann ein dielektrisches oder magnetisches Material mit einem hohen Gütefaktor
Q und einem niedrigen Temperaturkoeffizienten als Resonator verwendet werden.
Wenn bei dem oben beschriebenen Ausführungsbeispiel, bei dem eine Kapazitäts-Diode als Einrichtung zur Einstellung des freischwingenden
Oszillators auf Resonanz verwendet wird, ein Gunnelement oder eine Lawinendiode als Oszillator-Bauelement vorgesehen werden,
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dann kann der gleiche Betrieb, wie oben beschrieben, durchgeführt werden, indem direkt die Vorspannung oder der Strom des Gunnelementes
oder der Lawinendiode verändert werden, wie dies der Fall sein kann, um diesen die Funktionen von veränderlichen Reaktanz-Bauelementen
zu geben.
Obwohl bei dem Ausführungsbeispiel der Fig. 2 die Größe der Phasenveränderungen der reflektierten Welle in der Form der Veränderungen
der Lage erfaßt wird, in der die Spannung der Stehwelle für
eine Frequenzstabilisierung am kleinsten ist. ist die vorliegende Erfindung
nicht auf ein derartiges Verfahren beschränkt, sondern kann vorteilhaft in gleicher Weise auf einen Fall angewendet werden, in dem
die reflektierte Welle von der einfallenden Welle getrennt ist, so daß
die Phasenveränderung der reflektierten Welle direkt zur Stabilisierung der Schwingungsfrequenz erfaßt wird.
Der Aufbau dieses A.usführungsbeispiels, bei dem die Frequenzstabilisierung
durch direkte Erfassung der Phasen Veränderungen der
reflektierten Welle durchgeführt wird, ist in der Fig. 4 gezeigt.
In Fig. 4 ist ein Hohlraumresonator 311 eng mit einer Ausgangsleitung
310 eines freischwingenden Oszillators 38 zur Frequenzstabilisierung durch Phasenstarrheit gekoppelt. Die Ausgangsleitung
310 ist mit einer Richtungskoppelspule 317 versehen, um die einfallende und reflektierte Welle herauszugreifen.
Wenn bei dem betrachteten Ausführungsbeispiel angenommen wird,
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daß das Ausgangssiunal des Oszillators vom Resonanztyp 100 m¥ beti
ägt und eine Richtungskoppelspule 317 mit einem Koppelgrad von 20 dB verwendet ./ird, dann ist der Koppelgrad des Hohlraum!esonaloj
s 311 zur Leitung so bestimmt, daß die reflektierte Welle im Re-
-sonanzzeitpunkt 10 du kleiner als die einfallende Welle ist. Die beiden
Anschlüssedei Richtungskoppelspule 317 sind, v/ie in der Zeichnung
dargestellt, mit einem veränderlichen-Dämpfungsglied 318 und einem
Phasenschieber 319 verbunden, so daß ein reflektiertes Wellensignal
und ein aui ein<; Leistung von ungefähr 1 mW gesteuertes emialler des
Wollensiynal zu t in<in Pha^eiu?·u.Kior 320 jeweils von den rechten und
liiiki-n Anschlüssen der Riohtungskoppelspule 317 gespeist wcixl^i!, Der
Phasen-lotoktor 320 uniiaßi eine Hybrid-Schaltung 321, die zu einer
Kiclitungskoppolspule von 3 dB gleichwertig ist, und Detektordiodfüi
322 und 323.
D<M Phasendrtektor 320 arbeitet so, daß die Phase der reflektierten
Welle auf der Grundlage der einfallenden Welle erfaßt wird, und Siijnalo
entgegengesetzter Polarität für die Frequenzregelung werden von den Dioden erzeugt.
Der Phasenschieber 319 ist so eingestellt, daß die beiden Detektordioden
322 und 323 Ausgangssignale des gleichen Pegels erzeugen, wenn die Schwingungsfrequenz mit der Resonanzfrequenz des Oszillators
311 übereinstimmt. Die Ausgangssignale der Dioden 322 und 323 werden zur AFC-Schaltung 315 gespeist, wodurch, wie beim Ausführungsbeispiel
der Fig. 2, der freischwingende Oszillator 38 so gesteuert wird, daß eine Abweichung der Schwingungsfrequenz ausgeschlossen
ist.
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Wenn die Richtungskoppelspule 317 an einer geeigneten Lage angebracht
ist, kann der Phasenschieber 319 weggelassen werden. Indem der Koppeldraht des Hohlraumresonators 311 verbessert und so
die Größe der reflektierten Welle ausreichend vergrößert wird, ist es möglich, das veränderliche Dämpfungsglied wegzulassen.
Bei einer angepaßten Last, d. h. ein nicht-reflektierendes Ende
ist mit dem linken Ende der Ausgangsleitung des betrachteten Ausführungsbeispiels
verbunden, unterliegt die vom Hohlraumresonator reflektierte Welle Veränderungen von ± 90 hinsichtlich der einfallenden
Welle aufgrund von Frequenzänderungen. Selbst wenn deshalb die Schwingungsfrequenz Veränderungen in einem derartigen Grad unterliegt
, der den Bereich der Phasenstarrheit überschreitet, dann kann
die Polarität der Frequenzabweichung leicht erfaßt werden, wodurch eine automatische Frequenzregelung möglich ist. Wenn weiterhin eine
Totalreflexion durch Verbindung einer Last, die in ihrer Impedanz niedriger als die Impedanzkennlinien der Leitung ist, bewirkt wird,
dann verändert sich die Phase um einen Maximalwert von + 180 für eine verbesserte Empfindlichkeit der Phasenerfassung.
In diesem Zusammenhang braucht nicht besonders darauf hingewiesen zu werden, daß eine Totalreflexion bewirkt werden kann, indem
ein Hohlraumresonator bei einer Stufe von η χ 1/2 \g (η ganzzahlig)
an das hintere Ende des Oszillator-Bauelements gebracht wird.
Das beschriebene Ausführungsbeispiel und dessen Abwandlungen haben den Vorteil, daß Frequenzveränderungen empfindlicher erfaßt
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werden als bei dem Beispiel der Fig. 2.
Der erfindungsgemäße Festkörper-Oszillator, der sowohl eine
Phasenstarrheits- und eine Rauschbeschränkungs-Kennlinie eines mit
einem bereits diskutierten Resonator verbundenen stabilisierten Oszillators , als auch die Stabilität eines mit einer bereits diskutierten
AFC-Schaltung versehenen Oszillators besitzt, kann im Vergleich zu
herkömmlichen Festkörper-Oszillatoren eine extrem hohe Stabilität in der Schwingung erzielen.
Weiterhin kann die vorliegende Erfindung auf einen Transistor-Oszillator
neben dem Festkörper-Oszillator mit einem gegebenen negativen
Widerstandsbauelement angewendet werden.
Schließlich kann der bei den Ausführungsbeispielen vorgesehene Wellenleiter durch eine Koaxialleitung oder Streifenleitung ersetzt
werden·
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Claims (8)
1. Stabilisierter Festkörper-Oszillator, gekennzeichnet durch
einen freischwingenden Oszillator (28) einschließlich mindestens eines
Festkörper-Oszillators,
eine Ausgangsleitung (210), an der der Festkörper-Oszillator angebracht
ist.
eine Einrichtung zur Einspeisung einer Vorspannung in den Festkörper-Oszillator
,
einen mit der Ausgangsleitung (210) verbundenen Grund-Resonator (211) zur Steuerung der Schwingungsfrequenz des freischwingenden
Oszillators (28) durch Phasenmitnahme bzw. -starre.
einen Phasendetektor (213,214), der auf der Ausgangsleitung (210) an der Stelle zwischen dem freischwingenden Oszillator (28) und dem
Resonator (211) angebracht ist, an der die Amplitude der Stehwelle am kleinsten ist, und
ein automatisches Frequenzregelglifid (215), in das das Ausgangssignal
des Phasendetektors eingespeist ist,
wobei der Phasendetektor (213, 214) Phasenänderungen der Stehwelle
aufgrund von Änderungen der Schwingungsfrequenz des frei-
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schwingenden Oszillators (28) in der Form von Amplitudenänderungen
der Stehwelle erfaßt.
2. Festkörper-Oszillator nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der freischwingende Oszillator (28) eine Einrichtung zur Frequenzänderung
aufweist, die mit der Ausgangs leitung (210) zur Änderung
der Schwingungsfrequenz verbunden ist, wobei das Glied (215) zur automatischen Frequenzregelung sein Ausgangssignal in die Einrichtung
zur Frequenzänderung einspeist.
3. Festkörper-Oszillator nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet
, daß die Einrichtung zur Frequenzänderung eine mit der Ausgangsleitung (210) verbundene Schleife (27), eine mit der Schleife (27) .
verbundene Kapazitäts-Diode (26) und eine Einrichtung zur Einspeisung einer Vorspannung in die Kapazitäts-Diode (26) aufweist.
4. Festkörper-Oszillator nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß der Phasendetektor (213, 214) aufweist zwei Schleifen, deren jede mit dem Punkt auf der Ausgangsleitung (210) verbunden
ist, an dem die Amplitude der Stehwelle am kleinsten ist, und zwei Dioden entgegengesetzter Polarität, die jeweils mit den Schleifen verbunden
sind.
5. Festkörper-Oszillator, gekennzeichnet durch
einen freischwingenden Oszillator (28) einschließlich mindestens eines
Festkörper-Oszillators,
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eine Ausgangsleitung (210) an der der Festkörper-Oszillator angebracht
ist,
eine Einrichtung zur Einspeisung einer Vorspannung in den Festkörper-Oszillator,
einen mit der Ausgangsleitung (210) verbundenen Grund-Resonator (211) zur Steuerung der Schwingungsfrequenz des freischwingenden
Oszillators (28) durch Phasenmitnahme bzw. -starre,
eine mit der Ausgangsleitung zwischen dem Festkörper-Oszillator und dem Resonator verbundene Richtungskoppelspule (317),
eine Einrichtung (213, 214) zur Erfassung der Phase der vom Resonator
reflektierten Welle auf der Grundlage der in den Resonator einfallenden
Welle, wobei die reflektierte und die einfallende Welle beide
von der Richtungskoppelspule (317) erhalten werden, und
ein Glied (215) zur automatischen Frequenzregelung, in das das Ausgangssignal
des Phasendetektors eingespeist wird, wobei der freischwingende Oszillator (28) durch das Ausgangssignal des Gliedes
(215) zur automatischen Frequenzregelung angesteuert ist.
6. Festkörper-Oszillator nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet,
daß der Phasendetektor (213, 214) zwei Dioden aufweist, die mit entgegengesetzter Polarität mit einer Hybrid-Schaltung verbunden sind.
7. Festkörper-Oszillator nach Anspruch 4, gekennzeichnet durch
AOabiA/0820
einen Phasenschieber, der mit der Richtungskoppelspule (317) und
dem Phasendetektor zur Einstellung der Phase der von der Richtungskoppelspule reflektierten Welle verbunden ist, und
ein veränderliches Dämpfungsglied zur Dämpfung der von der Richtung
skoppelspule (317) einfallenden Welle.
8. Festkörper-Oszillator nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die Ausgangsleitung (210) mit einer kleineren Last als der Kennlinienimpedanz der Leitung (210) verbunden ist, um die Kopplung
des Resonators zu verstärken.
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