DE2316565C3 - Verfahren zum Herstellen von Dunkelheizern - Google Patents
Verfahren zum Herstellen von DunkelheizernInfo
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Description
60
Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Überziehen eines isolierten Heizers für eine Kathode
von elektrischen Entladungsröhren mit einer Teslchen
hohen thermischen Strahlungsvermögens enthaltenden Schicht, bei dem der Heizer ein Bad passiert,
das derartige Teilchen in einer Trägerllüssigkeit enthält.
Bei verschiedenen Elektronenröhren mit indirekt geheizten Kaihoden werden sogenannte Dunkelheizer
verwendet, um die Kathode auf die für die Elektronenemission erforderliche Temperatur zu bringen.
Derartige Heizer bestehen aus einem Kerndraht aus hitzebeständigem Metall, wie Wolfram, einem ersten
Drahtüberzug aus einem isolierenden Material, wie Aluminiumoxid, und einem äußeren, dunklen Überzug,
beispielsweise einer Teilchenmischling aus Wolfram und Aluminiumoxid. Ein Zweck des. srsten
Überzuges besteht darin, eine Isolierung zwischen dem Heizerdraht und der Kathode zu schaffen,
während der Außenüberzug vorgesehen ist, um das Wärmestrahlungsvermögen des Heizers zu erhöhen,
wodurch die Temperatur erniedrigt wird, bei der der Heizer betrieben werden muß, um die Kathode auf
ihre Betriebstemperatur zu heizen.
Ein allgemein im Zusammenhang mit der Verwendung isolierter Heizer auftretendes Problem besteht
darin, daß bei manchen Elektronenröhren, svie Farbfermeh-Bildröhren, Lichtbogenbildungen zwischen
dem Heizer und der Röhrenkathode häufig zu Röhrenausfällen führen. Man nimmt an, daß der
Grund für eine derartige Lichtbogenbildung darin zu suchen ist, daß besonders hohe Potentialgradienten
häufig dort existieren, wo die aus Teilchen zusammengesetzte und relativ rauhe Isolierschicht
des Hei/ers eine verhältnismäßig schmaiflächige
oder Spitzenberührung mit der Kathode hat. Solche hohen Potentialgradienten führen zum Zusammenbruch
der Heizerisolierung und zur Lichtbogenbildung zwischen dem Heizer und der Kathode. Da der
äußere Überzug eines Dunkelheizers ein Isolator ist — die Wolframteilchen sind dispers in Aluminiumoxidteilchen
verteilt —, taucht dieses Problem der Lichtbogenbildung bei Röhren auf, die Dunkelheizer
der beschriebenen Art aufweisen.
Es ist nachgewiesen worden, daß die Verwendung eines äußeren Heizerüberzuges aus leitendem
Material, z. B. Wolfram, die Lichtbogenbildung erheblich reduziert, unabhängig von der Art des Kontaktes
zwischen dem äußeren Heizerüberzug und der Kathode. Dies ist darauf zurückzuführen, daß der
leitende Überzug und die Kathode dasselbe Potential besitzen, so daß zwischen ihnen kein Potentialgradient besteht. Obwohl zwischen dem äußeren
Überzug und dem Kerndraht des Heizers eine Potentialdifferenz besteht, führt die erste Schicht aus
isolierendem Material zu einem durchweg gleichförmigen Abstand zwischen Überzug und Kerndraht,
durch das Entstehen ungleichmäßiger und extrem hoher Potentialgradienten vermieden wird.
Obgleich die Verwendung isolierter Heizer mit einem äußeren Überzug aus Wolfram, der durch
Sprühen, also einen verwirbelnden Vorgeing aufgebracht
wird, bereits im Rahmen des US-Patentes 3195 004 vorgeschlagen wurde, haben sich derartige
Heizer im allgemeinen als nicht besonders praktisch erwiesen. Ein Grund dafür ist darin zu
sehen, daß sich mit der vorgenommenen Erhöhung des Anteils an Wolfram in dem äußeren Überzug der
Betrag der Stromleckverluste zwischen dim Heizer
und der Kathode vcigrößcrte. Dies ist durchweg unerwünscht,
und man hat daher bisher das Verhältnis
von Wolfram zu Aluminiumoxid im äußeren Überzug nach oben hin begrenzt, z. B. auf ungefähr 40 e'o.
Ein bekanntes Verfahren zum Anbringen verschiedener Überzüge an Heizeinrichtungen ist das sogenannte
Tauchüberziehen. Bei diesem Verfahren wird der zu beschichtende Heizer in ein aus einer Suspension
der auf den Heizer aufzubringenden Teilchen bestehendes Bad getaucht und aus diesem wieder
herausgezogen. Beim Herausziehen des Heizers bleiben an ihm im Bad suspendierte Teilchen hängen.
Wenn der Heizer die Form eines durchgehenden Drahtes besitzt, der durch das Bad gezogen wird,
nennt man dieses Verfahren »drag coating«. Die Dicke des Überzugs ist eine Funktion des spezifischen
Gewichts und der Viskosität des Bades.
Wie bereits erwähnt, hatte bisher die Verwendung von Dunkelheizern mit einem äußeren Überzug,
der einen relativ hohen Prozentsatz an Wolfram aufwies, den Nachteil, daß die mit derartigen
Heizern ausgerüsteten Röhren im allgemeinen unannehmbar hohe Leckverluste zwischen Heizer und
Kathode besaßen. Der Grund für derartige Verluste ist darin zu sehen, daß Wolframteilchen des äußeren
Überzugs irgendwie in die Unterschicht aus Aluminiumoxid dringen und Leckwege für den Strom in
der Unterschicht bilden. Je höher der prozentuale Anteil an Wolfram im äußeren Überzug ist, um so
größer ist die Wolframmenge, die in die Unterschicht dringt.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein Verfahren /um Herstellen eingangs genannter Heizer
vorzuschlagen, durch das sowohl das Auftreten von l.eckströmcn vermieden ak auch eine Lichtbogenbildung
zwischen Heizer und Kathode verhindert wird, ohne daß es dazu zusätzlicher Vorrichtungen
bedarf. Die erfindungsgemäße Lösung dieser Aufgabe basiert auf der Auffindung eines Hauptgrundes
für das Eindringen des Wolframs. Während des bekannten Tauchvorganges tritt ein relativ
schnelles Absetzen der Wolframteilchen hoher Dichte innerhalb des Bades ein, was dazu führt, daß das
Verhältnis von Wolfram zu Trägerflüssigkeit nahe der Badoberfläche schnell abnimmt. Während dieses
Verhältnis mehr und mehr abnimmt, steigt die Leichtflüssigkeit des Bades nahe der Badoberfläche
bis zu einem Punkt, an dem die Viskosität des Bades so niedrig ist, daß es die Aluminiumoxidschicht
leicht durchdringt. Mit der Badflüssigkeit werden Wolframteilchen in die aus Aluminiumoxid bestehende
Unterschicht getragen, was zu den bereits erwähnten Voraussetzungen für Lecks.röme in mit
derartigen Heizern ausgerüsteten Röhren führt. Bisher wurden die mit dem Eindringen der Badflüssigkeit
in die Aluminiumoxid-Unterschicht verbundenen nachteiligen Effekte dadurch auf das bisher mögliche
Minimum reduziert, daß der Wolframanteil im Bad erheblich eingeschränkt wurde. Dennoch waren
selbst in Bädern mit geringem Wolframanteil behandelte Dunkelheizer für viele Anwendungszwecke ungenügend;
so kamen sie z. B. bei gewissen Röhrentypen, bei denen zwischen dem Heizer und der
Kathode eine hohe Spannung angelegt ist, wie Farbiröhren in Fernsehempfängern, nicht in dem Maße
zum Einsatz, als es eigentlich wünschenswert ist.
In der US-PS 32 46 197 ist zwar bereits ein Verfahren der eingangs genannten Art beschrieben,
jedoch begegnet man dort dem Problem des schnellen Absetzens der Wolframteilchen nur mit Maßnahmen,
die einen zusätzlichen Aufwand bedeuten, nämlich dauernde Bewegung im Bad oder die Verwendung
einer sogenannten »bubble-coatinge-Vorrichiung.
Die Verwendung dauernd arbeitender Zusatzaggregate bedeutet jedoch sowohl von der Wartung
als auch der Kontinuität her zusätzliche Kosten bzw. Ausfallmöglichkeiten.
Die Lösung der der Erfindung zugrunde liegenden Aufgabe besteht demgegenüber darin, daß das
ίο Bad rheologisch stabil aufbereitet wird, indem die
Teilchen in einer Trägerflüssigkeit so lange dispergiert werden, bis das vorzugsweise mit einem Aräometer
gemessene scheinbare spezifische Gewicht des Bades im wesentlichen gleich dem tatsächlichen, sich
aus dem Gesamt-Gewicht und -Volumen des Bades ergebenden spezifischen Gewicht ist, und daß der
Heizer das Bad dort passiert, wo die Differenz zwischen dem scheinbaren und dem tatsächlichen spezifischen
Gewicht nicht größer als 5% ist. Mit diesen Maßnahmen ist es in zuverlässiger Weise möglich,
Dunkelheizer herzustellen, bei denen keine Leckströme auftreten und Lichtbogenbildung zwischen
Heizer und Kathode absolut verhindert wird. Obgleich ;s theoretisch lediglich erforderlich ist, daß
das Bad nur während der Zeit rheologisch stabil ist, in der ein Heizer eingetaucht und wieder herausgezogen
wird, wird es aus praktischen Gründen vorgezogen, das Bad so stabil zu machen, daß es
eine wiederholte Benutzung während mehrerer Stunden zuläßt, ohne daß dazu beispielsweise anhaltendes
Rühren und Wiederaufbereiten erforderlich ist. Um ein derartiges für die Praxis geeignetes, rheologisch
stabiles Bad zu erhalten, ist es weiterhin erforderlich, einen hohen Dispersionsgrad für die
Teilchen im Bad sicherzustellen, d. h., für eine vollständige Trennung der Teilchen voneinander und
eine vollständige Benetzung jedes Teilchens durch die Flüssigkeit zu ermöglichen.
Nachfolgend werden verschiedene für eine vollständige
Teilchendispersion wichtige Faktoren in einem lediglich Wolframteilchen ohne Aluminiumoxid
enthaltenden Überzugsbad erörtert.
Obwohl es möglich ist, im Handel unterschiedlich feines Wolframpulver zu erhalten, nehmen die
Kosten dafür mit geringer werdenden Teilchengrößen und Teilchengrößenbereichen schnell zu. Es
ist daher wünschenswert, für das Überzugsbad WoIframmaterial mit relativ großen Teilchen zu verwenden.
Andererseits sind kleine Teilchengrößen erwünscht, um eine gute Kontrolle über die Dicke des
auf dem Heizer anzubringenden Überzugs zu haben und gute Gleichförmigkeit der dünnen Wolframüberzüge
zu erhalten. Optimal und zufriedenstellend ist die Verwendung kommerziell erhältlichen Wolframpulvers
mit Teilchengrößen im Bereich von 0,5 bis 10 Mikron, wobei die durchschnittliche Teilchengröße
etwa 2 Mikron beträgt.
Im Zusammenhang mit der Diskussion der Teilchengröße muß erwähnt werden, daß mit diesem ausgesuchten
Größenbereich nicht erwartet werden kann, daß stabile, solartige Suspensionen erhalten werden
können. Echte Sole oder kolloidale Lösungen enthalten Teilchen, deren Größe im allgemeinen 0,2 Mikron
nicht übersteigt. Abgesehen von den verhältnismäßig hohen Kosten, die mit der Verwendung von
Wolframteilchen derart geringer Größe zur Herstellung eines kolloidalen Bades verbunden wären, wurden
darüber hinaus die Eigenschaften eines mit
einem derartigen Bad hergestellten Überzugs in der Praxis wenig sinnvoll sein, da das Eintauchen zu
einem minimalen Wolframüberzug auf dem Heizer führen würde. Trotz der verwendeten relativ großen
Wolframteilchen hat es sich jedoch herausgestellt, daß bei vollständiger Dispersion der Wolframteiichen
theologisch stabile Bäder mit guten Überzugseigenichaften
bereitet werden können.
Hinsichtlich des Erreichens des gewünschten Dispersionsgrades ist auszuführen, daß kommerziell erhältliche
Wolframpulver im allgemeinen relativ große Agglomerate oder dicht gepackte Klumpen aus Wolframteilchen
aufweisen. Bisher bestand eine Möglichkeit, die Agglomerate im Wolframpulver zu entfernen,
beispielsweise für die Herstellung von Dunkelheizern, »5
deren äußere Überzüge aus mit Wolframteilchen vermischtem Aluminiumoxid bestanden, darin, das
Wolframpulver trocken oder naß in einer Mühle od. dgl. umzuwälzen, ohne daß außer dem Wolfram
selbst Mahleinrichtungen vorgesehen waren. Um ein hinreichend stabiles Bad zu erhalten, ist das vollständige
Entfernen der Agglomerate im Wolframpulver erforderlich, wobei sich herausgestellt hat, daß das
bisherige Umwälzverfahren unzureichend ist.
Um das Wolframpulver in der gewünschten Weise von Agglomeraten zu befreien, muß eine relativ große
Scherkraft auf die einzelnen Wolframteilchen einwirken. So kann beispielsweise mittels geeigneter mechanischer
Vorrichtungen von außen eine Erschütterung entsprechender Stärke erreicht werden. Derartige
Mühlen sind im Handel erhältlich. Während der Dispersion treten jedoch Material- und Lösungsmittel-Verluste
auf. Eine Alternative bildet die Ultraschall-Vibration des Bades. Dies erfordert jedoch ein
relativ aufwendiges und teures System und kann zu Zersetzungen der Trägerflüssigkeit führen.
Die wohl einfachste und rationellste Möglichkeit zum Entfernen von Agglomeraten besteht in einem
Mahlverfahren, bei dem ein Mahlgefäß aus Aluminium hoher Dichte und Mahlkörper aus Wolframkarbid
verwendet werden, die vorzugsweise die Form endseitig abgerundeter Zylinder mit einer Länge von
ungefähr 5 mm besitzen. Dieses Verfahren ist deshalb besonders geignet, weil es weder zu einer Zersetzung
der Trägerflüssigkeit noch zu einer nachteiligen Kontaminierung des Bades führt, da sich sowohl
das Material des Gefäßes als auch das der Mahlkörper mit den Hoizermaterialien verträgt.
Die erforderliche Walkzeit, innerhalb der für ein bestimmtes Bad völlige Dispersion der Wolframteilchen
erreicht wird, kann auf verschiedene Weise bestimmt werden.
So ist z. B. bis zur völligen Dispersion der Wolframteilchen das beispielsweise mit einem Aräometer
gemessene, scheinbare spezifische Gewicht des Bades geringer als das tatsächliche spezifische Gewicht des
gesamten Bades, das durch das Verhältnis des Gewichtes des gesamten Bades zum Badvolumen bestimmt
ist. Der Grund dafür ist die Tatsache, daß die noch unvollständig getrennten Agglomerate sich sehr
schnell am Boden des Bades absetzen und keinen Auftrieb für das Aräometer liefern. Sobald jedoch
vollständige Dispersionsbedingungen vorliegen, kommt das scheinbare spezifische Gewicht dem tatsächlichen
sehr nahe und entspricht diesem sogar in vielen Fällen.
Die Stabilität der erhaltenen Suspension kann in einfacher Weise durch das in Abhängigkeit von der
Zeit sich ändernde scheinbare spezifische Gewicht definiert werden. Bei einem aus 40 Gewichtsprozent
Wolfram und 60 Gewichtsprozent Trägerflüssigkeit — diese enthält 1,68% einer zu 30 Gewichtsprozent
durch Alkohol benetzten Nitrozellulose mit einer Viskosität, der eine Ausflußzeit von 1000 Sekunden entspricht,
und 98,5 °/o Butylacetat — bestehenden Bad beträft die Änderung im scheinbaren spezifischen Gewicht"
der Suspension durch das Absetzen von Wolframpartikeln nach 6stündiger Bearbeitung in einer
Kugelmühle über einen Zeitraum von 8 Stunden nur ungefähr 2 °/o. Für die Praxis reicht bei einer normalen
Fließbandproduktion von Heizern ein als rheologisch stabil zu bezeichnendes Bad aus, das sein
scheinbares spezifisches Gewicht in 8 Stunden um weniger als 5 °/o ändert.
Die Anwendung eines derartigen Bades ist dann besonders vorteilhaft, wenn das Eintauchen automatisch
erfolgt, da dann das Bad so stabil ist, daß es kaum einer Wartung bedarf, z. B. durch Umrühren
während seiner nutzbaren Lebensdauer. Die »Lebensdauer« des Bades ist im allgemeinen durch den Verdunstungsanteil
der flüssigen Phase bestimmt, der die Uberzugseigenschaften des Bades ändert. Das zuvor
erwähnte Bad besitzt eine Lebensdauer von ungefähr 8 Stunden. Ein Eindringen von Wolfram in die AIuminiuiT.oxid-Unterschicht
wird auf alle Fälle so lange verhindert, wie das Eintauchen während des Zeitraums
erfolgt, in dem das scheinbare spezifische Gewicht des Bades noch groß ist, z. B. innerhalb der
5° o-Grenze des tatsächlichen spezifischen Gewichtes.
Eine weitere Methode zur Feststellung der vollständigen Dispersion besteht darin, daß die Viskosität
des Bades während seiner Behandlung in der Mühle überwacht wird. Maximale Dispersion der
Teilchen stimmt mit maximaler Viskosität des Bades überein. Dies folgt daraus, weil maximale Teilchendispersion
in der flüssigen Phase zu maximaler Wechselwirkung der Teilchen untereinander führt, d. h. zu
maximaler innerer Reibung. Wiederum wird ein Eindringen von Wolfram in die Aluminiumoxid-Unterschicht
so lange völlig, vermieden, als das Eintauchen während einer Zeit passiert, während der die Viskosität
des Bades nahe der Oberfläche hoch ist, z. B. innerhalb der 5 °/o-Grenze der maximalen Badviskosität.
Mit dem Ausdruck »nahe« der Oberfläche ist eine Tiefe von wenigen hundertstel Millimetern gemeint.
Der Dispersionsgrad kann auch mit Hilfe eines handelsüblichen Feinheitsmessers (z.B. Nipri Type
G-I Meter) bestimmt werden. Maximale Dispersion der Wolframteilchen ist dann erreicht, wenn weiteres
Mahlen zu keiner feineren Teilchengröße führt.
Wie bereits erwähnt, ist die Dicke des durch Tauchen auf einen Heizer aufgebrachten Wolframüberzuges
unter anderem eine Funktion der Viskosität und des spezifischen Gewichtes des Bades. Je nach
der Ausführung des Heizers sind unterschiedliche Überzugsdicken erwünscht, so daß verschiedene
Bäder mit unterschiedlichen Viskositäten und spezifischen Gewichten Verwendung finden.
In einer Gleichung läßt sich die Viskosität einer Suspension von Wolframteilchen, deren Größenbereich
eine obere Grenze von 10 Mikron bei einer durchschnittlichen Teilchengröße von 2,0 Mikron besitzt,
in einer Trägerflüssigkeit folgendermaßen ausdrücken:
1 D ODO
Darin bedeutet:
η Viskosität des Gesamtsystems,
Jj0 Viskosität der flüssigen Phase und
Φ das Verhältnis des Volumens von Wolframmaterial im trockenen Pulverzustand zur Summe des Volumens des trockenen Wolframpulvers plus dem Volumen der flüssigen Phase.
Jj0 Viskosität der flüssigen Phase und
Φ das Verhältnis des Volumens von Wolframmaterial im trockenen Pulverzustand zur Summe des Volumens des trockenen Wolframpulvers plus dem Volumen der flüssigen Phase.
Die vorstehende Gleichung gilt für Wolframteilchen
des angegebenen Größenbereichs, und zwar
nachdem vollständige Dispersionsbedingungen, beispielsweise durch hinreichende Behandlung der Suspension
in einer Kugelmühle, erreicht sind. Änderungen der Viskosität der flüssigen Phase (η0) sowie des
Bereichs der Teilchengröße beeinflussen den Wert der mit dem Φ-Faktor verbundenen Konstante. Dies
kann experimentell ermittelt werden.
Die nachfolgende Tabelle gibt die zu verschiedenen Bädern zum Erreichen verschiedener Dicken von
ίο Wolframüberzügen gehörenden Daten an.
Bad | Wolfram | Trüger- flussigkeit |
System- Viskosität (»,) |
Viskosität der Trägerflüssig keit (ι,α) |
Spezifisches Gewicht |
Uberzugsmenge |
Gewichts prozent |
Gewichts prozent. |
(cP) | (cP) | (Gramm pro Tauchvorgang) |
||
1 | 30 | 70 | 72,5 | 55,0 | 1,22 | 2,5-10-3 |
2 | 40 | 60 | 82,5 | 55,0 | 1,43 | 3,4-10-3 |
3 | 50 | 50 | 95,0 | 55,0 | 1,67 | 5,6 · 10-3 |
4 | 60 | 40 | 120,0 | 55,0 | 2,15 | 8,0-10-3 |
Obwohl die Erfindung im Zusammenhang mit aus Wolfram bestehenden äußeren Überzügen beschrieben
wurde, hat sie auch Vorteile bei der Herstellung von Heizern, deren äußere Überzüge Wolfram und
andere Teilchen aus isolierendem Material, im allgemeinen Aluminiumoxid, enthalten. Durch das Herstellen
eines rheologisch stabilen Bades, beispielsweise durch Aufbereitung der Wolframteilchen und
des anderen isolierenden Materials in einer geeigneten Trägerflüssigkeit unter Verwendung einer Kugelmühle,
wird ein Eindringen der Teilchen des äußeren Überzugs in die darunterliegende Aluminuimoxidschicht
verhindert.
So kann beispielsweise bei jedem der in der vorstehenden Tabelle angegebenen Bäder ein Teil des
Wolframs durch Aluminiumoxid ersetzt werden und dieselbe Trägerflüssigkeit Verwendung finden. Auch
ein derartiges Bad wird in einer Kugelmühle behandelt, deren Mahlkörper aus Wolframkarbid bestehen,
wobei der Mahlvorgang so lange durchgeführt wird, bis die maximalen Bedingungen für das scheinbare
spezifische Gewicht und die Viskosität erreicht sind.
Obgleich die Erfindung vorstehend im Zusammenhang mit der Herstellung eines äußeren, dunklen
Überzugs beschrieben wurde, für den Wolfram als Material mit hohem thermischem Strahlungsvermögen
verwendet wird, muß betont werden, daß das erfindungsgemäße Verfahren auch die Verwendung
anderer derartiger Materialien umfaßt, mit der Einschränkung, daß diese nicht verformbar sein dürfen.
So kommen beispielsweise zerkleinertes Molybdän, Kohlenstoff, Chromoxid, Bornitrid und Siliziumkarbid
als besonders geeignet in Frage, jedoch wegen seiner Verformbarkeit Platin nicht. Außerdem können
an Stelle der speziell erwähnten Aluminiumoxid-Unterschicht als isolierendes Material auch andere
Materialien Verwendung finden, wie Zirkonoxid Beryiliumoxid sowie Gemische aus Chromoxid unc
Titanoxid.
609 637IZ
Claims (8)
1. Verfahren zum Überziehen eines isolierten Heizers für eine Kathode von elektrischen Entladungsröhren
mit einer Teilchen hohen thermischen Strahlungsvermögens enthaltenden Schicht, bei dem der Heizer ein Bad passiert, das derartige
Teilchen in einer Trägerfiüssigkeit enthält, dadurch gekennzeichnet, daß das Bad
rheologisch stabil aufbereitet wird, indem die Teilchen in einer Trägerflüssigkeit so lange
dispergiert werden, bis das mit einem Aräometer gemessene scheinbare spezifische Gewicht des
Bades im wesentlichen gleich dem tatsächlichen, sich aus dem Gesamt-Gewicht und -Volumen
des Bades ergebenden spezifischen Gewicht ist, und daß der Heizer das Bad dort passiert, wo die
Differenz zwischen dem scheinbaren und dem tatsächlichen spezifischen Gewicht nicht größer als
5 0A, ist.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Bad ausschließlich Wolframteilchen
in der Trägerflüssigkeit enthält.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß lias Bad und somit auch der
herzustellende Uber/ug außer den Wolframteilchen, die den HauptteilchenbeEtandteil ausmachen,
Teilchen aus isolierendem Material, wie Aluminiumoxid, aufweist.
4. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche ! bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß
der Teilchengehalt des Bades zwischen 30 und 6O°/o des Gesamtgewichts des aus Flüssigkeit
und Feststoffen bestehenden Bades beträgt.
5. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß
zur Aufbereitung des Bades die Teilchen in der Trägerflüssigkeit in einer Kugelmühle behandelt
werden.
6. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß
während der Behandlung der Teilchen und Trägerflüssigkeit in der Kugelmühle die Viskosität
de-- Bades überwacht und die Aufbereitung abgeschlossen
wird, sobald die Badviskosität einen Maximalwert erreicht.
7. Verfahren nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Kugelmühlen-Aufbereitung
in einem Aluminiumgefäß mit Wolframkarbid-Mahlkörpern erfolgt.
8. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß
die Teilchengröße zwischen 0,5 und 10 Mikron liegt, mit einer Durchschnittsgröße von ungefähr
2 Mikron.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US24224072 | 1972-04-07 | ||
US00242240A US3852105A (en) | 1972-04-07 | 1972-04-07 | Fabrication of dark heaters |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2316565A1 DE2316565A1 (de) | 1973-10-18 |
DE2316565B2 DE2316565B2 (de) | 1976-01-15 |
DE2316565C3 true DE2316565C3 (de) | 1976-09-09 |
Family
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