DE2112418C - Weichlot - Google Patents
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Description
seitigt. Durch Zusatz von mehr als 2% Aluminium
Die Anwesenheit von Silber bezweckt eine Verbesse- wird jedoch die Schmelztemperatur des Lotes unter
rung der Zugfestigkeit des Lots und verhindert den 4000C erniedrigt. Der Alumini umgehalt des Lots
Anstieg der Sprödigkeit bei erhöhter Temperatur, der 5 sollte daher nicht mehr als 2% betragen, und der
durch Zugabe der anderen Elemente verursacht wird. bevorzugte Aluminiumgehalt liegt im Bereich von
Durch Silber wird außerdem die Korrosionsfestigkeit 0,3 bis 1 %.
merklich erhöht
Silber enthalten, weil ein zu niedriger Söbergehalt die io Magnesium besitzt bemerkenswerte Wirksamkeit
Zugfestigkeit verschlechtert Ein Silbergehalt von zum Verhindern der interkristallinen Korrosion in
mehr als 7% erhöht den Schmelzpunkt jedoch über einer Legierung auf Zinkbasis,
die erfindungsgemäß angestrebte Schmelztemperatur. Die konventionelle Spritzgußlegierung auf Zink-
Das erfindungsgemäße Lot sollte daher nicht mehr als basis enthält 0,03 bis 0,06 % Magnesium, um die inter-70Z0 Silber enthalten. „5 kristalline Korrosion zu verhindern. Ein Magnesium
?)er bevorzugte Silbergehalt liegt im Bereich von enthaltendes Lot ist daher zum Löten von Gegen-
1 bss 5%. ständen aus einer Zinklegierung oder aus Zinkle-
Das erfindungsgemäße Lot soll nicht mehr als 2,5 % ao werden, so tritt leicht interkristalline Korrosion auf.
Kupfer enthalten, da zwar ein hoher Kupfergehalt die Es wurde erfindungsgemäß festgestellt, daß durch
Zugfestigkeit des Lotes verbessert, ein Gehalt von Zusatz von Magnesium in Kombination mit Chrom
mehr als 2,5% Kupfer jedoch den Schmelzpunkt und/oder Nickel zu dem erfindungsgemäßen Lot die
ei^öht und zu einer größeren Härte und Sprödigkeit Beständigkeit gegen interkristalline Korrosion stark
des Lotes führt.' a5 verbessert wird, daß jedoch mehr als 0,3 % Magnesium
()..; bis 2%. seilte 0,01 bis 0,3 °/0 Magnesium enthalten, wobei der
0,2 °/„ beträgt.
dungsgemäßen Lotes. Eine der Wirkungen von Chrom Andere tiemenie
im das Verhindern des Anstiegs der Sprödigkeit, der Zufällige Verunreinigungen, wie Zinn, Blei und
durch Zugabe von Kupfer verursacht wird, und die Cadmium können in dem erfindungsgemäßen Lot
Verbesserung der Zugfestigkeit des Lotes. Die charakte- toleriert werden. Es ist jedoch wünschenswert, diese
ristischste Wirkung des Chroms liegt darin, daß es 35 Verunreinigungen aus dem erfindungsgemäßen Lot
die Zugfestigkeit bei Temperaturen von 100 bis 2000C auszuschließen, da eine geringe Menge jeder dieser
erhöht. Ein zu hoher Chromgehalt, d. h. von mehr als Verunreinigungen interkristalline Korrosion be-20I9, erhöht jedoch den Schmelzpunkt. In einem wirkt.
solchen Fall wird das Zusetzen von Legierungsele- Die Herstellung des erfindungsgemäßen Lotes be-
menten schwierig. Durch den Chromzusatz wird 40 reitet keine speziellen Schwierigkeiten. Es werden zu
außerdem zum Verhindern der interkristallinen Korro- diesem Zweck übliche, vorher hergestellte Muttersion des Lots beigetragen. legierungen verwendet.
Der bevorzugte Chromgehalt liegt im Bereich von 45 der Legierung des Beispiels 1, beschrieben.
0,05 bis 0,75%. Ein Graphittiegel wird mit einer vorbestimmten
erhitzt. Danach werden eine vorbestimmte Menge
Chrom kann durch Nickel ersetzt werden, das die- einer Zink-Silber-Mutterlegierung (geeigneter Silberselbe Wirkung hervorruft wie Chrom. Um durch die 5p gehalt etwa 10%) und dann eine Zink-Kupfer-Chrom-Nickelzugabe den gewünschten Effekt zu erzielen, ist Mutterlegierung (geeigneter Kupfergehalt etwa 5%,
eine Menge von 0,05% Nickel erforderlich. Durch Chromgehalt etwa 2%) sowie eine Zink-Kupfermehr als 1% Nickel wird der Schmelzpunkt des Lots Mutterlegierung (Kupfergehalt etwa 5%) zugesetzt.
erhöht und die Legierung zu stark gehärtet. Der ge- Die Schmelze wird bei 500° C gut gerührt und dann in
eignete Nickelgehalt des Lots beträgt daher 0,05 bis 55 eine Gußform gegossen. Wenn das gewünschte Pro-1 %, und bevorzugt wird ein Nickelgehalt im Bereich dukt als Draht vorliegen soll, wird die Schmelze zu
von 0,05 bis 0,75 %. einem Barren gegossen und bei 200 bis 300° C zu einem
Stab von etwa 10 mm Durchmesser stranggepreßt. Aluminium Schließlich wird dieser Stab bis auf die gewünschte
Die Zugabe von Aluminium verbessert die Lot- 60 Abmessung gezogen, um den gewünschten Lottyp zu
eigenschaften des Lots. Wenn Stahlgegenstände mit erhalten.
einem Lot auf Zinkbasis, das kein Aluminium enthält, Die Zugfestigkeit, Korrosionsbeständigkeit und
miteinander verbunden werden sollen, so wird eine Schlagzähigkeit der erfindungsgemäßen Lote wurden
harte und spröde intermetallische Eisen-Zink-Verbin- bestimmt.
dung gebildet, so daß die Bindefestigkeit (Festigkeit 65 Die Zusammensetzungen der Lote sind in Tabelle 1
der Lötverbindung) zwischen dem Lot und dem Gegen- aufgeführt, in der auch die Zusammensetzung von
stand sich vermindert. bekannten Loten (mit * versehen) zu Vergleichs-
Beispiel | Ag | Cu | Al | Mg | Cd | Ni | Cr | Zn |
1 | 3 | 1 | i 0,1 |
Rest | ||||
2 | 1 | 0,5 | . 0,05 | Rest | ||||
3 | 5 | 2 | 0,75 | Rest | ||||
4* | 1 | 1 | — | — | Rest | |||
5* | 3 | 1,5 | — | — | Rest | |||
6 | 1 | 0,5 | 0,3 | 0,03 | — | 0,08 | Rest | |
7 | 3 | 1 | 0,5 | 0,1 | — | 0,15 | Rest | |
8 | 5 | 2 | 1 | 0,2 | — | 0,75 | Rest | |
9* | 2 | 0,5 | 1 | — | — | Rest | ||
10* | 4 | 1 | 2 | 0,04 | — | — | Rest | |
11 | 1 | 0,5 | 0,3 | 0,03 | 0,08 | — | Rest | |
12 | 3 | 1 | 0,5 | 0,1 | 0,15 | — | Rest | |
13 | 5 | 2 | 1 | 0,2 | 0,75 | — | Rest | |
14* | 2 | 0,5 | 1 | — | Rest | |||
15* | 1,8 | 0,15 | Rest | — | — | 10 | ||
16* | 2,0 | 3,2 | 4,3 | — | — | — | — | Rest |
Um-
gebungs- tempe- |
Zugfestigkeit (kg/mm·) |
2000C | 30O0C | 24 Stunden | Tabelle | 2 | Korrosion | 120 Stunden | 240 Stunden | Kerb- |
Schm.-
Punkt |
|
ratur | .13,1 | 9,8 | keine | keine | keine |
schlag-
zähig- keit |
||||||
Bei
spiel |
1000C | 8,1 | 7,5 | keine | 72 Stunden | keine | keine | (kg-m/ | (0C) | |||
14,5 | 16,2 | 18,6 | 10,3 | keine | keine | keine | keine | cm1) | 444 | |||
9,8 | 11,0 | 8,4 | 7,0 | keine | 48 Stunden | keine | keine | geringe | 6,6 | 430 | ||
1 | 20,1 | 22,5 | keine | keine | Korrosion | 5,2 | 480 | |||||
2 | 10,7 | 9,3 | 10,6 | 8,0 | keine | keine | keine | keine | geringe | 7,5 | ||
3 | keine | Korrosion | 432 | |||||||||
4* | 15,0 | 13,8 | 8,6 | 7,9 | keine | keine | keine | keine | keine | 4,9 | ||
15,1 | 10,3 | keine | keine | keine | 452 | |||||||
5* | 10,2 | 11,7 | 19,0 | 11,6 | keine | keine | keine | keine | keine | 6,1 | 420 | |
14,9 | 16,5 | 8,9 | 7,8 | geringe | keine | 5,5 | 440 | |||||
6 | 21,6 | 24,2 | Korrosion | keine | keine | — ■ | — | 7,1 | 478 | |||
7 | 12,1 | 10,4 | 14,0 | 10,9 | keine | keine | Korrosions | merkliche | völlige | 8,0 | ||
8 | keine | bruch | Korrosion | Korrosion | 418 | |||||||
9* | 19,3 | 17,1 | 13,9 | 10,0 | keine | merkliche | geringe | keine | keine | 5,1 | ||
16,0 | 11,2 | keine | Korrosion | Korrosion | keine | keine | 434 | |||||
10* | 12,6 | 18,0 | 22,3 | 14,4 | keine | keine | keine | keine | keine | 6,5 | 417 | |
15,2 | 19,8 | 8,9 | 7,8 | geringe | keine | 11,1 | 432 | |||||
11 | 22,9 | 27,0 | Korrosion | keine | keine | 12,5 | 475 | |||||
12 | 12,1 | 10,4 | 4,8 | — | keine | keine | Korrosions | geringe | merkliche | 5,8 | ||
13 | keine | bruch | Korrosion | Korrosion | 418 | |||||||
14* | 14,1 | 13,0 | 12,5 | 6,3 | geringe | merkliche | keine | 5,1 | ||||
Korrosion | Korrosion | — | — | 294 | ||||||||
15* | 24,1 | 18,2 | keine | Korrosions | 6,9 | |||||||
bruch | 415 | |||||||||||
16* | merkliche | 5,5 | ||||||||||
Korrosion | ||||||||||||
Prüfung der Zugfestigkeit
Die Prüfung der Zugfestigkeit wurde gemäß JIS (Japanese Industrial Standard) Z 2201-4 durchgeführt.
Die Prüfkörper hatten eine Meßlänge von 50 mm und einen Durchmesser von 14 mm. Die Zugrate (Veriermungsgeschwindigkeit)
betrug 10 mm/min. Die erzielten Ergebnisse sind in Tabelle 2 gezeigt.
Prüfung der Korrosionsbeständigkeit
Prüfkörper w. rden in einem Gefäß aus rostfreiem
Stahl über siedendem Wasser aufgehängt und während einer bestimmten Dauer dem darin erzeugten Dampf
ausgesetzt.
Als Prüfkörper wurden Kupferstreifen verwendet, die 0,5 mm dick, 20 mm breit und 50 mm lang waren
und die mit verschiedenen Loten und mit Hilfe verschiedener Lötmethoden gelötet waren. Der Grad der
Korrosionsbeständigkeit wurde durch die Ermittlung der nach der Einwirkungszeit erfolgten Verminderung
der Festigkeit des gelöteten Teils der Prüfkörper bestimmt. Wenn die Differenz zwischen den Festigkeitswerten vor und nach Durchführung des Prüfversuchs
gering war, so wurde das Lot als gut bewertet. Wenn die Bruchflächen des gelöteten Teils der Prüfkörper,
die dem Zugfestigkeitsprüfversuch unterworfen wurden, schwärzlich waren und keinen metallischen Glanz
zeigten, so wurden die Prüfkörper als korrodiert angesehen. Prüfkörper, die solche Anzeichen der Korrosion
zeigten, wiesen eine außerordentlich verschlechterte Festigkeit der Lötstelle auf. Die erzielten Ergebnisse
sind in Tabelle 2 gezeigt.
Prüfung der Kerbschlagzähigkeit
Die Prüfung der Kerbschlagzähigkeit wurde nach der Charpy-Methode gemäß JlS Z-2202 durchgefühlt.
Die Ergebnisse sind in Tabelle 2 gezeigt.
Aus den in Tabelle 2 niedergelegten Ergebnissen der Vergleichsversuche ist ersichtlich, daß das erfindungsgemäße
Lot ausgezeichnete Zugfestigkeit, insbesondere bei hohen Temperaturen aufweist und daß gleichzeitig
die Nachteile der Versprödung und schlechten Korrosionsbeständigkeit, die den bisher bekannten Loten
eigen waren, überwunden wurden.
Das erfindungsgemäße Lot ist besonders gut geeignet zum Löten von Gegenständen aus Kupfer
ίο Eisen, Aluminium oder deren Legierungen.
Claims (6)
1. Weichlot mit verbesserter Hochtemperatur- bekannte Lot hat jedoch außerordentlich hohe Gehalte
Festigkeit, dadurch gekennzeichnet, 5 an Kupfer und Nickel, woraus ein hoher Schmelzdaß
es aus 0,5 bis 7% Silber, 0,5 bis 2,5 % Kupfer punkt, jedoch auch große Härte und Sprödigkeit re-
und 0,05 bis 2% Chrom und/oder 0,05 bis 1% sultieren.
Nickel, Rest Zink besteht Zinklegierungen wurden auch bereits als Ausgangs-
2. Lot nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich- materialien für den Guß und zum Verwalzen verwennet,
daß es außerdem 0,1 bis 2°/„ Aluminium und io det. So wird in der USA.-Patentschrift 2 385 497 eine
0,01 bis 0,3 °/o Magnesium enthält durch Heiß- oder kaltwalzen zu verarbeitende Zink-
3. Lot nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich- legierung beschrieben, die außer Zink, Kupfer, Silber,
net, daß es aus 1 bis 5°/o Silber, 0,5 bis 2% Kupfer Aluminium und eines der Metalle Mangan, Eisen,
und 0,05 bis 0,75% Chrom und/oder 0,05 bis Nickel oder Kobalt enthält. Diese Legierung hat je-0,75%
Nickel, Rest Zink besteht. 15 doch einen sehr geringen Silbergehalt, der im Höchst-
4. Lot nach Anspruch 3, dadurch gekennzeich- fall 0,25% betragen kann.
net, daß es bei sonst gleicher Zusammensetzung Gegenstand der deutschen Patentschrift 414 211
0,05 bis 0,75 °/o Chrom und/oder 0,08 bis 0,75% ist eine Spritz- und Kokülengußlegierung auf Basis
Nickel enthält. von Zink, die außerdem geringe Mengen Silber bis
5. Lot nach Anspruch 3, dadurch gekennzeich- ao höchstens 2,5% und Kupfer enthalten kann. Aus
net, daß es außerdem 0,3 bis 1 % Aluminium und dieser Patentschrift ist zwar bekannt, daß zur weiteren
0,03 bis 0,2% Magnesium enthält Erhöhung der Härte und Festigkeit auch die für
6. Lot nach Anspruch 5, dadurch gekennzeich- gleiche Zwecke angewendeten Zusätze beigegeben
net, daß es bei sonst gleicher Zusammensetzung werden können, wie beispielsweise Nickel. Daraus läßt
0,08 bis 0,75 % Chrom und/oder 0,08 bis 0,75% »5 sich jedoch nicht die spezielle Zusammensetzung einer
Nickel enthält. Zinklegierung herleiten, die zur Verwendung als
Weichlot geeignet ist.
Gegenstand der Erfindung ist ein Weichlot mit verbesserter Festigkeit bei hoher Temperatur, das aus
30 0,5 bis 7% Silber, 0,5 bis 2,5% Kupfer und 0,05 bis 2 % Chrom und/oder 0,05 bis 1% Nickel, Rest Zink,
Die Erfindung betrifft ein Weichlot mit verbesserter besteht.
Festigkeit bei hohen Temperaturen. Die angegebenen Prozentgehalte bedeuten Ge-
Festigkeit bei hohen Temperaturen. Die angegebenen Prozentgehalte bedeuten Ge-
Die bisher bekannten Lote auf Basis von Zinn-Blei- wichtsprozent.
Legierungen und andere bei hohen Temperaturen 35 Dieses Lot hat einen Schmelzpunkt zwischen 400
verwendeten Lote besitzen meist Schmelzpunkte unter und 5000C, eine mechanische Festigkeit (Zugfestig-3500C.
Außerdem ist die mechanische Festigkeit keit) von mindestens 10 kg/mm* bei Temperaturen
dieser konventionellen Lote nicht nur unzureichend, zwischen 100 und 2000C und ausgezeichnete Korrosondern
vermindert sich auch bei Anstieg der Tempe- sionsfestigkeit. Durch die Verwendung des erfindungsratur.
Alle bisherigen Versuche, ein Weichlot zu 40 gemäßen Lotes können Gegenstände mit geringer
schaffen, das seine mechanische Festigkeit bei hohen Dicke oder geringer Größe miteinander verbunden
Temperaturen von mehr als mindestens 1000C bei- werden, und die resultierende Bindung zeigt verbesserte
behält, sind fehlgeschlagen. mechanische Eigenschaften bei langdauernder Ein-
Andererseits besitzt ein Hartlot, wie ein Silberlot wirkung von Temperaturen über 1000C.
oder Messingiot gute mechanische Festigkeit und 4s Die Eigenschaften dieses Lotes werden noch weiter behält seine Festigkeit bei relativ hohen Temperaturen verbessert, wenn 0,1 bis 2% Aluminium und 0,01 bis bei. Diese Lote haben jedoch Schmelzpunkte von mehr 0,3 % Magnesium zugesetzt werden,
ah 700° C, und wenn Gegenstände mit geringer Dicke Eine bevorzugte Zusammensetzung des erfindungs- oder von geringer Größe miteinander verbunden gemäßen Lotes ist daher: 0,5 bis 7% Silber, 0,5 bis werden sollen, so kann durch das Löten bei derart 50 2,5 % Kupfer, 0,1 bis 2% Aluminium, 0,01 bis 0,3 % hohen Temperaturen eine Deformation oder der Magnesium und 0,05 bis 2% Chrom und/oder 0,05 bis Bruch des zu lötenden Gegenstandes bewirkt werden. 1 % Nickel, Rest Zink.
oder Messingiot gute mechanische Festigkeit und 4s Die Eigenschaften dieses Lotes werden noch weiter behält seine Festigkeit bei relativ hohen Temperaturen verbessert, wenn 0,1 bis 2% Aluminium und 0,01 bis bei. Diese Lote haben jedoch Schmelzpunkte von mehr 0,3 % Magnesium zugesetzt werden,
ah 700° C, und wenn Gegenstände mit geringer Dicke Eine bevorzugte Zusammensetzung des erfindungs- oder von geringer Größe miteinander verbunden gemäßen Lotes ist daher: 0,5 bis 7% Silber, 0,5 bis werden sollen, so kann durch das Löten bei derart 50 2,5 % Kupfer, 0,1 bis 2% Aluminium, 0,01 bis 0,3 % hohen Temperaturen eine Deformation oder der Magnesium und 0,05 bis 2% Chrom und/oder 0,05 bis Bruch des zu lötenden Gegenstandes bewirkt werden. 1 % Nickel, Rest Zink.
Ein Hartlot kann daher zum Löten von Gegenständen Eine andere bevorzugte Ausführungsform der Erfin-
mit geringer Dicke oder mit geringer Größe nicht dung ist ein Lot, bestehend aus 1 bis 5% Silber,
angewendet werden. 55 0,5 bis 2% Kupfer und 0,05 bis 0,75 % Chrom
In letzter Zeit wurden zahlreiche Lote auf Zinkbasis und/oder 0,05 bis 0,75% Nickel, Rest Zink, oder aus
entwickelt So wird beispielsweise in der japanischen 1 bis 5% Silber, 0,5 bis 2% Kupfer und 0,05 bis
Patentschrift 223 959 (Patentveröffentlichung 2969/ 0,75% Chrom und/oder 0,08 bis 0,75% Nickel, Rest
1956) eine Zn-Cu-Cd-Ag-Legierung mit einem Schmelz- Zink.
punkt zwischen 270 und 315°C beschrieben, die ver- 60 Noch vorteilhafter ist ein erfindungsgemäßes Lot
besserte Hochtemperatureigenschaften aufweist. In der folgenden Zusammensetzung: 1 bis 5% Silber,
der japanischen Patentschrift 413 171 (PatentveröSent- 0,5 bis 2% Kupfer, 0,3 bis 1% Aluminium, 0,03 bis
lichung 17133/1962) wird eine Zn-Cu-Al-Ag-Legierung 0,2% Magnesium, 0,05 bis 0,75% Chrom und/oder
beschrieben, die bei hohen Temperaturen verbesserte 0,05 bis 0,75 % Nickel bzw. 0,08 bis 0,75 % Chrom
mechanische Festigkeit zeigt. Diese bekannten Zink- 65 und/oder 0,08 bis 0,75 % Nickel, Rest Zink,
legierungen fanden jedoch keine praktische Verwen- Die Gründe, die zu der Begrenzung der Anteile der
legierungen fanden jedoch keine praktische Verwen- Die Gründe, die zu der Begrenzung der Anteile der
dung wegen ihrer geringen Korrosionsfestigkeit und Legierungselemente in dem erfindungsgemäßen Lot
ihrer Sprödigkeit. führen, werden nachfolgend angegeben.
Applications Claiming Priority (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2193970 | 1970-03-17 | ||
JP2193970 | 1970-03-17 | ||
JP6209070A JPS4832272B1 (de) | 1970-07-17 | 1970-07-17 | |
JP6209070 | 1970-07-17 | ||
JP6279870 | 1970-07-20 | ||
JP6279870A JPS4832273B1 (de) | 1970-07-20 | 1970-07-20 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2112418A1 DE2112418A1 (de) | 1972-02-10 |
DE2112418B2 DE2112418B2 (de) | 1972-11-23 |
DE2112418C true DE2112418C (de) | 1973-06-14 |
Family
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