DE2022953C3 - Verfahren zum Gewinnen von un reinem, etwa 70 %igem Sauerstoff - Google Patents

Verfahren zum Gewinnen von un reinem, etwa 70 %igem Sauerstoff

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Description

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Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Gewinnen von unreinem, etwa 70prozentigem Sauerstoff durch zweistufige Rektifikation von Luft in einer Mittel- und einer Niederdruckkolonne und arbeitsleistender Entspannung eines Prozeßstroms auf den Druck der Niederdruckkolonne, bei dem die Luft gegen Zcrlegurigsprodukte abgekühlt und in mindestens zwei Teilströme aufgeteilt wird, von denen der erste in den unteren Teil der Mitteldruckkolonne geleitet wird, während der zweite durch aus der Niederdruckkoionne abgezogenen unreinen Sauerstoff kondensiert wird und nach weiterer Kühlung und Entspannung in die Niederdruckkolonnfc strömt.
Die Trennung von Gasgemischen in ihre Einzelbestandteile ist mit um so höherem Energieaufwand verbunden, je größer die geforderte Reinheit der Produkte ist. Dabei ergibt sich, bezogen auf den aus der Luft abgetrennten Stickstoff, ein minimaler Energieverbrauch, wenn Sauerstoff mit einer Reinheit von etwa 60 bis 80 °/u hergestellt wird.
Da besonders die Eisenhüttenindustrie große Mengen mit Sauerstoff angereicherter Luft einsetzt, ist man seit langem bestrebt, Verfahren zu entwikkeln, bei denen der genannte minimale Energieverbrauch wirtschaftlich ausgenutzt wird. Voraussetzung dafür ist, daß die Verfahren mit einem möglichst niedrigen Vordruck der zu zerlegenden Luft auskommen.
Bei einer bekannten Verfahrensweise (deutsche Offenlegungsschrift 1 934 755), die es gestattet, mit einem möglichst niedrigen Vordruck der Luft auszukommen, werden sogenannte Gleichstromverdampfer oder Kolonnen zur fraktionierten Kondensation verwendet. Dieses Verfahren nutzt die Tatsache aus, daß der unreine Sauerstoff nicht bei konstanter, sondern bei gleitender Temperatur verdampft.
Hierbei wird die eintretende, unter Druck stehende Rohluft im Wärmeaustausch mit den austretenden Zerlegungsprodukten abgekühlt und in drei Teilstrome aufgeteilt. Der erste Teilstrom wird in einem Verdampfer in einer ersten senkrechten Sektion in Wärmetausch mit einem in einer zweiten Sektion befindlichen Flüssigkeitsgemisch aus dem unteren Säulenteil teilweise kondensiert und fraktioniert, wobei das Flüssigkeitsgemisch teilweise verdampft und ebenfalls fraktioniert wird. Der gasförmig gebliebene, noch unter Druck stehende Anteil des ersten Teilstroms, der im wesentlichen aus Stickstoff besteht, wird in einem weiteren Wärmetausch verflüssigt und in den oberen Teil der Säule als Rücklaufflüssigkeit aufgegeben. Der zweite Teilstrom wird im Wärmetausch mit austretendem flüssigem Sauerstoffprodukt verflürsigt und als Rücklaufflüssigkeit in den mittleren Teil der Säule aufgegeben. Der dritte Teilstrom wird über eine Turbine in die Säule entspannt, um die notwendige Kühlleistung für den Prozeß zu erzeugen.
Bei dem bekannten Verfahren wird die so erzeugte Kühlleistung der Rektifizierkolonne bei gleitender Temperatur zur Verfügung gestellt.
Das hat jedoch den Nachteil, daß hierfür speziel . Rektifizierkolonnen erforderlich sind, für die es bis jetzt noch keine technisch voll befriedigende Lösung gibt. Da aus Sicherheitsgründen der Produktsauerstoff keine Verdampfung bis zur Trocknung erfahren darf, kann der Effekt der gleitenden Verdampfungstemperatur nie voll ausgenutzt werden. Aus Sicherheitsgründen sind die Konstruktionsmöglichkeiten und der Betrieb solcher Spezialkolonnen eingeengt.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zu entwickeln, das bei geringstem Energieverbrauch und trotz Verwendung von lediglich standardisierten Bauelementen die Vorteile der gleitenden Verdampfung des Produktsauerstoffs ausnützt.
Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß mindestens ein Teil des zweiten Teilstroms nach seiner Entspannung zusammen mit dem Rohsauerstoff aus der Mitteldruckkolonne den Kopf der Mitteldruckkolonne kühlt.
Fs ist vorteilhaft, wenn dabei ein Teil des zweiten durchströmt zunächst den ^"^^„^^νοη
Ί ciisiroms nach seiner Kondensation als zusätzliche und wird dann in zwei l eiisir * ,uf, durcli
Rücklaufflüssigkeit in die Mitteldruckkolonne geleitet denen der eine aus etwa 50 '« at£ /-,_ . £clan„t
w„d. Ebenso kann man einen Teil des zweiten Teil- Leitung 9 direkt in die MiUeldruckkol on η- 1 gU a^
„iroms nach seiner weiteren Kühlung abzweigen und 5 Die Luft wird dort über dem Mimp b -\
in die Niederdruckkolonne entspannen. Hierdurch bildet den Kolonnenauftrieb. n-r in die Anluue
wird Energie gespart, weil bei dieser Verfahrens- Der andere Teilstrom, etwa JU ■« c*^ ' ,g -;n
vu-isc die Reictifikation mit geringeren Gleichge- strömenden Luft, gelangt durch "'<- u kron,k.n.
wichtsstörungen arbeitet. den Lufthauptkondensator 17, }" °, " , cill kiJi.u-r
Als arbeitsleistend zu entspannender Prozeßstrom *° siert. Von der kondensierten lui* ^ , f kk , c χ
W)Ki vorteilhaft ein Teil der eintretenden Luft oder Teil übe. Leitung 18 in die Mitteiuru ^^^
eine während des Prozesses anfallende Gasfraktion und verstärkt dort den Kuckiaui. uu. -Uc^üh_
um gesehen. Dazu eignen sich inoesonders ein Teil 15 weiterströmende Hauptmeng, ^._
tics in der Mitteldruckkolonne als Kopfprodukt an- ler 4 auf etwa — 18Q- C tiUfcCKun ι ι ^,.^.^
feienden Stickstoffs oder eine aus dem Mittelteil der 15 tungen 19 und 20 in etwa giea.nu
Nilueldruckkolonne entnommene Fraktion, verzweigt. .. r-iktrom wird
[■ine hinsichtlich der Wirtschaftlichkeit des erfin- Der durch Leitung 19 strömenJ- |^"s ^
dunnsgemäßen Verfahrens besonders vorteilhafte über das Drosselventil 21 α in atn υ m
Variante besteht darin, daß der unreine Sauerstoff Niederdruckkolonne 2 entspar.,· t. u£r . £) k
a:„ der Niederdruckkolonne zur Kühlung des Kopfs ™ Leitung 20 wirrf im Drosselventil ^b aut den
dr Mitteldruckkolonne mit beiträgt, bc\or er den der Niederdruckkolonne 2 entspann und m, Kn
,weiten Teilstrom der Luft kondensiert. densator3 verdampft, wodurch er m.th"^^',
Weitere Einzelheiten der Erfindung werden an der /titteldruckkolonne 1 zu k"nu-n l ι £ ,3
Hand der in Fig. 1 bis 3 schematisch dargestellten Luft vereinigt sich mit der Luit aus
/,usführungsbeispiele näher erläutert. Es zeigt *5 in Leitung 14 und w.rd awmj» m« J^ in dds
F- ig. 1 das Fließschema einer Ausführung des untere Drittel der Niederdnickkolonnc engetuhrt
V.rfahrens, bei dem die eintretende Luft in drei Die Mitteldruckkolonne 1 bewirkt in ubu.hcr
Tcüströme aufgeteilt Nvird, Weise die Zerlegung der ^^'^^."s^-
Fig. 2 das Fließschema einer Ausführung des stoff und Roh.auerstoff der mit etwa 41 _o ■
Verfahrens, bei dem ein Teil des gasförmigen Stick- 30 stoffgehalt flüssig 'm u Kolon f nen t!"j mP nL^ "' eitun„
F^g.3 das FHeßschema einer Ausführung des und im kondensator 3 kondensier
Verfahrens, bei dem aus der Mitteldruckkolonne eine gelangt über Leitung 23 als J*utKI;"' d h { ci
uasförmige Zwischenfraktion abgezogen und arbeits- 35 Mitteldruckkolonne;1 Der »e« |Jang. d wini
leistend entspannt wird. tung 24 in den StickstoH-IietKuriicr
Für gleiche Anlagenteile sind in den drei Aus- dann über das Drosselventil 26 als Rucklaut ...
führungsbeispielen gleiche Bezugszeichen verwendet Niederdruckkolonne 2 gegeben. Nl
worden Hauptbestandteile der Anlage sind eine Der Rohsauerstoff «"dam Fuß d<~ M
Mitteldruckkolonne 1 und eine Niederdruckkolonne 2, 40 kolonne 1 durch Leitung 27 abgezogen 'un
die über einen Kondensator 3 und zwei Tiefkühler 4 kühler 4 unterkühlt. Γ*™**"™™^ ^n
und 25 näteinander in Verbindung stehen. dann in, Drosselventil 28 entspannt und ·£ ™ndcn
d Afühbiil h Fi 1 lt sator 3 verdampft wodurch der Kopt üu .m
nd 25 näteinander in Verbindung stehen. dann in, Drosselventil p £
Bei dem Ausführungsbeispiel nach Fig. 1 gelangt sator 3 verdampft wodurch der Kopt ü ^
die auf etwa 3,5 ata verdichtete Luft mit Umgebungs- druckkolonne 1 gekühlt wird. Als Dampf ^11,1 ^ temperatur durch die Leitung5 in die Wärmeaustau- 45 Rohsauerstoff dann weiter durch du. Leau,, -
scher 6 und 7 und in aas Gasphasenfilter 8, in dem in die Niederdruckkolonne 2 über de«n Sumpt er η
der Luft enthaltene Kohlenwasserstoffe und die Koh- geführt w.rd. Er ergibt dort der Kolon^au'. lendioxidnste, die in den Wärmeaustauschern 6 Die Niederdnfckkolonne 2 bc» rkt J^-d^-
d Zl A ihrem Kopf entweicht durch ι. tun
lendioxidnste, die in den Wärmeaustauschern 6 Die Niederdnfckkol
und 7 nicht ausgefroren wurden, festgehalten werden. Zerlegung. Aus ihrem Kopf entweicht
Die Luft wird in den Wärmeaustauschern 6 und 7 5o 29 gasförmiger Stickstoff der nach Durch^r.
bis nahe an den Taupunkt abgekühlt. des Stickstof Tief kuhlers 25 des 1 iLf ku.icrs 4 ,·
Nach dem Gasphasenfilter 8 wird die Luft zunächst Luftvorkondensators16, des ^c^TWd "".'ms '^
in zwei Teilströme aufgeteilt. Etwa 20·/. der ein- schers 12 und der Wärmeaustauscher 6 und 7
strömenden Luft strömen durch Leitung 10 in den Anlage mit "«ngebungstemp.ratur vcri-ß. Arn
Wärmeaustauscher 7 und werden dort wieder etwas 55 Stickstoff-Tiefkuhler 25 ,is fur( den gasUum^
angewärmt. Falls gewünscht, kann die Luft teil- Sttekstofl^atis der N/^f™^"11'* U"L M
t auch über da Absperrventil U t den Wärme- leitung ^»^ k^^?f,1U mK-mer
Je kann ein Teil der 70^f W S^uJt ajs
6o
S!S,chern!it eSr "Änperatur'von etwa - 168° C schließend gelangt er in den Kondcnjator 3 wc, α
in die Turbine 13 eintritt und dort auf 1,32 ata, den teilweise verdampft Kr η mmt dabc t ^^n^:(r;;.
Druck der Niederdr-ickkolonne 2, entspannt wird. der zu seiner Verdampfung r dt Iichen v. · -
5 c durch die arbeitsleis.ende Entspannung abge- 65 auf. Diese Warme wird den Kop d^r M ,« dr,,
kühlte Luft strömt dann durch Leitung 14 in die ko onne 1 en ο^J^^^^ Ph:!„
Nt1US°SC A i d V
ko onn ^J^^^^
Luft, insgesamt etwa 80·/, Ad, Leitung 35 abgezogen und mi, der
wiilzpumpc 36 durch das Saucrstoffilter 37 gefördert, in dem eventuell noch vorhandene Kohlenwasserstoffe festgehalten werden.
Elwa zwei Drittel der umgewälzten flüssigen Phase verdampfen danach im Lufthauptkondensator 17. Dabei wird die entgegenströmende Luft vollständig kondensiert. Über Leitung 38 gelangt der zu etwa zwei Dritteln verdampfte unreine Sauerstoff zurück in den Abscheider 34. Durch Leitung 39 wird der unreine Sauerstoff nun gasförmig aus dem Abscheider 34 abgezogen. Nacheinander gibt er seine restliche Kälte ab im Luftvorkondensator 16, dem Regulierwärmcaustauscher 12 und den Wärmeaustauschern 6 und 7. An der Anlagengrenze steht er mit Umgebungstemperatur und unter atmosphärischem Druck als Produkt zur Verfügung.
Durch das erfindungsgemäße Verfahren ist es möglich, die in dem unreinen flüssigen Sauerstoff enthaltene tiefe Kälte weitgehend zur Kühlung des Kopfs der Mitteldruckkolonne auszunutzen.
Der unreine Sauerstoff kann im Kondensator 3 zwar direkt nur zu etwa einem Drittel verdampft werden, weil er bei der Verdampfung wegen der Saucrstoffanrcichcrung in der verbleibenden Flüssigkeit immer wärmer wird, jedoch läßt sich der nicht verdampfte Anteil gegen die hereinströmende Luft verdampfen. Die Luft kondensiert dabei und kann nun die ursprünglich im unreinen Sauerstoff enthaltene Kälte am Kopf der Mitteldruckkolonne 1 durch Wiederverdampfung unter geringerem Druck abgeben. Man könnte den unreinen Sauerstoff nur dann vollständig im Kondensator 3 verdampfen, wenn der Druck der Mittcldruckkolonne 1 erhöht würde. Der in der Zeichnung nicht dargestellte Turboverdichter für die in die Anlage strömende Luft benötigte dann mehr Energie.
Bei dem Ausführungsbeispiel nach Fig. 2 wird die eintretende Luft nur in zwei Teilströmc zerlegt. Der Tcilslrom, der bei dem Verfahren nach Fig. 1 über die Turbine 13 arbeitsleistend entspannt wurde, entfällt. Dalür wird von dem mittels Leitung 22 aus dem Kopf der Mittcldruckkolonne 1 gasförmig abgezogenen Stickstoff ein Teilstrom in Leitung 40 abgezweigt, im Luftvorkondensator 16 und in den Wärmeaustauschern 12 und 7 angewärmt und in der Turbine 41 arbeitsleistend entspannt. Der entspannte und abgekühlte Stickstoff strömt durch Leitung 42
»5 und wird mit dem aus dem Kopf der Niederdruckko'cnnc 2 durch Leitung 29 abgezogenen Stickstoff vereinigt. Wie bei dem Verfahren nach F i g. I sind auch hier eine Bypaßleitung 11« und ein Absperrventil 116 vor der Turbine 41 vorgesehen.
ao Das Verfahren von F i g. 3 entspricht weitgehend dem von F i g. 2. Es wird jedoch nicht gasförmiger Stickstoff aus dem Kopf der Mitteldruckkolonne 1 entspannt, sondern eine Zwischenfraktion mit etwa IO°/o Saue stoff wird mittels Leitung 45 der Mittel-
a5 druckkolonne an der Stelle entnommen, an der die flüssige Luft durch Leitung 18 aufgegeben wird. Die Zwischenfraktion durchströmt dann den Luftvorkondensator 16 und die Wärmeaustauscher 12 und 7. Nach arbcitsleistender Entspannung in der Turbine 43 gelangt sie über die Leitung 44 in die Niederdruckkolonne 2. Sie wird dort an einer Stelle aufgegeben, an der die flüssige Luft durch Leitung 19 aufgegossen wird.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

Claims (7)

Patentansprüche:
1. Verfahren zum Gewinnen von unreinem, etwa 70prozentigem Sauerstoff durch zweistufige Rektifikation von Luft in einer Mittel- und einer Niederdruckkolonne unter arbeitsleistender Entspannung eines Prozeßstroms auf den Druck der Niederdruckkolonne, bei dem die Luft gegen Zerlegungsprodukte abgekühlt und in mindestens iq zwei Teilströme aufgeteilt wird, von denen der erste in den unteren Teil der Mitteldruckkolonne geleitet wird, während der zweite durch aus der Niederdruckkolonne abgezogenen unreinen Sauerstuff kondensiert wird und nach weiterer Kühlung und Entspannung in die Niederdruckkolonne strömt, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens ein Teil des zweiten Teilstroms nach seir.r Entspannung zusammen mit dem Rohsauerston aus der Mitteldruckkolonnc den Kopf der Mitteldruckkolonne kühlt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß ein Teil des zweiten Teilstroms nach seiner Kondensation als zusätzliche Rücklaufflüssigkeit in die Mitteldruckkolonne geleitet wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß ein Teil des zweiten Teilstroms nach seiner weiteren Kühlung in die Niederdruckkolonwe entspannt wird.
4. Verfahren nach einem de. Ansprüche 1 bis 3, bei dem die eintretende Luft in drei Teilströme aufgeteilt wird, dadurch gi kennzeichnet, daß der dritte Teilstrom arbeitslei .tend in die Niederdruckkolonne entspannt wird (Fig. 1).
5. Verfahren nach einem der Ansprüche ! bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß ein Teil des in dei Mitteldruckkolonne als Kopfprodukt anfallenden Stickstoffs arbeitsleistend entspannt wird (F i g. 2).
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß aus dem Mittelteil der Mitteldruckkolonne eine Fraktion entnommen und arbeitsleistend in die Niederdruckkolonne entspannt wird (Fig. 3).
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß der unreine Sauerstoff aus der Niederdruckkolonne zur Kühlung des Kopfs der Mitteldruckkolonne mit beiträgt, bevor er den zweiten Teilstrom der Luft kondensiert.
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Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2007057730A1 (en) * 2005-11-17 2007-05-24 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Process and apparatus for the separation of air by cryogenic distillation

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2648205A (en) * 1948-03-30 1953-08-11 Hydrocarbon Research Inc Rectification of mixed gases
US2584985A (en) * 1948-04-08 1952-02-12 Hydrocarbon Research Inc Production of oxygen by rectification of air involving precooling the air
NL90663C (de) * 1954-04-23
US2873583A (en) * 1954-05-04 1959-02-17 Union Carbide Corp Dual pressure cycle for air separation
FR1148546A (fr) * 1956-09-27 1957-12-11 Air Liquide Procédé de séparation de l'air en ses éléments
US3210951A (en) * 1960-08-25 1965-10-12 Air Prod & Chem Method for low temperature separation of gaseous mixtures
US3113854A (en) * 1960-08-25 1963-12-10 Air Prod & Chem Method and apparatus for separating gaseous mixtures
DE1143526B (de) * 1962-01-12 1963-02-14 Linde Eismasch Ag Verfahren und Einrichtung zur Tieftemperatur-Gaszerlegung, insbesondere Luftzerlegung
BE628776A (de) * 1962-02-27
US3312074A (en) * 1964-05-06 1967-04-04 Hydrocarbon Research Inc Air separation plant
US3563046A (en) * 1968-01-05 1971-02-16 Hydrocarbon Research Inc Air separatiin process
DE10343498A1 (de) * 2003-02-07 2005-05-04 Univ Leipzig Verfahren zur Feststellung wenigstens eines Zustandsparameters eines Dichtungssystems sowie Dichtungssystem
US20070241510A1 (en) * 2006-04-12 2007-10-18 Dileo Anthony Filter seating monitor

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