DE69912020T2 - Kryogenisches Rektifikationssystem mit integriertem Phasentrenner mit Produktkocher - Google Patents

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Description

  • Technisches Gebiet
  • Diese Erfindung bezieht sich im allgemeinen auf die Tieftemperaturrektifikation von Einsatzluft und genauer auf die Tieftemperaturrektifikation von Einsatzluft zur Erzeugung von gasförmigem Produkt mit erhöhtem Druck.
  • Hintergrund der Erfindung
  • In der Tieftemperaturrektifikation von Einsatzluft zur Erzeugung eines oder mehrerer Produkte wie z. B. Sauerstoff ist es häufig erwünscht, dass das Produkt als ein Gas mit erhöhtem Druck gewonnen wird. Eine Möglichkeit dies zu bewerkstelligen, besteht im Betreiben der Kolonne(n) der Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage bei einem erhöhtem Druck und der Gewinnung von gasförmigem Produkt mit erhöhtem Druck direkt von der Destillationskolonne. Allerdings ist ein derartiges System im allgemeinen nachteilig, da der erhöhte Druck in der Kolonne die Trennungen belastet. Vorzugsweise wird die abschließende Trennung in einer Kolonne bei einem relativ niedrigem Druck durchgeführt, und wenn ein gasförmiges Produkt mit erhöhtem Druck erwünscht ist, wird das Produkt von der Kolonne abgezogen und vorgängig vor der Gewinnung aufgedrückt.
  • Für die Gewinnung von gasförmigem Produkt mit erhöhtem Druck kann das Produkt von der Kolonne als ein Gas abgezogen und anschließend auf den erwünschten Druck verdichtet werden. Jedoch ist es im allgemeinen am meisten bevorzugt, dass das Produkt von der Kolonne als Flüssigkeit abgezogen, auf den erwünschten Druck gepumpt und anschließend in einem Produktaufkocher zur Erzeugung des erwünschten Gases mit erhöhtem Druck verdampft wird.
  • Typischerweise ist der Produktaufkocher ein Poolaufkocher-Wärmetauscher, der von den anderen Wärmetauschern des Systems getrennt ist. Diese Anordnung ist sehr effektiv, jedoch auch kostspielig. Es ist erwünscht, dass der Produktaufkocher in den Primärwärmetauscher des Systems integriert ist und derartige Anordnungen sind bekannt. Jedoch kann in einigen Situationen die Integration des Produktaufkochers in den Primärwärmetauscher zu dem Problem des Aufkochens bis zur Austrocknung führen, wobei sich restliche Kohlenwasserstoffe in dem Sauerstoff konzentrieren und einen Anlass für eine Entflammbarkeit und damit eine potenzielle Gefahr erzeugen können.
  • Ein Tieftemperaturrektifikationsverfahren gemäß des Oberbegriffs von Anspruch 1 und eine Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Produkt mittels Tieftemperaturrektifikation gemäß des Oberbegriffs von Anspruch 4 sind aus EP 0 464 630 A1 bekannt. In diesem System wird sauerstoffreiche Flüssigkeit, die für eine Überleitung in den Phasenseparator von der bei niedrigerem Druck arbeitenden Kolonne der Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage abgezogen wurde, mittels Durchleiten durch einen Wärmetauscher erwärmt, bevor sie in den Phasenseparator eingespeist wird.
  • Eine Aufgabe dieser Endung besteht in der Bereitstellung eines Tieftemperatur-Rektifikationssystems zur Erzeugung von gasförmigem Produkt mit erhöhtem Druck unter Verwendung eines in den Primärwärmetauscher integrierten Produktaufkochers, wodurch die Vermeidung jeder Gefährdung aufgrund eines Aufkochens bis zum Austrocknen ermöglicht wird.
  • Zusammenfassung der Erfindung
  • Die obigen und weitere Aufgaben, die sich für den Fachmann aus dieser Beschreibung ergeben, werden durch die vorliegende Erfindung gelöst, deren einer Aspekt in einem Tieftemperaturrektifikationsverfahren zur Erzeugung von gasförmigem Produkt gemäß Anspruch 1 besteht.
  • Ein weiterer Aspekt der Erfindung besteht in einer Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Produkt mittels Tieftemperaturrektifikation gemäß Anspruch 4.
  • Wie hier verwendet bezeichnet der Begriff "Produktaufkocher" einen Wärmetauscher, in dem Flüssigkeit von einer Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage typischerweise bei gesteigertem Druck mittels indirektem Wärmeaustausch mit Einsatzluft verdampft wird. In der Praxis dieser Erfindung bildet der Produktaufkocher einen Teil des Primärwärmetauschers.
  • Wie hier verwendet bezeichnet der Begriff "Einsatzluft" einen hauptsächlich aus Sauerstoff und Stickstoff wie z. B. Umgebungsluft bestehendes Gemisch.
  • Wie hier verwendet bezeichnet der Begriff "Kolonne" eine Destillations- oder Fraktionierkolonne oder – zone, d. h. eine Kontaktkolonne oder -zone, in der flüssige und dampfförmige Phasen im Gegenstrom in Kontakt gebracht werden, um eine Trennung eines Fluidgemisches zu bewirken, z. B. indem die dampfförmige und die flüssige Phase an einer Reihe von vertikal in Abstand innerhalb der Kolonne angebrachten Böden oder Platten und/oder an Packungselementen wie z. B. strukturierter oder Zufallspackung in Kontakt gebracht werden. Für eine weitere Diskussion von Destillationskolonnen sei verwiesen auf das "Chemical Engineers Handbook", fünfte Ausgabe, herausgegeben von R. H. Perry und C. H. Chilton, McGraw-Hill Book Company, New York, Abschnitt 13, The Continuous Distillation Process.
  • Der Begriff der Doppelkolonne wird hier so benutzt, dass er eine bei einem höheren Druck arbeitende Kolonne bezeichnet, deren oberes Ende in einer Wärmeaustauschbeziehung mit dem unteren Ende einer bei einem niedrigeren Druck arbeitenden Kolonne steht. Eine nähere Beschreibung von Doppelkolonnen erscheint in Ruheman "The Separation of Gases", Oxford University Press, 1949, Kapitel VII, Commercial Air Separation.
  • Trennverfahren mit Dampf-/Flüssigkeitskontakt sind abhängig von den Dampfdrücken der Komponenten. Die Komponente mit dem hohen Dampfdruck (oder die flüchtigere oder niedrigsiedende Komponente) wird dazu neigen, sich in der Dampfphase zu konzentrieren, wohingegen die Komponente mit dem niedrigeren Dampfdruck (oder die weniger flüchtige oder hochsiedende Komponente) dazu neigen wird, sich in der flüssigen Phase zu konzentrieren. Partielle Kondensation ist das Trennverfahren, bei dem die Kühlung eines Dampfgemisches benutzt werden kann, um die flüchtige(n) Komponente(n) in der Dampfphase und dadurch die weniger flüchtige(n) Komponente(n) in der flüssigen Phase zu konzentrieren. Rektifikation oder kontinuierliche Destillation ist das Trennverfahren, das aufeinanderfolgende parzielle Verdampfungen und Kondensationen kombiniert, wie sie durch eine Gegenstrombehandlung der dampfförmigen und flüssigen Phasen erzielt werden. Das Inkontaktbringen der dampfförmigen und flüssigen Phasen im Gegenstrom ist im allgemeinen adiabatisch und kann einen integralen (stufenweisen) oder differentiellen (kontinuierlichen) Kontakt zwischen den Phasen beinhalten. Trennverfahrensanordnungen, die die Prinzipien der Rektifikation zum Trennen von Gemischen benutzen, werden oft als Rektifikationskolonnen, Destillationskolonnen oder Fraktionierkolonnen bezeichnet, wobei diese Begriffe untereinander ausgetauscht werden können. Tieftemperatur-Rektifikation ist ein Rektifikationsverfahren, das zumindest teilweise bei Temperaturen bei oder unterhalb 150°K ausgeführt wird.
  • Wie hier verwendet bezeichnen die Begriffe "oberer Bereich" und "unterer Bereich" die Abschnitte einer Kolonne oberhalb bzw. unterhalb der Kolonnenmitte.
  • Der Begriff "indirekter Wärmeaustausch", wie hier benutzt, bedeutet, dass zwei Fluidströme in eine Wärmeaustauschbeziehung gebracht werden, ohne dass irgendein physikalischer Kontakt oder eine Durchmischung der Fluide miteinander stattfindet.
  • Wie hier verwendet bezeichnet der Begriff "Primärwärmetauscher" den mit einem Tieftemperatur-Luftzerlegungsverfahren in Verbindung stehenden Hauptwärmetauscher, in dem die Einsatzluft mittels indirektem Wärmeaustausch mit Rücklaufströmen von Umgebungstemperatur auf die mit der Destillation assoziierten kalten Temperaturen abgekühlt wird. Ebenfalls kann der Primärwärmetauscher unterkühlende Kolonnenflüssigkeitsströme und/oder verdampfende Produktflüssigkeitsströme beinhalten.
  • Wie hier verwendet bezeichnet der Begriff "Phasenseparator" einen Behälter mit einer ausreichenden Querschnittsfläche, so das ein eintretendes zweiphasiges Fluid durch Schwerkraft in getrennte separate Gas- und Flüssigkeitskomponenten getrennt werden kann, die anschließend getrennt von dem Phasenseparatorbehälter abgeführt werden.
  • Kurze Beschreibung der Zeichnungen
  • 1 ist eine vereinfachte schematischer Darstellung einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung, in der die Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage eine Doppelkolonne aufweist und der Phasenseparator getrennt von dem Primärwärmetauscher untergebracht ist.
  • 2 ist eine Querschnittsdarstellung einer bevorzugten Ausführungsform des in der Erfindung nützlichen integrierten Produktaufkochers, wobei der Phasenseparator zusammen mit dem Primärwärmetauscher eingebaut ist.
  • Ausführliche Beschreibung
  • Die Erfindung wird nun ausführlich mit Bezug auf die Zeichnungen beschrieben werden. Nun auf 1 Bezug nehmend wird eine Einsatzluft 1 mittels Durchleiten durch einen Baseload-Luftkompressor 2 verdichtet und eine verdichtete Einsatzluft 3 wird mittels Durchleiten durch einen Kühler 4 abgekühlt und ihre Kompressionswärme wird abgeführt. Eine sich ergebende Einsatzluft 5 wird mittels Durchleiten durch einen Vorreiniger 6 von hochsiedenden Verunreinigungen wie z. B. Wasserdampf, Kohlendioxid und Kohlenwasserstoffen gereinigt, um eine vorgereinigte Einsatzluft 7 bereitzustellen.
  • In der in 1 illustrierten Ausführungsform der Erfindung wird die vorgereinigte Einsatzluft 7 in drei Teile aufgeteilt. Ein Teil 8 wird mittels Durchleiten durch einen Primärwärmetauscher 9 gekühlt und der resultierende gekühlte Einsatzluftstrom 10 wird in eine erste oder bei höherem Druck arbeitende Kolonne 11 der Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage eingespeist, die auch eine zweite oder bei niedrigerem Druck arbeitende Kolonne 12 aufweist. Ein anderer Teil 13 der vorgereinigten Einsatzluft 7 wird mittels Durchleiten durch einen Kompressor 14 auf einen höheren Druck verdichtet und anschließend mittels Durchleiten durch den Primärwärmetauscher 9 gekühlt. Ein sich ergebender gekühlter Einsatzluftstrom 15 wird mittels Durchleiten durch einen Turboexpander 16 zur Erzeugung von Kälte turboexpandiert und ein sich ergebender turboexpandierter Einsatzluftstrom 17 wird in die bei niedrigerem Druck arbeitende Kolonne 12 eingespeist. Noch ein anderer Teil 18 der vorgereinigten Einsatzluft 7 wird mittels Durchleiten durch einen Kompressor 19 auf einen höheren Druck verdichtet und anschließend gekühlt sowie vorzugsweise mindestens teilweise mittels Durchleiten durch den Primärwärmetauscher 9 kondensiert. Dann wird ein sich ergebender Einsatzluftstrom 20 in die bei höherem Druck arbeitende Kolonne 11 eingeleitet.
  • Die bei höherem Druck arbeitende Kolonne 11 wird bei einem Druck betrieben, der im allgemeinen im Bereich von 4,48 bis 6,21 bar (65 bis 90 pound pro inch2 absolut (psia)) liegt. Innerhalb der bei höherem Druck arbeitenden Kolonne 11 wird die Einsatzluft mittels Tieftemperaturrektifikation zu mit Stickstoffangereichertem Dampf und mit Sauerstoff angereicherter Flüssigkeit getrennt. Die mit Sauerstoff angereicherte Flüssigkeit wird von dem unteren Bereich der bei höherem Druck arbeitenden Kolonne 11 in einem Strom 21 abgezogen, mittels Durchleiten durch den Primärwärmetauscher 9 unterkühlt und anschließend als ein Strom 22 in die bei niedrigerem Druck arbeitende Kolonne 12 eingespeist. Der mit Stickstoff angereicherte Dampf wird von dem oberen Bereich der bei höherem Druck arbeitenden Kolonne 11 in einem Strom 23 abgezogen und in einen Hauptkondensator 24 eingeleitet, in dem er durch indirekten Wärmeaustausch mit der siedenden Sumpfflüssigkeit der Kolonne 12 kondensiert wird. Eine sich ergebende mit Stickstoff angereicherte Flüssigkeit 25 wird in einen Teil 26 aufgeteilt, der als Rücklauf zu der bei höherem Druck arbeitenden Kolonne 11 zurückgeführt wird, sowie in einen Teil 27, der mittels Durchleiten durch den Primärwärmetauscher 9 unterkühlt und anschließend als ein Strom 28 als Rücklauf in den oberen Bereich der bei niedrigerem Druck arbeitenden Kolonne 12 eingespeist wird.
  • Die bei niedrigerem Druck arbeitende Kolonne 12 wird bei einem Druck betrieben, der geringer als derjenige der bei höherem Druck arbeitenden Kolonne 11 ist und im allgemeinen im Bereich von 1,31 bis 2,07 bar (19 bis 30 psia) liegt. Innerhalb der bei niedrigerem Druck arbeitenden Kolonne 12 werden die verschiedenen Einsätze in diese Kolonne mittels Tieftemperaturrektifikation in stickstoffreichen Dampf und sauerstoffreiche Flüssigkeit getrennt. Der stickstoffreiche Dampf wird von dem oberen Bereich der bei niedrigerem Druck arbeitenden Kolonne 12 in einem Strom 29 abgezogen, mittels Durchleiten durch den Primärwärmetauscher 9 erwärmt und aus dem System als ein Stickstoffgasstrom 30 herausgeführt, der als Ganzes oder teilweise als Produktstickstoff mit einer Stickstoffkonzentration von mindestens 99 Mol.% gewonnen werden kann. Für Produktreinheitskontrollzwecke wird ein Abstrom 31 von dem oberen Bereich der bei niedrigerem Druck arbeitenden Kolonne 12 unterhalb des Abzugspegels des Stroms 29 abgezogen, mittels Durchleiten durch den Primärwärmetauscher 9 erwärmt und von dem System in einem Strom 32 abgezogen.
  • Die sauerstoffreiche Flüssigkeit mit einer Sauerstoffkonzentration von mindestens 85 Mol.%, die im allgemeinen in dem Bereich von 95 bis 99,8 Mol.% liegt, wird von dem unteren Bereich der bei niedrigerem Druck arbeitenden Kolonne 12 in einem Strom 33 abgezogen. Vorzugsweise und wie in 1 illustriert wird die sauerstoffreiche Flüssigkeit mittels Durchleiten durch eine Flüssigkeitspumpe 34 auf einen höheren Druck gepumpt, um einen aufgedrückten sauerstoffreichen Flüssigkeitsstrom 35 zu erzeugen. Einen besonderer Nutzen weist die Erfindung auf, wenn der Druck der zu dem Produktaufkocher geführten Flüssigkeit in dem Bereich von 1,03 bis 3,79 bar (15 bis 55 psia) liegt. Falls erwünscht kann ein Teil 36 der gepumpten sauerstoffreichen Flüssigkeit 35 als flüssiger Produktsauerstoff gewonnen werden.
  • Die sauerstoffreiche Flüssigkeit 35 wird in einen Phasenseparator 37 eingespeist und Flüssigkeit von dem Phasenseparator 37 wird in einem Strom 38 in den Produktaufkocherabschnitt des Primärwärmetauschers 9 eingeleitet, wo sie mittels indirektem Wärmeaustausch mit der kühlenden Einsatzluft teilweise verdampft wird. Der Durchfluss der sauerstoffreichen Flüssigkeit in dem Strom 38 wird gesteuert, um die erforderliche parzielle Verdampfung der Flüssigkeit in dem Produktaufkocherabschnitt sicherzustellen. Ein sich ergebendes Zweiphasenfluid 39 wird von dem Produktaufkocher zurück zu dem Phasenseparator 37 geführt und ein Dampf 40 wird von dem Phasenseparator 37 abgezogen und als gasförmiges Sauerstoffprodukt mit einer Sauerstoffkonzentration von mindestens 85 Mol.% gewonnen. Vorzugsweise und wie in 1 dargestellt wird der gasförmige Sauerstoffstrom 40 mittels Durchleiten durch den Primärwärmetauscher 9 vorgängig vor der Gewinnung als ein Strom 41 erwärmt. Die Verwendung des Phasenseparators vermeidet eine vollständige Verdampfung der Flüssigkeit innerhalb des Wärmetauschers und verhindert dadurch den Zustand des Aufkochens bis zur Austrocknung, der Kohlenwasserstoffe in dem angereicherten flüssigen Sauerstoff konzentrieren könnte und einen Gefährdungszustand darstellt.
  • In der in 1 illustrierten Ausführungsform der Erfindung ist der Phasenseparator getrennt von dem Produktaufkocherabschnitt des Primärwärmetauschers untergebracht. Jedoch kann es bevorzugt sein, dass der Phasenseparator zusammen mit dem Produktaufkocher untergebracht wird und eine derartige Ausführungsform ist in 2 dargestellt.
  • Nun auf 2 Bezug nehmend ist ein Produktaufkocherabschnitt 50 dargestellt, der zusammen mit einem Phasenseparator 51 untergebracht ist, wobei ein vertikaler Abstandsbalken 52 dazwischen vorgesehen ist. Die in 2 illustrierte Ausführungsform würde den unteren Bereich des Primärwärmetauschers ausbilden und ist im Querschnitt dargestellt. Wie beim Stand der Technik auf dem Gebiet von Wärmetauschern wohlbekannt, werden Siededurchlässe 61 und Kühldurchlässe 60 durch das Stapeln von Platten und Rippenmaterial in abwechselnder Weise ausgebildet und zugeordnete Trennbalken und -Verteiler werden verwendet, um die Fluide von den einzelnen Durchlässen einzuleiten und aufzusammeln. Eine Flüssigkeit 53 von der Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage wird durch einen Einlass 54 in dem Phasenseparator 51 eingeführt und bildet einen Flüssigkeitspool 55 innerhalb des Phasenseparators 51 aus. Falls erwünscht kann Flüssigkeit von dem Phasenseparator 51 in einem Flüssigkeitsproduktstrom 56 gewonnen werden.
  • Aus dem Flüssigkeitspool 55 stammende Flüssigkeit wird in den Boden der Wärmeaustauschdurchlässe 63 des Produktaufkochers 50 eingespeist und strömen in diesen Wärmeaustauschdurchlässen aufgrund des Flüssigkeitskopfdrucks des Pools 55 nach oben. In diesen Wärmeaustauschdurchlässen wird die nach oben strömende Flüssigkeit mittels indirektem Wärmeaustausch mit nach unten strömender kühlender Einsatzluft in den Durchlässen 60 teilweise verdampft. Das sich ergebende zweiphasige Fluid wird aus der Oberseite der Wärmeaustauschdurehlässe heraus- und zurück in den Phasenseparator 51 eingeleitet. Die Flüssigkeit 57 des zweiphasigen Fluids fällt in den Flüssigkeitspool 55 hinab und wird ein Teil von ihm, während der Dampf 58 des zweiphasigen Fluids aus dem Phasenseparator 51 durch einen Auslass 59 herausgeführt wird, um als Produktgas gewonnen zu werden. In der in 2 illustrierten Ausführungsform wird das Produktgas mittels Durchleiten durch den Primärwärmetauscher vorgängig vor der Gewinnung erwärmt. Obwohl der Produktaufkocherabschnitt 50 im allgemeinen an dem Boden des Primärwärmetauschers 9 angeordnet ist, sollte es sich verstehen, dass sich die Einsatzluftkühldurchlässe 60 durch die gesamte Länge des Primärwärmetauschers hinweg erstrecken können. Der die Einsatzluft kühlende Strom 20 wird zuerst mittels Rücklaufströmen in dem oberen Bereich des Primärwärmetauschers gekühlt und anschließend in dem unteren Bereich, d. h. dem Produktaufkocherabschnitt, des Primärwärmetauschers weiter gekühlt und kondensiert.
  • Zum Beispiel können auch andere Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlagen wie z. B. eine Anlage mit einer Doppelkolonne, die eine Argonseitenarmkolonne und/oder eine stromaufwärtige Seitenkolonne aufweist/aufweisen, verwendet werden.

Claims (8)

  1. Tieftemperaturrektifikationsverfahren zum Erzeugen von gasförmigem Produkt (41), wobei im Zuge des Verfahrens: (A) bei Umgebungstemperatur befindliche Einsatzluft (1) in einem Primärwärmetauscher (9) gekühlt wird und die gekühlte Einsatzluft (10, 15, 20) in eine Tieftemperaturluftzerlegungsanlage (11, 12) eingeleitet wird; (B) die Einsatzluft (10, 15, 20) innerhalb der Tieftemperaturluftzerlegungsanlage (11, 12) mittels Tieftemperaturrektifikation zerlegt wird, um Dampf und Flüssigkeit zu erzeugen; (C) Flüssigkeit (33, 35) von der Tieftemperaturluftzerlegungsanlage (12) zu einem Phasenseparator (37) geleitet wird und Flüssigkeit (38) von dem Phasenseparator zu dem Primärwärmetauscher (9) geleitet wird; (D) die Flüssigkeit (38) von dem Phasenseparator (37) in dem Primärwärmetauscher (9) mittels indirektem Wärmeaustausch mit der sich abkühlenden Einsatzluft (8, 13, 18) teilweise verdampft wird und das sich ergebende Fluid (39) zu dem Phasenseparator zurückgeleitet wird; und (E) Dampf (40) von dem Phasenseparator (37) als gasförmiges Produkt (41) gewonnen wird; dadurch gekennzeichnet, dass in Schritt (C) die Flüssigkeit (33, 35) von der Tieftemperaturluftzerlegungsanlage (12) direkt oder über eine Flüssigkeitspumpe (34) zum Erhöhen des Drucks der Flüssigkeit in den Phasenseparator (37) eingeleitet wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, wobei die Flüssigkeit (33, 35) von der Tieftemperaturluftzerlegungsanlage (12) sauerstoffreiche Flüssigkeit ist, die eine Sauerstoffkonzentration von mindestens 85 Mol.% aufweist.
  3. Verfahren nach Anspruch 1, wobei der Dampf (40) von dem Phasenseparator (37) mittels indirektem Wärmeaustausch mit der sich abkühlenden Einsatzluft (8, 13, 18) erwärmt wird, bevor der Dampf gewonnen wird.
  4. Vorrichtung zum Erzeugen von gasförmigem Produkt mittels Tieftemperaturrektifikation mit: (A) einem Primärwärmetauscher (9) und einer Anordnung zum Einleiten von Einsatzluft (1) bei Umgebungstemperatur in den Primärwärmetauscher; (B) einer Tieftemperaturluftzerlegungsanlage mit mindestens einer Kolonne (11, 12), sowie einer Anordnung zum Überleiten von Einsatzluft (10, 15, 20) von dem Primärwärmetauscher (9) zu der Tieftemperaturluftzerlegungsanlage; (C) einem Phasenseparator (37) und einer Anordnung zum Überleiten von Fluid (33, 35) von der Tieftemperaturluftzerlegungsanlage (12) zu dem Phasenseparator; (D) einer Anordnung zum Überleiten von Fluid (38) von dem Phasenseparator (37) zu dem Primärwärmetauscher (9) und von dem Primärwärmetauscher zu dem Phasenseparator; (E) einer Anordnung zum Gewinnen von gasförmigem Produkt (40, 41) von dem Phasenseparator (37), dadurch gekennzeichnet, dass die Anordnungen aus (C) ausgebildet sind, um Fluid (33, 35) von der Tieftemperaturluftzerlegungsanlage (12) direkt oder über eine Flüssigkeitspumpe (34) in den Phasenseparator (37) einzuleiten.
  5. Vorrichtung gemäß Anspruch 4, wobei der Phasenseparator (37) getrennt von dem Primärwärmetauscher (9) in einem Gehäuse untergebracht ist.
  6. Vorrichtung gemäß Anspruch 4, wobei der Phasenseparator (51) zusammen mit dem Primärwärmetauscher in einem Gehäuse untergebracht ist.
  7. Vorrichtung gemäß Anspruch 4, wobei die Tieftemperaturluftzerlegungsanlage eine Doppelkolonne mit einer bei höherem Druck arbeitenden Kolonne (11) und einer bei niedrigerem Druck arbeitenden Kolonne (12) aufweist und die Anordnung zum Überleiten von Fluid (33, 35) von der Tieftemperaturluftzerlegungsanlage zu dem Phasenseparator mit dem unteren Teil der bei niedrigerem Druck arbeitenden Kolonne in Verbindung steht.
  8. Vorrichtung gemäß Anspruch 4, wobei die Anordnung zum Gewinnen von gasförmigem Produkt (40, 41) von dem Phasenseparator eine Anordnung zum Durchleiten von Dampf von dem Phasenseparator (37) durch den Primärwärmetauscher (9) aufweist.
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