DE2021508A1 - Verfahren und Katalysator zum Dehydrieren von Kohlenwasserstoffen - Google Patents
Verfahren und Katalysator zum Dehydrieren von KohlenwasserstoffenInfo
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Description
Universal Oil Products Company 30 Algonquin Road, ,Des Piaines, Illinois (V.St.A.)
Verfahren und Katalysator zum Dehydrieren von Kohlenwasserstoffen
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und einen Katalysator zum Dehydrieren von dehydrierbaren Kohlenwasserstoffen zur Erzeugung von Kohlenwasserstoffen, die die gleiche Anzahl an Kohlenstoffatomen aber weniger Wasserstoffatome
aufweisen. Insbesondere betrifft die Erfindung ein Verfahren zum Dehydrieren von Normalparaffinkohlenwasserstoffen, die
U - 30 Kohlenstoffatome je Molekül enthalten, zu den entsprechenden n-Monoolefinen mit geringstmöglicher Erzeugung.von
Nebenprodukten. Die Erfindung schafft weiterhin einen neuartigen Katalysator, der eine Platxngruppenmetallkomponente, eine
Rheniumkomponente und eine Alkali- oder ERdalkalimetallkomponente in Kombination mit einem Aluminiumoxyd-Trägermaterial
umfaßt. Diese katalytische Zusammensetzung weist sehr vorteilhafte
Eigenschaften hinsichtlich Aktivität, Selektivität und Stabilität auf, insbesondere bei Verwendung zur Dehydrierung
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von dehydrierbaren Kohlenwasserstoffen, wie aliphatischen Kohlenwasserstoffen, Naphthenkohlenwasserstoffen und alkylaromatischen
Kohlenwasserstoffen.
Die Dehydrierung von Kohlenwasserstoffen stellt wegen des großen und ständig zunehmenden Bedarfs an dehydrierten
Kohlenwasserstoffen zur Verwendung bei der Herstellung zahlreicher chemischer Produkte, z.B. Waschmitteln, Kunststoffen,
synthetischem Kautschuk, pharmazeutischen Erzeugnlssen, Benzin hoher Klopffestigkeit, Duftstoffen, Parfüms,
trocknenden Ölen, Ionenaustauschharzen und mannigfaltigen anderen auf dem Fachgebiet gekannten Produkten, ein wichtiges
technisches Verfahren dar. Als ein Beispiel für diesen Bedarf sei die Herstellung von Benzin hoher Octanzahl unter Verwendung
von C3 und C^ Monoolefinen zur Alkylierung von Isobutan
genannt. Ein weiteres Beispiel ist die Dehydrierung von n-Paraffinkohlenwasser
stoff en zur Erzeugung von n-Monoolefinen
mit 4-30 Kohlenstoffatomen je Molekül; diese n-Monoolefine
eignen sich zur Herstellung von biologisch abbaufähigen Waschmitteln. Weiterhin können diese Monoolefine beispielsweise
zur Erzeugung von Alkoholen hydratisiert werden, die wiederum zur Herstellung von Weichmachern und/oder synthetischen
Schmierölen geeignet sind.
Das Verfahren gemäß der Erfindung kann auch zur De-. hydrierung von alky!aromatischen Kohlenwasserstoffen dienen.
Die Produkte finden weite Anwendung in der Erdöl-, petrochemischen,
pharmazeutischen, WaschV, JEuinststoff- und Reifenindustrie.
Beispielsweise kann Äthylbenzol zu Styrol dehydriert werden, das bei der Herstellung von Polystyrolkunststoffen und
Styrol-Butadien-Kautschuk benutzt wird. Isopropylbenzol wird
zu oc-Methylstyrol dehydriert, das wiederum bei der Herstellung
von Polymerisaten, trocknenden ölen, Ionenaustauschharzen und ähnlichen Materialien ausgedehnte Anwendung findet.
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Im Hinblick auf diesen Bedarf an solchen Dehydrierprodukten
sind eine Anzahl von Methoden zur Herstellung in technischen Mengen entwickelt worden. Eine verbreitet angewendete Methode bedient sich der selektiven Dehydrierung von dehydrierbaren
Kohlenwasserstoffen durch Umsetzung der Kohlenwasserstoffe bei Dehydrierbedingungen an einem geeigneten Katalysator. Wie bei den meisten katalytischen Verfahren ist
die wichtigste Kenngröße für die Leistungsfähigkeit dieser Dehydriermethode
die Erzielung der angestrebten Umsetzung mit geringstmöglicher Beeinträchtigung durch Seitenreaktionen über ' λ
langdauernde Betriebszeiten* Die Fähigkeit eines Katalysators '
zur Erfüllung dieser Aufgabe wird ausgedrückt durch seine Aktivität,
Selektivität und Stabilität. Für die weiteren Erläuterungen seien diese Begriff e für einen gegebenen Reaktionsteilnehmer allgemein in der nachstehenden Weise definiert:
Die Aktivität ist ein Maß für die Fähigkeit des Katalysators, den Kohlenwasserstoffreaktionsteilnehmer bei gegebenen Reakti- '
onsbedingungen (Betriebsschärfe) in Produkte umzuwandeln. Die
Selektivität ergibt sich aus der Menge an erhaltenem erwünschtem Produkt oder erwünschten Produkten in Bezug auf die Menge
an umgewandeltem Reaktionsteilnehmer. Die Stabilität ist gekennzeichnet durch die zeitliche Änderung der Aktivität und
der Selektivität, wobei eine geringere Änderung/Zeiteinheit ( einen stabileren Katalysator anzeigt. Die Aktivität wird gewöhnlich
gemessen durch das Ausmaß der Umwandlung, die für einen
gegebenen etehydrierbaren Kohlenwasserstoff bei einer bestimmten
Betriebsschärfe eintritt. Die Selektivität wird normalerweise
gemessen durch die Menge an dem erwünschten dehydrierten
Kohlenwasserstoff,die bei der betreffenden Betriebsschärfe
erhalten worden ist, berechnet als Molprozent des umgewandeItten
dehydrierbaren Kohlenwasserstoffs. Die Stabilität wird normalerweise
gleichgesetzt der zeitlichen Änderung der Aktivität,
gemessen am Verschwinden des dehydrierbaren Kohlenwasserstoffs,
und der Selektivität, gemessen durch die Menge des erzeugten
erwünschten Kohlenwasserstoffs.
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Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zum Dehydrieren dehydrierbarer Kohlenwasserstoffe mit
einem Katalysator verbesserter Aktivität, Selektivität und Stabilität und insbesondere weitgehender Unterdrückung von
Nebenreaktionen zu schaffen. In Verbindung hiermit bezweckt die Erfindung besonders die Angabe eines Verfahrens zur Dehydrierung
von n-Paraffinkohlenwasserstoffen für die Erzeugung von n-Monoolefinen, bei dem unerwünschte Nebenreaktionen, wie
Krackung, Gerüstisomerisxerung und Aromatisierung, auf ein Geringstmaß zurückgeführt sind.
Gemäß der Erfindung ist hierzu ein Verfahren zum Dehydrieren von dehydrierbaren Kohlenwasserstoffen vorgesehen,
welches dadurch gekennzeichnet ist, daß man den Kohlenwasserstoff bei erhöhter Temperatur und geeignetem Druck mit einem
Katalysator in Berührung bringt, der eine Platxngruppenmetallkomponente, eine Rheniumkomponente, eine Alkalikomponente
aus der Gruppe der Alkali- und Erdalkalimetalle und deren Verbindungen,
und ein Aluminiumoxyd-Trägermaterial umfaßt und, berechnet als Elemente, etwa 0,01 bis etwa 1,0 Gewichtsprozent
Platingruppenmetall, etwa 0,01 bis etwa 1,0 Gewichtsprozent Rhenium und etwa 0,01 bis etwa 5,0 Gewichtsprozent der Alkalikomponente
enthält, und einen Ausfluß, der gebildete dehydrierte Kohlenwasserstoffe enthält, abzieht und gewinnt.
Vorzugsweise wird als dehydrierbarer Kohlenwasserstoff
eine dehydrierbare aliphatische Verbindung, die 2-30 Kohlenstoffatome je Molekül enthält, verwendet.
Die Erfindung schafft weiterhin einen Katalysator, insbesondere für die Durchführung des vorgenannten Dehydrierverfahrens,
der eine Platxngruppenmetallkomponente, eine Rheniumkomponente, eine Alkalikomponente aus der Gruppe der Alkali-
und Erdalkalimetalle und deren Verbindungen, und ein Aliminiumoxyd-Trägermaterial
umfaßt und, berechnet als Elemente,
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etwa O,Öl bis etwa 1,0 Gewichtsprozent Platingruppenmetall,
etwa OjOl bis etwa 1,0 Gewichtsprozent Rhenium und etwa 0,01
bis etwa 5,0 Gewichtsprozent der Alkalikomponente enthält.
Dehydrierbare Kohlenwasserstoffe, die bei dem Verfahren
gemäß der Erfindung eingesetzt werden können, umfassen
allgemein organische Verbindungen, die 2 -" 30 Kohlenstoffatome
je Molekül aufweisen und mindestens 1 Paar benachbarter Kohlenstoff atome mit daran gebundenem Wasserstoff enthalten* In den Rahmen dei* Erfindung fällt also die Dehydrierung
jeglicher organischer Verbindungen, die zu einer Dehydrierung unter Erzeugung, von Produkten mit der. gleichen Anzahl an'Kohlenstoffatomen aber einer geringeren Anzahl an Wasserstoffatomen
und zu einer Verdampfung bei den angewendeten Dehydriertemperatüren
in der Lage sind* Zu geeigneten dehydrierbaren Kohlenwasserstoffen gehören z.B. aliphatische Verbindungen
mit 2 - 30 Kohlenstoffatomen je Molekül, alkylaromatische Kohlenwasserstoffe, in denen die Alkylgruppe 2 - 6 Kohlenstoffatome
aufweist* und Naphthene oder alkylsubstituierte Naphthene. Als Beispiele für geeignete dehydrierbare Kohlenwasserstoffe seien genannt: Alkane, z.B. Äthan, Propan, n-Butan,
Isöbutanej n-Pentan, Isopentane, η-Hexan, 2-Methylhexan und
ähnliche Verbindungen; Naphthene, z.B. Cyclopentan, Cyclohexan,
MethylGyclopentan, 1,3-Dimethylcyclohexan und ähnliche Verbindungeni
Alkylaromaten, z.B. Äthylbenzol, n-Butylbenzols
!^,B-Triäthylbenzol, Isoproyplbenzol5 Äthylnaphthalin und
ähnliche Verbindungen.
Vorzugsweise handelt es sich bei dem dehydrierbaren Kohlenwasserstoff um einen Normalparaffinkohlehwasserstoff
mit etwa h - 30 Kohlenstoffatomen je Molekül. Normalparaffinkohlenwasserstoffe mit etwa 10 - 15 Kohlenstoffatomen je Molekül
werden besonders bevorzugt. Bevorzugte Einsatzmaterialien
für die Herstellung von WaBchmittelzwischenprodukten enthalten
ein Gemisch von H oder S benachbarten Normalparaffinhomologen,
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z.B. C10 - C13, C11 - CllfS C11 - C15 und ähnliche Gemische.
Vorzugsweise handelt es sich bei dem im Katalysator
gemäß der Erfindung verwendeten Aluminiumoxyd-Trägermaterial
um einen porösen adsorptiven Stoff mit einer Oberflächen-
größe von etwa 25 bis etwa SOO m /g oder mehr. Geeignete Aluminiumoxydmaterialien
sind die kristallinen Aluminiumoxyde,
die als gamma-, eta- und theta-Aluminiumoxyd bekannt sind, wobei gamma- oder eta-Aluminiumoxyd die besten Ergebnisse ergibt.
Besonders bevorzugt wird ein Trägermaterial mit einem
scheinbaren Schüttgewicht von etwa 0,30 bis etwa 0,70 g/cm
und solchen Oberflächen- und Porositätseigenschaften, daß der
mittlere Porendurchmesser etwa 20 bis etwa 300 Angströmeinheiten, das Porenvolumen etwa 0,10 bis etwa 1,0 ml/g und die
Oberflächengröße etwa 100 bis 500 m2/g beträgt. Im allgemeinen
werden besonders günstige Ergebnisse mit einem gamma-Alumini'-umoxyd-Trägermaterial
in Form kugelförmiger Teilchen von verhältnismäßig geringem Durchmesser, typischerweise etwa 1,6 mm
(1/16"), einem scheinbaren Schüttgewicht von etwa 0,5 g/cm , einem Porenvolumen von etwa 0,4 ml/g und einer Oberflächengröße
von etwa 175 m /g erzielt.
Das Aluminiumoxyd-Trägermaterial kann in irgendeiner geeigneten Weise bereitet werden und es kann sich um
synthetisch hergestelltes oder natürlich vorkommendes Material handeln. Unabhängig davon, was für ein Aluminiumoxyd zur
Anwendung kommt, kann dies vor der Verwendung durch eine oder mehrere Behandlungen, wie Trocknung, Calcinierung oder Wasserdampf
behandlung; aktiviert werden und es kann in Formen vorliegen,
wie sie als aktiviertes Aluminiumoxyd, aktiviertes Aluminiumoxyd des Handels, poröses Aluminiumoxyd oder Aluminiumoxydgel
bekannt sind. Beispielsweise kann der Aluminiumoxydträger hergestellt werden durch Zugabe einer geeigneten
alkalischen Substanz, z.B. Ammoniumlyiroxyd, zu einem Aluminiumsalz, z.B. Aluminiumchlorid oder Aluminiumnitrat, in einer
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solchen Menge, daß sich ein Aluminiumhydroxydgel bildet, das
durch Trocknung und Calcinierung in Aluminiumoxyd umgewandelt wird. Das Aluminiumoxyd kann zu irgendeiner gewünschten Gestalt
geformt werden, z.B. Kugeln, Pillen, Kuchen, Tabletten, Extrudate, Pulver, Granulate u.dgl., und es kann mit irgendwelchen
herkömmlichen Größenabmessungen zur Anwendung kommen. Eine besonders bevorzugte Form für das Aluminiumoxyd sind Kugeln.
Aluminiumoxydkugeln können kontinuierlich nach der bekannten öltropfmethode hergestellt werden, bei der nach irgendeiner
der bekannten Arbeitsweisen, vorzugsweise durch Umset- ([ zung von metallischem Aluminium mit Salzsäure, ein Aluminiumoxydhydrosol
gebildet, das Hydrosol mit einem geeigneten Gelbildungsmittel vereinigt und das sich ergebende Gemisch dann
in ein bei erhöhter Temperatur gehaltenes ölbad eingetropft wird. Die Tröpfchen aus dem Gemisch bleiben in dem ölbad, bis
sie erstarren und Hydrogelkugeln bilden. Die Kugeln werden dann kontinuierlich aus dem ölbad abgezogen und normalerweise
spezifischen Alterungsbehandlungen in öl und einer ammoniakalischen
Lösung unterworfen, um ihre physikalischen Eigenschaften weiter zu verbessern. Die erhaltenen gealterten und gelierten Teilchen werden dann gewaschen und bei einer verhältnismäßig
niedrigen Temperatur von etwa 119° bis etwa 2040C
(300 - 4000F) über einen Zeitraum von etwa 1 bis etwa 20 Stun- '
den getrocknet. Es hat sich auch bewährt, die calcinierten
Teilchen einer Wasserdampfbehandlung bei hoher Temperatur zu
unterwerfen, um unerwünschte saure Bestandteile so weit wie möglich zu entfernen. Diese Behandlung bewirkt eine Umwandlung
des AluminiumoxydhydrogeIs zu dem entsprechenden kristallinen
gamma-Aluminiumöxyd.
Ein wesentlicher Bestandteil des im Verfahren der Erfindung verwendeten Katalysators ist die Platingruppenmetallkomponente.
Als Platingruppenmetalle kommen Platin, Palladium,
Rhodium, Ruthenium, Osmium und Iridium in Betracht. Die Platiii-
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gruppenmetallkomponente kann in dem endgültigen Katalysator in Form einer Verbindung, z.B. als Oxyd, Sulfid oder Halogenid,
oder in elementarem Zustand vorliegen. Die Platingruppenmetallkomponente
macht vorzugsweise etwa 0,01 bis etwa 1,0 Gewichtsprozent der endgültigen KAtalysatorzusammensetzung,
berechnet als Element, aus. Ausgezeichnete' Ergebnisse werden erzielt, wenn der Katalysator etwa 0,1 bis etwa 0,9 Gewichtsprozent
des Platingruppenmetalls enthält. Vorzugsweise besteht die Platingruppenkomponente aus Platin oder-einer Platinverbindung.
.
Die Platingruppenmetallkomponente kann in irgendeiner geeigneten Weise in die Katalysatormasse eingebracht
werden, z.B. durch gemeinsame Fällung oder gemeinsame Gelierung mit dem Aluminiumoxyd-Trägermaterial, Ionenaustausch mit
dem Aluminiumoxyd-Trägermaterial und/oder dem Aluminiumoxydhydrogel, oder Imprägnierung entweder nach oder vor Calcinierung
des Aluminiumoxydhydrogels. Die bevorzugte Methode zur Herstellung des Katalysators bedient sich einer löslichen zersetzbaren
Verbindung der Platingruppenmetalle zur Imprägnierung des Aluminiumoxydträgers. Hierzu kann das Platingruppenmetall
beispielsweise dem Träger durch Vermischung des Trägers mit einer wäßrigen Lösung von Hexachloroplatin(IV)säure (chloroplatinic
acid) zugeführt werden. Es können aber auch andere wasserlösliche Platinverbindungen als Imprägnierlösungen verwendet
werden, z.B. Ammoniumchloroplatinat, Platinchlorid und
Dinitro-diamino-platin. Die Verwendung einer Platinchloridverbindung,
z.B. HexachloroplatiniIV)säure, wird normalerweise
bevorzugt. Weiterhin wird es gewöhnlich bevorzugt, das Trägermaterial zu imprägnieren, nachdem es calciniert worden ist,
um die Gefahr eines Auswaschens eines Teils der wertvollen Platinmetallverbindungen so gering wie möglich zu machen. In
manchen Fällen kann es aber auch vorteilhaft sein, den Träger im Gelzustand zu imprägnieren.
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Ein weiterer wesentlicher Bestandteil des Katalysators
gemäß der Erfindung ist die Rheniumkomponente. Diese kann in Form des elementaren Metalls, als chemische Verbindung,
z.B. als Oxyd, Sulfid, Halogenid, oder in physikalischer oder chemischer Vereinigung mit dem Aluminiumoxyd-Trägermaterial und/oder den anderen Komponenten des Katalysators vorliegen.
Im allgemeinen wird die Rheniumkomponente in einer solchen Menge angewendet, daß sich eine endgültige Katalysatorzusammensetzung
mit einem Gehalt von etwa 0,01 bis etwa 1,0 Gewichtsprozent Rhenium, berechnet als elementares Metall, ergibt.
Die Rheniumkomponente kann in irgendeiner geeigneten Weise und in irgendeiner Stufe bei der Herstellung des Katalysators in die Katalysatormasse eingebracht werden. Als allgemeine
Regel wird es bevorzugt, das Rhenium in einer späten Stufe bei der Herstellung einzuführen, um zu vermeiden, daß
Anteile des kostspieligen Metalls bei nachfolgenden Verarbeir tungsmaßnahmen, wie Wasch- und Reinigungsbehandlungen, verloren gehen. Die bevorzugte Arbeitsweise zur Einführung der Rheniumkomponente
umfaßt eine Imprägnierung des Aluminiumoxyd-Trägermaterials , entweder vor, während oder nach der Einführung
der vorstehend angegebenen übrigen Komponenten. Bei der Imprägnierlösung
kann es sich in manchen Fällen um eine wäßrige Lösung eines geeigneten Rheniumsalzes handeln, z.B. Ammoniumperrhenat,
Natriumperrhenat, Kaliumperrhenat und ähnliche
Salze, Weiterhin können gewünschtenfalls wäßrige Lösungen von Rheniumhalogeniden, z.B. des Chlorids, verwendet werden. Vorzugsweise wird jedoch als Imprägnierlösung eine wäßrige Lösung von Perrheniumsäure verwendet. Allgemein kann die Rheniumkomponente entweder vor der oder gleichzeitig mit oder nach
der Einführung der Platingruppenmetallkomponente in das Trägermaterial imprägniert werden. Besonders bevorzugt wird jedoch
eine Imprägnierung mit der Rheniumkomponente gleichzeitig mit der
Platingruppenmetallkomponente.
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Eine besonders bevorzugte Katalysatorzusammensetzung ergibt sich, wenn das Gewichtsverhältnis der Rheniumkomponente
zu der Platingruppenmetallkomponente, berechnet auf Basis der Elemente, so gewählt wird, daß es im Bereich
von etwa 0,05 : 1 bis etwa 2,75 : 1 liegt, wobei besonders vorteilhafte Ergebnisse bei einem Gewichtsverhältnis in der
Gegend von 1 : 1 erzielt werden. Dies gilt besonders, wenn der Gesamtgehalt an Rheniumkomponente plus Platingruppenmetallkomponente
in dem KAtalysator auf einen Wert im Bereich von etwa 0,2 bis etwa 1,5 Gewichtsprozent, besonders bevorzugt
auf einen Wert im Bereich von etwa 0,4 bis etwa 1,0 Gewichtsprozent, berechnet auf Basis der Elemente, eingestellt
wird.
Als weiteren wesentlichen Bestandteil enthält der erfindungsgemäß verwendete Katalysator eine Alkali- oder Erdalkalimetallkomponente.
Diese Komponente kann aus der Gruppe der Alkalimetalle Caesium, Rubidium, Kalium, Natrium und Lithium
und der Gruppe der Erdalkalimetalle Calcium, Strontium, Barium und Magnesium, sowie Verbindungen dieser Metalle, gewählt
werden. Die Alkali- oder Erdalkalikomponente kann in dem Katalysator in Form einer verhältnismäßig beständigen Verbindung,
z.B. als Oxyd oder Sulfid, oder in Kombination mit einer oder mehreren der anderen Komponerten des Katalysators, oder in
Kombination mit dem AluminiumoxydrTrägermaterial, z.B. in Form eines Metallaluminats, vorliegen. Da, wie nachstehend noch er^·
läutert wird, die die Alkali- oder Erdalkalikomponente enthaltende Zusammensetzung vor der Verwendung für die Umwandlung
von Kohlenwasserstoffen immer in Luft oder einer sauerstoffhaltigen
Atmosphäre calciniert wird, liegt diese Komponente bei der Verwendung des Katalysators in der Dehydrierung sehr
wahrscheinlich in oxydischem Zustand vor. Unabhängig davon, welcher Zustand im einzelnen in der Katalysatormasse gegeben ist,
sollte die Menge dieser Komponente vorzugsweise so gewählt wer-
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den, daß der endgültige Katalysator etwa 0,01 bis etwa 5,0 Gewichtsprozent und vorzugsweise etwa 0,05 bis etwa 2,5 Gewichtsprozent des Alkali- oder Erdalkalimetalls enthält. Verbindungen von Lithium oder Kalium werden besonders bevorzugt.
Die Alkali- oder Erdalkalikomponente kann in irgendeiner an sich bekannten Art mit dem Aluminiumoxyd-Trägermaterial vereinigt werden, z.B. durch Imprägnierung, gemeinsame
Fällung, physikalische Vermischung oder Ionenaustausch. Vorzugsweise erfolgt die Einbringung durch Imprägnierung des Aluminiumoxyd-Trägermaterials
entweder vor, während oder nach der , Calcinierung und entweder vor, während oder nach der Einbringung der anderen Komponenten in das Trägermaterial. Im allgemeinen
wird die Alkalikomponente vorzugsweise nach den anderen Metallkdmponenten zugeführt, um hierdurch gleichzeitig die
Säure zu neutralisieren, die bei den bevorzugten Ausführungsformen der Einbringung der Platingruppenkomponente und der Rheniumkomponente
zur Anwendung kommt. Nach einer typischen Ausführungsform erfolgt die Imprägnierung des Trägermaterials
durch Behandlung mit einer Lösung einer geeigneten zersetzlichen
Verbindung oder eines entsprechenden Salzes des oder der gewünschten Alkali- oder Erdalkalimetalle. Geeignete Verbindungen sind beispielsweise die Halogenide, Sulfate, Nitrate,
Acetate, Carbonate und Phosphate. Ausgezeichnete Ergebnisse
werden z.B. erhalten, wenn man das Aluminiumoxyd-Trägermaterial
nach der Vereinigung mit der Platingruppenkomponente und
der Rheniumkomponente mit einer wäßrigen Lösung von Lithiumnitrat
oder Kaliumnitrat imprägniert. Nach der Imprägnierungsstufe wird das sichjergebende Material getrocknet und in einer
Luftatmosphäre calciniert, wie das noch erläutert wird.
Das Katalysatormaterial, gewöhnlich nach Durchführung
aller bevorzugten Imprägni.erbehandlungen, kann dann bei
einer Temperatur von etwa- 93° bis etwa 316°C (200 - 6000F) '
über einen Zeitraum von etwa 2-21 Stunden oder mehr getrock-
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net und schließlich bei einer Temperatur von etwa 316° bis etwa 593°C (600 - 110O0F) in einer Luftatmosphäre über einen
Zeitraum von etwa 0,5 bis 10 Stunden, vorzugsweise etwa 1 bis etwa 5 Stunden, calciniert werden, um die Metallkomponenten
weitgehend in die oxydische Form umzuwandeln.
Wenn saure Bestandteile in einer der Behandlungssubstanzen, .die zur Einführung irgendeiner der Komponenten des
Katalysators zur Anwendung kommen, anwesend sind, kann die sich
ergebende Katalysatormasse einer Hochtemperaturbehandlung mit Wasserdampf unterworfen werden, entweder nach oder vor der vorstehend
erläuterten Calcinierung, um den unerwünschten sauren Bestandteil so weit wie möglich zu entfernen.
Vorzugsweise wird der anfallende calcinierte Katalysator vor seiner Verwendung bei der Umwandlung von Kohlenwasserstoffen
einer im wesentlichen in Abwesenheit von Wasser erfolgenden Reduktion unterworfen» Diese Behandlung dient dazu,
eine gleichmäßige und feine Dispergierung der Platingruppenkomponente und der Rheniumkomponente durch das gesamte Aluminiumoxyd-Trägermaterial
sicherzustellen. Vorzugsweise wird bei dieser Behandlung im wesentlichen reiner und trockener Wasserstoff,
d.h. mit einem Gehalt von weniger als 20 Volumenteileje-Million H2Oj als Reduktionsmittel verwendet. Das Reduktionsmittel
wird mit dem calcinierten Katalysator bei einer Temperatur von etwa H27° bis etwa 649°C (800 - 12000F) über einen
Zeitraum von etwa 0,5 bis 10 Stunden oder mehr in Berührung gebracht, so daß sich eine weitgehende oder vollständige Reduktion
sowohl der Platxngruppenkomponente als auch der Rheniumkomponente in ihren elementaren ZUstand ergibt. Diese Reduktionsbehandlung
kann an Ort und Stelle, d.h. in dem für die Kohlenwasserstoff umwandlung vorgesehenen Reaktor, oder außerhalb
als gesonderte Behandlungsstufe durchgeführt werden.
Wenngleich das nicht zwingend notwendig ist, kann der
anfallende reduzierte Katalysator in manchen Fällen mit Vor-
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teil einer SuIfidierungsbehandlung unterworfen werden, um etwa
0,05 bis etwa 0,50 Gewichtsprozent Schwefel, berechnet als
Element, in den Katalysator einzuführen. Vorzugsweise erfolgt,
diese Vorsulfidierungsbehandlung in Anwesenheit von Wasserstoff und einer geeigneten schwefelhaltigen Verbindung, z.B. Schwefelwasserstoff,
Mercaptanen niederen Molekulargewichts oder anderen organischen Sulfiden. Nach einer typischen Ausführungsform umfaßt die angewendete Arbeitsweise eine Behandlung des
reduzierten Katalysators mit einem SuIfidierungsgas, z.B. einem
JL/HoS-Gentisch mit einem Molverhältnis von etwa 10 : 1, bei έ
geeigneten Bedingungen zur Herbeiführung der gewünschten Einbringung
von Schwefel, gewöhnlich unter Anwendung einer Temperatur
im Bereich von etwa 10° bis etwa 593°C (50 - HOO0F) oder
mehr. Diese Vorsulfidierungsbehandlung kann an Ort und Stelle
im Reaktor oder außerhalb des Reaktors durchgeführt werden.
Die Kohlenwasserstoffdehydrierung durch Inberührungbringen
des Katalysators mit dem Einsatzmaterial kann unter Anwendung des Katalysators in einem Festbett, einem sich bewegenden
Bett, einem Fließ- oder Wirbelschichtbett oder in satzweisem Betrieb durchgeführt werden. Vorzugsweise kommt ein
Festbettsystem zur Anwendung, um Katalysatorabrieb zu vermeiden. Bei einer derartigen Betriebsweise wird das KohJsiwasser- (
stoffeinsatzmaterial auf die gewünschte Reaktionstemperatur
vorerhitzt und dann in eine Dehydrierzone geleitet, die ein Katalysatorfestbett, d.h. ein ruhendes Katalysatorbett, enthält.
Die Dehydrierzone kann von einem oder mehreren getrennten Reaktoren
mit geeigneten zwischengeschalteten Beheizungseinrichtungen gebildet werden, letzteres um sicherzustellen, daß am
Eintritt in jeden Reaktor die gewünschte Umwandlungstemperatur
vorliegt. Die Reaktionsteilnehmer können mit dem Katalysatorbett unter Anwendung von Aufwärtsfluß, Abwärtsfluß oder Radialfluß
und in flfesiger Phase, gemischter flüssig-dampfförmiger
Phase oder Dampfphase in Berührung gebracht werden. Eine Umsetzung
in der Dampfphase wird bevorzugt.
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Bei der Durchführung der Dehydrierung wird eine Anwendung
von Wasserstoff als Verdünnungsmittel bevorzugt, es können aber auch andere oder zusätzliche Verdünnungsmittel,
wie Wasserdampf, Methan, Kohlendioxyd u»dl|g. , Anwendung finden.
Wasserstoff wird bevorzugt, da er eine doppelte Aufgabe erfüllt, d.h. nicht nur den Partialdruck des dehydrierbaren
Kohlenwasserstoffs verringert sondern auch die Bildung von wasserstoffarmen
kohlenstoffhaltigen Ablagerungen auf dem Katalysator unterdrückt. Normalerweise wird der Wasserstoff in
solchen Mengen angewendet, daß sich ein Wasserstoff/Kohlenwasserstoff
-Molverhältnis von etwa 1 : 1 bis etwa 20 : I3 vorzugsweise
von etwa 1,5 : 1 bis etwa 10 : I5 ergibt. Vorzugsweise
wird der Wasserstoff im Kreislauf zurückgeführt.
Es können an sich bekannte Dehydrierbedingungen bei dem Verfahren gemäß der Erfindung eingehalten werden. Geeignete
Umwandlungstemperaturen liegen im Bereich von etwa 3 71° bis etwa 677°C (700 - 12500F)3 wobei zweckmäßig Werte im unteren
Abschnitt dieses Bereiches für die leichter dehydrierbaren Kohlenwasserstoffe, z.B. die lang/-kettigen Normalparaffine, und
Werte im oberen Abschnitt dieses Bereiches für die schwerer zu dehydrierenden Kohlenwasserstoffe, z.B. Propan, Butan u.dgl.s
gewählt werden. Beispielsweise.wird für die Dehydrierung von Cg - C-Q Normalparaffinen eine Temperatur im Bereich von etwa
427° bis -e-fewa etwa 5100C (800 - 95O0F) bevorzugt. Der Druck ·
wird normalerweise so gering gehalten, wie das unter dem Gesichtspunkt der Aufrechterhaltung der Katalysatorstabilität
möglich ist, gewöhnlich liegt er im Bereich von etwa 0,1 bis etwa 10 Atmosphären, wobei besonders günstige Ergebnisse normalerweise
im Bereich vonjetwa 0,5 bis etwa 3 Atmosphären erzielt werden. Die stündliche Raumströmungsgeschwindigkeit der1
Flüssigkeit, d.h. das der Dehydrierzone je Stunde in flüssiger Form zugeführta Volumen der Kohlenwasserstoffbeschickung geteilt
durch das Volumen des vorliegenden Katalysatorbetts, kann zweckmäßig im Bereich von etwa 1 bis etwa 40 und Vorzugs-
0098A7/1933
weise etwa 25 bis 35 liegen.
; Der Ausfluß aus der Dehydrierzone enthält normalerweise
nicht-umgewandelte dehydrierbare Kohlenwasserstoffe,
Wasserstoff und Umsetzungsprodukte der Dehydrierreaktion. Nach einer typischen Arbeitsweise wird der ausfließende Strom gekühlt und in eine Trennzone geleitet, in der eine wasserstoffreiche
dampfförmige Phase von einer kohlenwasserstoffreichen flüssigen Phase getrennt wird. Gewöhnlieh wird es zweckmäßig
sein, den nicht-umgesetzten dehydrierbaren Kohlenwasserstoff
aus dieser kohlenwasserstoffreichen flüssigen Phase zurückzu- "
gewinnen, um die Wirtschaftlichkeit des Dehydrierverfahrens zu gewährleisten. Diese Rückgewinnung kann in irgendeiner geeigneten an sich bekannten Art erfolg'en, ζ. B. durch Adsorption
an einem Festbett, Flüssigkeitsextraktion oder Fraktionierung. Es kann auch eine selektive chemische Umsetzung des enthaltenen
Olefins zur Trennung herangezogen werden. Normalerweise wird jedenfalls ein Strom von nicht-umgesetzten dehydrierbaren
Kohlenwasserstoffen gewonnen und zusammen mit dem Rückführwasserstoff
zu der Reaktionszone zurückgeleitet.
Bei einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung,
bei der langkettige n-Paraff^kohlenwasserstoffe zu den entsprechenden
n-Monoolefinen dehydriert werden, wird als bevorzugte Arbeitsweise zur Durchführung dieser Kohlenwasserstofftrennung
eine Alkylierungsreaktion vorgenommen. Die aus der Trennzone abgezogene kohlenwasserstoffreiche flüssige Phase
wird mit einem Strom,,der eine alkylierbare aromatische Verbindung
enthält, vereinigt ·. Ίά das erhaltene Gemisch wird in eine
Alkylierungszone eingeführt, die einen geeigneten stark sauren
Katalysator, z.B. <;■>
\e i.icht-wäßrige Lösung von Fluorwasserstoff,
enthält. In der Alkylierungszone reagieren die Mono-' olefine mit der alkylierbaren aromatischen Verbindung, während
die nicht-umgewandelten Normä|paraffine im wesentlichen unverändert
bleiben. Der Ausflußstrom aus der Alkylierungszone kann
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dann leicht aufgetrennt werden, etwa in einer geeigneten Fraktioniereinrichtung,
so daß sich eine bequeme Rückgewinnung der nicht-umgesetzten Normalparaffine ergibt. Der anfallende Strom
von nicht-umgesetzten Normalparaffinen kann dann zu der Dehydrierstufe gemäß der Erfindung zurückgeführt werden.
Die nachstehenden Beispiele dienen zur weiteren Veranschaulichung der Arbeitsweise, Brauchbarkeit und Vorteile
des Dehydrierverfahrens gemäß der Erfindung. Sämtliche Beispiele
wurden zur Vereinfachung in einer Dehydrieranlage von Laboratoriumsmaßstab durchgeführt. In dieser Anlage wurde der
den dehydrierbaren Kohlenwasserstoff enthaltende Beschickungstrom mit einem Wasserstoffstrom vereinigt und das sich ergebende
Gemisch wurde auf die gewünschte Umwandlungstemperatur erhitzt; darunter ist hier die am Einlaß zum Reaktor aufrechterhaltene
Temperatur zu verstehen. Das erhitzte Gemisch wurde dann mit dem Katalysator in Berührung gebracht, letzterer lag
in Form eines Festbettes der Katalysatorteilchen in dem Reaktor vor. Die angegebenen Drücke wurden am Auslaß des Reaktors
gemessen. Der ausfließende Strom wurde von dem Reaktor abgezogen, gekühlt und in eine Trennzone geleitet, in der die Trennung
einer wasserstoffreichen Gasphase von einer kohlenwasserstoffreichen
flüssigen Phase erfolgte; letztere enthielt dehydrierte Kohlenwasserstoffe, nicht-umgewandelte dehydrierbare
Kohlenwasserstoffe und eine geringfügige Menge an Nebenprodukten
der Dehydrierreaktion. Ein Teil der wasserstoffreichen
Gasphase wurde als überschüssiges Kreislaufgas abgezogen, der Rest wurde durch eine geeignete Verdichtungseinrichtung kontinuierlich
zu der Erhitzungszone zurückgeführt und mit dem Einsatzmaterial vermischt, wie das vorstehend angegeben ist. Die
kohlenwasserstoffreiche flüssige Phase wurde aus der Trennzone abgezogen und analysiert, um die in den Beispielen angegebenen
Werte der Umwandlung und der Selektivität für den gewünschten dehydrierten Kohlenwasserstoff zu bestimmen. Die angegebenen Zahlenwerte für die Umwandlung sind sämtlich berechnet aus
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202 Ί 5 08
der verschwundenen Menge des dehydrierbaren Kohlenwasserstoffs
und sämtlich ausgedrückt in Molprozent. Entsprechend sind die
Zahlenwerte für die Selektivität berechnet und angegeben als Zahl der Mole des erzeugten gewünschten Kohlenwasserstoffs je
100 Mol umgewandeltem dehydrierbarem Kohlenwasserstoff.
Sämtliche in den Beispielen verwendeten Katalysatoren' wurden nach der folgenden allgemeinen Methode, mit entsprechenden Abwandlungen der Mengenverhältnisse zur Erzielung der in
dem jeweiligen Beispiel angegebenen Zusammensetzung, herge- λ
stellt: zunächst wurde ein Aluminiumoxyd-Trägermaterial in Form von Kugeln mit etwa 1,6 mm (1/16") Durchmesser aus einem
Alumiriiumoxychloridsol, gebildet durch Auflösen von im wesent-liehen
reinen Aluminiumpellets in einer Salzsäurelösung, unter Zugabe von Hexamethylentetramin zu dem Sol, hergestellt. Die
Kugeln wurden durch Eintropfen der erhaltenen Lösung in ein' Ölbad zur Herbeiführung einer Gelierung in Form von kugelförmigen
Teilchen aus einem Aluminiumoxydhydrogel, Altern und
Waschen der erhaltenen Teilchen mit einer ammoniakalisehen Lö- ·
sung, sowie Trocknen, Calcinieren und Wasserdampfbehandeln der
gealterten und gewaschenen Teilchen hergestellt. Es wurden kugelförmige
Teilchen aus gamma-Aluminiumoxyd erhalten, die wesentlich
weniger als 0,1 Gewichtsprozent gebundenes Chlorid '
enthielten. Diese gamma-Aluminiumoxydteilchen wurden dann mit einer Imprägnierlösung in Berührung gebracht, die HexafoloroplatinCIV)säure,,Perrheniumsäure
und Salpetersäure in solchen Mengen enthielt, daß sich eine endgültige Katalysatorzusammensetzung
mit einem Gehalt an den gewünschten Mengen an Platin
und Rhenium ergab. Die Alkalikomponente wurde zu dem oxydierten, Platin und Rhenium enthaltenden Katalysator in einer gesonderten
Imprägnierungsstufe zugegeben, bei der die oxydierten Teilchen mit einer wäßrigen Lösung eines geeigneten zersetzlichen
Salzes der Alkalikomponente in Berührung gebracht wurden. Für die in den Beispielen*verwendeten Katalysatoren wurde
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als Salz entweder Lithiumnitrat oder Kaliumnitrat verwendet.
Die angewendete Menge des Alkalisalzes wurde jeweils so gewählt, daß sich ein endgültiger Katalysator der gewünschten
Zusammensetzung ergab. Die imprägnierten Kugeln wurden dann bei einer Temperatur von etwa 14 9°C etwa 1 Stunde lang getrocknet
und danach'in einer Luftatmosphäre bei einer Temperatur von etwa 260° bis etwa 538°C (500 - 10000F) etwa 2-10 Stunden
lang calciniert. Danach wurden die Kugeln mit einem Luftstrom, der etwa 10 bis etwa 30 %"Wasserdampf enthielt, bei
einer Temperatur von etwa 5 38°C zusätzlich etwa 5 Stunden behandelt, um das restliche in dem Katalysator enthaltene gebundene
Chlor weiter zu verringern.
Bei allen Beispielen wurde der Katalysator während des Anfahrens durch Behandlung mit Wasserstoff bei erhöhter
Temperatur reduziert und danach mit einem Gemisch von H„ und
HgS in einer Menge zur Einführung von etwa 0,1 bis etwa 0,5 Gewichtsprozent
Schwefel sulfidiert=
Der Reaktor wurde mit 100 cm eines Katalysators beschickt, der - berechnet als Elemente - 0,375 Gewichtsprozent
Platin, 0,375 Gewichtsprozent Rhenium, 0,8 Gewichtsprozent Lithium und 0,15 Gewichtsprozent gebundenes Chlorid enthielt.
Der Einsatzmaterialstrom bestand aus. n-Dodekan technischer Qualität. Der Dehydrierreaktor wurde bei einer Temperatur von
4660C9 einem Druck von 0,7 atü, einer stündlichen Raumströmungs-
-1
geschwindigkeit der Flüssigkeit von 32 h 9 und einem Wasserstoff
/Kohlenwasserstoff -Molverhältnis von 8 : 1 betrieben. NAch Erreichen stationärer Bedingungen wurde eine 20stündige
Prüfperiode durchgeführt, dabei betrug die mittlere Umwandlung
des n-D©dekans 18 %, mit einer Selektivität für die Bildung von
n-Dodecen von 91^ %.
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Es wurde der gleiche Katalysator wie im Beispiel 1
verwendet. Der Einsatzmaterialström bestand aus n-Tetradodekan.
Als Betriebsbedingungen wurden eine Temperatur von 449°C, ein Druck von 1,4 atü, eine stündliche Raumströmungsgeschwindigkeit
der Flüssigkeit von 32 h" und ein Wasserstoff/Kohlenwasserstoff-Molverhältnis
von 8 : 1 eingehalten. Nach Erreichen stationärer Bedingungen wurde bei einer 20stündigen Prüfperiode
eine mittlere Umwandlung von 12,0 % und eine Selektivität für n-Tetradodecen-von 93,0 % festgestellt.
Der Katalysator enthielt, berechnet als Elemente, 0,30 Gewichtsprozent Platin, 0,30 Gewichtsprozent Rhenium und
0,6 Gewichtsprozent Lithium, wobei der Gehalt an gebundenem Chlor weniger als 0,2 Gewichtsprozent betrug. Der Einsatzmaterialstrom
bestand aus im wesentlichen reinem n-Butan. Als
Betriebsbedingungen wurden eine Temperatur von 51Ö°C, ein
Druck von 1.atü,-eine stündliche Raumströmungsgeschwindigkeit
der Flüssigkeit von 4,0 h~" und ein Wasserstoff/Kohlenwasserstoff-Molverhältnis von 4 : 1 eingehalten. Bei einer 20stündigen
Prüfperiode betrugen die mittlere Umwandlung des n-Butans
30 % und die Selektivität für n-Buten 94,0 %.
* Beispiel 4
Der Katalysator enthielt, berechnet als Elemente, 0,15 Gewichtsprozent Plax-η, 3,15 Gewichtsprozent Rhenium,
0,6 Gewichtsprozent Lithium und weniger als 0,2 Gewichtsprozent gebundenes Chlor. Der Einsatzmaterialstrom bestand.aus Äthylbenzol technischer Qualität. Die Betriebsbedingungen waren: ein
von l atü, eine stündliche Raumströmungsgeschwindigkeit
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der Flüssigkeit von 32 h 9 eine Temperatur von 5660C und ein
Wasserstoff/Kohlenwasserstoff-Molverhältnis von 8:1. Während
einer 20stündigen Prüfperiode betrug die Gleichgewichtsumwandlung des Äthylbenzols 80 %. Die Selektivität für die Bildung·
von Styrol betrug 98,0 %„
Der Reaktor wurde mit einem Katalysator beschickt9
der a berechnet als Elemente, 0,375 Gewichtsprozent Platin,
O5375 Gewichtsprozent Rhenium3 25^ Gewichtsprozent Kalium und
weniger als O52 Gewichtsprozent gebundenes Chlor enthielt. Der
Einsatzmaterialstrom bestand aus einem Gemisch von C., ^-C1,, Normalparaffinen
mit einem Gehalt von O^ Gewichtsprozent'n-C,09
27 j, 2 Gewichtsprozent H-C11, 30,7 Gewichtsprozent n-C12, 2 5 s0 Gewichtsprozent
n-Cj,,,, 13,0 Gewichtsprozent n-C1ilS 0,5 Gewichtsprozent
n=-Cjg und 3,2 Gewichtsprozent nicht-normalen Kohlenwasserstoffen»
Als Betriebsbedingungen wurden ein Druck von 2,1 atÜs eine stündliche Raumströmungsgeschwindigkeit der Flüssigkeit
von 32 h 9 ein Wasserstoff/Kohlenwasserstoff-Molverhältnis
von 8 si und eine Temperatur von 460 - 475°C eingehalten«
Nach Erreichen des Gleichgewichts wurde die Anlage während eines ersten Zeitraums von 12 Stunden bei 4600C betrieben; die mittlere
Umwandlung der Normalparaffine betrug 6S^ %s die Selektivität
zur Bildung der n-Mönoolefine betrug 9950 %„ Danach wurde die Anlag© 120 Stunden lang bei ^6S C betrieben, wobei eine
mittlere Umwandlung von S9 1I- % mit ein©?? Selektivität von 97 S5 %
erreicht wu3?de0 Die abschließende Untersuchungsperiode hatte
eine Dauer· von 2 2 Stunden bei Ί70 C9 während dieses Zeitraums
betrug die mittlere Umwandlung S96 'Molprozönt bei einer Selektivität
für die entsprechenden n-Monoolefine von 98 %.
Beispiel 6
Der Katalysator enthielt, berechnet als Elemente,
Der Katalysator enthielt, berechnet als Elemente,
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0,375 Gewichtsprozent Platins 0,375 Gewichtsprozent Rhenium,
1,5 Gewichtsprozent Kalium und weniger als 0,2 Gewichtsprozent
gebundenes Chlorid. Der Einsatzmaterialstrom un die angewendeten
Betriebsbedingungen, abgesehen von der Temperatur, stimmten mit denen des Beispiels 5 überein. Der Betriebslauf wurde
in vier Abschnitte unterteilt: der erste Abschnitt hatte eine
Dauer von 12 Stunden bei 4-600C, der zweite Abschnitt eine Dauer
von 126 Stunden bei 466°C, der dritte Abschnitt eine Dauer
von 30 Stunden bei 470 C und der vierte Abschnitt eine Dauer
von 54 Stunden bei 475°C. Die in den vier Abschnitten beobachteten
Umwandlungen betrugen 7,1 %, 8,4 %, 8,5 % bzw.-8,7 %.
Die in den vier. Abschnitten festgestellten Selektivitäten für die Bildung der entsprechenden n-Monoolefine betrugen 98,5 %,
96%, 99 % bzw. 98 %.
Der Katalysator enthielt, berechnet als Elemente,
0,375 Gewichtsprozent Platin, 0,375 Gewichtsprozent Rhenium, 0,75 Gewichtsprozent Kalium und weniger als 0,2 Gewichtsprozent gebundenes Chlorid. Der Einsatzmaterialstrom .und die Betriebsbedingungen,
abgesehen von der Temperatur, waren die gleichen wie im Beispiel 5. Der Betriebslauf wurde in 2 Ab- ■
schnitte unterteilt, der erste Abschnitt wurde 12 Stunden bei
einer Temperatur von 460 C und der zweite Abschnitt 54 Stunden
bei einer Temperatur von 465°C durchgeführt. Die beobachteten
Umwandlungen betrugen 7,4 % bzw. 8,1 %. Die Selektivitäten für
die entsprechenden n-Monoolefine betrugen 94,5 % und 92,5 %.
Der Katalysator enthielt, berechnet als Elemente,
0,375 Gewichtsprozent Platin, 0,375 Gewichtsprozent Rhenium, 0,6 Gewichtsprozent Lithium und weniger als 0,2 % gebundenes
Chlor. Das Einsatzmaterial und die Betriebsbedingungen, abgese-
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202150
hen von der Temperatur., stimmten mit denen des Beispiels 5
überein ο Der Betriebslauf wurde in drei Abschnitte unterteilt;
der» erste Abschnitt wurde 12 Stunden bei 460 C2 der zweite Ab-
schnitt 126 Stunden bei U65°C und der dritte Abschnitt 90 Stun·=
den bei H70 C durchgeführt» Die Ergebnisse der Untersuchungen
waren wie folgt: eine Gesamtumwandlung von 8,3 % mit einer Selektivität
für n-Monoolefine von 93 % im ersten Abschnitt,
«sine Umwandlung von 932 Holprozent mit einer Selektivität von
83 % im aweiten Abschnitt und eine Umwandlung von 9,5 Molprogent bei einer Selektivität von 93 % im letzten Abschnitt.
Der Katalysator enthielt, berechnet als Elemente,
Oj30 Gewiabtsproaent Platins 0,30 Gewichtsprozent Rhenium,
O3S Gewichtsprozent Lithium und weniger als 0,2 Gewichtsprozent
gebundenes Chlor» Der Einsatzmaterialstrom bestand aus einem Gemisch von Noraalparaffinen mit 11 bis einschließlich
IH Kohlenstoffatomen3 enthaltend O9I Gewichtsprozent n-C..,
Paraffine, 32 S3 Gewichtsprozent n-C^ ,. 31,1 Gewichtsprozent
n-Ci2s 23 a8 Gewichtsprozent n-C^., 11,1 Gewichtsprozent n-C1!+,
O9I Gewichtsprozent n-C-ic und I3S Gewichtsprozent nicht-normale
Komponenten» Die angewendeten Betriebsbedingungen, abgesehen von der Temperatur9 stimmten mit denen des Beispiels. 5
Oberein» Der Betriebslauf bestand aus vier Abschnitten: der ■
ersten Abschnitt wurde 12 Stunden bei einer Temperatur von H60 C5 der zweite Abschnitt 132 Stunden bei einer Temperatur
von ^-6 50C9 der dritte Abschnitt 30 Stunden bei einer Temperatur
von ^700C und der letzte Abschnitt 54 Stunden bei einer
Temperatur von 475°C durchgeführte Die Ergebnisse waren wie
folgt: eine Umwandlung von 797 % im ersten Abschnitt, von
9^2 % im zweiten Abschnitts von 9S7 % im dritten Abschnitt und
von 939 % im letgterf Abschnitt« Di® zugehörigen Selektivitäten
füx» n-MonoolQfine betrögen 93,5 %, 7H95 %, 8«* ,5 p«s bzw'. 90 %.
Der Katalysator enthielt, berechnet als Elemente, 0,05 Gewichtsprozent Platin, 0,05 Gewichtsprozent Rhenium,
0,6 Gewichtsprozent Lithium und weniger als 0,2 Gewichtsprozent gebundenes Chlorid. Die Betriebsbedingungen und der eingesetzte Beschickungsstrom waren die gleichen wie im Beispiel
9. Die Untersuchung umfaßte vier Abschnitte: ein erster Abschnitt von 12 Stunden bei einer Temperatur von 460 C, ein
zweiter Abschnitt von 132 Stunden bei einer Temperatur von 465°C, ein dritter Abschnitt von 24· Stunden bei einer Temperatur
von 47Ö°C,tand ein letzter Abschnitt von 5M- Stunden bei
einer Temperatur von 475°C. Die Gesamtumwandlungen betrugen
5,3 %, 7,6 %, 7,H % bzw. 7,8 %. Die zugehörigen Selektivitäten
für n-Mönoolefine betrugen 96 %, 96%, 97,5 % bzw. 96%.
Insgesamt zeigen diese Beispiele eindeutig die hohe Leistungsfähigkeit
des Verfahrens gemäß der Erfindung zur Herbeiführung einer Dehydrierung mannigfaltiger dehydrierbarer
Kohlenwasserstoffe auf. Darüberhinaus belegen sie die Fähigkeit des Verfahrens zur Erzeugung der gewünschten Kohlenwasserstoff
Umsetzungsprodukte, insbesondere von n-Monoolefinen, mit ^
hervorragend hohen Selektivitäten. Der letztgenannte Vorzug
des Verfahrens ist besonders wichtig bei der Dehydrierung von langkettigen Normalparaffinen, wo es erwünscht ist und darauf
ankommt, Nebenreaktionen, wie Gerüstisomerisierung, Krackung
und Aromatisierung, so weit wie möglich zu unterdrücken.
009847/1933
Claims (16)
- Patentansprücheerfahren zum Dehydrieren von dehydrierbaren Kohlenwasserstoffeinsatzmaterialien, dadurch gekennzeichnet, daß man das Kohlenwasserstoffeinsatzmaterial bei erhöhter Temperatur und geeignetem Druck mit einem Katalysator in Berührung bringt, der eine Platingruppenmetallkomponente, eine Rheniumkomponente, eine Alkalikomponente aus der Gruppe der Alkali- und Erdalkalimetalle und deren Verbindungen, und ein Aluminiumoxyd-Trägermaterial umfaßt und, berechnet als Elemente, etwa 0,01 bis etwa 1,0 Gewichtsprozent Platingruppenmetall, etwa 0,01 bis etwa 1,0 Gewichtsprozent Rhenium und etwa 0,01 bis etwa 5,0 Gewichtsprozent der Alkalikomponente enthält, und einen Ausfluß, der gebildete dehydrierte KohlHewasserstoffe enthält, abzieht und gewinnt.
- 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man die Dehydrierung an dem Katalysator in Anwesenheit von Wasserstoff durchführt.
- 3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß man ein dehydrierbares Kohlenwasserstoffeinsätzmaterial, das einen oder mehrere dehydrierbare aliphatische Kohlenwasserstoffe mit etwa 2 bis etwa 30 Kohlenstoffatomen umfaßt, verwendet.
- 4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-3, dadurch gekennzeichnet, daß man ein dehydrierbares Kohlenwasserstoffeinsatzmaterial, das ein oder mehrere Normalparaffine mit etwa 4 bis etwa 30 Kohlenstoffatomen umfaßt, verwendet.
- 5. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß man ein dehydrierbares Kohlenwasserstoffeinaatzmaterial, das ein oder mehrere Naphthene umfaßt, verwendet.009847/1933
- 6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 - 5, dadureh gekennzeichnet, daß man einen Katalysator, dessen Platingruppenmetallkomponente Platin oder eine Platinverbindung umfaßt, verwendet.
- 7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1. - 6, dadurch gekennzeichnet, daß man einen Katalysator, dessen Aluminiumoxyd-Trägermaterial gamma-Aluminiumoxyd umfaßt, verwendet.
- 8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1- 7, dadurch gekennzeichnet, daß man einen Katalysator, dessen Alkalikomponente Lithium oder eine Lithiumverbindung umfaßt, verwendet.
- 9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 - 7, dadurch gekennzeichnet, daß man einen Katalysator, dessen Alkalikomponente Kalium oder eine Kaliumverbindung umfaßt, verwendet.
- 10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 - 9, dadurch gekennzeichnet, daß man die Dehydrierung an dem Katalysator bei einer Temperatur im Bereich von etwa 371° bis etwa 6770C, einem Druck im Bereich von etwa 0,1 bis etwa 10 Atmosphären und einer stündlichen Raumströmungsgeschwindigkeit der Flüssig- ' keit im Bereich von etwa 1 bis etwa 1JO durchführt.
- 11. Verfahren nach einem der Ansprüche 2 - 10, dadurch gekennzeichnet j daß man die Dehydrierung an dem Katalysator bei einem Wasserstoff/Kohlenwasserstoff-Molverhältnis im Bereich von etwa 1: 1 bis etwa 20 : 1 durchführt.
- 12. Katalysator, insbesondere zur Durchführung des Verfahrens gemäß einem der Ansprüche 1 - 11, dadurch gekennzeichnet, daß er eine Platingruppenmetallkomponente, eine Rhe- niumkomponente, eine Alkalikomponente aus der Gruppe der Alkali- and Erdalkalimetalle und deren Verbindungen, und ein AIu-009847/1933miniumoxyd-Trägermaterial umfaßt und^berechnet als Elemente, etwa 0,01 bis etwa 1,0 Gewichtsprozent Platingruppenmetall, etwa 0,01 bis etwa 1,0 Gewichtsprozent Rhenium und etwa 0,01 bis etwa 5,0 Gewichtsprozent der Alkalikomponente enthält.
- 13. Katalysator nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Platingruppenmetallkomponente Platin umfaßt.
- IH. Katalysator nach Anspruch 12 oder 13, dadurch gekennzeichnet, daß die Alkalikomponerite Lithium umfaßt.
- .15. Katalysator nach Anspruch 12 oder 13, dadurch gekennzeichnet, daß die Alkalikomponente Kalium umfaßt.
- 16. Katalysator nach einem der Ansprüche 12 - 15, dadurch gekennzeichnet, daß das Aluminiumoxyd-Trägermaterial gamma- oder eta-Aluminiumoxyd umfaßt.009847/1933
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