DE2012609B2 - Verfahren zum einseitigen verschweissen von werkstuecken mit durchgehender schweissnaht - Google Patents
Verfahren zum einseitigen verschweissen von werkstuecken mit durchgehender schweissnahtInfo
- Publication number
- DE2012609B2 DE2012609B2 DE19702012609 DE2012609A DE2012609B2 DE 2012609 B2 DE2012609 B2 DE 2012609B2 DE 19702012609 DE19702012609 DE 19702012609 DE 2012609 A DE2012609 A DE 2012609A DE 2012609 B2 DE2012609 B2 DE 2012609B2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- flux
- powder
- welding
- workpieces
- weld
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/02—Seam welding; Backing means; Inserts
- B23K9/035—Seam welding; Backing means; Inserts with backing means disposed under the seam
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3612—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with organic compounds as principal constituents
- B23K35/3613—Polymers, e.g. resins
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/362—Selection of compositions of fluxes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/18—Submerged-arc welding
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12014—All metal or with adjacent metals having metal particles
- Y10T428/12028—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, etc.]
- Y10T428/12063—Nonparticulate metal component
- Y10T428/1209—Plural particulate metal components
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12014—All metal or with adjacent metals having metal particles
- Y10T428/12028—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, etc.]
- Y10T428/12146—Nonmetal particles in a component
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12903—Cu-base component
Description
3 4
Rückseite der Werkstücke anliegende Pulverschicht zu Stützmaterial dienenden Fluxes zu verhindern,
wenigstens 40 Gewichtsprozent aus Partikeln mit einer da in beiden Fällen Grate oder Vorsprünge der
Größe von kleiner als 840 μ besteht und das ge- Verbindung zwischen den Werkstücken entstehen
schmolzene Bindemittel enthält und die äußere Pulver- können,
schicht kein Bindemittel enthält und aus Partikeln mit 5
einer Größe von mehr als 840 μ besteht. Um zu ver- c) Das Flux sollte bei Anwendung des Lichtbogens
hindern, daß die Fluxschicht während des Schweiß- kein schädliches Gas zwischen den Werkstücken
Vorganges unter Einfluß des Lichtbogens seitlich aus- und dem aus Kupfer bestehenden Stützstreifen
geblasen oder herausgedrückt werden kann, reicht es entwickeln, da dieser Stützstreifen derartige Gase
aus, wenn nur im unmittelbar an die Werkstücke an- io nicht ableiten kann, ebenso wie es durch die Luft
liegenden Bereich ein pulverförmiges Flux vermischt zugeführten gasförmigen Stickstoff und Sauerstoff
mit unter Einfluß der Schweißhitze schmelzendem und im Flux enthaltenen gasförmigen Wasserstoff
Bindemittel vorgesehen ist. Dieser Teil des pulver- und Wasserdampf entfernt, wenn normale Arbeitsförmigen
Fluxes muß außerdem eine bestimmte bedingungen für den Stützstreifen und die Werk-Feinheit
besitzen, um zu erreichen, daß die Schweiß- 15 stücke bestehen, weil alle diese gasförmigen
naht auch an der Wurzel die richtige und gleichmäßige Elemente die Verbindung zwischen den Werk-Raupenform
erhält. Sind die Partikeln des Fluxes stücken ungünstig beeinflussen können, wenn
hingegen zu grob, so kann das zugemischte Bindemittel sie nicht entfernt werden,
die einzelnen Fluxpartikeln nicht ausreichend miteinander verbinden. 20 Um die beiden ersten Erfordernisse zu erfüllen, ist es
die einzelnen Fluxpartikeln nicht ausreichend miteinander verbinden. 20 Um die beiden ersten Erfordernisse zu erfüllen, ist es
Das Bindemittel besteht beispielsweise aus einem wünschenswert, daß das Flux pulverförmiges Metall in
oder mehreren wärmehärtbaren Kunststoffen, wie Anteilen von 5 bis 75 Gewichtsprozent des gesamten
Phenol-Kunstharz, Urea-Kunstharz, Formalin-Kunst- Gewichtes des Fluxes enthält, und zwar derart, daß
harz, oder Fett, Wachs, Paraffin und/oder Glas mit die Menge der entstehenden Schlacke verringert wird,
einem unter 10000C liegenden Schmelzpunkt. 25 die eine dünne Schicht über dem geschmolzenen
Das verwendete Flux enthält vorzugsweise pulver- Schweißmetall bildet, um eine gleichförmige Stumpf-
förmiges Metall und nichtmetallisches Pulver. Das schweißnaht zu erhalten.
pulverförmige Metall besteht zweckmäßig im wesent- Wenn der Anteil des Metallpulvers im Flux geringer
liehen aus pulverförmigem Eisen und einem pulver- als 5 °/0 ist und der Rest des Fluxes aus nichtmetallischem
förmigen Desoxydationsmittel mit einem durch- 30 Pulver besteht, werden die vorstehend beschriebenen
schnittlichen anscheinenden spezifischen Gewicht im Wirkungen nicht erzielt, und es tritt ein Mangel an
Bereich von 2,0 bis 4,5, wobei Eisenpulver und Desoxy- Schlacke auf. Wenn der Anteil des Metallpulvers hin-
dationsmittel 5 bis 75 Gewichtsprozent des gesamten gegen über 75% liegt, erhält man keine gleichförmig
Fluxes ausmachen. gewellte und gleichförmig gute Schweißnaht, sondern
Das nichtmetallische Pulver ist zweckmäßig basisch 35 eine ungleichförmige Schweißnaht mit grober Ober-
und besitzt einen pH-Wert von nicht weniger als 1,0 fläche.
und enthält 5 bis 70 Teile MgO, 3 bis 40 Teile CaO, Aber selbst wenn das Flux 5 bis 75 °/0 Metallpulver
10 bis 75 Teile MgO + CaO, 3 bis 40 Teile SiO2, 1 bis enthält, kann manchmal eine Kohäsion des Metall-
15 Teile CaF2, 0,5 bis 8 Teile Na2 + K2O und Carbo- pulvers an der Oberfläche der hergestellten Stumpf -
nat entsprechend 1,5 bis 16 Teilen Kohlendioxyd, 40 schweißnaht stattfinden, ohne daß das Metallpulver
wobei diese Teileangaben auf einen Anteil des nicht- vollständig mit dem Schweißmetall verschmolzen wird,
metallischen Pulvers von nicht weniger als 75 Gewichts- Aus diesem Grunde ist das Volumenverhältnis zwischen
prozent des gesamten Fluxes bezogen sind. Metallpulver und nichtmetallischem Pulver ein wich-
Es sind aber auch übliche pulverförmige oder tiger und ausschlaggebender Faktor für die Schweiß-
granulatförmige Fluxmaterialien, die ein Desoxy- 45 barkeit,
dationsmittel enthalten, zu verwenden. In anderen Worten ausgedrückt bedeutet das, daß
Aus der nachfolgenden Beschreibung geht hervor, das Metallpulver, wenn es ein kleines spezifisches
daß die Verwendung des oben angegebenen speziellen Gewicht und ein großes Volumenverhältnis besitzt
Fluxes sehr vorteilhaft zum einseitigen Verschweißen und in einer innerhalb der oben angegebenen Grenze
von zwei Werkstücken mit durchgehender Schweiß- 50 liegenden Menge vorhanden ist, auf der Oberfläche
naht gemäß der vorliegenden Erfindung ist. der hergestellten Schweißnaht verfestigt oder ver-
Granulatförmige Fluxe für die hier beschriebenen dichtet werden kann und daß man sich nicht auf die
einseitigen Schweißverfahren müssen im allgemeinen Oberflächenspannung der Schlacke für eine bestimmte
die folgenden Anforderungen erfüllen: glatte Stumpf schweißnaht verlassen kann. Anderer-
55 seits können, wenn das Metallpulver ein großes
a) Die durch das die Schweißnaht überdeckende spezifisches Gewicht und einen geringen Wert für das
Flux entstehende Schlacke muß eine gleichförmige Volumenverhältnis hat und innerhalb der oben
Dicke in Längsrichtung der Schweißnaht auf- angegebenen Grenzen vorhanden ist, dieselben Effekte
weisen, damit dieselbe eine gleichförmige Wellung oder Wirkungen auftreten, wie wenn das Metallpulver
und Qualität über ihre gesamte Länge erhält. 60 im Fluxgemisch in einer unterhalb der untersten oben
angegebenen Grenze vorhanden ist, d. h. nämlich,
b) Das geschmolzene Flux muß eine genügende daß sich die Schlacke ungleichmäßig bildet.
Viskosität besitzen, um die durchgehende Stumpf- Aus diesen Gründen muß das durchschnittliche schweißnaht während des Schweißvorganges im anscheinende spezifische Gewicht des im Flux entgeschmolzenen Zustand zu halten und dabei ein 65 haltenen Metallpulvers im Bereich von 2,0 bis 4,5 seitliches Ausfließen von Schweißmaterial und liegen.
Viskosität besitzen, um die durchgehende Stumpf- Aus diesen Gründen muß das durchschnittliche schweißnaht während des Schweißvorganges im anscheinende spezifische Gewicht des im Flux entgeschmolzenen Zustand zu halten und dabei ein 65 haltenen Metallpulvers im Bereich von 2,0 bis 4,5 seitliches Ausfließen von Schweißmaterial und liegen.
das Eindringen von geschmolzenem Schweiß- Außerdem muß, um das erste und zweite Erfordernis
material zwischen die einzelnen Partikeln des als zu erfüllen, das nichtmetallische Pulver vorzugsweise
5 6
in geschmolzenem Zustand eine geringe Schwankung die dritte Anforderung, wenn die Komponenten des
der Viskosität und ein Verhältnis zwischen Viskosität nichtmetallischen Pulvers in der nachstehenden Weise
und Temperatur aufweisen, daß die Viskosität mit hergestellt werden und die nachstehenden Eigen-
Anstieg der Temperatur beachtlich ansteigt, wobei schäften aufweisen.
die maximale Viskosität beispielsweise in einem 5 Um das dritte Erfordernis zu erfüllen, muß das Flux
Temperaturbereich von 1050 bis 1250° C erzielt wird. eine genügende Menge des Oxydationsmittels enthalten
Wenn diese Bedingung erfüllt ist, kann die hergestellte und so hergestellt sein, daß es eine genügende Menge
Schlacke das geschmolzene Schweißmetall gleichförmig unschädliches Gas entwickelt, wenn es vom Lichtbogen
halten und verhindern, daß geschmolzenes Schweiß- getroffen wird, so daß der in der Schweißatmosphäre
metall aus der Schweißnaht ausfließt, wodurch man io vorhandene partielle Wasserdampf- und Wasserstoffeine
Stumpfschweißnaht mit guter Wellung oder gasdruck genügend und ausreichend verringert wird.
Raupenführung erhält. Das Desoxydationsmittel für die Stumpfschweiß-Nachstehend wird jeder Bestandteil, aus dem das im naht der von einer Seite herzustellenden Stumpf Flux
enthaltene nichtmetallische Pulver zusammen- schweißverbindung, die relativ schnell gekühlt wird,
gesetzt ist, bezüglich seiner Aufgabe und seines Ge- 15 enthält vorzugsweise Si, Mn und Al in metallischer
Wichtsverhältnisses beschrieben. oder legierter Form und wird vorzugsweise direkt im
MgO: Wenn dasselbe in 5 bis 70 Teilen vorhanden Flux hergestellt. Zu diesem Zweck ist es vorteilhaft,
ist, erzeugt es eine gleichförmige Schlackedeckschicht daß das im Flux vorhandene Metallpulver teilweise
über der geschmolzenen Schweißnaht, d. h. der ein desoxydierendes Metallpulver ist. Der Anteil dieses
Stumpfschweißnaht. ao desoxydierenden Metallpulvers kann mit der Qualität
CaO: Dieses Material ruft dieselben Wirkungen wie der zu verbindenden Werkstücke und dem Ver-
MgO hervor, und die Summe der Gehalte aus MgO schmutzungsgrad der Schweißnut zwischen den Werk-
und CaO ist ähnlich begrenzt. stücken verändert werden.
SiO2: Dieses Material stellt den Schmelzpunkt der Zum Verringern des partiellen Wasserdampf- und
Schlacke in Verbindung mit CaO + MgO ein. Wenn 25 Wasserstoffgasdruckes, ohne Blasen oder Löcher im
dieses Material in weniger als 3 Teilen vorhanden ist, geschmolzenen Schweißmetall zu bilden, verwendet
wird der Schmelzpunkt der Schlacke beachtlich an- man vorzugsweise CO oder CO2. Deshalb muß das
gehoben, wenn es in nicht weniger als 40 Teilen vor- nichtmetallische Pulver eine Komponente enthalten,
handen ist, wird der Schmelzpunkt der Schlacke hin- die gasförmiges CO oder CO2 durch Auflösung unter
gegen beachtlich gesenkt. Deshalb kann man in diesem 30 Einfluß der Lichtbogenhitze entwickeln kann. Zu
Falle eine gute und gleichförmige Stumpfschweißnaht diesem Zweck wird Carbanat in einer Menge zu-
nicht erhalten. gegeben, die 1,5 bis 16 Teilen CO2 entspricht. Wenn
CaF2: Dieses Material stellt die Fließfähigkeit der die untere Grenze von 1,5 Teilen unterschritten wird,
Schlacke in Verbindung mit CaO + MgO ein. Wenn bilden sich häufig Lunker oder andere Löcher oder
es in weniger als einem Teil vorhanden ist, so ist die 35 Öffnungen im abgelagerten Schweißmetall, während
Fließfähigkeit so gering, daß die Schlacke nicht nur bei Überschreiten des oberen Wertes von 16 Teilen eine
anfängt sich örtlich anzusammeln, sondern daß sich übermäßig große Menge Gas gebildet wird, die aus-
auch ein von der Schlacke mitgenommenes metallisches reicht, um die Durchführbarkeit des Schweißverfahrens
Pulver an der Oberfläche der Stumpfschweißnaht an- zu beeinträchtigen.
zusammeln und zu verdichten beginnt. Wenn dieses 40 Das als Quelle für CO2-GaS dienende Carbonat
Material hingegen in mehr als 15 Teilen vorhanden ist, kann in Verbindung mit MgO oder CaO zugegeben
erhält die Schlacke eine übermäßige Fließfähigkeit, werden, die eine Komponente des nichtmetallischen
so daß eine glatte Stumpfschweißnaht nicht mehr Pulvers sind, und zwar in Form von MgCOs oder
erzielt werden kann. CaCO3.
Na2O und K2O: Beim Herstellen der Stumpf- 45 Beim einseitigen Schweißverfahren ist es bekannt,
Schweißnaht bewirken diese Materialien, daß die daß beim Anlegen eines Lichtbogens an die Vorder-Schweißnaht
auf die miteinander zu verbindenden seite der Werkstücke das Schweißmetall hundert-Teile
aufgebracht und mit denselben fest verbunden prozentig bis zur Rückseite der Schweißnaht im Bereich
wird; um diesen Zweck zu erleichtern, müssen diese des aus Kupfer bestehenden Stützstreifens durchMaterialien
in mehr als 0,5 Teilen vorhanden sein, da 50 geschmolzen werden muß. Die auf diese Weise herandernfalls
in unerwünschter Weise ein Überlappen gestellte Schweißmetallablagerung ist etwa birnenentsteht.
Wenn diese Materialien jedoch in mehr als förmig und reißt oder springt leicht und enthält feine
8 Teilen vorhanden sind, wird die Viskosität des nicht- Lunker oder Bläschen einschließlich nichtmetallischer
metallischen Pulvers übermäßig verringert, so daß Fremdkörpereinschlüsse,
eine gute Stumpf schweißnaht nicht mehr zu erzielen ist. 55 Um diese Nachteile zu vermeiden, muß die ge-
eine gute Stumpf schweißnaht nicht mehr zu erzielen ist. 55 Um diese Nachteile zu vermeiden, muß die ge-
Obwohl etwa 75°/0 des nichtmetallischen Pulvers schmolzene Schlacke eine richtige Basizität und eine
des Fluxgemisches aus den obengenannten Bestand- ausreichende Fließfähigkeit haben, so daß die Desoxy-
teilen hergestellt ist, können andere Bestandteile wie dationsreaktion sehr erleichtert und die Entgasungs-
Al2O3, BaO, ZrO2, Cr2O3 und/oder MnO zugegeben wirkung verbessert wird. Zu diesem Zweck muß das
werden, ohne die Vorteile der vorliegenden Erfindung 60 nichtmetallische Pulver vorzugsweise eine Basizität
zu beeinträchtigen, falls diese Materialien in nicht von nicht weniger als 1,0 aufweisen. Wenn die einzelnen
mehr als 25 Gewichtsprozent des gesamten nicht- Komponenten des nichtmetallischen Pulvers in den
metallischen Pulvers vorhanden sind. oben angegebenen Grenzen vorhanden sind, erzielt
Vorstehend wurden die Merkmale und Eigenschaften man eine ausreichende Fließfähigkeit der flüssigen
des Fluxes in Verbindung mit den obenerwähnten 65 Schlacke.
beiden ersten Anforderungen beschrieben, die erfüllt Das für die vorliegenden Zwecke verwendete
sein müssen, wenn das Flux für einseitige Schweiß- Desoxydations-Metallpulver kann aus jedem der
verfahren verwendet wird. Das Flux erfüllt aber auch Metalle oder Legierungen von Si, Mn und Al bestehen.
7 8
Auch umfaßt das hier besprochene Eisenpulver Auf diese Weise kann der Anteil von Fett, Wachs
eisenhaltiges Material, das von diesen Metallen oder und Paraffin gegenüber dem Gesamtgewicht des Fluxes
Legierungen geliefert wird. verringert werden, wobei jeder Partikel der unteren
Das im Flux zuzugebende Bindemittel kann mit Schicht 2 b gröber oder größer als der der oberen
jedem Pulver aus wärmehärtendem Kunststoff, wie 5 Schicht 2 a ist, so daß das Entweichen schädlicher oder
Phenolkunststoff, Ureakunststoff und Formalinkunst- unerwünschter Gase durch die untere Schicht 2b er-
stoff, von Fett, Wachs und Paraffin zugegeben werden, leichtert ist.
falls diese Materialien bei der auftretenden Hitze Wenn die Partikeln der unteren Schicht 2b des
schmelzen bzw. geschmolzen sind. Der Anteil dieses Fluxes genügend grob sind und die im Flux entBindemittels
im Flux liegt vorzugsweise nicht über io wickelten Gase erleichtert durch diese untere Schicht
10% des Gesamtgewichtes des Fluxes. Andererseits entweichen können, kann man in allen Fluxschichten
kann man auch pulverförmiges Glas mit einem Er- Fett, Wachs und Paraffin verwenden,
weichungspunkt von 10000C dem Flux in einer Menge Zur weiteren Erläuterung der Erfindung dienen die von nicht mehr als 20 Gewichtsprozent zugeben. nachstehenden Beispiele.
weichungspunkt von 10000C dem Flux in einer Menge Zur weiteren Erläuterung der Erfindung dienen die von nicht mehr als 20 Gewichtsprozent zugeben. nachstehenden Beispiele.
Falls irgendeiner der angegebenen Kunststoffe, Fett, 15
Wachs und Paraffin für das Bindemittel verwendet Beispiel 1
wird, werden schädliche Gase wie Wasserstoffgas Es wurden zwei Stahlbleche mit einer Dicke von während des Schweißvorganges von diesem Binde- jeweils 25 mm im eingetauchten bzw. abgedeckten mittel entwickelt, so daß in dem abgelagerten Metall Lichtbogenschweißverfahren unter den folgenden Bemanchmal Lunker oder andere Löcher entstehen. 20 dingungen bei Verwendung eines aus Kupfer be-Deshalb soll der Anteil dieser Bindemittel im Flux stehenden Stützstreifens zusammengefügt. Zunächst vorzugsweise nicht mehr als 10 Gewichtsprozent wurde eine 3 mm dicke erste Schicht aus einem gebetragen, wenn unter Verwendung eines aus Kupfer sintertem Flux, das 50 °/0 Eisenpulver enthielt, auf den bestehenden Stützstreifens geschweißt wird, weil hier- Stützstreifen aufgebracht und auf diese Schicht dann bei eine Ventilation und Abfuhr der entwickelten 25 eine 2 mm dicke zweite Schicht aus gesintertem Flux Gase nicht gegeben ist. aufgetragen, die 0,78% Phenolkunststoff ohne das
wird, werden schädliche Gase wie Wasserstoffgas Es wurden zwei Stahlbleche mit einer Dicke von während des Schweißvorganges von diesem Binde- jeweils 25 mm im eingetauchten bzw. abgedeckten mittel entwickelt, so daß in dem abgelagerten Metall Lichtbogenschweißverfahren unter den folgenden Bemanchmal Lunker oder andere Löcher entstehen. 20 dingungen bei Verwendung eines aus Kupfer be-Deshalb soll der Anteil dieser Bindemittel im Flux stehenden Stützstreifens zusammengefügt. Zunächst vorzugsweise nicht mehr als 10 Gewichtsprozent wurde eine 3 mm dicke erste Schicht aus einem gebetragen, wenn unter Verwendung eines aus Kupfer sintertem Flux, das 50 °/0 Eisenpulver enthielt, auf den bestehenden Stützstreifens geschweißt wird, weil hier- Stützstreifen aufgebracht und auf diese Schicht dann bei eine Ventilation und Abfuhr der entwickelten 25 eine 2 mm dicke zweite Schicht aus gesintertem Flux Gase nicht gegeben ist. aufgetragen, die 0,78% Phenolkunststoff ohne das
Wenn andererseits Glas als Bindemittel verwendet Eisenpulver enthielt, wobei dieser pulverförmige
wird, muß dasselbe einen Erweichungspunkt von nicht Phenolkunststoff Partikeln mit einer Größe von 840 μ
mehr als 1000°C haben, so daß es bei Schweißhitze in einer Menge von 72 Gewichtsprozent des gesamten
schmilzt. Auch darf Glas nicht in einer größeren Menge 30 Phenolkunststoffes aufwies. Diese doppelte Fluxals
20 Gewichtsprozent im Flux enthalten sein, da schicht befand sich sandwichartig zwischen dem Stützandernfalls
der Schmelzpunkt des Fluxes verringert streifen und den miteiander zu verbindenden Metallwird,
was wiederum dazu führt, daß eine gute blechen im Bereich der Schweißnut.
Schweißung bis auf den Boden der Schweißnaht nicht Die Schweißung fand unter folgenden Bedingungen gewährleistet ist. 35 statt:
Schweißung bis auf den Boden der Schweißnaht nicht Die Schweißung fand unter folgenden Bedingungen gewährleistet ist. 35 statt:
Das Flux wird in einen Teil der von den miteinander Elektroden Tandemanordnung
zu verbindenden Werkstücken und des aus Kupfer Vordere Elektrode 1250 A _ 35 v _ 45 cm/min
bestehenden Stützstreifens gebildeten Schweißnut ein- ffintere Elektrode 95O A - 45 V - 45 cm/min
gefüllt. In diesem Falle kann übliches Flux direkt auf
gefüllt. In diesem Falle kann übliches Flux direkt auf
die Oberfläche des Stützstreifens aufgebracht werden, 4° Als Ergebnis dieser Schweißung erhielt man eine gewahrend
erfindungsgemaßes Flux zwischen das übliche wdlte oder raupenförmige stumpf schweißnaht guter
Flux und die Werkstucke eingefüllt wird. Qualität
Die Dicke der zwischen der Rückseite der Schweißnut und dem aus Kupfer bestehenden Stützstreifen B e i s ο i e 1 II
befindlichen Fluxschicht liegt vorzugsweise in einem 45
befindlichen Fluxschicht liegt vorzugsweise in einem 45
Bereich von 2 bis 15 mm. Wenn die Schichtstärke Es wurden zwei jeweils 25 mm dicke Stahlbleche
geringer als 2 mm ist, wird der Flux kaum auf den unter denselben Bedingungen, wie im Beispiel I bemiteinander
zu verbindenden Werkstücken abgelagert schrieben, unter Verwendung eines aus Kupfer bewerden
und vielmehr seitlich zur Schweißnaht in einer stehenden, 100 mm breiten und 20 mm dicken Stütz-Menge
ausfließen, daß die Merkmale und Vorteile der 50 Streifens mit einer 3 mm tiefen und 70 mm breiten Nut
Erfindung nicht vollständig und überall gleichmäßig zusammengeschweißt. Dabei wurde zunächst eine
erfüllt werden können. Wenn andererseits die Flux- erste Schicht aus gesintertem Flux, die 50% Eisenschicht
stärker als 15 mm ist, kann die Stumpf- pulver enthielt, auf den Stützstreifen aufgetragen und
schweißnaht nicht mehr durch den Stützstreifen auf diese Schicht dann eine 1 mm dicke zweite Schicht
gesteuert und überwacht werden, was auch bei dem 55 aus geschmolzenem oder gesintertem Flux, das zu
bekannten Schweißen mit einer Stützschicht aus üb- etwa 90 % aus Partikeln mit einer Größe von kleiner
lichem Flux der Fall ist. als 840 μ besteht, aufgetragen, wobei dieses geschmol-
In der Zeichnung ist ein Ausführungsbeispiel einer zene oder gesinterte Flux mit 1,2% Phenolkunststoff
zum einseitigen Schweißen einer Stumpfschweißnaht oder Phenolkunstharz in flüssigem Zustand vermischt
zwischen zwei Werkstücken vorbereiteten Schweißnut 60 und das Wasser dann aus diesem Gemisch entfernt
schematisch dargestellt. worden ist. Als Ergebnis erhielt man eine sehr schöne
Zwischen einem aus Kupfer bestehenden Stütz- Stumpfschweißnaht ohne Unregelmäßigkeiten der
streifen 1 und zwei miteinander zu verschweißenden Wellung und ohne Löcher oder Hinterschneidungen.
Werkstücken 3 und 4 ist eine Schicht 2 aus Flux sandwichartig angebracht, die aus einer oberen Schicht 2a 65 B e i s ρ i e 1 III
und einer unteren Schicht 2 b besteht. Die obere
und einer unteren Schicht 2 b besteht. Die obere
Schicht 2a enthält Kunststoffeinschlüsse, während die Es wurden zwei jeweils 30 mm dicke Stahlbleche im
untere Schicht 2b Flux ohne Kunststoffeinschlüsse ist. vorstehend erläuterten Lichtbogenschweißverfahren
unter folgenden Bedingungen bei Verwendung eines aus Kupfer bestehenden, 100 mm breiten und 15 mm
dicken Stützstreifens miteinander verbunden. Zunächst wurde eine Schicht aus gesintertem Flux, das
zu 5,8 °/0 aus Glaspulver mit einem Schmelzpunkt von 8400C bestand und zu 72 Gewichtsprozent Partikeln
mit einer Größe von kleiner als 840 μ enthielt, sandwichartig zwischen den Stützstreifen und die miteinander
zu verbindenden Stahlbleche entlang der Schweißnut angebracht. Der Schweißvorgang wurde
unter folgenden Bedingungen durchgeführt:
Elektroden
Erste Elektrode
Hintere Elektrode
Erste Elektrode
Hintere Elektrode
Tandemanordnung
1300 A — 35 V — 40 cm/min
1100 A — 45 V — 45 cm/min
Es wurden zwei jeweils 30 mm dicke Stahlbleche mit dem Schweißverfahren gemäß Beispiel III unter
Verwendung eines aus Kupfer bestehenden, 100 mm breiten und 20 mm dicken Stützstreifens mit einer
Längsnut von 50 mm Breite und 3 mm Tiefe miteinander verbunden. In die Nut wurde dabei eine
erste Schicht aus gesintertem Flux, das 50% Eisenpulver enthielt, eingegeben und dann auf diese untere
Schicht eine zweite 1 mm dicke Schicht aus gesintertem Flux aufgetragen, das zu 90% Partikeln mit einer
Größe von kleiner als 840 μ aufwies, wobei dieses zweite gesinterte Flux im Naßverfahren mit 1,20%
Paraffin vermischt und das Wasser dann aus dem Gemisch entfernt worden war. Nach Beendigung des
Schweißvorganges konnte man dieselben Ergebnisse wie gemäß Beispiel III beobachten.
Es wurden zwei jeweils 25 mm dicke Stahlbleche mit einer Y-artigen Schweißnut mit um 45° geneigten
Seitenwänden im Lichtbogenschweißverfahren unter folgenden Bedingungen miteinander verbunden, wobei
man einen aus Kupfer bestehenden 120 mm breiten und 12 mm dicken Stützstreifen verwendete. Vor dem
Schweißen wurde eine 5 mm dicke Schicht aus gesintertem Flux gleichförmig zwischen den Stützstreifen
und die Stahlbleche sandwichartig eingebracht. Der Schweißvorgang wurde mit in Tandemanordnung
vorgesehenen Elektroden unter folgenden Bedingungen durchgeführt:
Erste Elektrode 1250 A — 35 V — 45 cm/min
(Elektrodendrahtdurchmesser 4,8 mm);
Zweite Elektrode 100 A — 45 V — 45 cm/min
(Elektrodendrahtdurchmesser 4,8 mm).
Das bei diesem Beispiel verwendete gesinterte Flux bestand aus Metallpulver und nichtmetallischem
Pulver, wobei das Metallpulver 37,5 % Eisenpulver mit einem durchschnittlichen anscheinenden spezifischen
Gewicht von 2,75, 3,8% Fe — Si mit einem durchschnittlichen anscheinenden spezifischen Gewicht von
3,50 und 4,2 % Fe — Mn mit einem durchschnittlichen anscheinenden spezifischen Gewicht von 3,45 enthielt,
während das nichtmetallische Pulver folgende Zusammensetzung aufwies:
SiO2 21,5%
CaF2 7,6%
Na2O+ K2O .... 2,4%
(von Wasserglas)
CO2 6,3%
CO2 6,3%
(14,2%, wenn CaCO3
vorgesehen ist)
Al2O3 3,0%
Phenolkunststoff .. 2,8 %
(in Pulverform)
wobei die Basizität 2,6 betrug und das Pulver aus Partikeln folgender Größe zusammengesetzt war:
Größer als 840 μ .. 29,5%
840 bis 210 μ 58,7%
Kleiner als 210 μ .. 12,2%
Nach Beendigung des Schweißvorganges lag eine Stumpfschweißnaht mit guter Wellung und Qualität
vor.
Zwei jeweils 30 mm dicke Stahlbleche wurden über eine X-Schweißnut mit um 45° geneigten Seiten an der
Vorderseite und um 60° geneigten Seiten an der Rückseite wie bei den vorhergehenden Beispielen nach
dem Lichtbogenschweißverfahren mit versenktem Lichtbogen bzw. dem Versenkbogenschweißverfahren
mit Elektroden in Tandemanordnung unter folgenden Bedingungen miteinander verbunden:
Vordere (führende) Elektroden
1350 A — 35 V — 40 cm/min
(Elektrodendrahtdurchmesser 4,8 mm);
1350 A — 35 V — 40 cm/min
(Elektrodendrahtdurchmesser 4,8 mm);
Zweite (folgende) Elektrode
1100 A — 47 V — 40 cm/min
(Elektrodendrahtdurchmesser 4,8 mm).
(Elektrodendrahtdurchmesser 4,8 mm).
Hierbei wurde ein aus Kupfer bestehender, 100 mm breiter und 20 mm dicker Stützstreifen als Stützmaterial
oder Unterlage verwendet, auf den zunächst eine 6 mm dicke erste Schicht aus handelsüblichem
Flux (PFH-45) und dann anschließend eine 3 mm dicke zweite Schicht aus gesintertem Flux aufgebracht
wurde.
Das bei diesem Beispiel verwendete gesinterte Flux bestand aus pulverförmigem Material mit einem
Gehalt von 10,2% Eisenpulver mit einem durchschnittlichen anscheinenden spezifischen Gewicht von
3,20, 2,5% FeSi mit einem durchschnittlichen anscheinenden spezifischen Gewicht von 3,15 und 3,1 %
FeMn mit einem durchschnittlichen anscheinenden spezifischen Gewicht von 4,21, während das Flux
außerdem nichtmetallisches Pulver folgender Zusammensetzung enthielt:
Teile
MgO 7,2
CaO 34,0
(7,8, wenn CaCO3 verwendet wird)
SiO2 20,3
CaF2 14,0
TiO2 14,2
Glaspulver ... 5,1
(Schmelzpunkt bei 875° C)
(Schmelzpunkt bei 875° C)
Na2O 2,0
(von Wasserglas)
CO2 3,2
wobei dieses nichtmetallische Pulver eine Basizität von 1,6 und Partikeln folgender Größen enthielt:
Größer als 840 μ 9,6°/0
210 bis 840 μ 40,0%
Kleiner als 210 μ 50,2%
Nach dem Schweißen lag eine Stumpfschweißnaht mit gleichförmiger Güte und Wellung vor, die keine
Ausnehmungen und Hinterschneidungen oder Höhlungen besaß. ίο
B e i s ρ i e 1 VIl
Zwei jeweils 12 mm dicke Stahlbleche wurden über eine V-förmige Schweißnaht mit unter einem Winkel
von 45° geneigten Seiten nach dem schutzgasarmen Schweißverfahren unter folgenden Bedingungen und
unter Verwendung eines 70 mm breiten und 7 mm dicken, aus Kupfer bestehenden Stützstreifens miteinander
verbunden. Zwischen den Stützstreifen und die Stahlbleche wurde im Bereich der Verbindungsstelle
vor dem Schweißvorgang eine Schicht aus gesintertem Flux sandwichartig eingebracht, und nach
Beendigung des Schweißvorganges lag eine Stumpfschweißnaht gleichförmiger Güte und Wellung vor.
Die Schweißung wurde mit einer Stromstärke von as
360 A, einer Spannung von 27 V und einer Vorschubgeschwindigkeit von 15 cm/min mit einem einen
Durchmesser von 3,2 mm aufweisenden Schweißdraht durchgeführt.
Das verwendete gesinterte Flux bestand aus pulverförmigem Material, das zu 10,5% aus Eisenpulver mit
einem durchschnittlichen anscheinenden spezifischen Gewicht von 3,5, 10,4% Fe — Al mit einem durchschnittlichen
anscheinenden spezifischen Gewicht von 2,54 — wobei der Al-Gehalt 26,4% dieses Gemisches
ausmachte —, 1,8% Fe — Si mit einem durchschnittlichen anscheinenden spezifischen Gewicht von 3,50,
4,2 % Fe — Mn mit einem durchschnittlichen anscheinenden spezifischen Gewicht von 3,45, 10,6%
Ni-Metall mit einem durchschnittlichen anscheinenden spezifischen Gewicht von 4,21, 2,10% Fe-Mo mit
einem durchschnittlichen anscheinenden spezifischen Gewicht von 3,65 und 58,4 Gewichtsprozent nichtmetallisches Pulver enthielt, das folgende Zusammensetzung
aufwies:
Teile
(34,6, wenn CaCO3 verwendet wird)
.... 4,0
.... 14,8
.... 22,3
.... 15,2
.... 14,8
.... 22,3
.... 15,2
MgO .
CaO .
CaO .
SiO2 .
CaF2 .
Al2O3
CO2..
CaF2 .
Al2O3
CO2..
Paraffin 5,5
Na2O 1,5
Das Pulver besaß insgesamt eine Basizität von 2,0 und Partikelgrößen im folgenden Bereich:
Größer als 840 μ 13,2%
210 bis 840 μ 49,6%
Kleiner als 210 μ 37,2%
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (6)
1. Verfahren zum einseitigen Verschweißen von förmigem Flux, die in ihrer Dicke der Höhe der
zwei Platten oder ähnlichen Werkstücken mit 5 Wurzelnaht entspricht. Es hat sich jedoch gezeigt,
durchgehender Schweißnaht, bei dem als Unterlage daß diese dünne Schicht aus pulverförmigem Flux
für die Schweißnaht eine Kupferschiene verwendet unter Einfluß des Lichtbogens verschoben oder sogar
und pulverförmiges Flux vor dem Schweißvorgang von der Kupferschiene weggeblasen werden kann, so
in einer gewünschten Schichtdicke auf die Kupfer- daß das geschmolzene Schweißmetall wenigstens an
schiene aufgebracht wird, dadurchgekenn- io einigen Stellen der Schweißnaht entweichen kann und
zeichne t, daß das Flux ein unter Einfluß der die Schweißnaht dementsprechend ungleichförmig
Schweißhitze schmelzendes Bindemittel enthält gewölbt und bucklig wird und/oder abgelagertes
und zu wenigstens 40 Gewichtsprozent aus Par- Schweißmaterial sich übereinander schiebt, wobei noch
tikeln mit einer Größe von kleiner als 840 μ besteht. hinzu kommt, daß sich wegen eines Mangels an
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn- 15 Schlacke an einigen Stellen der Schweißnaht im
zeichnet, daß das pulverförmige Flux in an sich Wurzelbereich derselben kleine Vertiefungen oder
bekannter Weise in zwei Schichten aus unter- Löcher und/oder Unterhöhlungen ergeben,
schiedlichem Material angebracht wird, wobei die Ein weiteres bekanntes Verfahren zum einseitigen an der Rückseite der Werkstücke anliegende Verschweißen von Werkstücken mit durchgehender Pulverschicht zu wenigstens 40 Gewichtsprozent 20 Schweißnaht ist das sogenannte RF-Verfahren, das aus Partikeln mit einer Größe von kleiner als 840 μ mit einem Pulverkissen als Unterlage für die Schweißbesteht und das schmelzende Bindemittel enthält naht arbeitet. Dieses Pulverkissen befindet sich in und die äußere Pulverschicht kein Bindemittel einer nach oben offenen Hülle aus Segeltuch, unter der enthält und aus Partikeln mit einer Größe von mehr sich ein Preßluftschlauch befindet. Das Ganze ist in als 840 μ besteht. 25 einer Rinne untergebracht. Hierbei ist es bekannt, ein
schiedlichem Material angebracht wird, wobei die Ein weiteres bekanntes Verfahren zum einseitigen an der Rückseite der Werkstücke anliegende Verschweißen von Werkstücken mit durchgehender Pulverschicht zu wenigstens 40 Gewichtsprozent 20 Schweißnaht ist das sogenannte RF-Verfahren, das aus Partikeln mit einer Größe von kleiner als 840 μ mit einem Pulverkissen als Unterlage für die Schweißbesteht und das schmelzende Bindemittel enthält naht arbeitet. Dieses Pulverkissen befindet sich in und die äußere Pulverschicht kein Bindemittel einer nach oben offenen Hülle aus Segeltuch, unter der enthält und aus Partikeln mit einer Größe von mehr sich ein Preßluftschlauch befindet. Das Ganze ist in als 840 μ besteht. 25 einer Rinne untergebracht. Hierbei ist es bekannt, ein
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch hochschmelzendes Pulver als Unterlage der unmittelgekennzeichnet,
daß das Bindemittel aus einem bar mit den Werkstücken in Kontakt kommenden oder mehreren wärmehärtbaren Kunststoffen wie oberen Pulverschicht zu verwenden, damit der Preß-Phenol-Kunstharz,
Urea-Kunstharz, Formalin- luftschlauch ausreichend gegen die Schweißhitze geKunstharz
oder aus Fett, Wachs, Paraffin und/oder 30 schützt wird. Das hochschmelzende Pulver enthält
Glas mit einem unter 10000C liegenden Schmelz- wärmehärtenden Kunststoff, der unter Einfluß der
punkt besteht. Schweißhitze zuerst schmilzt und das granulatförmige
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, Flux, mit dem er vermischt ist, verdichtet und zudadurch
gekennzeichnet, daß das Flux pulver- sammenbackt, bevor die Schweißnaht selbst erzeugt
förmiges Metall und nichtmetallisches Pulver 35 wird, so daß die an der Rückseite der Werkstücke anenthält,
liegende obere Pulverschicht an den Werkstücken
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekenn- gehalten wird und somit eine gleichförmige Wurzelzeichnet,
daß das pulverförmige Metall im wesent- naht erzielt werden kann. Für dieses Verfahren benötigt
liehen aus pulverförmigem Eisen und einem pulver- man jedoch erhältnismäßig viel Flux. Trotzdem kann
förmigen Desoxydationsmittel mit einem durch- 40 nicht verhindert werden, daß dieses Flux unter Einfluß
schnittlichen anscheinenden spezifischen Gewicht des Lichtbogens verfliegt, wenn nicht mit großem
im Bereich von 2,0 bis 4,5 besteht, wobei Eisen- Überschuß an Flux gearbeitet wird.
pulver und Desoxydationsmittel 5 bis 75 Gewichts- Diese beiden Verfahren sind beispielsweise in der
prozent des gesamten Fluxes ausmachen. Zeitschrift »Schweißen und Schneiden«, Jahrgang 20/
6. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekenn- 45 1968, S. 32 und 33, einander gegenübergestellt,
zeichnet, daß das nichtmetallische Pulver basisch Die Aufgabe der Erfindung besteht darin, das ist und einen pH-Wert von nicht weniger als 1,0 bekannte FCB-Schweißverfahren derart zu verbessern, besitzt und 5 bis 70 Teile MgO, 3 bis 40 Teile CaO, daß das pulverförmige Flux während des Schweiß-10 bis 75 Teile MgO + CaO, 3 bis 40 Teile SiO2, Vorganges nicht aus dem Raum zwischen der als 1 bis 15 Teile CaF2, 0,5 bis 8 Teile Na2O + K2O 50 Unterlage dienenden Kupferschiene und den darüber und Carbonat entsprechend 1,5 bis 16 Teilen befindlichen Werkstücken entweichen kann.
Kohlendioxyd enthält, wobei diese Teileangaben Zur Lösung dieser Aufgabe wird bei einem Verauf einen Anteil des nichtmetallischen Pulvers fahren der eingangs genannten Art vorgeschlagen, von nicht weniger als 75 Gewichtsprozent des daß das Flux ein unter Einfluß der Schweißhitze gesamten Fluxes bezogen sind. 55 schmelzendes Bindemittel enthält und zu wenigstens
zeichnet, daß das nichtmetallische Pulver basisch Die Aufgabe der Erfindung besteht darin, das ist und einen pH-Wert von nicht weniger als 1,0 bekannte FCB-Schweißverfahren derart zu verbessern, besitzt und 5 bis 70 Teile MgO, 3 bis 40 Teile CaO, daß das pulverförmige Flux während des Schweiß-10 bis 75 Teile MgO + CaO, 3 bis 40 Teile SiO2, Vorganges nicht aus dem Raum zwischen der als 1 bis 15 Teile CaF2, 0,5 bis 8 Teile Na2O + K2O 50 Unterlage dienenden Kupferschiene und den darüber und Carbonat entsprechend 1,5 bis 16 Teilen befindlichen Werkstücken entweichen kann.
Kohlendioxyd enthält, wobei diese Teileangaben Zur Lösung dieser Aufgabe wird bei einem Verauf einen Anteil des nichtmetallischen Pulvers fahren der eingangs genannten Art vorgeschlagen, von nicht weniger als 75 Gewichtsprozent des daß das Flux ein unter Einfluß der Schweißhitze gesamten Fluxes bezogen sind. 55 schmelzendes Bindemittel enthält und zu wenigstens
40 Gewichtsprozent aus Partikeln mit einer Größe von kleiner als 840 μ besteht. Es wird also ein Flux
verwendet, das einerseits eine bestimmte Partikelgröße
aufweist und andererseits mit einem unter Einfluß der 60 Schweißhitze schmelzenden Bindemittel versehen ist,
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum einseitigen wobei dieses Bindemittel die Partikel des Fluxes
Verschweißen von zwei Platten oder ähnlichen Werk- zusammenhalten soll, wenn der Lichtbogen auf die
stücken mit durchgehender Schweißnaht, bei dem als Fluxschicht einwirkt, ohne daß dieses Bindemittel
Unterlage für die Schweißnaht eine Kupferschiene ver- einen Wärmeschutz gegenüber einer Unterlage bildet,
wendet und pulverförmiges Flux vor dem Schweiß- 65 Gemäß einer bevorzugten praktischen Ausführungsvorgang in einer gewünschten Schichtdicke auf die form der Erfindung wird das pulverförmige Flux in
Kupferschiene aufgebracht wird. an sich bekannter Weise in zwei Schichten aus unter-
Bei einem bekannten Schweißverfahren dieser Art, schiedlichem Material angebracht, wobei die an der
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2258769A JPS4822572B1 (de) | 1969-03-25 | 1969-03-25 | |
JP9745869A JPS4840548B1 (de) | 1969-12-04 | 1969-12-04 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2012609A1 DE2012609A1 (de) | 1970-10-01 |
DE2012609B2 true DE2012609B2 (de) | 1973-08-30 |
DE2012609C3 DE2012609C3 (de) | 1974-04-04 |
Family
ID=26359840
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2012609A Expired DE2012609C3 (de) | 1969-03-25 | 1970-03-17 | Verfahren zum einseitigen Verschweißen von Werkstücken mit durchgehender Schweißnaht |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3721797A (de) |
BE (1) | BE747940A (de) |
DE (1) | DE2012609C3 (de) |
ES (1) | ES377620A1 (de) |
FR (1) | FR2039885A5 (de) |
GB (1) | GB1311289A (de) |
NL (1) | NL7004185A (de) |
NO (1) | NO134825C (de) |
SE (1) | SE375715B (de) |
SU (1) | SU458967A3 (de) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5115819B2 (de) * | 1972-04-01 | 1976-05-19 | ||
US3941588A (en) * | 1974-02-11 | 1976-03-02 | Foote Mineral Company | Compositions for alloying metal |
WO2011048558A2 (en) * | 2009-10-21 | 2011-04-28 | Illinois Tool Works Inc. | Weld wire, the usage of the weld wire and a method of manufacturing electricity power tower |
US11028292B2 (en) * | 2019-01-14 | 2021-06-08 | Michael Hacikyan | Heat-resistant weld backing tape for high energy applications |
CN112756746B (zh) * | 2020-12-28 | 2022-04-19 | 中铁九桥工程有限公司 | 一种高寒地区Q500qENH耐候钢复合对接焊的工艺方法 |
CN113210797A (zh) * | 2021-05-10 | 2021-08-06 | 芜湖造船厂有限公司 | 一种船舶板件与构件焊接工艺方法 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1467543A (fr) * | 1966-02-07 | 1967-01-27 | Kobe Steel Ltd | Procédé de soudage bout à bout de deux plaques adjacentes d'acier ou analogues, et produits obtenus selon ce procédé |
FR1476699A (fr) * | 1966-02-16 | 1967-04-14 | Soudure Electr Autogene | Procédé de soudage à l'arc électrique de tôles métalliques dont l'une au moins est couchée |
US3589951A (en) * | 1966-03-05 | 1971-06-29 | Kobe Steel Ltd | Solid weld backing-up flux compositions |
FR1522067A (fr) * | 1966-05-09 | 1968-04-19 | Kobe Steel Ltd | Structure composite solide de support, de soutien à l'envers pour soudage simple ou analogue et ses diverses applications |
FR1496766A (fr) * | 1966-06-07 | 1967-10-06 | Kobe Steel Ltd | Procédé de soudage en bout sur une seule face |
-
1970
- 1970-03-17 ES ES377620A patent/ES377620A1/es not_active Expired
- 1970-03-17 DE DE2012609A patent/DE2012609C3/de not_active Expired
- 1970-03-17 SU SU1420598A patent/SU458967A3/ru active
- 1970-03-18 US US00020657A patent/US3721797A/en not_active Expired - Lifetime
- 1970-03-19 GB GB1322770A patent/GB1311289A/en not_active Expired
- 1970-03-23 FR FR7010423A patent/FR2039885A5/fr not_active Expired
- 1970-03-24 SE SE7004017A patent/SE375715B/xx unknown
- 1970-03-24 NL NL7004185A patent/NL7004185A/xx unknown
- 1970-03-24 NO NO1114/70A patent/NO134825C/no unknown
- 1970-03-25 BE BE747940D patent/BE747940A/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2012609C3 (de) | 1974-04-04 |
FR2039885A5 (de) | 1971-01-15 |
US3721797A (en) | 1973-03-20 |
BE747940A (fr) | 1970-08-31 |
NO134825B (de) | 1976-09-13 |
ES377620A1 (es) | 1973-02-01 |
SU458967A3 (ru) | 1975-01-30 |
NL7004185A (de) | 1970-09-29 |
GB1311289A (en) | 1973-03-28 |
DE2012609A1 (de) | 1970-10-01 |
SE375715B (de) | 1975-04-28 |
NO134825C (de) | 1976-12-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0417546A1 (de) | Basische Metall-Kernelektrode | |
CH630547A5 (de) | Verfahren zum elektroschlackeschweissen von metallen. | |
DE2634833A1 (de) | Verfahren zum verschweissen von werkstueckteilen mittels eines energiestrahles | |
DE2012609B2 (de) | Verfahren zum einseitigen verschweissen von werkstuecken mit durchgehender schweissnaht | |
DE1803386A1 (de) | Einseitiges Lichtbogenschweissverfahren und dafuer erforderliches Hinterlegungsmaterial | |
DE2356640B2 (de) | Seelenelektrode | |
DE1558892C3 (de) | Flußmittel | |
DE1483633C2 (de) | Auskleidung für einen Gußformaufsatz | |
DE438392C (de) | Lot zum Einloeten von Ausguessen aus hochprozentigen, Alkali- oder Erdalkalimetalle oder Gemenge derselben enthaltenden Bleilegierungen | |
DE2503046A1 (de) | Verfahren zum zusammenschweissen von dicken platten aus aluminium und aluminiumlegierungen | |
DE3042489C2 (de) | Verbrauchbarer Festkörper zur Veredelung einer Stahlschmelze | |
AT276906B (de) | Verfahren zur Herstellung einer Auftragsschweißung | |
DE2552129C3 (de) | Fullbandelektrode zum Auftragschweißen einer verschleißfesten Legierung | |
DE3924162A1 (de) | Verfahren zum abbrennstumpfschweissen von hochgekohlten werkstoffen, insbesondere gusseisen mit kugelgraphit | |
AT204356B (de) | Schweißlötverfahren | |
DE1952188C3 (de) | Zusammengesetztes Klebeband, das als Unterlage beim Verschwei"en von Metall dient | |
DE744155C (de) | Anordnung zum elektrischen Schweissen von Metallen mit Hilfe einer auf die Schweissnaht aufgebrachten losen Masse, in die eine Schweisselektrode eintaucht, und Verfahrenzur Durchfuehrung der Schweissung | |
DE102004053757B4 (de) | Auftragschweissverfahren mittels stromlosen pulverförmigen und stromführenden drahtförmigen Schweisszusatzes bei dessen diskontinuierlicher oder kontinuierlicher Zuführung zum Schweissbad | |
AT46150B (de) | Verfahren zum Gießen von dichten Brammen, Blöcken oder anderen Gußstücken. | |
AT227152B (de) | Lötmaterial zur vakuumdichten Verbindung von aus Keramik, Glas und Metall bestehenden Bauteilen und Verfahren zur Herstellung desselben | |
DE2314410C3 (de) | Sich verbrauchende Führungsdüse zur Benutzung beim Elektroschlacke-SchweiBverfahren und Verfahren zu ihrer Herstellung | |
DE2527834A1 (de) | Borhaltiges eisenpulver fuer zusatzmetalle | |
DE2153263A1 (de) | Verfahren zum Verschweißen von Metallen, vorzugsweise zum Verschweißen von Stahlrohren unter Montagebedingungen | |
AT38081B (de) | Bremsschuh und Verfahren zur Vereinigung des Bremsschuhes mit dem Bremsschuhhalter oder anderer Werkstücke miteinander. | |
DE1558893A1 (de) | Flussmittel zum Schweissen |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 | ||
8328 | Change in the person/name/address of the agent |
Free format text: TUERK, D., DIPL.-CHEM. DR.RER.NAT. GILLE, C., DIPL.-ING., PAT.-ANW., 4000 DUESSELDORF |
|
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |