DE2000325B2

DE2000325B2 - Hochwarmfester anisotrop erstarrter gussskoerper mit skelettfoermig im gefuege verteilten carbidausscheidungen

Info

Publication number: DE2000325B2
Application number: DE19702000325
Authority: DE
Inventors: Earl Ryan Glastonbury Conn. Thompson (V.StA.); Lemkey, Franklin D >vid, Eynsham, Oxford (Großbritannien)
Original assignee: United Aircraft Corp
Current assignee: RTX Corp
Priority date: 1969-01-10
Filing date: 1970-01-05
Publication date: 1972-06-29
Also published as: DE2000325A1; US3552953A; FR2033230A1; CH573983A5; NL150516B; NL7000254A; BE744234A; SE365556B; GB1294293A; CA924128A; JPS5013215B1

Description

3 4

Fig. 3C eine Projektion der eutektische!! Mulde es eine kontinuierliche Reihe von Verbindungsdrei-

und der Löslichkeitskurven auf das Basisdreieck, ecken zwischen diesen Temperaturen, Während des

F i g. 4 das Diagramm der Liciuidusoberfläche für Erstarrens werden Einstellungen der Zusammen-

das Kobalt-Chrom-Kohlenstoff-System, Setzungen der Flüssigkeit und der beiden festen Phasen

Fig. 5 eine grafische Darstellung, welche die Zug- 5 längs der eutektischen Mulde bzw. längs der Löslichfestigkeit des anisotropen GuOkörpers aus der ternären keitskurven vorgenommen, bis bei T₂ die letzte ec-Legierung als eine Funktion der Temperatur veran- starrende Flüssigkeit die Zusammensetzung L ₂ aufschaulicht, weist und die Zusammensetzungen der festen Phasen

Fig. 6 eine grafische Darstellung, welche die sich von T₁X₁ nach T₃X₁ und von T_xX₂ nach T₁X₂ verLebensdauer der Gußkörper gemäß der Erfindung bei io schoben haben.

Bruchbeanspruchung im Vergleich zu einer Anzahl Die Erstarrung einer Schmelze, deren Zusammen-

von konkurrenzfähigen. Legierungen veranschaulicht, Setzung längs der Mulde e-e_x liegt, ergibt gemäß

F i g. 7 eine grafische Darstellung, welche die Ergeb- F i g. 3 A die Zweiphasenabtrennung X₁ + λ₂ von der

nisse der cyclischen Sulfidierungs- und Erosionsunter- Flüssigkeit. Die Zusammensetzung der Phase λ, kann

suchung dieser Gußkörper als eine Funktion der Zeit 15 daher von α bis a_x bei der eutektischen Temperatur und

veranschaulicht, von c bis C₁ bei Zimmertemperatur verändert werden.

F i g. 8 eine grafische Darstellung, welche das Aus- Andererseits verändert sich die Zusammensetzung der

maß des Verbiegens der Probe bei dem thermischen konjugierten Phase \„ in Abhängigkeit von der Zu-

Dauerstandsversuch verschiedener Legierungen ver- sammensetzung der Phase %_x. Oie Menge jeder Phase

anschaulicht, wobei die Pfeile den Ans? iz des Ober- 20 ist veränderlich und kann berechnet werden,

flächenrisses angeben. Während der Ausdruck »monovariante eutektische

Zur Abkürzung und entsprechend der Angabe in Reaktion« zweckmäßig verwendet werden kann, um

den Zeichnungen wird nachstehend der abgekürzte die obenerwähnte Erstarrungsreaktion im ternären

Ausdruck Co — (Cr, Co)₂₃C₆ verwendet, um die Legie- System einschließlich der ternären Legierungen gemäß

rungen gemäß der Erfindung ganz allgemein zu be- 25 der Erfindung zu beschreiben, ist der A.usdruck auf die

zeichnen. Systeme höherer Ordnung nicht stets anwendbar. Die

Der grundlegende Vorgang, der mit der Erstarrung hier gewünschte Reaktion umfaßt die gleichzeitige der vorliegenden Legierungen verbunden ist, wird am Erstarrung von nur zwei primären Phasen aus einer besten erklärt, indem zunächst auf das ternäre System Schmelze, ohne Rücksicht auf die Anzahl der Bestand-Bezug genommen wird. Die Erstarrung der ternären 30 teile des Systems. Dieser Erstarrungsvorgang ist dem-Legierungen erfolgt entsprechend der monovarianten nach zu unterscheiden nicht nur von der eutektischen Reaktion. Diese Reaktion bezieht sich auf jene Reaktion von der Art
Systeme, bei weichen η — \ Phasen gleichzeitig aus L = -v + /3 + ν
der Flüssigkeit eines /1 Bestandteile umfassenden

Systems erstarren. Dies ist zu unterscheiden von der 35 sondern auch von den monovarianten eutektischen

gleichbleibenden eutektischen Reaktion, welche sich Reaktionen höherer Ordnung, bei welchen drei oder

auf die isjthermische und gleichzeitige Kristallisation mehr Phasen gleichzeitig aus einer Schmelze erstarren,

von η Phasen in einem /1 Bestandteile umfassenden Wie bereits erwähnt, erfolgt die Erstarrung der

System bezieht. Legierungen gemäß der Erfindung entsprechend der

Auf die ternären Legierungen bezogen, ist demge- 40 Reaktion, die ausgedrückt ist durch L = \ + ß. maß der vorliegende Vorgang auf die Erstarrung einer Anders ausgedrückt kann diese Reaktion bei den Schmelze gerichtet, deren Zusammensetzung im Legierungen gemäß der Erfindung im wesentlichen erwesentlichen jener an der eutektischen Mulde einiger folgen entsprechend der Reaktion:
Phasendiagramme entspricht. Eine solche Mulde ist Z. — vw 4- M C
beispielsweise durch die Linie e-e_x des Rat'mmodells 45 ^!1 ''
des ternären Diagramms gemäß Fig. 3 A dargestellt. Mit anderen Worten, dieselbe kann als eine eutektidie einen DreiphasenViereich zeigt, welcher kontinuier- sehe Art der Reaktion gekennzeichnet werden. Diese lieh von einer binären eutektischen Waagerechten zur Reaktion ist von einer zu unterscheiden, gemäß welcher anderen längs der Linie d-e_x verläuft. Der durch die die Erstarrung entsprechend der Reaktion
unterbrochenen Linien der F i g. 3 A angegebene senk- so

rechte Längsschnitt ist in Fig. 3B dargestellt. Eine ^L "''·^{ν f M}'^L;!

Flüssigkeit mit der Zusammensetzung X erstarrt im erfolgt, um eine ausgerichtete faserige Carbidphase zu

Temperaturbereich von 7", bis T₂. bilden, die in einer aus einer Kobaltlegierung be-

Die gleichmäßige Erstarrung der Flüssigkeit mit der stehenden Matrize dispergiert ist.

Zusammensetzung X kann zweckmäßig unter Bezug- 55 Im vorliegenden Fall können zwei grundsätzliche

nähme auf F i g. 3 C beschrieben werden, die eine Pro- Unterscheidungen gemacht werden. Selbst im Falle

jektion der eutektischen Mulde und der Löslichkeits- der ternären Legierung ergibt die vorliegende Zusam-

kurven auf das Basisdreieck zeigt. Es sind auch die roensetzung bei der monovarianten eutektischen Reak-

Verbindungsdreiecke dargestellt, deren Scheitel die tion nicht die ausgerichtete faserige Carbidphase der

Zusammensetzung der Flüssigkeit und der beiden 60 bekannten Zusammensetzung, sondern vielmehr eine

festen Phasen im Gleichgewicht angeben. Für jedes willkürlich dbpergierte gemischte Carbidphase oder

Temperaturniveau gibt es ein Verbindimgsdreieck. im Falle der einseitig gerichteten erstarrten Struktur

Diese Dreiecke nehmen in den binären Endphasen* eine skelettförmige Verteilung des Carbids. Die erfin-

diagrammen auf die eutektische Waagerechte ab. In dungsgemäßen Gußkörper zeigen infolgedessen einen

Fig. 3C sind für die Erstarrung der Flüssigkeit mit 65 höheren Grad von Isotropie und ungerichtete Festig-

der Zusammensetzung X nur die Dreiecke dargestellt, keit als die ausgerichteten Strukturen, einschließlich

welche dem Beginn des Erstarrens T₁ und der Beendi- des M,C₃-Carbids.

sung des Erstarrens T_a entsprechen. Tatsächlich gibt Die grundlegende Voraussetzung der vorliegenden

Erfindung besteht daher in der Bildung und willkürlichen Dispersion der M_ä3C_e-Carbide in einer Matrix aus einer Legierung auf der Basis von Kobalt mit hohem Chromgehalt. In gerichtet erstarrter Form werden diese Carbide gewöhnlich in einer skelettförmigen Struktur verteilt.

Das Legierungssystem, aus dem diese Strukturen gebildet werden, ist die ternäre Legierung aus Kobalt, Chrom und Kohlenstoff, welche entsprechend der monovarianten eutektischen Reaktion erstarrt, insbesondere mit der Zusammensetzung von 45,2 bis 49.2 Gewichtsprozent Kobalt, 49 bis 53 Gewichtsprozent Chrom und etwa 1.8 Gewichtsprozent Kohlenstoff.

Gußstücke aus 49.2 Gewichtsprozent Kobalt, 49 Gewichtsprozent Chrom und 1,8 Gewichtsprozent Kohlenstoff erstarren in Form einer Kobaltmatrix, die etwa 30 Gewichtsprozent Kohlenstoff in fester Lösung und etwa 35 bis 40 Gewichtsprozent einer dispergierten Carbidphase (Cr. Co)₁₃C, bei einer Mindesterstarrungstemperatur von etwa 1299 C enthält. Ihr Elastizitätsmodul bei Zimmertemperatur ist 281 · 10⁴ kp/cm*, was mit den angegebenen Elastizitätsmoduln im Bereich von 211 bis 253 · 10* kp/cm* der im Handel befindlichen Superlegierungen auf der Basis von Kobalt günstig vergleichbar ist. Die Dichte von 7.91 g/cm* der erfindungsgemäßen Gußstücke stellt eine Verbesserung dar gegenüber den Dichten im allgemeinen Bereich von 8,8 bis 9,2 g/cm* der im Handel befindlichen Superlegierungen. Die spezifischen Eigenschaften dieser Legierungen hinsichtlich ihrer vergleichsweisen Festigkeiten, ihres Biegungswiderstandes und ihres Widerstandes gegen Oxydation und Sulfidierung sind in den F i g. 5 bis 8 angegeben.

Die grundlegende ternäre Zusammensetzung zeigt eire angemessene Toleranz hinsichtlich Veränderungen der chemischen Zusammensetzung der Legierungen. In Abhängigkeit von einer Anzahl von Faktoren, aber insbesondere von der Verwendung, für welche die Legierungen bestimmt sind, ist es nicht nur möglich, sondern in manchen Fällen auch wünschenswert, einen begrenzten Austausch in oder Zusätze zu der grundlegenden temären Zusammensetzung vorzunehmen. Aus der grundlegenden ternären Zusammensetzung gebildete Gegenstände, die bei ungefähr 10 cm/h anisotrop erstarrten, zeigten beispielsweise unannehmbare Kriech-Zerreißeigenschaften im mittleren Tem peraturbereich von 816 bis 8/l°C. Obwohl die Gründe für dieses Verhalten nicht ganz verständlich sind, wird angenommen, daß dasselbe mit der allotropen Umwandlung des in fester Lösung befindlichen Kobalts-Chroms zusammenhängt. Für die Verwendung in jenen Gasturbinenmaschinen, die in den mittleren Temperaturbereichen arbeiten, wird auf jeden Fall eine Abänderung der Legierung vorgeschlagen. Die grundlegende Legierung wurde demgemäß in einigen Fällen

ίο so modifiziert, daß sie Nickel zur Stabilisierung der kubisch-flächenzentrierten Struktur enthält. Erfindungsgemäß ist der Austausch von bis zu etwa 10 Gewichtsprozent Nickel zulässig und dient zur Herabsetzung der Umwandlungstemperatur, um die Legie- rung aus dem kritischen Bereich herauszubringen.

Bei weiteren Untersuchungen wurde gefunden, daß die Umwandlungstemperatur auf ähnliche Weise und wirksamer herabgesetzt werden kann, indem in diesen Legierungen ein Teil des Kobalts durch Eisen ersetzt

to wird. Ebenso können diesen Legierungen vorteilhaft Zusätze von Aluminium, Yttrium und Elementen der seltenen Erden zugesetzt werden. Solche Zusätze werden hauptsächlich als Moriiflziermittel der in fester Lösung befindlichen Matrix zugesetzt. Aluminium,

Yttrium u"ri die Elemente der seltenen Erden, wie Z. B. Lanthan, werden den Superlegierungen häufig

zugesetzt, um ihren Widerstand gegen Oxydation und

Erosion zu fördern. Eine Anzahl von Versuchen wurde mit diesen Legie-

fungen sowohl im modifizierten als auch im unmodifizierten Zustand ausgeführt. Die Ergebnisse dieser Versuche sind in den Tabellen I und Π (s. folgende Spalten) angegeben. In den Tabellen wird ein Legierungssystem be-

3$ schrieben, in welchem sich die Legierungen entsprechend der quasibinären eutektischen Reaktion erstarren. Bei dieser Reaktion erstarren zwei primäre Phasen gleichzeitig aus der Schmelze, wobei die eine primäre Phase eine Matrixphase ist, die aus einer

4ö Legierung auf der Basis von Kobalt—Chrom besteht, während die andere primäre Phase aus einer dispergierten Carbidphase der Art M_nC, besteht Der Fachmann wird daraus entnehmen, daß die ternären Zusammensetzungen in der angegebenen Weise abge- ändert werden können, während der beschriebene grundlegende Erstarrungsvorgang im wesentlichen aufrechterhalten wird.

Tabelle I Längszugeigenschaften von Co — (Cr, Co)_BC₆

	Zug festigkeit	*Elastizitätsmodul)**	Belastung	nominelle	Bemerkungen
Temperatur	kp/cm¹	kp/cm=	beim Bruch	Belastungs- gerchwindigkeit
^CC	12 440	2,76-10«	7.	cm/cm/Min.
21,1	12 210	2,72-10«	0,94	0,01	205 Stunden, bei 1216° C
21,1	12140	3,27 · 10⁶	0,98	0,01	1.00 Stunden bei 1216° C
21,1			0,96	0,01	in Wasser abgeschreckt
	—	2.85 -4- 0,06 · 10«			statischer Längsmodul
21,1	—	2>5 4- 0.08 -10«	—	0,01	statischer 45°-Modul
21.1	—	2,81 ± 0,08 -10«	—	0,01	statischer Quermodul
21,1	7 940	—	—	0,01
816	3 590	—	2,0	0,07
982		6,3	0,01

Fußnote am Scfcluß der Tabelle

Tabelle I (Fortsetzung)

	Zug festigkeit	*Elastizitätsmodul)**	Belastung	nominelle	Bemerkungen
Temperatur	kp/cm¹	kp/cm¹	beim Bruch	Belastungs geschwindigkeit
"C	2 910		7.	cm/cm/Min.	Längsmodul
1093	2 790	—		0,005	*45°Modul**
1093	2 700	—	—	0,005	Quermodul
1093	2 590	—	—	0,005
1093	3 300	—	5.8	0,01	wie gegossen
1093	3 210	—	2.0	0,07	205 Stunden bei 1216° C
1093	1440	—	5.8	0,07
1216		7.0	0,01

*) Dynamischer Modul 2,85 bis 2,95 · 10· kp/cm^f bei Zimmertemperatur, 2,19 bis 2,29 · 10» kp/cm« bei 816°C.

Tabelle II

Ergebnisse der Zeitstandprüfung für Co — (Cr, Co)₁₈C,
Längsrichtung (gemessen am großen Proportionalstab)

Temperatur	Belastung	Snindeu bte0₍57.	Stunden Ws 1,07.	Stunden bis flint Tlnwh	Prozent vor dem	Bruchdehnung
"C	kp/cm·	Dehnung	Dehnung	£UIT1 DrUwll	Bruch
816	17 600	-10,0	-14,0	26,4	_	20,0
843	17 600	—	—	4.9	—	7,2
871	16 900	<0,2	<0,4	1,1	—	39,7
871	16 900	C.9	2,0	12,3	7,9	10,2
871	17 600	—	—	2,7	—	9,0
899	17 600	—	—	86,1	—	2,1
899	17 600			88,2	—	2,2
927	17 600	—	—	>833,O	>1,9
982	15 800	69.0	174.0	177,1	1,64
982	17 600	—		34,9	—	3,3
982	10 500			>500,0	>1,1
982	7 030			>33OO,O	>0,46
982	7 030	—	—	>3382,0	>l,40
1038	13 400	35,0	116,0	194,0	2,02
1038	MlOO			105,0	—	3,5
1038	14 800	10,0	25.0	32,3	1.28	2,2
1003	3 520	775,0	1140,0	1149,6	—	4,1
1093	3 520			3330,0	1,1
1093	7 030	—	—	313,0	—
1093	7 030	—		459,6	—	4,5
1093	7 030			806,4	—	5,0
1093	8440	228,0	83,3	133,6	1,77	2,1
1093	10 500			96,0	—	6,3
1093	11200	7,0	18,0	29,7	1,56	3,6
1149	7 030	12,0	30,0	48,8	1,72	3,9
1204	2110	102,0	170,0	271,5	2,88
1204	5 620	5,0	10,5	17,1	2,5	3,7
1204	7 870	0,65	1,3	—	—

	2 014	Co — (Cr, Co)J₃C₈, nickelmodifiziert	-125,0	223,9	—	Co — (Cr, Co)₂₃Cs, achsentfernt		—	67,2	—
871	17 600	-63,0		101,0	—
829	281G0	—		4,1	—	—.	—	73,6	—
927		—
	3 520	—	—	12,4	—
1093
45°	3 520	—	—	9,1	—
1093
45°	7 030
1093
45°	7 030
1093

Hierzu 2 Blatt Zeichnungen

Claims

Phase getrennt ist, wobei die dispergierte Phase aus

Patentanspruch: _einer Vielzahl von Fasern besteht, welche im wesent-Hochwarmfester anisotrop erstarrter Gußkörper liehen gegenseitig ausgerichtet und in der Matrixphase mit skelettförmig im Gefüge verteilten Carbidaus- eingebettet sind. Die dort vorgeschlagenen Legierungen Scheidungen, bestehend aus einer Legierung mit 5 bestehen aus Kobp.lt, Chrom und Kohlenstoff, insbeder Schmelzanalyse mehr als 45 bis 55% Chrom, sondere bei der monovarianten eutektischen Zusam-1,7 bis weniger als 2,2% Kohlenstoff, 0 bis 10% mensetzung aus 35 bis 45 Gewichtsprozent Chrom, Nickel, 0 bis 5% Eisen, insgesamt 0 bis 2% Alu- 2,6 bis 2,2 Gewichtsprozent Kohlenstoff und der Rest minium, Yttrium und Elemente der Seltenen aus Kobalt. Diese Legierungen können ebenso wie beErden, Rest Kobalt, mit der Maßgabe, daß die io stimmte aus der USA.-Patentschrift 3 124 452 beZusammensetzung innerhalb dieser Bereiche dem kannte Legierungen zu Gegenständen mit ausgequasibinären Eutektikum zwischen einer Grund- pngter Anisotropie verfestigt werden,
legierung und dem Carbid der Form M₂₃C₁₅ ent- Die erfindungsgemäßen Gußkörper bestehen aus spricht, wobei M die carbidbildenden der oben Legierungen auf der Basis Kobalt—Chrom—Kohlenangegebenen Elemente umfaßt. 15 stoff, die einem begrenzten Segment der eutektischen Mulde entsprechen, die in dem ternären Phasendia-Auf Grund ihre; Festigkeitseigenschaften und ihres gramm des Systems vorhanden ist. Die setemären ausgezeichneten Widerstandes gegen Oxydation und Legierungen liegen unterhalb der Liquidusmulde und Sulfidierung bei hoher Temperatur eignen sich beson- innerhalb des Zweiphasenfeldes, wobei dieselben ders die üblichen Superlegierungen auf der Basis von 20 grundlegend entsprechend der monovarianten eutekti-Nickel, Kobalt und Kohlenstoff für die Herstellung sehen Reaktion erstarren:
von Gasturbinen, die hohen Beanspruchungen bei , _ cn Ct + (Cr Co) C
Temperaturen ausgesetzt sind, die mehr als 85% über ^y ' "'
den Schmelzpunkten der Legierungen liegen. Die Die ternären Legierungen, welche nach dieser Reakjeweilige Anwendung einer solchen Legierung und die 25 tion erstarren, bestehen im wesentlichen aus 45,2 bis Anforderungen, denen sie entsprechen muß, sind von 49,2 Gewichtsprozent Kobalt, 49 bis 53 Gewichtspro-Fall zu Fall verschieden. Die Leistung und Haltbarkeit zent Chrom und etwa 1,8 Gewichtsprozent Kohlendieser Legierungen sind durch Luftkühlung beim stoff. Bevorzugt ist dabei die Zusammensetzung Betrieb der Turbinen, wie aber auch hei der Herstellung 49,2 Gewichtsprozent Kobalt, 49 Gewichtsprozent der Legierung verbessert wo^rden. Für Bauteile mit 30 Chrom und 1,8 Gewichtsprozent Kohlenstoff,
ausgeprägter Anisotropie ist die Festigkeit hinsichtlich Bei der Herstellung des erfindungsgemäßen Gußeiner Richtung bevorzugt, während eine Anisotropie körpers ist der Zusatz oder Austausch bestimmter für Bauteile weniger erwünscht ist, wenn eine unge- Materialien zulässig, und bei bestimmten Anwendunrichtete Festigkeit von grundlegender Bedeutung ist. gen ist eine Veränderung der ternären Zusammen-Diese Maßnahmen sind aber nur vorläufige Lösungen 35 Setzung sogar wünschenswert. Demgemäß umfassen der grundlegenden Aufgabe, die Haltbarkeit dieser die zur Herstellung der erfindungsguniäßen Gußkörper Legierungen zu verbessern. verwat·. ._η Legierungen auch jene Legierungen, Vorliegende Erfindung betrifft einen hochwarm- welche im wesentlichen entsprechend der Reaktion festen anisotrop erstarrten Gußkörper mit skelett- L = \ 4 β erstarren, wobei χ aus einer Legierung auf förmig im Gefüge verteilten Carbidausscheidungen, 40 der Basis von Kobalt—Chrom besteht, welche bis zu bestehend aus einer Legierung mit der Schmelzanalyse 10 Gewichtsprozent Nickel, 5 Gewichtsprozent Eisen mehr als 45 bis 55% Chrom, 1,7 bis weniger als 2,2% und 2 Gewichtsprozent Aluminium. Yttrium und Kohlenstoff, 0 bis 10% Nickel. 0 bis 5% Eisen, insge- Elemente der seltenen Ε-den enthält, während β aus samt 0 bis 2% Aluminium, Yttrium und Elemente der einem dispergieiten Carbid der Art M₂₃C_e oder der Seltenen Erden, Rest Kobalt, mit der Maßgabe, daß 45 allgemeinen Art (Cr, Co).,₃C„ besteht, wobei M sowohl die Zusammensetzung innerhalb dieser Bereiche dem Kobalt als auch Chrom zusammen mit den anderen quasibinären Eutektikum zwischen einer Grundlegie- stabilen carbidbildenden Elementen der -«-Phase umrung und dem Carbid der Form M₂₃C₆ entspricht, wo- faCl. Diese Legierungen, ausgedrückt durch die Zubei M die carbidbildenden der oben angegebenen sammensetzung der Schmelze, können erzeugt werden Elemente umfaßt. 50 aus 45 bis 55 Gewichtsprozent Chrom, 1,7 bis 2,2 Ge-Aus der britischen Patentschrift 1 103 421 sind zur Wichtsprozent Kohlenstoff bis zu 10 Gewichtsprozent Herstellung von Rasierklingen einige Legierungen der Nickel, bis zu 5 Gewichtsprozent Eisen, bis zu 2 Gevorstehend angegebenen Zusammensetzung bekannt: wichtsprozent Aluminium, Yttrium und Elemente der diese Legierungen liegen jedoch nicht im Guß/ustand seltenen Erden. Rest im wesentlichen Kobalt,
und mit dem erfindungsgemäß vorgeschlagenen Ge- 55 In den Zeichnungen zeigt

füge vor. Fig, 1 mit fünfhundertfacher Vergrößerung eine

Die Herstellung von anisotrop erstarrten Guß- Mikrofotografie eines effindungsgemäßen anisotrop

körpern mit quasibinärem Eutektikum und faden· erstarrten Gußkörpers aus der ternären Legierung mit

förmigen oder iamellaren ausgerichteten Ausscheidun- der bevorzugten Zusammensetzung, aufgenommen

gen ist aus der USA.-Patentschrift 3 124 452 bekannt. 60 quer zur Wachstumsrichtung,

Gemäß dieser Patentschrift ist in einem ternären F i g. 2 mii fünfhundärtfacher Vergrößerung eine

Kobalt-Chrom-Kohlenstoff-System eine dispergierte Mikrofotografie des gleichen Gußkörpers, aufge-

Carbidphase (Cr, Co)₁C₃ in einer Matrize ausgerichtet, nommen ir» der Längsrichtung,

die Kobalt in fester Lösung enthält. Fig. 3A ein Raummodell des Phasendiagramms,

Gemäß einem älteren Vorschlag ist ein gegossener, 65 welches eine eutektische Mulde e-e, in einem ternären

anisotroper Körper dadurch gekennzeichnet, daß er System veranschaulicht,

eine monovariante, eutektische Zusammensetzung auf- Fig. 3 B einen Längsschnitt nach den unter-

t, welche in eine Matrixphase und eine dispergierte brochenen Linien der F g. 3 A,