DE19933794A1 - Kühlvorrichtung für einen flüssigkeitsgekühlten Verbrennungsmotor - Google Patents
Kühlvorrichtung für einen flüssigkeitsgekühlten VerbrennungsmotorInfo
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Abstract
Das Strömungsratenverhältnis (Vrb) der Kühlerströmungsrate (Vr) zu der Bypass-Strömungsrate (Vb) wird aus der Pumpenwassertemperatur (Tp), der Bypasswassertemperatur (Tb) und der Kühlerwassertemperatur (Tr) bestimmt. Die Beziehung zwischen dem Strömungsratenverhältnis (Vrb) und dem Ventilöffnungsgrad eines Strömungsregelungsventils (400) wird als ein Plan vorher bestimmt. Der Ventilöffnungsgrad wird aus dem Strömungsratenverhältnis (Vrb) und dem Plan bestimmt. Entsprechend wird die Kühlwassertemperatur an dem Einlaß einer Pumpe (500) genau geregelt, ohne die Strömungsrate des Kühlwassers festzustellen.
Description
Die Erfindung betrifft eine Kühlvorrichtung für einen flüssigkeitsgekühlten
Verbrennungsmotor, beispielsweise einen wassergekühlten Motor, und ist
vorzugsweise bei einem Verbrennungsmotor eines Fahrzeugs anwendbar.
Um den Motor effizient laufen zu lassen ist es notwendig, die Motorkühl
wassertemperatur in geeigneter Weise aufrechtzuerhalten.
Eine bekannte Art einer Kühlvorrichtung für einen Motor ist in JP-A-63-268 912
offenbart. Die in JP-A-63-268 912 offenbarte Kühlvorrichtung regelt die
Motorkühlwassertemperatur auf der Grundlage der Wandoberflächentem
peratur des Zylinderblocks des Motors.
Um die Motorkühlwassertemperatur am Kühlwassereinlaß eines Motors in
geeigneter Weise zu regeln, haben die Erfinder versucht, eine Kühlvorrich
tung mit einem Strömungsregelungsventil an einer Verbindung zwischen der
Kühlerauslaßseite und einem Bypassdurchtritt, der den Kühler im Bypass
umgeht, zu entwickeln, das die Strömungsrate des Kühlers und die
Strömungsrate des Bypassdurchtritts regelt. Des weiteren haben die Erfinder
versucht, den Ventilöffnungsgrad des Strömungsregelungsventils auf der
Grundlage der Kühlwassertemperatur an der Kühlwassereinlaßseite des
Motors (an der Kühlwassereinlaßseite einer Pumpe) im Wege der Rück
koppelung zu regeln. Es war jedoch schwierig, die Kühlwassertemperatur an
der Kühlwassereinlaßseite des Motors (nachfolgend bezeichnet als "Einlaß
temperatur") genau zu regeln, und zwar aus dem nachfolgend angegebenen
Grund.
Die Einlaßtemperatur wird bestimmt auf der Grundlage der Temperatur und
der Strömungsrate des Kühlwassers, das von dem Kühler aus ausströmt, und
der Temperatur und der Strömungsrate des Kühlwassers, das von dem
Bypassdurchtritt aus ausströmt. Andererseits regelt das experimentelle Modell
der Erfinder den Ventilöffnungsgrad auf der Grundlage ausschließlich der
Temperatur ohne Berücksichtigung der Strömungsrate.
Entsprechend wird die Veränderung der Strömungsrate, die durch die Ver
änderung der Ventilöffnungsgröße verursacht ist, nicht auf die Regelung des
Strömungsregelungsventils reflektiert, und ist die Genauigkeit der Regelung
der Einlaßtemperatur beeinträchtigt.
Zur Lösung dieses Problems ist es möglich, die Strömungsraten des Kühl
wassers, das von dem Kühler aus ausströmt, und des Kühlwassers, das
durch den Bypassdurchtritt hindurchtritt, festzustellen und die festgestellten
Strömungsraten den Regelungsparametern hinzuzufügen. Jedoch ist es in
der Praxis schwierig, einen Strömungsratendetektor, -sensor und dergleichen
in dem Motorraum anzuordnen, und zwar wegen des Einbauraums und der
Kosten hierfür.
Die Erfindung ist in Hinblick auf das obenangegebene Problem gemacht
worden, und es ist eine Aufgabe der Erfindung, eine Kühlvorrichtung zu
schaffen, die die Regelungsgenauigkeit der Einlaßtemperatur ohne Fest
stellen der Strömungsrate des Kühlwassers verbessert.
Bei der erfindungsgemäßen Kühlvorrichtung wird der Öffnungsgrad eines
Strömungsregelungsventils auf der Grundlage einer ersten Temperatur (Tp)
des Kühlmittels, das von dem Auslaß des Strömungsregelungsventils aus
abgegeben wird, und einer zweiten Temperatur (Tb) des Kühlmittels, das
durch einen Bypassdurchtritt hindurchtritt, und einer dritten Temperatur (Tr)
des Kühlmittels, das von einem Kühler aus ausströmt, geregelt.
Entsprechend wird die Kühlwassertemperatur an dem Einlaß des Motors
genau geregelt, da das Strömungsregelungsventil mit Hilfe von Parametern
geregelt wird, die die Strömungsrate umfassen, ohne die Strömungsrate des
Kühlwassers festzustellen.
Weitere Merkmale und Vorteile der Erfindung sowie die Verfahren der
Arbeitsweise und die Funktion der zugehörigen Teile ergeben sich aus der
nachfolgenden Detailbeschreibung, den beigefügten Ansprüchen und den
Zeichnungen, die alle einen Teil dieser Anmeldung bilden. In den Zeich
nungen zeigen:
Fig. 1 eine schematische Ansicht mit der Darstellung einer Kühlvor
richtung für einen flüssigkeitsgekühlten Verbrennungsmotor
gemäß einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung;
Fig. 2(a) eine perspektivische Seitenansicht mit der Darstellung der Inte
gration eines Strömungsregelungsventils und einer Pumpe
gemäß der Ausführungsform der Erfindung;
Fig. 2(b) eine Draufsicht mit der Darstellung der Integration des
Strömungsregelungsventils und der Pumpe gemäß der Ausfüh
rungsform der Erfindung;
Fig. 3(a) eine teilweise geschnittene Ansicht entlang der Linie A-A in Fig.
2(a) gemäß der Ausführungsform der Erfindung;
Fig. 3(b) einen Teil eines Schnitts entlang der Linie B-B in Fig. 3(a) gemäß
der Ausführungsform der Erfindung;
Fig. 4 ein Fließdiagramm mit der Darstellung der Arbeitsweisen der
Kühlvorrichtung gemäß der Ausführungsform der Erfindung;
Fig. 5 einen Regelungsplan für die Pumpe gemäß der Ausführungsform
der Erfindung;
Fig. 6 einen Regelungsplan für ein Gebläse gemäß der Ausführungs
form der Erfindung;
Fig. 7 ein Diagramm mit der Darstellung der Beziehung zwischen dem
Ventilöffnungsgrad Θ und dem Strömungsratenverhältnis Vrb
gemäß der Ausführungsform der Erfindung;
Fig. 8(a) ein Diagramm mit der Darstellung der Beziehung zwischen der
Motorlast und der Wassertemperatur am Einlaß der Pumpe (der
Einlaßtemperatur) gemäß der Ausführungsform der Erfindung;
Fig. 8(b) ein Diagramm mit der Darstellung der Beziehung zwischen der
Motorlast und dem Ventilöffnungsgrad gemäß der Ausführungs
form der Erfindung;
Fig. 8(c) ein Diagramm mit der Darstellung der Beziehung zwischen der
Motorlast und dem Verbrauch der Pumpe an elektrischer Energie
gemäß der Ausführungsform der Erfindung;
Fig. 8(d) ein Diagramm mit der Darstellung der Beziehung zwischen der
Motorlast und dem Verbrauch des Gebläses an elektrischer Ener
gie gemäß der Ausführungsform der Erfindung;
Fig. 8(e) ein Diagramm mit der Darstellung der Beziehung zwischen der
Motorlast und der Fahrzeuggeschwindigkeit und dem Einlaß- bzw.
Ansaugdruck gemäß der Ausführungsform der Erfindung.
In Fig. 1 bis 8 ist als eine Ausführungsform der Erfindung eine Kühlvorrichtung
für einen flüssigkeitsgekühlten Verbrennungsmotor der Erfindung dargestellt,
die bei einem wassergekühlten Motor Anwendung findet.
In Fig. 1 kühlt ein Kühler 200 Kühlwasser (Kühlmittel), das in dem wasser
gekühlten Motor 100 umläuft. Das Kühlwasser läuft durch den Kühler 200
über einen Kühlerdurchtritt 210 hindurch um.
Ein Teil des Kühlwassers, das von dem Motor 100 aus ausströmt, kann zu der
Auslaßseite des Kühlers 200 an dem Kühlerdurchtritt 210 geführt werden,
indem der Kühler 200 über einen Bypassdurchtritt 300 im Bypass umgangen
wird.
Ein Dreh-Strömungsregelungsventil 400 ist an einer Verbindung 220
zwischen dem Bypassdurchtritt 300 und dem Kühlerdurchtritt 210 vorge
sehen, um die Strömungsrate des Kühlwassers zu regeln, das durch den
Kühlerdurchtritt 210 hindurchtritt (nachfolgend bezeichnet als Kühler
strömungsrate Vr) und die Strömungsrate des Kühlwassers, das durch den
Bypassdurchtritt 300 hindurchtritt (nachfolgend bezeichnet als Bypass-
Strömungsrate Vb) zu regeln.
Eine Elektropumpe 500 zum Umwälzen des Kühlwassers, die unabhängig
von dem Motor 100 betrieben wird, ist in Hinblick auf die Wasserströmungs
richtung an der stromabwärtigen Seite des Strömungsregelungsventils 400
vorgesehen.
Gemäß Darstellung in Fig. 2(a) und 2(b) sind das Strömungsregelungsventil
400 und die Pumpe 500 über ein Pumpengehäuse 510 und ein Ventilgehäuse
410 integriert zusammengefaßt. Das Ventilgehäuse 410 und das Pumpen
gehäuse 510 sind aus Kunststoff hergestellt.
Gemäß Darstellung in Fig. 2(a) bis 3(b) ist ein zylindrisch gestaltetes Dreh
ventil 420 mit einer Öffnung an seinem einen Ende (das tassenartig gestaltet
ist) drehbar in dem Ventilgehäuse 410 aufgenommen. Das Ventil 420 wird um
seine Drehachse mittels eines Betätigungselementes 430 gedreht, das einen
Servomotor 432 und eine Drehzahlreduzierungseinrichtung aufweist, die
mehrere Zahnräder 431 umfaßt.
Gemäß Darstellung in Fig. 3(a) sind ein erster Ventilanschluß 421 und ein
zweiter Ventilanschluß 422, die zueinander identische Durchmesser aufwei
sen, um eine Verbindung des Inneren mit dem Äußeren einer zylindrischen
Seitenfläche 420a herzustellen, an der zylindrischen Seitenoberfläche 420a
des Ventils 420 ausgebildet. Der Ventilanschluß 421 ist gegenüber dem
Ventilanschluß 422 um etwa 90° versetzt.
Ein Kühleranschluß (kühlerseitiger Einlaß) 411, der eine Verbindung mit dem
Kühlerdurchtritt 220 herstellt, und ein Bypassanschluß (bypasseitiger Einlaß)
412, der eine Verbindung mit dem Bypassdurchtritt 300 herstellt, sind an dem
Teil des Ventilgehäuses 410 ausgebildet, der der zylindrischen Seitenober
fläche 420a entspricht. Des weiteren ist ein Pumpenanschluß (Auslaß) 413
zur Herstellung einer Verbindung der Ansaugseite der Pumpe 500 mit einem
zylindrischen Innenbereich 420b des Ventils 420 an einem Teil des Ventil
gehäuses 410 ausgebildet, der dem axialen Ende der Drehwelle des Ventils
420 entspricht.
Eine Packung 440 dichtet einen Spalt zwischen der zylindrischen Seiten
oberfläche 420a und der Innenwand des Ventilgehäuses 410 ab, um so zu
verhindern, daß das Kühlwasser, das in das Ventilgehäuse 410 über den
Kühleranschluß 411 und dem Bypassanschluß 412 einströmt, den zylindri
schen Innenbereich 420 im Bypass umgeht und zu dem Pumpenanschluß
413 strömt.
Gemäß Darstellung in Fig. 2(a) ist ein Potentiometer 424 an einer Drehwelle
423 vorgesehen, um den Drehwinkel des Ventils 420 festzustellen, das ist der
Ventilöffnungsgrad des Strömungsregelungsventils 400. An dem Poten
tiometer 424 festgestellte Signale werden an einer ECU 600 eingegeben.
Die elektronische Regeleinheit (ECU) 600 regelt das Strömungsregelungs
ventil 400 und die Pumpe 500. Die Feststellungssignale von einem Druck
sensor 610, einem ersten, einem zweiten und einem dritten Wasser
temperatursensor 621, 622 bzw. 623 und einem Drehsensor 624 werden an
der ECU 600 eingegeben. Der Drucksensor 610 stellt den Verteilerluftdruck
des Motors 100 fest. Der erste bis dritte Wassertemperatursensor 621 bis 623
stellt die Kühlwassertemperatur fest. Der Drehsensor 624 stellt die
Motordrehzahl des Motors 100 fest. Die ECU 600 regelt das Strömungs
regelungsventil 400, die Pumpe 500 und das Gebläse 230 auf der Grundlage
dieser festgestellten Signale.
Der erste Wassertemperatursensor 621 stellt die Temperatur des Kühl
wassers, das zu der Pumpe 500 strömt, an der Seite des Pumpen
anschlusses 413 fest, (nachfolgend bezeichnet als Pumpenwassertemperatur
Tp).
Der zweite Wassertemperatursensor 622 stellt die Temperatur des Kühl
wassers, das durch den Bypassdurchtritt 300 hindurchtritt, an der Seite des
Bypassanschlusses 412 fest, das ist die Temperatur des Kühlwassers, das
von dem Motor 100 aus ausströmt, (nachfolgend bezeichnet als Bypass
wassertemperatur Tb).
Der dritte Wassertemperatursensor 623 stellt die Temperatur des Kühl
wassers, das von dem Kühler 200 aus ausströmt, an der Seite des Kühler
anschlusses 413 fest, (nachfolgend bezeichnet als Kühlerwassertemperatur
Tr).
Nachfolgend wird die Arbeitsweise der Ausführungsform gemäß einem in Fig.
4 dargestellten Fließdiagramm beschrieben.
Wenn der Motor 100 startet, nachdem der Zündschalter (nicht dargestellt) des
Fahrzeugs eingeschaltet worden ist, werden die festgestellten Signale der
jeweiligen Sensoren 610, 621, 622, 623 und 624 an der ECU 600 in Schritt
S100 eingegeben.
In Schritt S100 wird die Motorlast aus der Motordrehzahl und dem Verteiler
luftdruck des Motors 100 bestimmt; und eine grundsätzliche Strömungsrate
(Drehzahl der Pumpe 500) des Kühlwassers, das in dem Motor 100 umläuft,
und die Soll-Temperatur des Kühlwassers, das in dem Motor 100 strömt
(nachfolgend bezeichnet als Sollwassertemperatur Tmap) werden aus einem
nicht dargestellten Plan bestimmt.
Die Sollwassertemperatur Tmap wird derart bestimmt, daß die Wasser
temperatur bei kleinerer Motorlast höher wird als die Wassertemperatur bei
größerer Motorlast.
In Schritt S120 wird bestimmt, ob die Pumpenwassertemperatur Tp innerhalb
eines bestimmten Bereichs liegt, der die Sollwassertemperatur Tmap als
Bezugspunkt enthält. Insbesondere wird bestimmt, ob die Pumpen
wassertemperatur Tp innerhalb des Bereichs zwischen (Tmap -2°C) und
(Tmap +2°C) liegt.
Wenn die Pumpenwassertemperatur Tp innerhalb des bestimmten Bereichs
liegt, wird der gegenwärtige Ventilöffnungsgrad des Strömungsregelungs
ventils 400 aufrechterhalten, wie er in Schritt S130 ist, und wird zu Schritt
S100 zurückgegangen.
Wenn die Pumpenwassertemperatur Tp außerhalb des gewissen Bereichs
liegt, geht der Schritt zu Schritt S140 über, um den Ventilöffnungsgrad, der
von dem gegenwärtigen Öffnungsgrad entsprechend den in Fig. 5 und 6
dargestellten Plänen zu verändern ist, die Strömungsrate, die von der gegen
wärtigen Strömungsrate (der grundsätzlichen Kühlwasserströmungsrate)
ausgehend zu verändern ist, und die Blasluftmenge, die von der gegenwär
tigen Blasluftmenge ausgehend zu verändern ist, auf der Grundlage der
Temperaturdifferenz ΔT (= Tmap - Tp) zu bestimmen. Der Ventilöffnungs
grad, die Kühlwasserströmungsrate und die Blasluftmenge werden derart
bestimmt, daß der Verbrauch an elektrischer Energie der Pumpe 500 und des
Gebläses 230 minimiert ist.
In Fig. 5 nimmt die Drehzahl der Pumpe 500 zu, wenn die Aufgabe der
Pumpe 500 zunimmt. In Fig. 6 steigt die Drehzahl des Gebläses 230, wenn
die Aufgabe des Gebläses 230 zunimmt. Die Aufgabe der Pumpe 500 und die
Aufgabe des Gebläses 230 werden auf der Grundlage der Motorlast derart
bestimmt, daß der Verbrauch an elektrischer Energie der Pumpe 500 und des
Gebläses 230 minimiert ist.
In Schritt S150 werden die Regelungssignale ausgegeben, um die Betriebs- bzw.
Arbeitsbedingungen des Strömungsregelungsventils 400, der Pumpe
500 und des Gebläses 230 zu verändern. Das Strömungsregelungsventil 400
wird durch Wiederholen der Schritte 5100 bis 5150 im Wege der Rück
koppelung geregelt.
Die Pumpenwassertemperatur Tp wird durch die Mischung des Kühlwassers,
das durch den Bypassdurchtritt 300 hindurchtritt, und des Kühlwassers, das
durch den Kühler 200 hindurchtritt, bestimmt. Daher ist die Feststellung der
Kühlerströmungsrate Vr und der Bypass-Strömungsrate Vb ebenso notwendig
wie die Feststellung der Kühlerwassertemperatur Tr und der Bypass
wassertemperatur Tb, um die Pumpenwassertemperatur Tp mit der Soll
wassertemperatur Tmap genau abzustimmen.
Jedoch ist es, wie oben beschrieben ist, sehr schwierig, die Strömungsrate
des Kühlwassers, das in der Kühlvorrichtung umläuft, genau zu messen.
Bei der Ausführungsform der Erfindung werden die Kühlerströmungsrate Vr
und die Bypass-Strömungsrate Vb, d. h. der Ventilöffnungsgrad, auf der
Grundlage der Pumpenwassertemperatur Tp, der Kühlerwassertemperatur Tr
und der Bypasswassertemperatur Tb bestimmt, wie nachfolgend beschrieben
wird.
Da die Pumpenwassertemperatur Tp durch die Mischung des Kühlwassers,
das durch den Bypassdurchtritt 300 hindurchtritt, und des Kühlwassers, das
durch den Kühler 200 hindurchtritt, bestimmt wird, wird die Pumpenwasser
temperatur Tp durch die nachfolgende Gleichung 1 wiedergegeben.
Tp = (Tr.Vr + Tb.Vb)/(Vr + Vb).
Das Verhältnis der Strömungsrate wird durch die nachfolgende Gleichung 2
definiert.
Vrb ∼ Vr/Vb.
Entsprechend wird die Gleichung 1 zu der nachfolgenden Gleichung 3 umge
wandelt.
Tp = (Tb + Tr.Vrb)/(1 + Vrb).
Des weiteren wird die Gleichung 3 zu der nachfolgenden Gleichung 4 umge
wandelt.
Vrb = (Tb - Tp)/(Tp - Tr).
Der Ventilöffnungsgrad Θ wird als eine Funktion von Vrb bestimmt, wie in Fig.
7 dargestellt ist. Somit wird der Ventilöffnungsgrad eindeutig aus Vrb
bestimmt. Es ist zu beachten, daß die Beziehung zwischen dem Ventil
öffnungsgrad Θ und dem Strömungsratenverhältnis Vrb, das in Fig. 7
dargestellt ist, aus experimentellen Daten abgeleitet ist.
Es ist aus der Gleichung 4 ersichtlich, daß das Strömungsratenverhältnis Vrb
aus der Pumpenwassertemperatur Tp, aus der Kühlerwassertemperatur Tr
und aus der Bypasswassertemperatur Tb berechnet wird.
Wenn die Pumpenwassertemperatur Tp in Gleichung 4 durch die Soll
wassertemperatur Tmap ersetzt wird, wird das Sollströmungsratenverhältnis
Vrb durch Gleichung 5 wie folgt bestimmt.
Vrb = (Tb - Tmap)/(Tmap - Tr).
In dieser Beschreibung wird das Strömungsratenverhältnis Vrb, das durch die
Gleichung 4 bestimmt ist, als "tatsächliches Strömungsratenverhältnis Vrb"
bezeichnet, und wird das Strömungsratenverhältnis Vrb, das durch die
Gleichung 5 bestimmt ist, als "Sollströmungsratenverhältnis Vrb" bezeichnet.
Entsprechend wird der Sollventilöffnungsgrad durch das Sollströmungsraten
verhältnis Vrb und Fig. 7 bestimmt, und wird der tatsächliche Ventilöffnungs
grad durch das aktuelle Strömungsratenverhältnis Vrb und Fig. 7 bestimmt.
Der Ventilöffnungsgrad, der von dem gegenwärtigen Ventilöffnungsgrad
ausgehend zu verändern ist (Veränderungsgröße des Ventilöffnungsgrades),
der in dem Plan in Fig. 5 dargestellt ist, wird aus der Differenz zwischen dem
Sollströmungsratenverhältnis Vrb und dem tatsächlichen Strömungsraten
verhältnis Vrb bestimmt.
Entsprechend der Ausführungsform der Erfindung wird der Ventilöffnungsgrad
aus der Pumpenwassertemperatur Tp, aus der Kühlerwassertemperatur Tr
und aus der Bypasswassertemperatur Tb ohne Messung der tatsächlichen
Kühlwasserströmungsrate genau bestimmt.
Obwohl die Pumpenwassertemperatur Tp nur entsprechend den Zuständen
des Kühlwassers, das durch den Bypassdurchtritt 300 hindurchtritt, und des
Kühlwassers, das durch den Kühler 200 hindurchtritt, bestimmt wird, gibt es
Zeitverzögerungen bei der Kühlwassertemperaturfeststellung an dem ersten
bis dritten Wassertemperatursensor 621 bis 623. Daher kann es eine Diffe
renz zwischen der tatsächlichen Temperatur und der festgestellten Tempe
ratur geben. Somit ist es wünschenswert, den ersten bis dritten Wasser
temperatursensor 621 bis 623 so nahe wie möglich anzuordnen.
Wenn die Motorlast ansteigt und die Sollwassertemperatur Tmap abnimmt,
wird der Ventilöffnungsgrad verändert, und steigt die Kühlerströmungsrate Vr
an. Jedoch wird die Veränderungsgröße der Wärmeabstrahlungsleistung des
Kühlers 200 gegen die Veränderungsgröße der Kühlerströmungsrate Vr
(Veränderungsverhältnis der Wärmeabstrahlungsleistung) kleiner, wenn die
Kühlerströmungsrate Vr (Strömungsgeschwindigkeit in dem Kühler 200)
größer wird.
Sogar dann, wenn die Kühlerströmungsrate Vr vergrößert wird, um die
Pumpenwassertemperatur Tp herabzusetzen, wird die Wärmeabstrahlungs
leistung im Vergleich zu dem vergrößerten Wert der Kühlerströmungsrate Vr
nicht vergrößert. Entsprechend wird das Verhältnis der Kühlleistung zu der
Pumpenarbeit der Pumpe 500 (zu dem Verbrauch der Pumpe 500 an elektri
scher Energie), die für das Umwälzen des Kühlwassers zu dem Kühler 200
hin notwendig ist, herabgesetzt, und nimmt die unnötige Pumpenarbeit zu.
Sogar dann, wenn die Kühlerströmungsrate Vr vergrößert wird, um die
Pumpenwassertemperatur Tp herabzusetzen, wird die Wärmeabstrahlungs
leistung im Vergleich zu dem vergrößerten Wert der Kühlerströmungsrate Vr
nicht erhöht. Entsprechend wird das Verhältnis der Kühlleistung zu der
Pumpenarbeit der Pumpe 500 (zu dem Verbrauch der Pumpe 500 an elektri
scher Energie), die für das Umwälzen des Kühlwassers zu dem Kühler 200
hin benötigt wird, herabgesetzt, und nimmt die unnötige Pumpenarbeit zu.
Entsprechend der Ausführungsform der Erfindung wird jedoch die Blasluft
menge des Gebläses 230 auf der Grundlage der Motorlast geregelt. Somit
wird die Wärmeabstrahlungsleistung des Kühlers 200 vergrößert, wenn die
Blasluftmenge entsprechend der Zunahme der Motorlast vergrößert wird.
Entsprechend ist eine Vergrößerung der unnötigen Pumpenarbeit verhindert.
In Fig. 8(a) gibt die ausgezogene Linie die Pumpenwassertemperatur Tp an,
wenn die Luftblasmenge entsprechend der Zunahme der Motorlast vergrößert
wird, und gibt die gestrichelte Linie die Pumpenwassertemperatur Tp an,
wenn die Luftblasmenge nicht entsprechend der Zunahme der Motorlast
vergrößert wird.
Aus Fig. 8(a) und 8(b) ist ersichtlich, daß die Pumpenwassertemperatur Tp
und der Verbrauch an elektrischer Energie der Pumpe 500 reduziert werden,
wenn die Luftblasmenge entsprechend der Zunahme der Motorlast vergrößert
wird, dies sogar obwohl der Ventilöffnungsgrad und die Kühlerströmungsrate
Vr kleiner als diejenigen in dem Fall sind, bei dem die Luftblasmenge nicht
entsprechend der Zunahme der Motorlast vergrößert wird.
Im allgemeinen ist die Strömungsgeschwindigkeit des Fahrwindes, der durch
den Kühler 200 hindurchtritt, wenn ein Fahrzeug fährt, verhältnismäßig klein,
beispielsweise etwa 10% der Strömungsgeschwindigkeit des Fahrwindes.
Entsprechend ist es schwierig, das Kühlwasser nur mittels des Fahrwindes zu
kühlen, wenn die Fahrzeuggeschwindigkeit niedrig ist und die Motorlast groß
ist, wie beispielsweise bei einer hochzufahrenden Steigung.
Entsprechend der Ausführungsform der Erfindung nimmt jedoch die Blasluft
menge an dem Gebläse 230 zu, wenn die Motorlast groß ist. Entsprechend
wird die Kühlwassertemperatur (die Pumpenwassertemperatur Tp) gesichert
herabgesetzt, wenn die Motorlast groß ist. Somit wird die Kühlwasser
temperatur entsprechend der Motorlast in geeigneter Weise geregelt.
Bei der Ausführungsform der Erfindung werden drei Wassertemperatur
sensoren 621, 622 und 623 verwendet, um drei Arten der Wassertemperatur
zu messen, d. h. die Pumpenwassertemperatur Tp, die Kühlerwasser
temperatur Tr und die Bypasswassertemperatur Tb. Jedoch ist es möglich,
den zweiten Wassertemperatursensor 622 zum Feststellen der Bypass
wassertemperatur Tb wegzulassen, und kann die Bypasswassertemperatur
Tb aus der Pumpenwassertemperatur Tp und der Kühlerwassertemperatur Tr
statt dessen abgeschätzt werden. Ein Beispiel des Schätzungsverfahrens für
das Verhältnis der Strömungsrate Vrb, wenn der zweite Wassertemperatur
sensor 622 weggelassen ist, wird nachfolgend beschrieben.
Die Bypasswassertemperatur Tb wird aus der Gleichung 4 wie in der
Gleichung 6 angegeben abgeleitet.
Tb = Tp + (Tp - Tr).Vrb.
Da das Verhältnis der Strömungsrate Vrb eindeutig aus dem Ventilöffnungs
grad Θ gemäß Darstellung in Fig. 7 bestimmt wird, wird die Bypasswasser
temperatur Tb aus einem Ventilöffnungsgrad abgeschätzt, der aus einem
festgestellten Wert des Potentiometers 424 bestimmt wird.
Da die in Fig. 5 und 6 dargestellten Pläne für eine atmosphärische bzw.
Umgebungstemperatur von 25°C bei der obenangegebenen Ausführungsform
bestimmt werden, wird es bevorzugt, einen Korrekturschritt zwischen dem
Schritt S140 und dem Schritt S150 zur Korrektur der bestimmten Werte
hinzuzufügen, die in Schritt S140 bestimmt worden sind.
Obwohl die Erfindung in Verbindung mit ihren bevorzugten Ausführungs
formen unter Bezugnahme auf die beigefügten Zeichnungen beschrieben
worden ist, ist zu beachten, daß zahlreiche Veränderungen und Modifika
tionen für den Fachmann ersichtlich sein werden. Solche Veränderungen und
Modifikationen sind als innerhalb des Umfangs der Erfindung gemäß Defini
tion in den beigefügten Ansprüchen fallend zu verstehen.
Claims (4)
1. Kühlvorrichtung für einen flüssigkeitsgekühlten Verbrennungsmotor (100),
der von einem Kühlmittel Gebrauch macht, umfassend:
einen Kühler (200) zum Kühlen des Kühlmittels, das zwischen dem flüssig keitsgekühlten Verbrennungsmotor und dem Kühler umläuft;
einen Bypassdurchtritt (300) zum Zuführen des Kühlmittels, das von dem flüssigkeitsgekühlten Verbrennungsmotor aus direkt zu der Auslaßseite des Kühlers strömt, um den Kühler im Bypass zu umgehen; und
ein Strömungsregelungsventil (400) mit einem bypasseitigen Einlaß (411), durch den hindurch das Kühlmittel, das durch den Bypassdurchtritt hindurch tritt, einströmt, und mit einem kühlerseitigen Einlaß (412), durch den hindurch das Kühlmittel, das durch den Kühler hindurchtritt, einströmt, und mit einem Auslaß (413) zum Abgeben des Kühlmittels, das in dem Strömungs regelungsventil strömt, zu dem Motor hin zum Regeln der Bypass-Strömungs rate (Vb) des Kühlmittels, das durch den Bypassdurchtritt hindurchtritt, und der Kühlerströmungsrate (Vr) des Kühlmittels, das durch den Kühler hin durchtritt, durch Verändern des Öffnungsgrades des Strömungsregelungs ventils;
wobei der Öffnungsgrad des Strömungsregelungsventils auf der Grundlage einer ersten Temperatur (Tp) des Kühlmittels, das von dem Auslaß (413) aus abgegeben wird, einer zweiten Temperatur (Tb) des Kühlmittels, das durch den Bypassdurchtritt (300) hindurchströmt, und einer dritten Temperatur (Tr) des Kühlmittels, das von dem Kühler (200) ausströmt, geregelt ist.
einen Kühler (200) zum Kühlen des Kühlmittels, das zwischen dem flüssig keitsgekühlten Verbrennungsmotor und dem Kühler umläuft;
einen Bypassdurchtritt (300) zum Zuführen des Kühlmittels, das von dem flüssigkeitsgekühlten Verbrennungsmotor aus direkt zu der Auslaßseite des Kühlers strömt, um den Kühler im Bypass zu umgehen; und
ein Strömungsregelungsventil (400) mit einem bypasseitigen Einlaß (411), durch den hindurch das Kühlmittel, das durch den Bypassdurchtritt hindurch tritt, einströmt, und mit einem kühlerseitigen Einlaß (412), durch den hindurch das Kühlmittel, das durch den Kühler hindurchtritt, einströmt, und mit einem Auslaß (413) zum Abgeben des Kühlmittels, das in dem Strömungs regelungsventil strömt, zu dem Motor hin zum Regeln der Bypass-Strömungs rate (Vb) des Kühlmittels, das durch den Bypassdurchtritt hindurchtritt, und der Kühlerströmungsrate (Vr) des Kühlmittels, das durch den Kühler hin durchtritt, durch Verändern des Öffnungsgrades des Strömungsregelungs ventils;
wobei der Öffnungsgrad des Strömungsregelungsventils auf der Grundlage einer ersten Temperatur (Tp) des Kühlmittels, das von dem Auslaß (413) aus abgegeben wird, einer zweiten Temperatur (Tb) des Kühlmittels, das durch den Bypassdurchtritt (300) hindurchströmt, und einer dritten Temperatur (Tr) des Kühlmittels, das von dem Kühler (200) ausströmt, geregelt ist.
2. Kühlvorrichtung nach Anspruch 1, wobei der Öffnungsgrad des Strö
mungsregelungsventils auf der Grundlage der ersten, der zweiten und der
dritten Temperatur (Tb, Tr, Tp) im Wege der Rückkoppelung derart geregelt
ist, daß die erste Temperatur (Tp) mit einer Sollwassertemperatur (Tmap)
konform übereinstimmt, die auf der Grundlage der Motorlast des Motors (100)
bestimmt ist.
3. Kühlvorrichtung nach Anspruch 1 oder Anspruch 2, wobei
die Kühlvorrichtung ein Gebläse (230) zum Blasen von Luft in Richtung zu
dem Kühler (200) hin aufweist und die Blasluftmenge dieses Gebläses auf der
Grundlage der Motorlast des Motors (100) geregelt ist.
4. Kühlvorrichtung nach irgendeinem der Ansprüche 1 bis 3, wobei die Kühl
vorrichtung eine Pumpe (500) umfaßt, die unabhängig von dem Motor (100)
zum Umwälzen des Kühlmittels angetrieben ist, und die Abgabeströmungs
rate der Pumpe auf der Grundlage der Motorlast des Motors (100) geregelt
ist.
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Effective date: 20150203 |