DE19861056B4 - Rotationshubkolbenmotor Typ RHKM-RB und RHKM-KK - Google Patents
Rotationshubkolbenmotor Typ RHKM-RB und RHKM-KK Download PDFInfo
- Publication number
- DE19861056B4 DE19861056B4 DE19861056A DE19861056A DE19861056B4 DE 19861056 B4 DE19861056 B4 DE 19861056B4 DE 19861056 A DE19861056 A DE 19861056A DE 19861056 A DE19861056 A DE 19861056A DE 19861056 B4 DE19861056 B4 DE 19861056B4
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- rhkm
- piston
- mass
- rotor
- force
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B57/00—Internal-combustion aspects of rotary engines in which the combusted gases displace one or more reciprocating pistons
- F02B57/08—Engines with star-shaped cylinder arrangements
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
Rotationshubkolbenmotor als Rotationsboxer (RHKM-RB) mit einem, in einem festen Gehäuse (10) zentrisch gelagerten, teilbaren Rotor (18) mit zwei in einer zur Rotorachse senkrechten Ebene radial entgegengesetzt angeordneten Zylinderbohrungen, in welchen sich 2 Kolben (1) befinden, von denen einer mit einem Hauptpleuel (6) und der andere mit zwei Nebenpleuel (6') von kongruenten Form und halber Dicke (halbe Masse) in gleichem Abstand von der Zylindermitte mit der Kurbelwelle (7) und einem Umkehrgetriebe (11) mit der Übersetzung ωK/ωR = 3 (2 Zahnradpaare + 1 Zwischenrad (20)) verbunden sind, wobei zwei Preßpassungen am Kolbenbolzen (3) genau über den Kurbelwangen liegen und die beiden Kolben (1) sich auf einer von r/l abhängigen hypozyklischen Bahn bewegen, dadurch gekennzeichnet, daß die entgegengesetzte Wirkung der Zunddrücke einen vollkommenen Gaskraft-, Massenkraft- und Massenmomentenausgleich ermöglicht.
Description
- Die Erfindung betrifft einen Rotationshubkolbenmotor mit den Merkmalen des Anspruchs 1.
- 1.1 Entwicklungsstand
- In den letzten Jahrzehnten wurden Otto- und Dieselmotoren als Zweitakt- und Viertaktmotoren, als Hub- und Kreiskolbenmotoren mit umfangreichen Entwicklungsleistungen auf den verschiedensten, speziellen Gebieten des Motorenbaus erbracht.
- Bewährt hat sich das klassische Triebwerk (Kolben, Pleuel, Kurbelwelle) sowie hochentwickelte Ventil- und Gaswechselsteuerungen mit der Tendenz zu größeren Ventilquerschnitten.
- Der Wankelmotor (KKM) konnte sich trotz vorteilhaften konstruktiver Details nicht durchsetzen. (L1)
- Der Nachteil dieser Konstruktion ist die konstruktiv bedingte langgestreckte Brennraumform mit der relativ großen Oberfläche, relativ großen Dichtlänge sowie des extrem kleinen Hubverhältnisses e/R. Außerdem hat die trochoidenförmige Rotorzylinderlauffläche (Dichtele mente mit Linienberührung) dichtungstechnische, verschleißmäßige und technologische Nachteile.
- Desweiteren ist das Dieselverfahren an KKM nicht realisierbar (L2) Im globalen Motorenbau sind eine Vielzahl, zum Teil nichtrealisierbarer Lösungsvarianten für RHKM bekannt
- Für die Durchsetzung neuer Motorsysteme sind Lösungen mit, am heutigen Entwicklungsstand gemessenen, höheren konstruktiven, technologischen und ökonomischen Entwicklungsniveau unbedingte Veraussetzung.
- Die
DE 41 19 651 C1 , dieDE 2 339 957 A , dieDE 2 412 438 A und dieUS 5 365 892 A zeigen verschieden Ausführungen von Rotationshubkolbenmotoren. - Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, einen Rotationshubkolbenmotor mit verbesserter Laufruhe bei gleichzeitiger Leistungssteigerung zu entwickeln.
- 2. Beschreibung des RHKM-Systems
- 2.1 Lösungsergebnis
- 2.1.1 RHKM-RB (Rotationsboxer) (
1 ,2 ) - Gefunden wurde ein RHKM-System mit einem zentrisch im festen Gehäuse (
10 ) drehbar gelagerten, teilbaren Rotor (18 ) mit 2 in einer Ebene radial entgegengesetzt angeordneten Zylinderbohrungen, in welchen sich 2 durch Kolbenstangen (6 ,6' ) mit der Kurbelwelle (7 ) verbundenen Kolben (1 ) bewegen und durch ein Umkehrgetriebe (11 ) mit der Übersetzung ωK/ωR = 3 zu einer kompletten Getriebeeinheit (GE) ergänzt wurden und die Kolben (1 ) sich insbesondere in einer Ebene, radial entgegengesetzt auf einer von r/l abhängigen, hypozyklischen Bahn (7 ) bewegen. - 2.1.2 RHKM-KK (Kolbenkette) (
3 ,4 ) - Gefunden wurde ein RHKM-System mit einem zentrisch in einem festen Gehäuse (
10 ) drehbar gelagerten Rotor (18 ) mit 4 in einer Ebene radial angeordneten Zylinderbohrungen, in welchen sich 4 durch Kolbenstangen (2 ) verbundene Kolben (1 ) bewegen und als geschlossene Kolbenkette (KK) durch Kopplung an eine Welle (7 ) mit teilbaren Exzenter (8 ) und einem Umkehrgetriebe (11 ) mit einer Übersetzung ωK/ωR = 1 zu einer kompletten Getriebeeinheit ergänzt wurde, wobei sich jeweils 2 gegenüberliegende Kolben (1 ) auf einer gleichen, von r/l abhängigen hypozyklischen Bahn bewegen. (5 ) - 2.2 Vorteile der Lösungsvarianten
- Die Lösungsvarianten bieten folgende Vorteile:
- – Hoher Liefergrad durch die relativ großen Einlaß- und Auslaßquerschnitte und damit eine Kompensation der negativen Einflüsse durch die relativ größere Brennraumdichtungslänge.
- – Senkung
des spezifischen Brennstoffverbrauchs durch die Anordnung einer
zusätzlichen
Aussparung (
16 ) im Einlaßquerschnitt (21 ) oder eines Bypasses mit Absperrventil zwecks Verschiebung des Punktes Es (Einlaß schließt) in Richtung OT und damit einer Erhöhung des Verhältnisses Expansionshub zum Kompressionshub bei gleichem Verdichtungsverhältnis ε d. h. einer Reduzierung der Restexpansion und damit einer Erhöhung des thermischen Wirkungsgrades. (L4) - – Verbesserung
des Motorkreisprozesses durch die im Bedarfsfall er forderliche
Anordnung einer separaten Wasserkühlung (
14 ) bzw. einer separaten Wärmeisolierung (15 ) zur Nutzung des bei RHKM vorhandenen Vorteils der örtlichen Trennung von Kompression und Expansion und damit einer Kompensation der negativen Einflüsse durch die relativ größere Brennraumoberfläche. - – Lösung der
Problematik der RHKM-Brennraumabdichtung durch ein Abdichtsystem
nach
6 bzw.9 durch Dichtringe (4 ) mit Flächenberührung und Anordnung von Stützrippen (5 ) zur Vermeidung des Überquerens des Ringschlitzes über Einlaß- und Auslaßquerschnitt (21 ,22 ) und Verhinderung des beim Überqueren durch Wärmedehnung, Fliehkräfte und Gasschwingungen verursachten Ausspreizens der doppeltgekrümmten Kolbenringenden (4 ) sowie einer Verdrehsicherung (9 ) zur Gewährleistung der Betriebssicherheit des Motors. - – Als
Vorteil gegenüber
dem Abdichtsystem von KKM ist die Anwendung von Dichtelementen mit
Flächenberührung und
somit hydrodynamischer Tragfähigkeit,
die geringere relative Dichtungslänge und die mögliche Anordnung
von 2 RHKM-Dichtungsringen (
4 ) pro Zylinder und die dadurch erreichte zusätzliche Labyrinth-Dichtungswirkung zu nennen. - – Im Gegensatz zu KKM (L2) kann bei RHKM das Dieselverfahren realisiert werden.
- – Optimale Nutzung des Bauraums durch die Unterbringung von 4 kompletten VT-Arbeitszyklen pro Rotorumdrehung in einer zur Drehachse senkrechten Ebene.
- – Realisierung des vollkommenen Massenkraft- und Massenmomentenausgleichs durch die gefundenen RHKM-Systeme RB (Rotationsboxer) und KK (Kolbenkette)
- – Ökonomisch
effektive Montagetechnologie durch die Anordnung eines durch Hydraulikwerkzeuge
teilbaren Exzenters (
8 )3 bzw. eines geteilten Rotors (18 )1 - – Ausgleich der Gaskräfte, Entlastung der Grundlager, vibrationsarmer Motorlauf durch die entgegengesetzte Wirkung der Zünddrücke beim Motortyp RHKM-RB.
- 3. Kinematik des RHKM-Systems
- Die kinematischen Zusammenhänge werden durch folgende Beziehungen beschrieben:
(1) n = nR + nK Relative Drehzahl Fig. 10 (2) l'1 = r·cosα + l(1 – λ2sin2α)1/2 für Kolben 1 (3) l1' = (l2 s – l2 1)1/2 für Kolben 1' Fig. 4 (4) ls = ((l + r)2 + (l – r)2)1/2 für Kolbenstange 2 Fig. 4 (5) y = l'·cosαR Ordinate Kolbenbahn (6) x = l'·sinαR Abzisse Kolbenbahn (7) s = l'max – l' Kolbenhub - 4. Effektive Motorleistung
- Zum Vergleich wird die Motorleistung der einzelnen Varianten für eine Getriebeeinheit (GE) (KW/m) ermittelt. Für die einzelnen Varianten gilt:
(8) nrel = nK n = Drehzahl für HKM (9) nrel = nK + nR = 2·nR für RHKM-KK (10) nrel = nK + nR = 4·nR für RHKM-RB (11) nrel = nK + nR = 2·nR = 2/3·nK für KKM (12) Pe = z·pe·(2/a)·Vh·nrel allg. (13) Pe = 1·pe·Vh/2·nK 1 Zyl. HKM (14) Pe = 4·pe·Vh·nR 2 Zyl. RHKM-RB (15) Pe = 4·pe·Vh·nR 4 Zyl. RHKM-KK (16) Pe = 3·pe·VK·nR 3 Zyl. KKM (17) Pe = pe·VK·nK 3 Zyl. KKM (18) Md = 30/3,14·Pe/nR (Nm) - 5. Variantenvergleich
- 5.1 Festlegungen
- Der Vergleich der RHKM-Varianten RB und KK mit zwei ausgewählten Serienmotoren (HKM und KKM) eine spezifische Baueinheit (Leistung pro Zylinderabstand, KW/m) für eine Leistung Pe = 40 KW durchgeführt.
- Die für RHKM angenommene, maximal zulässige Rotorgleitgeschwindigkeit vg = 35 m/s stützt sich auf einen aus der Literatur (L5) für KKM ermittelten Wert von vg = 27 m/s und auf den Vorteil der RHKM-Dichtringe mit Flächenberührung.
- Der Dichtungsluftverlust (Lässigkeit) ist proportional der Größe des Kolbenringspalts, dieser proportional der Längenänderung durch Wärmedehnung und damit proportional der relativen Dichtungslänge L.
- Laut Literatur (L6) beträgt die Lässigkeit bei HKM ca 1% der Zylinderfüllung.
- Analog wird der zu erwartende Wärmeverlust in erster Näherung proportional der relativen Brennraumoberfläche O/Vh angenommen.
Oberflächenverhältnis OV = (O/Vh):(O/Vh)HKM
Dichtlängenverhältnis LV = (L/Vh):(O/Vh)HKM 5.2 Berechnungsergebnis1. Motor HKM KKM RHKM RHKM 2. Typ VR6 M950 RB KK 3. Stand 1990 1970 Entw. Entw. 4. Zyl. 2 3 2 4 5. s/D 90/81 20/140 40/100 40/100 6. lz (m) 0,3 0,2 0,16 0,16 7. Pe (KW) 40 40 40 40 8. Pe/lz (KW/m) 133 200 250 250 9. nK (min–1) 5438 3892 5561 1854 10. nR (min–1) - 1297 1854 1854 11. nrel (min–1) - 2595 7414 3708 12. Md (Nm) 69,6 97,2 68,0 204 13. vg m/s - 24,2 34,0 34,0 14. cm m/s 16,3 - 9,88 4,94 15. VB l 43,2 43,5 25,6 25,6 16. Vh l 0,460 0,598 0,314 0,314 17. O m3 0,033 0,1637 0,028 0,028 18. L m 0,254 1,717 0,624 0,624 19. OV - 1 3,79 1,24 1,24 20. LV - 1 5,2 3,56 3,56 - 5.3 Ausnutzung der Restexpansion (L1) und
13 - Durch den Vorteil in Abschnitt 2.2 kann beispielsweise der thermische Wirkungsgrad η bei einem Verdichtungsverhältnis ε = 10 und einem Vexp./Vkompr. = 2 von ηth = 0,602 auf ηth = 0,733 erhöht werden.
- 6. Auswertung
- Zusammenfassend ergeben sich für die Lösungsvarianten im Vergleich zu HKM folgende Vorteile:
- – Wegfall der Ventile einschließlich des kompletten Ventilantriebes Geringeres Bauvolumen (Motorgehäuse ohne Anbauten) Vollkommener Massenausgleich (In einer Wirkungsebene) Ausgleich der Gaskräfte (RHKM-RB) Einfach realisierbare Nutzung der Restexpansion als ökonomische und ökologische Alternative zu einem Sparmotor.
- 7. Literaturquellen
-
- (L1) Kalide, Kraft- u. Arbeitsmasch. S. 190
- (L2) Bensinger, MTZ 31 (1970) 1
- (L3) OS
DE 196 39 990 A1 - (L4) Kalide, Kraft- u. Arbeitsmasch. S. 143
- (L5) Fezer, Raumbedarf KKM, Krupp, Werksber. 23 (1965)
- (L6) Hütte, Bd. IIA, 28. Aufl. S. 724
- 8. Formelzeichen, Abkürzungen
Cm m/s mittl. Kolbengeschw. e m Exzentrizität l m Kolbenstangenlänge l' m Var. Rotationsradius ls m Verbindungsstange nrel min–1 Rel. Drehzahl nK min–1 Kurbelw. Drehzahl nR min–1 Rotor-Drehzahl r m Kurbelradius B m Motorbreite BE m Baueinheit pro Zylinderabstand D m Kolbendurchmesser Es - Pkt. Einlaß schließt GE - Getriebeeinheit H m Bauhöhe HKM - Hubkolbenmotor KKM - Kreiskolbenmotor (Wankelmotor) L m Baulänge LD m Dichtungslänge LV - Längenverhältnis Md Nm Drehmoment O m2 Brennraumoberfläche OV - Oberflächenverhältnis Pe KW Effektive Leistung Pe' KW/m Leistung pro Zylinderabstand R m Erzeugender Radius KKM RHKM - Rotationshubkolbenmotor RHKM-KK - RHKM Typ Kolbenkette RHKM-RB - RHKM Typ Rotationsboxer s m Kolbenhub VB m3 Bauvolumen Vh l Hubvolumen Vexp. m3 Expansionshubvolumen Vkompr. m3 Kompressionshubvolumen α grd Rel. Drehwinkel αK grd Kurbelwellendrehwinkel αR grd Rotordrehwinkel r/l - Schubstangenverhältnis ωK s–1 Winkelgeschw. d. Kurbelwelle ωR s–1 Winkelgeschw. d. Rotors ω - Verdichtungsverhältnis - 9. Bilderverzeichnis
-
-
10 ,11 ,12 RHKM-System -
6 RHKM-Brennraumdichtung -
7 ,8 RHKM-3ω-Kolbenbahn (L3) -
13 Kreisprozeß mit Nutzung der Restexpansion -
9 RHKM-Dichtungssystem -
14 RHKM-1ω-Kolbenbahn (L3) -
1 ,2 RHKM-RB -
3 ,4 RHKM-KK -
5 Kolbenbahn RHKM-KK
Claims (4)
- Rotationshubkolbenmotor als Rotationsboxer (RHKM-RB) mit einem, in einem festen Gehäuse (
10 ) zentrisch gelagerten, teilbaren Rotor (18 ) mit zwei in einer zur Rotorachse senkrechten Ebene radial entgegengesetzt angeordneten Zylinderbohrungen, in welchen sich 2 Kolben (1 ) befinden, von denen einer mit einem Hauptpleuel (6 ) und der andere mit zwei Nebenpleuel (6' ) von kongruenten Form und halber Dicke (halbe Masse) in gleichem Abstand von der Zylindermitte mit der Kurbelwelle (7 ) und einem Umkehrgetriebe (11 ) mit der Übersetzung ωK/ωR = 3 (2 Zahnradpaare + 1 Zwischenrad (20 )) verbunden sind, wobei zwei Preßpassungen am Kolbenbolzen (3 ) genau über den Kurbelwangen liegen und die beiden Kolben (1 ) sich auf einer von r/l abhängigen hypozyklischen Bahn bewegen, dadurch gekennzeichnet, daß die entgegengesetzte Wirkung der Zunddrücke einen vollkommenen Gaskraft-, Massenkraft- und Massenmomentenausgleich ermöglicht. - RHKM-RB nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Brennraumabdichtung aus einem oder mehreren RHKM-Kolbenringen (
2 ) mit oder ohne Stützfeder (3 ), ein oder mehreren Stützrippen (19 ) und einer Verdrehsicherung (9 ) besteht, mit einem doppeltgekrümmten Kolbenring (2 ) mit gerader oder schräger Dichtkante (5 ) und Flächenberührung mit der Rotorzylinderwand zum Aufbau eines hydrodynamischen Schmierfilms. - RHKM-RB nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß eine Aussparung (
16 ) im Eintrittskanal (21 ) (bzw. einer Bypassleitung mit Absperrventil für Fernbedienung) angeordnet ist. - RHKM-RB nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß eine separate Kühlung der Kompressionseit (
14 ) und eine separate Wärmeisolierung an der Expansionsseite (15 ) angeordnet ist.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19861056A DE19861056B4 (de) | 1998-12-15 | 1998-12-15 | Rotationshubkolbenmotor Typ RHKM-RB und RHKM-KK |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19861056A DE19861056B4 (de) | 1998-12-15 | 1998-12-15 | Rotationshubkolbenmotor Typ RHKM-RB und RHKM-KK |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE19861056A1 DE19861056A1 (de) | 2000-06-29 |
DE19861056B4 true DE19861056B4 (de) | 2009-07-16 |
Family
ID=7893277
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19861056A Expired - Fee Related DE19861056B4 (de) | 1998-12-15 | 1998-12-15 | Rotationshubkolbenmotor Typ RHKM-RB und RHKM-KK |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE19861056B4 (de) |
Citations (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2231415A1 (de) * | 1971-07-10 | 1973-03-08 | Miklos Daroczi | Verbrennungsmotor |
DE2339957A1 (de) * | 1972-08-12 | 1974-02-28 | Anidyne Corp | Maschine zum betreiben als verbrennungsmotor, verdichter, pumpe oder druckmittelbetaetigter motor |
DE2412438A1 (de) * | 1973-03-26 | 1974-10-10 | Paul D Baller | Rotations-druckvorrichtung fuer fluide |
US4093405A (en) * | 1977-02-02 | 1978-06-06 | William Stanley Brian | Fuel-operated device |
BE865833A (fr) * | 1978-04-10 | 1978-07-31 | Mertens Rudi | Machines a pistons avec cylindres rotatifs |
DE2746203A1 (de) * | 1977-10-14 | 1979-04-19 | Bernhard Karl Dipl Ing | Verbrennungsmotor |
DE2719443C2 (de) * | 1977-04-30 | 1983-07-14 | Hans L. 6000 Frankfurt Ehlert | Hydrostatische Radialkolbenmaschine mit feststehendem Zylinderstern |
DE3621131A1 (de) * | 1985-12-18 | 1987-06-19 | Josef Gail | Kolbenkraftmaschine |
DE3919609A1 (de) * | 1989-06-15 | 1990-12-20 | Gp Konstruktions Gmbh | Kurbeltrieb fuer eine kolbenmaschine |
DE3638040C2 (de) * | 1985-11-19 | 1991-04-04 | Akira Nishinomiya Hyogo Jp Korosue | |
DE4119651C1 (en) * | 1991-06-14 | 1992-12-24 | Gerhard Karl 7000 Stuttgart De Kienle | Opposed piston rotary IC-engine - has motor ring closing off outer ends of cylinder bores in which pistons reciprocate |
US5279110A (en) * | 1992-06-12 | 1994-01-18 | Lin Abraham S | Double-rotor rotary engine and turbine |
US5365892A (en) * | 1987-04-16 | 1994-11-22 | Kienle Gerhard K | Rotary internal combustion engine |
DE4118938C2 (de) * | 1991-06-08 | 1997-10-23 | Ostermeyer Heinz Juergen | Rotationsschwingkolbenmotor |
DE19500854C2 (de) * | 1994-01-21 | 1998-04-09 | Beck Walter | Hubkolbenmaschine |
-
1998
- 1998-12-15 DE DE19861056A patent/DE19861056B4/de not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2231415A1 (de) * | 1971-07-10 | 1973-03-08 | Miklos Daroczi | Verbrennungsmotor |
DE2339957A1 (de) * | 1972-08-12 | 1974-02-28 | Anidyne Corp | Maschine zum betreiben als verbrennungsmotor, verdichter, pumpe oder druckmittelbetaetigter motor |
DE2412438A1 (de) * | 1973-03-26 | 1974-10-10 | Paul D Baller | Rotations-druckvorrichtung fuer fluide |
US4093405A (en) * | 1977-02-02 | 1978-06-06 | William Stanley Brian | Fuel-operated device |
DE2719443C2 (de) * | 1977-04-30 | 1983-07-14 | Hans L. 6000 Frankfurt Ehlert | Hydrostatische Radialkolbenmaschine mit feststehendem Zylinderstern |
DE2746203A1 (de) * | 1977-10-14 | 1979-04-19 | Bernhard Karl Dipl Ing | Verbrennungsmotor |
BE865833A (fr) * | 1978-04-10 | 1978-07-31 | Mertens Rudi | Machines a pistons avec cylindres rotatifs |
DE3638040C2 (de) * | 1985-11-19 | 1991-04-04 | Akira Nishinomiya Hyogo Jp Korosue | |
DE3621131A1 (de) * | 1985-12-18 | 1987-06-19 | Josef Gail | Kolbenkraftmaschine |
US5365892A (en) * | 1987-04-16 | 1994-11-22 | Kienle Gerhard K | Rotary internal combustion engine |
DE3919609A1 (de) * | 1989-06-15 | 1990-12-20 | Gp Konstruktions Gmbh | Kurbeltrieb fuer eine kolbenmaschine |
DE4118938C2 (de) * | 1991-06-08 | 1997-10-23 | Ostermeyer Heinz Juergen | Rotationsschwingkolbenmotor |
DE4119651C1 (en) * | 1991-06-14 | 1992-12-24 | Gerhard Karl 7000 Stuttgart De Kienle | Opposed piston rotary IC-engine - has motor ring closing off outer ends of cylinder bores in which pistons reciprocate |
US5279110A (en) * | 1992-06-12 | 1994-01-18 | Lin Abraham S | Double-rotor rotary engine and turbine |
DE19500854C2 (de) * | 1994-01-21 | 1998-04-09 | Beck Walter | Hubkolbenmaschine |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE19861056A1 (de) | 2000-06-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA1206887A (en) | Engine with rotating cylinder wall | |
RU2293186C2 (ru) | Поршневая машина с вращающимся цилиндром | |
DE1905244A1 (de) | Vollstaendig ausgewogene,doppelt wirkende Kolbenmaschine | |
DE69937367T2 (de) | Rotationsmaschine mit verbesserter zugangskühlung und schmierung | |
US3536050A (en) | Motion-converting device for barrel-type machine and various applications thereof | |
DE19861056B4 (de) | Rotationshubkolbenmotor Typ RHKM-RB und RHKM-KK | |
WO1995034750A1 (de) | Verbrennungsmotor, kompressor oder pumpe | |
DE3109908A1 (de) | Schwingkolbenmaschine als kraft- und arbeitsmaschine und bausystem zur herstellung verschiedener maschinentypen (grau - motor) | |
DE69627167T2 (de) | Rotierende brennkraftmaschine | |
DE3207344A1 (de) | Sternmotorkompressor mit x und dreieckhubkolbenstangenfuehrungen am gekoppelten planetentriebwerk | |
DE3211261A1 (de) | Schwingkolbenmaschine | |
EP0025071A1 (de) | Hubkolbentriebwerk | |
DE102007034941B4 (de) | Rotationsmotor mit starrer Pleuelverbindung | |
DE4412165A1 (de) | Kurbelgetriebe zur Umwandlung von geradelinigen Hin- und Herbewegungen in Drehbewegungen und umgekehrt | |
DE3430578A1 (de) | Drehkolbenverbrennungsmotor | |
DE10055445C1 (de) | Kompressor mit umlaufenden Zylindern | |
DE4319896A1 (de) | Rotationskraft- und Arbeitsmaschine mit Druckausgleich | |
DE19538197C2 (de) | Taumelscheibenverbrennungsmotor | |
AT410965B (de) | Verbundmotor | |
DE19512998C2 (de) | Schwenkschaufel-Verbrennungsmotor | |
DE1965865A1 (de) | Ringzylinder-Verbrennungskraftmaschine | |
DE4438865C2 (de) | Motor HS-2000 | |
DE19727987C2 (de) | Zweitakt-Taumelscheiben-Brennkraftmaschine | |
DE4239074A1 (en) | Four-stroke rotary swivel piston engine - has integrated drive unit fixed to inner bearing unit with internal crown gear engaging with drive gear and intermediate gears | |
DE3432586A1 (de) | Rotorkraftmaschine |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
ON | Later submitted papers | ||
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
8139 | Disposal/non-payment of the annual fee | ||
8170 | Reinstatement of the former position | ||
8122 | Nonbinding interest in granting licences declared | ||
8120 | Willingness to grant licences paragraph 23 | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
R119 | Application deemed withdrawn, or ip right lapsed, due to non-payment of renewal fee |