DE19849928A1 - Stickoxid-Adsorptionsmittel - Google Patents
Stickoxid-AdsorptionsmittelInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Adsorptionsmittel zur Entfernung von Stick
oxiden (NOx), wie Stickstoffmonoxid (NO) und Stickstoffdioxid (NO2). Ins
besondere betrifft die Erfindung ein NOx-Adsorptionsmittel, das zur effizienten
Entfernung von NOx, das in schädigenden Gasen, die aus Kraftfahrzeugtunneln,
Tiefgaragen und dergleichen ventiliert werden, enthalten ist, durch Adsorption
zur Verhinderung von Luftverschmutzung verwendet wird.
Schädigende Gase, die aus Kraftfahrzeugtunneln, Tiefgaragen und
Innenräumen stammen, die mit schädigende Gase erzeugenden Vorrichtungen
ausgestattet sind, sind größtenteils von Abgasen verschieden, die aus Ver
brennungsvorrichtungen ventiliert werden, indem schädigende Gase Normal
temperatur und eine geringe NOx-Konzentration aufweisen und die NOx-Kon
zentration von Fall zu Fall stark variiert. Abgase wurden durch ein selektives
katalytisches Reduktionsverfahren (NH3-reduktives Entstickungsverfahren) zur
Entfernung von NOx daraus behandelt. Bei dem selektiven katalytischen Reduk
tionsverfahren wird NOx unter Verwendung von Ammoniak (NH3) als Reduk
tionsmittel in Gegenwart von Titanoxid (TiO2) als Katalysator zu Stickstoff (N2)
reduziert. Das selektive katalytische Reduktionsverfahren ist jedoch zur Entfernung
von NOx aus schädigenden Gasen nicht anwendbar. Aus diesem Grund wurde in
Erwägung gezogen, daß für das schädigende Gas, nachdem die NOx-Konzen
tration durch Leiten des schädigenden Gases durch ein geeignetes NOx-Adsorp
tionsmittel zur Adsorption von NOx und Erhitzen und Desorbieren des Adsorptions
mittels erhöht wurde, das vorstehend genannte reduktive Entstickungsverfahren
mit NH3 angewendet wird. Die nachstehenden Adsorptionsmittel wurden bekannt
lich als NOx-Adsorptionsmittel für das Verfahren verwendet.
- (1) NOx-Adsorptionsmittel vom aktivierten Aluminiumoxid- (Al2O3)-Typ (offenbart in der japanischen ungeprüften Patentveröffentlichung Nr. 4(HEI)-367707). Dieses Adsorptionsmittel schließt Oxide von Natrium, Calcium usw. und zusätzlich dazu Oxide von Mangan, Eisen oder Kupfer, wodurch es ein erhöhtes Gasadsorptionsvermögen aufweist, ein.
- (2) Ein Adsorptionsmittel für NOx niederer Konzentration (offenbart in der japanischen ungeprüften Patentveröffentlichung Nr. 5(HEI)-123568). Dieses Adsorptionsmittel schließt TiO2 vom Anatas-Typ, das als Träger eingesetzt wird und Ruthenium, getragen auf dem TiO2 vom Anatas-Typ, ein.
- (3) Ein Adsorptionsmittel für NOx und insbesondere NO2 (offenbart in der japanischen ungeprüften Patentveröffentlichung Nr. 7(HEI)-88363). Dieses Adsorp tionsmittel schließt einen Träger und mindestens ein Edelmetall, ausgewählt aus Platin, Gold, Ruthenium, Rhodium und Palladium oder einer Verbindung davon und falls erforderlich, ein Metalloxid von Metallen, wie Mangan, Eisen, Kobalt, Nickel, Kupfer und Zink, getragen auf dem Träger, ein.
- (4) Ein NOx-oxidierendes und adsorbierendes Mittel (offenbart in der japanischen ungeprüften Patentveröffentlichung Nr. 8(HEI)-173796). Dieses Mittel enthält als Hauptkomponente c-MnO2-x (wobei 0 ≦ x ≦ 0,1), das eine spezifische Oberfläche von 100 m2/g oder mehr aufweist.
- (5) Ein NOx-Adsorptionsmittel (offenbart in der Internationalen Ver öffentlichung WO 97/11779). Dieses Adsorptionsmittel enthält ein Mangan-Kupfer- Mischoxid und/oder ein Mangan-Eisen-Mischoxid und eine Rutheniumverbindung. Alternativ enthält dieses Adsorptionsmittel mindestens einen Stoff, ausgewählt aus einem Mn-Oxid, einem Mangan-Kupfer-Mischoxid und einem Mangan-Eisen- Mischoxid, eine Rutheniumverbindung, eine Alkalimetallverbindung und/oder eine Zinn-(Sn)-Verbindung.
- (6) Ein NOx-Adsorptionsmittel (offenbart in der japanischen ungeprüften Patentveröffentlichung Nr. 9-141088). Dieses Adsorptionsmittel enthält ein Man ganoxid oder ein Kupfer- oder Eisen-enthaltendes Manganoxid als Träger und eine auf dem Manganoxid getragene Rutheniumverbindung.
Die vorstehend genannten NOx-Adsorptionsmittel (1) bis (6) weisen, wie
nachstehend beschrieben, jedoch eine Vielzahl von Problemen auf.
Obwohl das Adsorptionsmittel (1) zur Verwendung bei der Adsorption von
NOx vorgesehen ist, kann es eigentlich nur NO2 adsorbieren. In vielen Fällen
bildet NO den größten Teil der Gesamt-NOx-Konzentration und NO2 macht nur
einige bis 10 Prozent aus. Daher ist es vor der Behandlung notwendig, dem zu
behandelnden, schädigenden Gas Ozon (O3) zuzuführen, um NO zu NO2 zu
oxidieren. Zu diesem Zeitpunkt bleibt nicht-oxidiertes NO, ohne adsorbiert zu
werden, zurück, wenn die Menge an zugegebenem O3 nicht ausreicht. Im Gegen
satz dazu bleibt überschüssiges O3, welches mit NO nicht reagiert hat, als schädi
gendes Gas, zurück, wenn die Menge an zugegebenem O3 zu hoch ist. Es be
steht auch die Gefahr, daß O3 aus der Vorrichtung zur Behandlung des schädi
genden Gases austritt, ungeachtet der zugesetzten O3-Menge. Außerdem er
fordert das Adsorptionsmittel (1) nach Adsorbieren von NOx eine Erwärmung auf
eine Temperatur von 450°C, um NOx zu desorbieren.
Obwohl das Adsorptionsmittel (2) zur Verwendung bei der Adsorption von
NOx vorgesehen ist, gibt es keine konkrete Beschreibung hinsichtlich des Adsorp
tionsvermögens von NO bzw. NO2. Daher ist das Adsorptionsvermögen für NO
nicht definitiv. Außerdem erfordert das Adsorptionsmittel (2) nach Adsorbieren von
NOx ebenfalls Erhitzen auf eine Temperatur von 350°C, um NOx zu desorbieren.
Obwohl von dem Adsorptionsmittel (3) offenbart wird, daß es NO-Adsorp
tionsvermögen aufweist, ist diese Fähigkeit beträchtlich geringer als sein NO2-
Adsorptionsvermögen (und seine Fähigkeit, NO zu adsorbieren, hält nur für einen
kurzen Zeitraum an). Daher muß mit dem Adsorptionsmittel (3) dem schädigenden
Gas O3 zugesetzt werden, um NO zu NO2 zu oxidieren, wie beim Adsorptions
mittel (1).
Wenn außerdem eine Gesamtmenge an NO zu NO2 unter Verwendung
eines Adsorptionsmittels oxidiert wird, das ein Entfernungsvermögen in praktischer
Höhe nur zeigt, nachdem NO zu NO2 oxidiert ist, wird NO2, das durch die Adsorp
tion nicht entfernt werden konnte, freigesetzt oder abgegeben. In den meisten
Fällen ist die NO2-Konzentration des behandelten Gases, wie schädigendes Gas,
das aus Kraftfahrzeugtunneln und Tiefgaragen ventiliert wird, geringer als dessen
NO-Konzentration. Sofern folglich das NO2-Adsorptionsvermögen nicht sehr hoch
ist, kann NO2 kaum reduziert werden oder kann im umgekehrten Fall in der Menge
steigen. Die Verwendung dieses Adsorptionsmittels als solches zur Entfernung von
NO2, das ein schädigendes Gas darstellt und dessen Kontrollwert durch den
Umwelt-Qualitätsstandard festgelegt ist, ist daher grundsätzlich problematisch.
Außerdem enthalten die meisten der behandelten Gase, wie Gase, die
aus Kraftfahrzeugtunneln und Tiefgaragen ventiliert werden, Schwefeloxide (SOx),
wie Schwefeldioxid (SO2) und Schwefeltrioxid (SO3). Die Konzentration an SOx ist
im allgemeinen geringer als jene von NOx, jedoch erzeugt SOx viele Metall- und
akkumulierende Schwefelverbindungen (beispielsweise Sulfat). Die vorstehend
genannten Adsorptionsmittel (1) bis (3) enthalten alle als Hauptkomponenten
Metalle, die leicht mit Schwefel unter Erzeugung von Schwefelverbindungen, wie
Schwermetalloxid, aktiviertes Aluminiumoxid und Rutheniumverbindung, reagieren.
So erzeugte Schwefelverbindungen können eine Verschlechterung des Gasadsorp
tionsvermögens der Adsorptionsmittel für schädigendes Gas hervorrufen (das heißt
die Adsorptionsmittel werden durch die Schwefelverbindung vergiftet).
Wenn das Adsorptionsmittel (4) verwendet wird, wird ein großer Teil an
NO zu NO2 oxidiert, das dann abgegeben wird und nur ein Teil von NO wird
adsorbiert. Folglich muß ein NO2-adsorbierender Abschnitt gesondert an der
stromabwärts gelegenen Seite bereitgestellt werden. Somit kann im Fall der
Anwendung von Adsorptionsmitteln (1) und (3) NOx nicht ausreichend entfernt
werden, sofern dem Adsorptionsmittel kein deutlich erhöhtes NOx-Adsorptionsver
mögen verliehen wird.
Das Adsorptionsmittel (5) ist in seiner starken NO- und NO2-Ad
sorptionswirkung weit besser als die Adsorptionsmittel (1) bis (4); es verbleibt
jedoch noch Raum zur Verbesserung. Zunächst kann ein vorgesehener Effekt nicht
erhalten werden, wenn Ruthenium in Form eines Metalls oder eines Oxids vorliegt.
Es ist erwünscht, daß Ruthenium in Form eines Chlorids (RuCl3) und eines Nitrats
vorliegt. Da diese Stoffe saure Verbindungen darstellen, ist eine Tendenz zu
beobachten, daß die Rutheniumverbindung an der Oberfläche des Manganoxids
aggregieren kann und nicht dispergiert werden kann, wenn sie mit Manganoxid,
Mangan-Kupfer-Mischoxid oder Mangan-Eisen-Mischoxid, die eine Grundverbin
dung darstellt, verknetet oder damit imprägniert werden. In anderen Worten, es ist
schwierig, eine hohe Aktivität zu erhalten, die durch eine große Oberfläche hervor
gerufen wird. Wenn eine Alkalimetallverbindung, wie Kaliumcarbonat, aufgetragen
wird, gibt es eine Wirkung hinsichtlich der Verbesserung des Adsorptions
vermögens. Sie ruft jedoch eine Verminderung in der Festigkeit der Formkörper,
wie Pellets, hervor und wird in absorbiertem Wasser aufgelöst, wenn der Formkör
per Feuchtigkeit bei hoher Raumfeuchtigkeit absorbiert, wodurch die Poren ver
schlossen werden. Es gibt somit eine Einschränkung in der Menge an Alkalimetall
verbindung, die aufzutragen ist und besondere Beachtung ist hinsichtlich eines
Trägerverfahrens erforderlich.
Des weiteren tritt eine kleine Menge NO2, die nicht adsorbiert werden
konnte, an der Auslaßseite aus, wenn nur NO enthaltendes Gas behandelt wird,
da das Adsorptionsmittel (5) seine Adsorption nach der Oxidation von NO ausführt.
Diese Konzentration ist eine Menge, die normalerweise keine Probleme aufwirft.
Ein Verfahren zur Entfernung von NO, das nicht ein direktes zu bekämpfendes Ziel
ist durch Änderung desselben zu NO2, das eine direkt zu bekämpfende umwelt
schädliche Substanz darstellt, kann allerdings kaum als geeignet angesehen
werden.
Das Adsorptionsmittel (6) weist im wesentlichen dieselben Probleme auf
wie das Adsorptionsmittel (5).
Im Hinblick auf die Probleme, die dem vorstehend beschriebenen Stand
der Technik eigen sind, ist eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung die Bereit
stellung eines NOx-Adsorptionsmittels, das die vorstehend genannten Probleme im
Stand der Technik lösen kann und das in effizienter Weise NOx in einem durch
Adsorption behandelten Gas entfernen kann ohne vorherige Zugabe von O3 zu
dem behandelten Gas oder ohne Hervorrufen eines Austritts von NO2.
Folglich betrifft die vorliegende Erfindung ein NOx-Adsorptionsmittel
umfassend mindestens einen Stoff, ausgewählt aus einem Manganoxid, einer
Mangan-Kupfer-Oxid-Verbindung bzw. einem Mangan-Kupfer-Mischoxid und einer
Mangan-Eisen-Oxid-Verbindung bzw. einem Mangan-Eisen-Mischoxid, und ein
Alkali- oder Erdalkalmetallruthenat oder mindestens einen Stoff, ausgewählt aus
einem Manganoxid, einer Mangan-Kupfer-Oxid-Verbindung bzw. einem Mangan-
Kupfer-Mischoxid und einer Mangan-Eisen-Oxid-Verbindung bzw. einem Mangan-
Eisen-Mischoxid, ein Alkali- oder Erdalkalimetallruthenat und eine weitere Alkali
metallverbindung.
In der vorliegenden Erfindung kann das NOx-Adsorptionsmittel durch
Verwendung einer Mangan-Kupfer-Oxid-Verbindung mit einem Massenverhältnis
[Mn/(Mn+Cu)] von 0,15 oder höher, bevorzugter 0,45 bis 0,95 bzw. einer Mangan-
Eisen-Oxid-Verbindung mit einem Massenverhältnis [Mn/(Mn+Fe)] von 0,10 oder
höher, bevorzugter 0,30 bis 0,85, eine hohe Wirksamkeit gewährleisten.
Der Anteil der Ruthenate in dem Adsorptionsmittel ist 0,05 Masse-% oder
mehr, vorzugsweise 0,10 Masse-% oder mehr, bevorzugter 0,30 Masse-% oder
mehr, bezogen auf das Rutheniummetall, und dessen obere Grenze ist etwa 2
Masse-%. Unter den Ruthenaten sind Kaliumruthenat und Natriumruthenat be
sonders bevorzugt und können einzeln verwendet werden. Es ist auch wirksam,
die beiden Arten, falls erforderlich, zusammen zu verwenden.
Ein erfindungsgemäßes Adsorptionsmittel ist dadurch gekennzeichnet,
daß es mindestens einen Stoff, ausgewählt aus einem Mn-Oxid, einer Mangan-
Kupfer-Oxid-Verbindung und einer Mangan-Eisen-Oxid-Verbindung, und ein Alkali-
oder Erdalkalimetallruthenat enthält. Dieses Adsorptionsmittel weist ein deutlich
besseres NOx-Adsorptionsvermögen auf als ein in der Internationalen Veröffentli
chung WO 97/11779 offenbartes Entfernungsmittel für schädliches Gas, das heißt
ein "NOx-Adsorptionsmittel, das eine Rutheniumverbindung, wie RuCl3 oder
Rutheniumnitrat, enthält", wie in den nachstehend beschriebenen Beispielen
verdeutlicht wird.
Je höher die Entfernungsrate von NOx, das heißt "NO+NO2" insgesamt,
und je geringer die Freisetzungsrate von NO2, einem direkt zu bekämpfenden
umweltschädlichen Stoff, desto bevorzugter ist das Adsorptionsvermögen von
NOx. Eine mittlere NOx-Entfernungsrate und eine mittlere NO2-Freisetzungsrate
werden durch die nachstehenden Gleichungen berechnet:
Mittleres NOx-Entfernungsverhältnis
= (1-mittlere NOx-Konzentration am Auslaß/mittlere NOx-Konzentration am Einlaß) × 100 [%], und
= (1-mittlere NOx-Konzentration am Auslaß/mittlere NOx-Konzentration am Einlaß) × 100 [%], und
Mittleres NOx-Freisetzungsverhältnis
= (mittlere NO2-Konzentration am Auslaß/mittlere NO2-Konzentration am Einlaß) × 100 [%]
= (mittlere NO2-Konzentration am Auslaß/mittlere NO2-Konzentration am Einlaß) × 100 [%]
Das Infrarot-Absorptionsspektrum des Adsorptionsmittels mit adsorbiertem
NO und NO2 und die Desorptionstemperatur, die für NO und NO2 charakteristisch
ist, wenn das Adsorptionsmittel nach der Adsorption erhitzt wird, sind ähnlich. Es
wird aus dem Absorptionsspektrum mit ultraviolettem bis sichtbarem Licht und dem
Infrarot-Absorptionsspektrum des aus dem Adsorptionsmittel nach NOx-Entfer
nungsadsorption extrahierten Materials angenommen, daß solche Wirkungen von
Rutheniumverbindungen durch die Erzeugung eines Nitrosylkomplexes hervorrufen
werden. Wie beispielsweise auf Seite 894 "Inorganic Chemistry (zweiter Halb
band)" von Cotton Wilkinson, herausgegeben von Baifukan (1973), beschrieben,
erzeugt eine Rutheniumverbindung leicht einen Nitrosylkomplex. Das gleichzeitige
Vorliegen von Ruthenium und Salpetersäure erzeugt einen Nitrosylkomplex. Bei
der Erzeugung von einem Nitrosylkomplex ist es wesentlich, daß NO zu NO2
oxidiert wird und dann mit in der Luft vorliegendem Wasser reagiert, unter Erzeu
gung von Nitrationen (NO3⁻). Tatsächlich ist der vorstehend genannte Effekt der
Rutheniumverbindung nicht wirksam nachweisbar, bis Feuchtigkeit in dem behan
delten Gas vorliegt. Wenn angenommen wird, daß ein Unterschied in der Ent
fernungsmenge (Adsorptionsmenge) aufgrund der Anwesenheit oder Abwesenheit
einer Rutheniumverbindung durch die Erzeugung eines Nitrosylkomplexes hervor
gerufen wird, sollten zehn Moleküle NO (oder ein von NO abgeleiteter Stoff) im
Maximum pro Rutheniumatom gehalten werden. Dies ist nicht logisch, da der
Nitrosylkomplex von Ruthenium nicht mehr als sechs Moleküle NO (oder einen von
NO abgeleiteten Stoff) pro Rutheniumatom halten kann. Folglich ist es einleuch
tend, daß die NOx-Entfernungswirkung deutlich steigt, da Manganoxid selbst ein
erhöhtes Vermögen zur Oxidation oder zur Adsorption von NO in Gegenwart von
einer Rutheniumverbindung aufweist.
Andererseits wird angenommen, daß das erfindungsgemäße Ad
sorptionsmittel ein weit besseres NOx-Adsorptionsvermögen aufweist als jenes,
das in der Internationalen Veröffentlichung WO 97/11779 offenbart wird, da das
Alkali- oder Erdalkalimetallruthenat, das zusammen mit Manganoxid enthalten ist,
ein basischer Stoff ist. Insbesondere ist ein Manganoxid ein basischer Stoff. Wenn
ein Stoff mit dem basischen Stoff verknetet oder damit imprägniert wird, wird ein
saurer Stoff, wie RuCl3 oder Rutheniumnitrat, leicht an der Oberfläche des Oxids
aggregiert. Da ein Alkali- oder Erdalkalimetallruthenat ein basischer Stoff ist, ist es
im Gegensatz dazu schwierig, es auf der Oxid-Oberfläche zu aggregieren und
gleichförmig in dem gesamten Oxid zu dispergieren, um dadurch die Oberfläche
eines aktiven Adsorptionspunkts wesentlich zu erhöhen. Im Ergebnis wird ein
starkes Adsorptionsvermögen verwirklicht.
Im Gegensatz zu Ru3⁺ in RuCl3 und Rutheniumnitrat ist Ruthenium im
Alkali- oder Erdalkalimetallruthenat sechswertig, das heißt stark oxidiert. Folglich
ist die Oxidationswirkung selbst sehr stark. Somit findet die Oxidation von NO zu
NO⁺ wahrscheinlich statt und die Herstellung des Nitrosylkomplexes von Ru
thenium wird beschleunigt. Hiervon wird angenommen, daß es zu einer Ver
besserung im Adsorptionsvermögen beiträgt. Ein Vergleich eines Ad
sorptionsmittels, bei dem RuCl3 getragen wird, und eines, bei dem Ruthenat
getragen wird, bestätigt tatsächlich, daß eine Menge an adsorbiertem NO pro 100 g
Adsorptionsmittel maximal bei nur 1,1 bis 1,3 g mit dem ersteren Ad
sorptionsmittel liegt, jedoch bei 1,9 bis 2,3 g mit dem letzteren Adsorptionsmittel
liegt, auch wenn die vorstehend genannten Stoffe in derselben Menge getragen
werden.
Die vorstehend genannte Wirkung und der vorstehend genannte Effekt
werden in wirksamer Weise aufgezeigt, wenn Manganoxid und Alkali- oder
Erdalkalimetallruthenat in demselben Adsorptionsmittel gleichzeitig vorliegen, und
sind nicht erhältlich, wenn Manganoxid und Ruthenat nicht gleichzeitig vorliegen,
wie in dem Fall, wenn das behandelte Gas durch Ruthenat geleitet wird, nachdem
es durch das Adsorptionsmittel, das Manganoxid oder dergleichen enthält, geführt
wurde. Eine solche Wirkung oder ein solcher Effekt können natürlich nicht erhalten
werden, wenn nur eines von Manganoxid oder dergleichen Oxid oder von Ruthenat
vorliegt.
In der vorliegenden Erfindung wird eine ausgezeichnete Entfer
nungswirkung in einem synergistischen Effekt zwischen Manganoxid und einer
Rutheniumverbindung erzeugt. Außerdem ist das Entfernungsmittel für schädliches
Gas jedenfalls insofern vorteilhaft, daß es regeneriert werden kann, indem es
heißer Luft bei relativ geringer Temperatur (z. B. etwa 200°C) exponiert wird,
wodurch es wiederholt verwendet wird.
Gemäß weiteren Untersuchungen wurde erfindungsgemäß festgestellt,
daß, wenn das Adsorptionsmittel eine Mangan-Kupfer-Oxid-Verbindung oder eine
Mangan-Eisen-Oxid-Verbindung anstelle von Manganoxid einschließt, das Entfer
nungsvermögen weiter erhöht wird. Eine "Oxid-Verbindung" bedeutet hier nicht ein
einfaches Gemisch von zwei Arten von Metalloxid, sondern eine andere Art von
Oxid, bei dem zwei Arten von Metallen miteinander durch Sauerstoffatome ver
einigt sind.
Ein typisches Verfahren zur Herstellung der vorstehend genannten Oxid-
Verbindung ist eine Co-Fällung. Insbesondere wird eine Oxid-Verbindung durch
Zugabe eines alkalischen Stoffs zu einer Lösung, in der zwei Arten von Metall
salzen gelöst werden, Erzeugen einer Fällung, bei der Hydroxide der beiden
Metalle in molekularem Maßstab miteinander vermischt werden, und Oxidation des
Niederschlags erhalten. In diesem Fall kann nur ein Gemisch der pulverisierten
Hydroxide oder eine Aufschlämmung der Metalloxide keine ausreichende NO-
Entfernungsaktivität erreichen.
Die Oxid-Verbindung ist aus nachstehendem Grund wirksam. Bei der
Oxid-Verbindung bewegen sich Sauerstoffatome leicht. Dies erleichtert die Bereit
stellung von Sauerstoffatomen aus der Oxid-Verbindung und aus O2 in der Luft für
die Oxid-Verbindung.
Der Anteil an Mangan in der Oxid-Verbindung von Kupfer und Mangan
sollte hier 0,15 oder höher, vorzugsweise 0,45 oder höher bei Mn/(Cu+Mn) (Mas
senverhältnis) sein. Bei dem Massenverhältnis unterhalb 0,15 ist das Adsorptions
vermögen aufgrund einer unzureichenden Manganmenge schlechter als das
Manganoxid allein. Es ist erwünscht, daß das Massenverhältnis auf vorzugsweise
0,95 oder weniger herabgedrückt wird, da es schwierig wird, die multiplizierende
Wirkung bei Kupfer effizient zu erreichen, um dadurch das Adsorptionsvermögen
zu senken, wenn das Massenverhältnis übermäßig hoch ist. In ähnlicher Weise
sollte der Anteil an Mangan in der Oxid-Verbindung von Eisen und Mangan 0,10
oder höher, vorzugsweise 0,30 oder höher in Mn/(Fe+Mn) (Massenverhältnis) sein
und vorzugsweise ist die obere Grenze davon 0,85.
In einem weiteren Beispiel der vorliegenden Erfindung ist das NOx-
Adsorptionsvermögen durch - zusätzlich zu Manganoxid, der Mangan-Kupfer-Oxid-
Verbindung oder der Mangan-Eisen-Oxid-Verbindung und dem Alkali- oder Erdal
kalimetallruthenat - Anmischen einer Alkalimetallverbindung, die von den vor
stehenden verschieden ist, weiter verbessert.
Mit einer geeigneten Menge an Alkalimetallverbindung, wie Hydroxide,
Carbonate und Bicarbonate von Alkalimetallen, weist das Adsorptionsmittel eine
hohe Beständigkeit gegen SOx in dem behandelten Gas sowie ein Entfernungsver
mögen für SOx auf. Insbesondere weisen Manganoxide und die vorstehend
genannte Oxid-Verbindung eine deutliche Aktivität bei der Oxidation von SO2 zu
SO3auf. Das erhaltene SO3 reagiert mit der in der Luft vorliegenden Feuchtigkeit
unter Erzeugung von Schwefelsäure. Wenn das erfindungsgemäße Adsorptions
mittel ein Alkalimetall einschließt, wird die Sulfatierung der Manganoxide her
abgedrückt, da leicht Sulfate erzeugt werden. Außerdem kann das SOx-Adsorp
tionsvermögen verbessert werden, da SO3 als Alkalisulfat entfernt wird. Im Gegen
satz dazu werden ein Manganoxid und eine Oxid-Verbindung allmählich durch SO3
sulfatiert, wenn das erfindungsgemäße Adsorptionsmittel keine Alkalimetallverbin
dung einschließt. Demgemäß rufen ein Manganoxid und eine Oxid-Verbindung
eine Verminderung der katalytischen Wirkung hervor. In anderen Worten, Alkali
metallverbindungen senken die Abnahme im NOx-Adsorptionsvermögen durch
Herabdrücken der Vergiftung des Adsorptionsmittels durch SOx, das häufig im zu
behandelnden Gas eingemischt vorliegt, und sind sehr wirksam bei der Verbesse
rung des Entfernungsvermögens für SOx.
Vorzugsweise schließen die Alkalimetallverbindungen ein Hydroxid, ein
Carbonat und ein Bicarbonat ein. Kalium und Natrium sind unter den Alka
limetallen, die die Alkalimetallverbindung ausmachen, besonders bevorzugt. Ein
bevorzugter Gehalt an Alkalimetallverbindung in dem erfindungsgemäßen Adsorp
tionsmittel ist 0,1 bis 6,0 Masse-%, bezogen auf Alkalimetall. Wenn der Anteil
unterhalb 0,1 Masse-% liegt, ist es schwierig, das Adsorptionsvermögen in ge
wünschter Weise zu verbessern. Wenn der überschüssige Anteil 6,0 oder mehr
Masse-% beträgt, kann kein weiterer verbessernder Effekt erhalten werden oder
statt dessen eine nachteilige Beeinträchtigung des Adsorptionsvermögens, indem
das Adsorptionsmittel leicht Feuchtigkeit absorbieren kann. Aus diesem Gesichts
punkt ist der bevorzugte Anteil an Alkalimetallverbindung im Bereich von 0,5 bis
4,0 Masse-%, bezogen auf Alkalimetall.
Alkalimetalle, die das Ruthenat ausmachen, schließen Natrium, Kalium,
Rubidium ein und Erdalkalimetalle, die das Ruthenat ausmachen, schließen
Calcium, Barium, Strontium ein. Unter den Ruthenaten dieser Metalle sind
Na2RuO4 und K2RuO4 besonders bevorzugt und empfehlenswert. Dies liegt darin,
daß diese Ruthenate eine hohe Löslichkeit in Wasser aufweisen, leicht auf einem
Manganoxid und einer Oxid-Verbindung durch Kneten oder Imprägnieren getragen
werden können und bei relativ günstigen Preisen zur Verfügung stehen.
Ein bevorzugter Anteil des Ruthenats in dem erfindungsgemäßen Adsorp
tionsmittel ist 0,05 Masse-% oder mehr, bezogen auf Rutheniummetall. Mit dem
Gehalt unterhalb 0,05 Masse-% ist es schwierig, ein ausreichend es NOx-Adsorp
tionsvermögen zu erhalten. Ein übermäßiger Gehalt an Ruthenat im Überschuß
von etwa 2 Masse-% ist unwirtschaftlich, da sich keine weitere Verbesserung im
NOx-Adsorptionsvermögen einstellt. Im Hinblick auf das Adsorptionsvermögen und
den wirtschaftlichen Wirkungsgrad ist eine untere Grenze des bevorzugten Anteils
0,1 Masse-%, vorzugsweise 0,3 Masse-% und eine bevorzugte obere Grenze ist 1,5
Masse-%.
Die Form des erfindungsgemäßen Adsorptionsmittels ist nicht besonders
eingeschränkt und es kann zu einer gewünschten Form durch ein geeignetes
Formverfahren in Abhängigkeit von der vorgesehenen Anwendung geformt werden.
Es kann in Form von Granulaten oder Pellets durch ein Verfahren, wie Extrusion
und Pelletherstellung, vorliegen, es kann aber durch ein Verfahren, wie Extrusion
und Papierverarbeitung, auch in Wabenform vorliegen. Formen kann jederzeit
nach Oxidation von Hydroxid oder Carbonat von Mangan unter Erzeugung eines
Manganoxids oder -hydroxids oder -carbonats von Mangan und Kupfer oder
Mangan und Eisen unter Erzeugung einer Oxid-Verbindung, ausgeführt werden. Es
ist bevorzugt, daß das Adsorptionsmittel zu einer gewünschten Form geformt wird,
bevor die Rutheniumverbindung getragen wird. Der Grund dafür besteht darin, daß
eine Rutheniumverbindung kostspielig ist und vorzugsweise in der Nähe der
Oberfläche des Formkörpers getragen wird. In jedem Fall ist es zur Verbesserung
des NOx-Adsorptionsvermögens bevorzugt, ein solches Formverfahren anzuwen
den, das kein Sintern des Formkörpers bei hoher Temperatur erfordert, nachdem
Ruthenat aufgetragen wurde. Es ist auch bevorzugt die Alkalimetallverbindung zu
tragen, nachdem das Adsorptionsmittel geformt wird, damit die Alkalimetallverbin
dung auf der äußeren Schicht des Formkörpers vorliegen kann, um dadurch die
Multiplikationswirkung wirksam zu zeigen.
Das erfindungsgemäße NOx-Adsorptionsmittel wird zu der gewünschten
Form und dem gewünschten Aufbau, wie vorstehend beschrieben, geformt, so daß
es in einen Behandlungsbehälter gefüllt wird, und wird zur Adsorption und zum
Entfernen von NOx in dem behandelten Gas durch Leiten des Gases durch die
geladenen Schichten bei geeigneter Raumgeschwindigkeit angepaßt. Das Adsorp
tionsvermögen des Adsorptionsmittels beeinflußt auch einen wirksamen Kontakt
bereich mit dem behandelten Gas. Aus diesem Gesichtspunkt ist die spezifische
Oberfläche des erfindungsgemäßen NOx-AdsorptionsmitteIs vorzugsweise 70 m2/g
oder größer, vorzugsweise 100 m2/g oder größer, mehr bevorzugt 120 m2/g.
Die vorliegende Erfindung wird nachstehend genauer mit Bezug auf die
Beispiele beschrieben. Es sollte jedoch selbstverständlich sein, daß die vorliegen
de Erfindung in keiner Weise durch die nachstehenden Beispiele begrenzt wird
und Ausführungsformen erstellt werden können, die in geeigneter Weise geändert
innerhalb des wie vorstehend und nachstehend beschriebenen Umfangs liegen.
Solche Ausführungsformen werden ebenfalls vom technischen Umfang der vorlie
genden Erfindung erfaßt.
670 g Mangannitrat [Mn(NO3)2.6 H2O] wurden abgemessen und in ein
fünf-Liter-Becherglas gefüllt, zu dem 2 Liter reines Wasser gegeben und dann
unter Rühren zu einer gefällten Mutterlauge gelöst wurde (Flüssigkeit A). Anderer
seits wurden 137 g Kaliumhydroxid (KOH) abgemessen und in einem zwei-Liter-
Becherglas, das 1 Liter reines Wasser enthielt, dosiert und unter Rühren zur
Herstellung eines Niederschlages gelöst (Flüssigkeit B). Die Flüssigkeiten A und
B wurden gleichzeitig in ein fünf-Liter-BechergIas, das 1 Liter reines Wasser
enthielt, unter Rühren bei konstantem pH gegeben, wobei unter Herstellung eines
Niederschlags von Manganhydroxid gerührt wurde.
Gleichzeitig wurden 74 g Kaliumpermanganat (KMnO4) abgemessen
und in ein zwei-Liter-Becherglas gegeben, dazu wurden 2 Liter reines Wasser
gegeben und dann unter Rühren zu einer wässerigen Kaliumpermanganatlösung
gelöst. Danach wurde diese wässerige Lösung zu dem Manganhydroxid-Nieder
schlag unter Rühren gegeben und weitere 60 Minuten zur Oxidation von Mangan
hydroxid in flüssiger Phase gerührt. Anschließend wurde der erhaltene Mangan
oxid-Niederschlag zur Entfernung von Verunreinigun-gen wiederholt filtriert und mit
Wasser gewaschen. Nach dem Waschen mit Wasser wurde das Produkt in einen
Trockner gestellt und bei 110°C 20 Stunden getrocknet. Danach wurde das
getrocknete Manganoxid zu Granulat zerkleinert und dann eine kleine Menge
Graphit als Schmiermittel dazugegeben und weiter miteinander vermischt. An
schließend wurde das Manganoxid mit einer Pelletiermaschine zu einer Pelletform
mit einem Durchmesser von 1/8 inch geformt.
40 cm3 wässerige Lösung, die 1,63 g Kaliumruthenat (K2RuO4) enthielt,
wurden hergestellt. Ein Adsorptionsmittel nach Beispiel 1 wurde, nachdem die
Lösung auf die Manganoxid-Pellets durch Aufsprühen aufgetragen wurde, durch
Trocknen der Pellets bei 110°C für 4 Stunden in einem Trockner erhalten. Dieses
Adsorptionsmittel hatte eine Zusammensetzung von 66,1 Masse-% Manganoxid
und 0,30 Masse-% Ruthenium. Seine spezifische Oberfläche betrug 110 m2/g und
sein reines Volumen betrug 0,46 cm3/g.
Ein Adsorptionsmittel nach Beispiel 2 wurde in derselben Weise wie in
Beispiel 1 erhalten, mit der Abweichung, daß 40 cm3 wässerige Lösung, die 1,40
g Natriumruthenat (Na2RuO4) enthielt, anstelle von 40 cm3 wässeriger Lösung,
die 1,63 g Kaliumruthenat (K2RuO4) enthielt, verwendet wurde. Dieses Adsorp
tionsmittel hatte eine Zusammensetzung von 66,2 Masse-% Mangan und 0,29
Masse-% Ruthenium. Seine spezifische Oberfläche betrug 103 m2/g und sein
Porenvolumen betrug 0,44 cm3/g.
Ein Adsorptionsmittel nach Vergleichsbeispiel 1 wurde in derselben Weise
wie in Beispiel 1 erhalten, mit der Abweichung, daß eine wässerige Ru
theniumchloridlösung, erhalten durch Auflösen von 1,39 g Rutheniumchlorid in 30
cm3 reinem Wasser, anstelle von 40 cm3 wässeriger Lösung, die 1,63 g Kaliumru
thenat (K2RuO4) enthielt, verwendet wurde. Dieses Adsorptionsmittel hatte eine
Zusammensetzung von 65,8 Masse-% Mangan und 0,30 Masse-% Ruthenium.
Seine spezifische Oberfläche betrug 105 m2/g und sein Porenvolumen betrug 0,44
cm3/g.
380 g Mangansulfat [MnSO4.5 H2O] und 125 g Kupfersulfat (Cu-
SO4.5 H2O) wurden abgemessen und in ein fünf-Liter-Becherglas gegeben. Dazu
wurden 2 Liter reines Wasser gegeben und dann unter Rühren zur Herstellung
einer gefällten Mutterlauge gelöst (Flüssigkeit A). Andererseits wurden 230 g
Natriumhydroxid (NaOH) abgemessen und langsam zu einem zwei-Liter-Becher
glas mit 1 Liter reinem Wasser unter Rühren zur vollständigen Auflösung gegeben,
wodurch ein Niederschlag hergestellt wurde, (Flüssigkeit B). Eine Co-Fällung von
Manganhydroxid und Kupferhydroxid wurde durch allmähliche Zugabe von Flüssig
keit B zu Flüssigkeit A unter Rühren für etwa 60 Minuten hergestellt.
Anschließend wurden zur Oxidation dieser Co-Fällung in flüssiger Phase
2 Liter der durch Auflösen von 210 g Ammoniumpersulfat erhaltenen wässerigen
Lösung [(NH4)2S2O8] in reinem Wasser allmählich zu der co-gefällten Aufschläm
mung gegeben und dieses Gemisch wurde 60 Minuten gerührt. Danach wurde das
oxidierte Material zur Entfernung von Verunreinigungen wiederholt und wechselsei
tig filtriert und mit Wasser gewaschen. Nach Waschen mit Wasser wurde das
gereinigte Material zum Trocknen in einen Trockner gestellt. Das getrocknete
Produkt wurde gleichförmig mit ALUMINASOL (Nr. 200, Produktname von Nissan
Chemical Industries, Ltd.) vermischt, während sein Wassergehalt erforderlichenfalls
zu einem Maß eingestellt wurde, das zum Naßformen geeignet ist. Dann wurde
das erhaltene Material zu Pelletform mit einem Durchmesser von 1/8 inch mit
einem Schneckenextruder geformt und wurde bei 110°C 20 Stunden getrocknet.
Im Ergebnis wurde eine Pellet-förmige Mangan-Kupfer-Oxid-Verbindung erhalten.
40 cm3 wässerige Lösung mit 1,63 g Kaliumruthenat (K2RuO4) wurden
hergestellt. Ein Adsorptionsmittel gemäß Beispiel 3 wurde, nachdem diese Lösung
auf der Pellet-förmigen Oxid-Verbindung durch Sprühen getragen wurde, durch
Trocknen der Pellet-förmigen Oxid-Verbindung bei 110°C für 4 Stunden in einem
Trockner erhalten. Dieses Adsorptionsmittel hatte eine Zusammensetzung von
52,8 Masse-% Mangan, 13,2 Masse-% Kupfer und 0,30 Masse-% Ruthenium. Seine
spezifische Oberfläche betrug 160 m2/g und sein Porenvolumen betrug 0,45
cm3/g.
Ein Adsorptionsmittel nach Vergleichsbeispiel 2 wurde in derselben Weise
wie in Beispiel 3 erhalten, mit der Abweichung, daß eine wässerige Ru
theniumchloridlösung, erhalten durch Auflösen von 1,39 g Rutheniumchlorid in 30
cm3-reinem Wasser, anstelle von 40 cm3 wässeriger Lösung, die 1,63 g Kaliumru
thenat (K2RuO4) enthielt, verwendet wurde. Dieses Adsorptionsmittel hatte eine
Zusammensetzung von 53,9 Masse-% Mangan, 13,6 Masse-% Kupfer und 0,29
Masse-% Ruthenium. Seine spezifische Oberfläche betrug 154 m2/g und sein
Porenvolumen betrug 0,43 cm3/g.
Ein Adsorptionsmittel wurde in derselben Weise wie in Beispiel 3 erhalten,
mit der Abweichung, daß 3,0 g Kaliumcarbonat während des Naßverknetens vor
der Extrusion zu der in der flüssigen Phase in Beispiel 3 oxidierten Oxid-Verbin
dung gegeben wurde. Dieses Adsorptionsmittel hatte eine Zusammensetzung von
53,0 Masse-% Mangan, 12,9 Masse-% Kupfer, 0,30 Masse-% Ruthenium und 0,69
Masse-% Kalium. Seine spezifische Oberfläche betrug 141 m2/g und sein Porenvo
lumen betrug 0,40 cm3/g.
Ein Adsorptionsmittel nach Vergleichsbeispiel 3 wurde in derselben Weise
wie in Beispiel 2 erhalten, mit der Abweichung, daß 3,0 g Kaliumcarbonat zu der
Oxid-Verbindung, die in Vergleichsbeispiel 2 in der flüssigen Phase oxidiert wurde,
während des Naßknetens vor der Extrusion gegeben wurden. Dieses Adsorptions
mittel hatte eine Zusammensetzung von 53,2 Masse-% Mangan, 13,1 Masse-%
Kupfer, 0,29 Masse-% Ruthenium und 0,73 Masse-% Kalium. Seine spezifische
Oberfläche betrug 135 m2/g und sein Porenvolumen betrug 0,38 cm3/g.
143 g Mangansulfat und 487 g Eisen(II)sulfat (FeSO4.7 H2O) wurden
abgemessen und in ein fünf-Liter-Becherglas gegeben. Dazu wurden 2 Liter reines
Wasser gegeben und dann unter Rühren zur Herstellung einer gefällten Mutter
lauge gelöst (Flüssigkeit A). Andererseits wurden 303 g Natriumcarbonat abge
messen und in ein zwei-Liter-Becherglas mit 1 Liter reinem Wasser gegeben und
unter Rühren zur Herstellung eines Niederschlags gelöst (Flüssigkeit B). Eine Co-
Fällung von basischem Carbonat und Mangan und Eisen wurde durch Zugabe der
Flüssigkeit B zu der Flüssigkeit A unter Rühren für etwa 60 Minuten hergestellt.
Anschließend wurden 2 Liter wässerige Lösung, erhalten durch Verdünnen von
210 g Ammoniumpersulfat mit reinem Wasser, zu der co-gefällten Aufschlämmung
unter Rühren gegeben und weiterhin 60 Minuten gerührt. In dieser Weise wurde
die Flüssigphasenoxidation der Co-Fällung zu Ende geführt, unter Bereitstellung
einer Aufschlämmung von Mangan-Eisen-Oxid-Verbindung. Nach Filtrieren, Wa
schen mit Wasser und Trocknen wurde der Filterkuchen zu Granulat zerkleinert
und eine kleine Menge Graphit wurde zugegeben. Dieses Pulver wurde mit einer
Pelletiermaschine zu Pellets mit einem Durchmesser von 118 inch geformt.
Anschließend wurde ein Adsorptionsmittel gemäß Beispiel 5, nach Tragen
von 40 cm3 wässeriger Lösung, die 1,63 g Kaliumruthenat (K2RuO4) enthielt, auf
den Pellets durch Aufsprühen, durch Trocknen der Pellets bei 110°C für 4 Stunden
in einem Trockner, erhalten. Dieses Adsorptionsmittel hatte eine Zusammenset
zung von 20,7 Masse-% Mangan, 44,9 Masse-% Eisen und 0,30 Masse-% Ru
thenium. Seine spezifische Oberfläche betrug 125 m2/g und sein Porenvolumen
betrug 0,41 cm3/g.
Ein Adsorptionsmittel nach Vergleichsbeispiel 4 wurde in derselben Weise
wie in Beispiel 5 erhalten, mit der Abweichung, daß eine wässerige Ru
theniumchloridlösung, erhalten durch Auflösen von 1,39 g Rutheniumchlorid in 30
cm3 Wasser, anstelle von 40 cm3 wässeriger Lösung, die 1,63 g Kaliumru
thenat (K2RuO4) enthielt, verwendet wurde. Dieses Adsorptionsmittel hatte eine
Zusammensetzung von 21,1 Masse-% Mangan, 44,6 Masse-% Eisen und 0,31
Masse-% Ruthenium. Seine spezifische Oberfläche betrug 122 m2/g und sein
Porenvolumen betrug 0,38 cm3/g.
Die betreffenden Adsorptionsmittel gemäß Beispielen 1 bis 5 und Ver
gleichsbeispielen 1 bis 4 wurden in ein aus rostfreiem Stahl hergestelltes Adsorp
tionsrohr, das mit einem Wasser gekühlten Mantel und einer Heizvorrichtung
ausgestattet ist, so daß Entfernung durch Adsorption und Regenerierung bei
speziellen Temperaturen vorgenommen werden kann, gegeben und das NOx-
Adsorptionsvermögen wurde unter den nachstehenden Bedingungen und durch
das nachstehende Verfahren gemessen. Insbesondere wurden die betreffenden
Adsorptionsmittel in das Adsorptionsrohr in einer Menge von 16,0 cm3 (und zu
einer Höhe von 6,0 cm) gefüllt. Durch die in das Rohr gefüllten betreffenden
Adsorptionsmittel wurde für 6 Stunden eine Gasprobe geleitet, die insgesamt 5,0
ppm NOx (NO: 4,5 ppm, NO2: 0,5 ppm, Rest: Luft) enthielt, bei einer Strömungs
geschwindigkeit von 10,4 N Liter/min (Raumgeschwindigkeit: 40 000 h-1) bei einer
Temperatur von 35°C und einer relativen Luftfeuchtigkeit von 60%. Die Konzen
trationen an NO und NOx (das heißt NO + NO2) wurden kontinuierlich am Auslaß
des Adsorptionsrohrs durch einen Chemilumineszenz-Analysator gemessen. Für
die betreffenden Adsorptionsmittel wurde die mittlere NOx-Entfernungsrate und die
mittlere NO2-Freisetzungsrate für 6 Stunden durch nachstehende Gleichung
berechnet:
Mittleres NOx-Adsorptionsverhältnis
= (1-mittlere NOx-Konzentration am Auslaß/NOx-Konzentration am Einlaß) × 100 [%], und
= (1-mittlere NOx-Konzentration am Auslaß/NOx-Konzentration am Einlaß) × 100 [%], und
Mittleres NO2-Freisetzungsverhältnis
= (mittlere NO2-Konzentration am Auslaß/NOx-Konzentration am Einlaß) × 100 [%]
= (mittlere NO2-Konzentration am Auslaß/NOx-Konzentration am Einlaß) × 100 [%]
Die Ergebnisse sind in TABELLE 1 dargestellt, in der gezeigt wird, daß
durch Verwendung von K2RuO4 oder Na2RuO4 anstelle von RuCl3 die NOx-
Entfernungsrate verbessert ist und die NO2-Freisetzungsrate vermindert ist.
Außerdem kann durch zusätzliche Verwendung einer geeigneten Menge einer
Alkalimetallverbindung die NOx-Entfernungsrate weiter verbessert werden und die
NO2-Freisetzungsrate weiter reduziert werden.
Das NO- und NO2-Entfernungsvermögen der Adsorptionsmittel gemäß
Beispiel 3 und Vergleichsbeispiel 2 wurde in demselben Verfahren wie im Lei
stungsbewertungsversuch 1 gemessen, mit der Abweichung, daß die Menge an
zugeführtem Gas auf 15,6 NLiter/min geändert wurde (Raumgeschwindigkeit:
60 000 h-1), 18,2 NLiter/min (Raumgeschwindigkeit: 70 000 h-1) oder 20,8 NLi
ter/min (Raumgeschwindigkeit 80 000 h-1), wodurch die in TABELLE 2 gezeigten
Ergebnisse erhalten wurden.
Aus TABELLE 2 wird deutlich, daß das Adsorptionsmittel von Beispiel 3
eine höhere NOx-Entfernungsrate und eine geringere NO2-Freisetzungsrate bei
doppelter Raumgeschwindigkeit des Adsorptionsmittels von Vergleichsbeispiel 2
verwirklicht. Es wird aus dieser Tabelle auch deutlich, daß die einzufüllende
Menge an Adsorptionsmittel, um dasselbe Niveau an NOx-Entfernungsrate und
NO2-Freisetzungsrate zu erhalten, auf die Hälfte oder weniger reduziert werden
kann, wenn K2RuO4 anstelle von RuCl3 verwendet wird.
Adsorptionsmittel gemäß Beispielen 6 bis 11 wurden in demselben
Verfahren wie in Beispiel 3 erhalten, mit der Abweichung, daß 40 cm3.
Lösung, die 0,27 g, 0,54 g, 2,72 g, 5,43 g, 8,15 g oder 10,9 g K2RuO4 enthielt,
anstelle von 40 cm3 der Lösung, die 1,63 g (K2RuO4) enthielt, verwendet wurden.
Ein Adsorptionsmittel (extrudiertes Produkt) gemäß Vergleichsbeispiel 5
wurde in demselben Verfahren wie Beispiel 3 erhalten, mit der Abweichung, daß
kein K2RuO4 auf das extrudierte Material durch Aufsprühen getragen wurde.
Dieses Adsorptionsmittel hatte eine Zusammensetzung von 52,8 Masse-% Mangan,
13,4 Masse-% Kupfer, 2,8 Masse-% Aluminium. Seine spezifische Oberfläche betrug
150 m2/g und sein Porenvolumen betrug 0,44 cm3/g.
Die NOx-Entfernungsrate und die NO2-Freisetzungsrate wurden in dem
selben Verfahren wie im Leistungsbewertungsversuch 1 für die entsprechenden
Adsorptionsmittel gemäß Beispielen 6 bis 11 und Vergleichsbeispiel 5 gemessen.
Die Ergebnisse sind in nachstehender TABELLE 3 dargestellt.
Aus TABELLE 3 wird deutlich, daß die Adsorptionsmittel gemäß Bei
spielen 6 bis 11 bessere NOx-Adsorptionsraten und beträchtlich geringere NO2-
Freisetzungsraten aufwiesen als das Adsorptionsmittel gemäß Ver
gleichsbeispiel 5.
Adsorptionsmittel gemäß Beispielen 12 bis 17 und Vergleichsbeispiel 6
wurden in demselben Verfahren wie in Beispiel 3 erhalten, mit der Abweichung,
daß die Mengen an Mangansulfat, Kupfersulfat und Natriumhydroxid im Beispiel 3
zu (460 g, 0 g, 220 g), (420 g, 60 g, 220 g), (340 g, 180 g, 220 g), (238 g, 315 g,
233 g), (95 g, 504 g, 217 g), (40 g, 550 g, 220 g) bzw. (0 g, 600 g, 220 g) geän
dert wurden.
Die NOx-Entfernungsrate und die NO2-Freisetzungsrate wurden in dem
selben Verfahren wie in Leistungsbewertungsversuch 1 für die entsprechenden
Adsorptionsmittel gemäß Beispielen 12 bis 17 und Vergleichsbeispiel 6 gemessen.
Die Ergebnisse sind in nachstehender TABELLE 4 dargestellt.
Aus TABELLE 4 wird deutlich, daß die Adsorptionsmittel nach Beispielen
3, 12 bis 17 eine ausgezeichnete NOx-Entfernungsrate und eine geringe NO2-
Freisetzungsrate aufwiesen, daß jedoch die NOx-Entfernungsrate von Vergleichs
beispiel 6, das kein Manganoxid enthielt, sehr gering ist. Außerdem wird aus
dieser Tabelle ebenfalls ersichtlich, daß die Adsorptionsmittel mit einem Massen
verhältnis von Mangan mit 0,15 oder mehr, bevorzugter zwischen 0,45 und 0,95,
in der Mangan-Kupfer-Oxid-Verbindung eine überdies bessere NOx-Adsorptions
rate aufweisen.
Adsorptionsmittel gemäß Beispielen 18 bis 22 und Vergleichsbeispiel 7
wurden in demselben Verfahren wie in Beispiel 5 erhalten, mit der Abweichung,
daß die Mengen an Mangansulfat, Eisen(II)sulfat und Natriumhydroxid im Beispiel
5 geändert wurden zu (505 g, 0 g, 300 g), (425 g, 110 g, 300 g), (333 g, 210 g,
317 g), (48 g, 626 g, 287 g), (25 g, 650 g, 300 g) bzw. (0 g, 680 g, 300 g).
Die NOx-Entfernungsrate und die NO2-Freisetzungsrate wurden in dem
selben Verfahren wie in Leistungsbewertungsversuch 1 für die betreffenden
Adsorptionsmittel gemäß Beispielen 18 bis 22 und Vergleichsbeispiel 7 gemessen.
Die Ergebnisse sind in nachstehender TABELLE 5 dargestellt.
Aus TABELLE 5 wird deutlich, daß jedes der Adsorptionsmittel gemäß
Beispielen 5, 18 bis 22 eine ausgezeichnete NOx-Entfernungsrate und eine
geringe NO2-Freisetzungsrate aufweist, jedoch die NOx-Entfernungsrate von
Vergleichsbeispiel 7, das kein Manganoxid enthält, sehr gering ist. Außerdem ist
aus dieser Tabelle auch ersichtlich, daß die Adsorptionsmittel mit einem Massen
verhältnis von Mangan von 0,05 oder mehr, bevorzugter zwischen 0,30 und 0,85,
in der Mangan-Eisen-Oxid-Verbindung eine überdies bessere NOx-Adsorptionsrate
aufweisen.
Wie vorstehend beschrieben, kann das erfindungsgemäße NOx-Ad
sorptionsmittel NOx in dem zu behandelnden Gas adsorbieren und bei einer
höheren Raumgeschwindigkeit entfernen, verglichen mit Adsorptionsmitteln des
Standes der Technik und die NO2-Freisetzungsrate kann möglichst herabgedrückt
werden. Daher kann die Adsorptionsvorrichtung beträchtlich kleiner gebaut werden
und der wirtschaftliche Wirkungsgrad kann durch Verminderung der Menge an
verwendetem Adsorptionsmittel verbessert werden.
Claims (5)
1. Stickoxid-Adsorptionsmittel, umfassend mindestens einen Stoff, ausge
wählt aus einem Manganoxid, einem Mangan-Kupfer-Mischoxid und einem Man
gan-Eisen-Mischoxid, und ein Alkali- oder Erdalkalimetallruthenat.
2. Stickoxid-Adsorptionsmittel, umfassend mindestens einen Stoff, ausge
wählt aus einem Manganoxid, einem Mangan-Kupfer-Mischoxid und einer Mangan-
Eisen-Mischoxid, ein Alkali- oder Erdalkalimetallruthenat und eine weitere Alkali
metallverbindung.
3. Stickoxid-Adsorptionsmittel nach Anspruch 1 oder 2, wobei das Massen
verhältnis [Mn/(Mn+Cu)] im Mangan-Kupfer-Mischoxid 0,15 oder höher ist und das
Massenverhältnis [Mn/(Mn+Fe)] im Mangan-Eisen-Mischoxid 0,10 oder höher ist.
4. Stickoxid-Adsorptionsmittel nach einem der Ansprüche 1 bis 3, wobei der
Anteil des Ruthenats in dem Adsorptionsmittel 0,05 Masse-% oder höher ist,
bezogen auf Rutheniummetall.
5. Stickoxid-Adsorptionsmittel nach einem der Ansprüche 1 bis 4, wobei
das Ruthenat Kaliumruthenat und/oder Natriumruthenat ist.
Applications Claiming Priority (1)
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DE (1) | DE19849928A1 (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1683564A2 (de) * | 2004-12-22 | 2006-07-26 | Süd - Chemie Catalysts Italia S.R.L. | Verfahren zur Entfernung von Stickoxiden NOx mit Verwendung von einem absorbierenden Material |
EP2551006A1 (de) * | 2011-07-25 | 2013-01-30 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zur Entfernung von Verunreinigungen aus Gasströmen |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005097542A (ja) * | 2003-08-28 | 2005-04-14 | Kobe Steel Ltd | 炭化水素含有ガス処理装置および炭化水素含有ガス処理方法 |
JP2007287393A (ja) * | 2006-04-13 | 2007-11-01 | Kobe Steel Ltd | 燃料電池空気極の汚染防止方法 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61263634A (ja) * | 1985-05-16 | 1986-11-21 | Toa Nenryo Kogyo Kk | 微量硫黄化合物の除去法 |
JP3924322B2 (ja) * | 1995-09-26 | 2007-06-06 | 株式会社 神戸製鋼所 | 有害ガス除去剤 |
JPH09141088A (ja) * | 1995-11-20 | 1997-06-03 | Sakai Chem Ind Co Ltd | 窒素酸化物吸着剤 |
JP3660080B2 (ja) * | 1996-11-01 | 2005-06-15 | 株式会社日本触媒 | 窒素酸化物吸着剤および窒素酸化物の除去方法 |
-
1997
- 1997-10-29 JP JP29746597A patent/JP3474409B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1998
- 1998-10-29 DE DE1998149928 patent/DE19849928A1/de not_active Withdrawn
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1683564A2 (de) * | 2004-12-22 | 2006-07-26 | Süd - Chemie Catalysts Italia S.R.L. | Verfahren zur Entfernung von Stickoxiden NOx mit Verwendung von einem absorbierenden Material |
EP1683564A3 (de) * | 2004-12-22 | 2007-09-19 | Süd - Chemie Catalysts Italia S.R.L. | Verfahren zur Entfernung von Stickoxiden NOx mit Verwendung von einem absorbierenden Material |
EP2551006A1 (de) * | 2011-07-25 | 2013-01-30 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zur Entfernung von Verunreinigungen aus Gasströmen |
Also Published As
Publication number | Publication date |
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JP3474409B2 (ja) | 2003-12-08 |
JPH11128736A (ja) | 1999-05-18 |
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