DE19810789A1 - Kühlkreis und Kompressor - Google Patents
Kühlkreis und KompressorInfo
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Description
Die vorliegende Erfindung betrifft einen Kühlkreislauf sowie
einen Kompressor, welche in Fahrzeugklimaanlagen eingebaut
sind.
Ein Kühlkreislauf umfaßt einen Kompressor sowie ein Expansi
onsventil. Der Auslaß des Kompressors ist an das Expansions
ventil durch eine Hochdruckleitung angeschlossen. Die Hoch
druckleitung umfaßt einen Kondensator. Der Einlaß des Kompres
sors ist mit dem Expansionsventil über eine Niederdruckleitung
verbunden. Die Niederdruckleitung umfaßt einen Verdampfer. Der
Kompressor komprimiert Kühlgas und sendet dieses an den Kon
densator. Der Kondensator nimmt das unter hohem Druck und ei
ner hohen Temperatur stehende Kühlgas von dem Kompressor auf.
Der Kondensator kühlt daraufhin das Gas ab und verflüssigt
dieses. Das verflüssigte Kühlgas wird durch das Expansionsven
til expandiert und kehrt in die Nebel- oder Dampfform zurück.
Der Kühldampf wird in den Verdampfer eingesaugt. Innerhalb des
Verdampfers findet ein Wärmeaustausch zwischen dem Kühlnebel
und der Luft innerhalb der Fahrgastzelle statt, wobei der Ne
bel verdampft. Zu diesem Zeitpunkt kühlt die Verdampfungswärme
die Luft. Die abgekühlte Luft wird dann zur Kühlung der Fahr
gastzelle verwendet.
In den aus dem Stand der Technik bekannten Kühlkreisläufen be
sitzen die Wärmetauscher wie beispielsweise die Kondensatoren
und Verdampfer eine geringe Wärmekapazität, wodurch diese in
einfacher Weise aufgeheizt werden. Im Gegensatz hierzu besitzt
der Kompressor eine relativ hohe Wärmekapazität und ist daher
nicht einfach aufzuheizen. Wenn aus diesem Grunde der Kompres
sor für eine längere Periode gestoppt wird, dann erzeugt eine
Änderung der Umgebungstemperatur eine Temperaturdifferenz zwi
schen dem Kompressor und den Wärmetauschern. Die Temperatur
differenz resultiert in einer Druckdifferenz zwischen dem Kom
pressor und den Wärmetauschern. Die Druckdifferenz bewirkt,
daß verflüssigtes Kühlmittel innerhalb der Wärmetauscher in
den Kompressor eindringt und sich mit dem Schmieröl vermischt,
welches in dem Kompressor gespeichert ist. Wenn der Betrieb
des Kompressors erneut aufgenommen wird, dann schäumt das ver
flüssigte Kühlgas innerhalb des Kompressors auf und strömt
schnell in den Kühlkreislauf zurück. Dies entfernt weiterhin
das Öl, welches in dem verflüssigten Kühlmittel enthalten ist,
aus dem Kompressor. Folglich kann eine Schmierung des Kompres
sors unzureichend werden. Um dieses Problem zu lösen, besitzen
einige Kühlkreisläufe gemäß dem Stand der Technik ein Rück
schlagventil in der unmittelbaren Nähe des Kompressorauslas
ses, die verhindern, daß verflüssigtes Kühlgas in den Kompres
sor eindringt.
Jedoch hat ein typischer Kühlkreislauf ein Überdruckventil, um
einen abnormal hohen Druck von dem Kühlkreislauf zu entspan
nen. Das Überdruckventil ist in der Hochdruckleitung in der
unmittelbaren Nähe des Kondensators plaziert. Falls solch ein
Kreislauf mit einem Rückschlagventil in der Nähe des Auslasses
des Kompressors versehen ist, kann eine Fehlfunktion des Rück
schlagventils bewirken, daß der Druck innerhalb des Kompres
sors abnormal hoch wird.
Es ist dementsprechend eine Aufgabe der vorliegenden Erfin
dung, einen Kühlkreislauf sowie einen Kompressor zu schaffen,
der verhindert, daß verflüssigtes Kühlmittel in einen Kompres
sor eindringt und der verhindert, daß der Druck innerhalb des
Kompressors abnormal hoch wird.
Zur Lösung der vorstehend genannten Aufgabe schafft die vor
liegende Erfindung einen Kühlkreislauf, der einen Kompressor
sowie ein Expansionsventil umfaßt. Ein Hochdruckkanal verbin
det eine Auslaßkammer innerhalb eines Kompressors mit dem Ex
pansionsventil, um unter hohem Druck stehendes Kühlmittel von
dem Kompressor zu dem Expansionsventil zu fördern. Ein Nieder
druckkanal verbindet das Expansionsventil mit einer Ansaugkam
mer innerhalb des Kompressors, um unter niedrigem Druck ste
hendes Kühlmittel von dem Expansionsventil zu dem Kompressor
zu fördern. Eine Ventileinrichtung ist innerhalb des Hoch
druckkanals angeordnet, um in selektiver Weise den Hochdruck
kanal mit der Auslaßkammer zu verbinden bzw. zu trennen. Ein
Überdruckventil ist in dem Hochdruckkanal angeordnet. Das
Überdruckventil ist stromauf zu der Ventileinrichtung pla
ziert.
Des weiteren schafft die vorliegende Erfindung einen Kompres
sor, welcher Kühlgas, das von einem externen Niederdruckkanal
zugeführt wird, zu komprimieren und das komprimierte Kühlgas
von einer Auslaßkammer in einen externen Hochdruckkanal aus
zufördern. Der Kompressor hat einen internen Kanal für das
Verbinden der Auslaßkammer mit dem Hochdruckkanal. Eine Venti
leinrichtung ist in dem internen Kanal angeordnet, um in se
lektiver Weise den externen Hochdruckkanal mit der Auslaßkam
mer zu verbinden und zu trennen. Ein Überdruckventil ist zwi
schen der Auslaßkammer und der Ventileinrichtung plaziert.
Weitere Aspekte und Vorteile der Erfindung werden aus der
nachfolgenden Beschreibung unter in Bezugnahme der begleiten
den Zeichnungen ersichtlich, welche exemplarisch die Prinzipi
en der Erfindung darstellen.
Die Erfindung sowie die Aufgabe und Vorteile von dieser lassen
sich am besten mit Bezug auf die nachfolgende Beschreibung be
vorzugter Ausführungsbeispiele anhand der begleitenden Zeich
nungen erläutern.
Fig. 1 ist ein Blockdiagramm, das einen Kühlkreislauf ge
mäß einem ersten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfin
dung zeigt, welcher eine Querschnittsansicht eines Kompressors
in dem Kreislauf umfaßt,
Fig. 2 ist eine vergrößerte Teilquerschnittsansicht, die
den Kompressor gemäß der Fig. 1 darstellt,
Fig. 3 ist eine vergrößerte Teilquerschnittsansicht, die
das Überdruckventil gemäß der Fig. 1 darstellt,
Fig. 4 ist eine Ansicht ähnlich der Fig. 1, die den Kom
pressor gemäß der Fig. 1 darstellt, wenn die Neigung der Tau
melscheibe minimal ist,
Fig. 5 ist eine vergrößerte Teilquerschnittsansicht von
Fig. 4,
Fig. 6 ist ein Blockdiagramm, das einen Kühlkreislauf ge
mäß einem zweiten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfin
dung zeigt, die eine Querschnittsansicht eines Kompressors in
nerhalb des Kreislaufes umfaßt,
Fig. 7 ist eine Querschnittsansicht, die das elektromagne
tische Ventil gemäß der Fig. 6 in geöffnetem Zustand dar
stellt,
Fig. 8 ist eine Querschnittsansicht, die das elektromagne
tische Ventil gemäß der Fig. 6 in einem geschlossenen Zustand
darstellt,
Fig. 9(a) ist eine Querschnittsansicht, die das Überdruck
ventil gemäß der Fig. 6 darstellt und
Fig. 9(b) ist ein rechtsseits gesehenes Diagramm, welches
Abschnitte des Überdruckventils gemäß der Fig. 9(a) darstellt.
Ein Kühlkreislauf gemäß einem ersten Ausführungsbeispiel der
vorliegenden Erfindung wird nachstehend mit Bezug auf die Fig.
1 bis 5 beschrieben. Der Kühlkreislauf umfaßt einen ver
drängungsvariablen Kompressor mit Einzelkopfkolben.
Wie in der Fig. 1 dargestellt ist, hat der Kühlkreislauf 21
einen Kompressor 22 sowie ein Expansionsventil 23. Das Expan
sionsventil 23 ist mit einem Auslaß 74a des Kompressors über
eine Hochdruckleitung 24 verbunden. Das Expansionsventil 23
ist des weiteren an einen Ansaugkanal 62 des Kompressors über
einen Niederdruckleitung 25 angeschlossen. Die Hochdrucklei
tung 24 umfaßt einen Kondensor 26, wobei die Niederdrucklei
tung 25 einen Verdampfer 27 umfaßt.
Das Expansionsventil 23 ist ein temperaturgesteuertes automa
tisches Expansionsventil, welches die Strömungsrate des Kühl
mittels in Übereinstimmung mit der Temperatur des Kühlgases an
dem Auslaß des Verdampfers 27 steuert. Ein Temperatursensor 28
ist in der unmittelbaren Nähe des Verdampfers 27 plaziert. Der
Temperatursensor 28 erfaßt die Temperatur des Verdampfers 27
und erzeugt Signale, die der erfaßten Temperatur entsprechen
und sendet diese zu einem Computer 29. Der Computer 29 ist
ebenfalls an einen Temperaturregler 30, einen Fahrgastzellen
temperatursensor 31, einen Klimaanlagenstartschalter 30 sowie
einen Motorgeschwindigkeitssensor 33 angeschlossen. Ein Fahr
gast stellt eine gewünschte Fahrgastzellentemperatur bzw. eine
Zieltemperatur durch den Temperaturregler 30 ein. Der Motorge
schwindigkeitssensor 33 erfaßt die Geschwindigkeit des Fahr
zeugmotors E oder einer externen Antriebsquelle, welche den
Kompressor 22 antreibt.
Der Computer 29 empfängt verschiedene Informationen ein
schließlich beispielsweise einer Zieltemperatur, die am Tempe
raturregler 30 eingestellt worden ist, der Temperatur, welche
durch den Temperatursensor 28 erfaßt worden ist,der Fahrgast
zellentemperatur, die vom Temperatursensor 33 erfaßt worden
ist, der Motorgeschwindigkeit, die durch den Motorgeschwindig
keitssensor 33 erfaßt worden ist sowie ein Ein/Aus-Signal vom
Startschalter 32. Basierend auf diesen Informationen berechnet
der Computer 29 den Wert eines Stroms, welcher an ein Verdrän
gungssteuerventil 81 innerhalb des Kompressors 22 angelegt
wird und überträgt den errechneten Stromwert an einen Treiber
84. Der Treiber 34 sendet einen Strom mit dem Wert, der ihm
vom Computer 29 eingegeben worden ist, an eine Spule 97 inner
halb des Ventils 81. Die Spule 97 wird nachfolgend beschrie
ben. Die Information zur Bestimmung des Stromwerts für das
Ventil 81 kann Informationen unterschiedlich für den vorste
hend aufgelisteten umfassen, beispielsweise kann die Informa
tion die Temperatur außerhalb des Fahrzeuges umfassen.
Die Konstruktion des Kompressors 22 wird nachstehend beschrie
ben. Wie in der Fig. 1 gezeigt wird hat der Kompressor 22 ei
nen Zylinderblock 41. Ein vorderes Gehäuse 42 ist an der vor
deren Endseite des Zylinderblocks 41 befestigt. Ein hinteres
Gehäuse 43 ist an der hinteren Endseite des Zylinderblocks 11
mit einer dazwischen angeordneten Ventilplatte 44 befestigt.
Die inneren Wände des vorderen Gehäuses 42 und der vorderen
Endseite des Zylinderblocks 11 definieren eine Kurbelkammer
45.
Eine Antriebswelle 46 ist drehbar in dem vorderen Gehäuse 42
und dem Zylinderblock 41 gelagert. Das vordere Ende der An
triebswelle 46 ragt aus der Kurbelkammer 45 vor und ist an ei
ne Riemenscheibe 47 gekoppelt. Die Riemenscheibe 47 ist direkt
mit dem Motor E über einen Riemen 48 gekoppelt. Der Kompressor
22 gemäß diesem Ausführungsbeispiel bezieht sich auf einen
kupplungslosen verdrängungsvariablen Kompressor, da dieser
nicht eingekoppelt und ausgekoppelt wird. Die Riemenscheibe 47
wird durch das vordere Gehäuse 42 über ein Schräglager 49 ab
gestützt. Das Schräglager 49 überträgt Schub- und Radialla
sten, die auf die Riemenscheibe 47 einwirken, auf das Gehäuse
42.
Eine Lippendichtung 50 ist zwischen der Antriebswelle 49 und
dem vorderen Gehäuse 42 plaziert. Die Lippendichtung 50 ver
hindert dabei, daß Kühlgas innerhalb der Kurbelkammer 45 nach
außen ausleckt.
Eine scheibenförmige Taumelplatte 52 ist durch die Antriebs
welle 46 innerhalb der Kurbelkammer 45 derart abgestützt, daß
sie entlanggleiten und mit Bezug zu der Achse der Welle 46
schwenken kann. Ein Paar Führungsstifte 53 sind an der Taumel
scheibe 52 fixiert. Jeder Führungsstift 53 hat eine Führungs
kugel an dessen distalem Ende. Ein Rotor 51 ist an die An
triebswelle 46 innerhalb der Kurbelkammer 45 derart fixiert,
daß er integral mit der Antriebswelle 46 dreht. Der Rotor 51
hat einen Abstützarm 54, der in Richtung zur Taumelscheibe 52
vorsteht. Ein Paar Führungsbohrungen 55 sind in dem Abstützarm
54 ausgeformt. Jeder Führungsstift 53 ist gleitfähig in die
entsprechende Führungsbohrung 55 eingepaßt.
Das Zusammenwirken des Arms 54 und der Führungsstifte 53 er
lauben der Taumelscheibe 52, sich zusammen mit der Antriebs
welle 46 zu drehen. Die Kooperation führt ferner die Schwenk
bewegung der Taumelscheibe 52 sowie die Bewegung der Taumel
scheibe 52 entlang der Achse der Antriebswelle 46. Wenn die
Taumelscheibe 52 rückwärts in Richtung zum Zylinderblock 41
gleitet, wird die Neigung der Taumelscheibe 52 verringert. Der
Rotor 51 hat einen Vorsprung 51a an dessen hinterer Endseite.
Ein Anstoßen der Taumelscheibe 52 gegen diesen Vorsprung 51a
begrenzt die maximale Neigung der Taumelscheibe 52. Eine Spi
ralfeder 56 ist zwischen dem Rotor 51 und der Taumelscheibe 52
plaziert. Die Feder 56 spannt die Taumelscheibe 52 in eine
Richtung zur Verringerung der Neigung der Taumelscheibe 52
vor.
Der Zylinderblock 41 hat eine Verschlußkammer 51 an dessen
mittlerem Abschnitt. Die Verschlußkammer 57 erstreckt sich
entlang der Achse der Antriebswelle 46 und nimmt ein hohles,
zylindrisches Verschlußglied 58 mit einer geschlossenen End
fläche auf. Das Verschlußglied 58 gleitet entlang der Achse
der Antriebswelle 46 und hat einen großdurchmessrigen Ab
schnitt 58a sowie einen kleindurchmessrigen Abschnitt 58b. Ei
ne Spiralfeder 61 ist zwischen einer Stufe 57a plaziert, wel
che in der Verschlußkammer 57 ausgeformt ist und einer Stufe,
welche zwischen dem großdurchmessrigen Abschnitt 58a und dem
kleindurchmessrigen Abschnitt 58b ausgeformt ist. Die Spiral
feder 61 spannt das Verschlußglied 58 in Richtung zu der Tau
melscheibe 52 vor. Die Vorspannkraft der Feder 61 ist schwä
cher als die Vorspannkraft der Feder 56.
Das hintere Ende der Antriebswelle 46 ist in das Verschluß
glied 58 eingesetzt. Das Radiallager 59 ist an der inneren
Wand des großdurchmessrigen Abschnitts 58a des Verschlußglie
des 58 durch einen Schnappring 60 fixiert. Aus diesem Grunde
bewegt sich das Radiallager 59 zusammen mit dem Verschlußglied
58 entlang der Achse der Antriebswelle 46. Das hintere Ende
der Antriebswelle 46 wird durch die innere Wand der Verschluß
kammer 57 über das dazwischen liegende Radiallager 59 und das
Verschlußglied 58 abgestützt.
Der Ansaugkanal 62 ist an dem Mittenabschnitt des hinteren Ge
häuses 43 und der Ventilplatte 44 definiert. Der Kanal 62 er
streckt sich entlang der Achse der Antriebswelle 56. Das äuße
re Ende des Kanals 62 ist an die Niederdruckleitung 25 des
Kühlkreislaufs 21 angeschlossen. Das innere Ende des Kanals 62
ist mit der Verschlußkammer 57 verbunden. Der Kanal 62 bildet
einen Teil der Niederdruckleitung 25. Eine Positionierfläche
63 ist an der Ventilplatte 44 um die innere Öffnung des An
saugkanals 62 ausgeformt. Das hintere Ende des Verschlußglie
des 58 stößt gegen diese Positionierfläche 63 an. Das Anstoßen
des Verschlußgliedes 58 gegen die Positionierfläche 63 verhin
dert, daß sich das Verschlußglied 58 weiter rückwärts weg von
dem Rotor 51 bewegen kann. Das Anstoßen trennt des weiteren
den Ansaugkanal 62 von der Verschlußkammer 57.
Ein Schublager 64 ist auf der Antriebswelle 46 abgestützt und
ist zwischen der Taumelscheibe 52 und dem Verschlußglied 58
plaziert. Das Schublager 54 gleitet entlang der Achse der An
triebswelle 46. Die Kraft der Feder 61 hält in konstanter Wei
se das Schublager 64 zwischen der Taumelscheibe 52 und dem
Verschlußglied 58. Das Schublager 64 verhindert, daß die Rota
tion der Taumelscheibe 52 auf das Verschlußglied 58 übertragen
wird.
Der Zylinderblock 41 umfaßt Zylinderbohrungen 41a, die sich
hier hindurch erstrecken. Die Zylinderbohrungen 41a sind um
die Achse der Antriebswelle 46 plaziert. Jede Zylinderbohrung
41a nimmt einen Einzelkopfkolben 65 auf. Jeder Kolben 65 ist
an die Taumelscheibe 52 durch ein Paar Schuhe 66 wirk ange
schlossen. Eine Rotation der Taumelscheibe 52 wird auf jeden
Kolben 65 durch die Schuhe 66 übertragen und wird in eine li
neare Hin- und Herbewegung jedes Kolbens 65 innerhalb der zu
gehörigen Zylinderbohrung 41a konvertiert.
Das hintere Gehäuse 43 umfaßt eine ringförmige Ansaugkammer 67
sowie eine ringförmige Auslaßkaminer 68. Die Ansaugkammer 67
ist um den Ansaugkanal 62 herum ausgebildet, wobei die Auslaß
kammer 68 um die Ansaugkammer 67 herum ausgebildet ist. Die
Ventilplatte 44 hat Ansauganschlüsse 69 und Auslaßanschlüsse
70. Jeder Ansauganschluß 69 sowie jeder Auslaßanschluß 70 ent
spricht einem der Zylinderbohrungen 41a. Die Ventilplatte 44
hat Ansaugventilklappen 71 sowie Auslaßventilklappen 72. Jede
Ansaugventilklappe 71 entspricht einem der Ansauganschlüsse
49, wobei jede Auslaßventilklappe 72 einem der Auslaßanschlüs
se 70 entspricht. Die Ventilplatte 44 hat Rückhalter bzw. An
schläge 73. Jeder Rückhalter 73 entspricht einem der Auslaß
ventilklappen 72.
Wenn jeder Kolben 65 sich von dem oberen Totpunkt zu dem unte
ren Totpunkt in der zugehörigen Zylinderbohrung 41a bewegt,
dann dringt Kühlgas innerhalb der Ansaugkammer 67 in die Zy
linderbohrung 41a durch den zugehörigen Ansauganschluß 69 ein,
während bewirkt wird, daß sich die zugehörige Ansaugventil
klappe 71 in eine Offenposition verbiegt. Wenn jeder Kolben 65
sich von dem unteren Totpunkt zu dessen oberen Totpunkt in der
zugehörigen Zylinderbohrung 41a bewegt, dann wird Kühlgas in
nerhalb der Zylinderbohrung 41a komprimiert und zur Auslaßkam
mer 68 durch den zugehörigen Auslaßanschluß 70 ausgestoßen,
während bewirkt wird, daß sich die zugehörige Auslaßventil
klappe 72 in eine Offenstellung verbiegt. Der Öffnungsbetrag
jeder Auslaßventilklappe 72 wird dabei definiert durch den je
weiligen Rückhalter 73.
Ein Schublager 76 ist zwischen dem vorderen Gehäuse 42 und dem
Rotor 51 angeordnet. Das Schublager 76 nimmt die reaktive
Kraft der Gaskompression, die auf den Rotor 51 über die Kolben
65 und die Taumelscheibe 52 einwirkt, auf.
Ein Auslaßdämpfer 74 ist an dem oberen peripheren Abschnitt
des Zylinderblocks 41 und dem vorderen Gehäuse 42 angeordnet.
Der Dämpfer 74 ist an die Auslaßkammer 68 durch einen Kanal 45
für ein Unterdrücken der Pulsation des Kühlgases angeschlos
sen, welches von der Auslaßkammer 68 ausgestoßen wird. Der
Dämpfer 74 ist des weiteren an die Hochdruckleitung 24 des
Kühlkreislaufes 71 durch einen Auslaßkanal 74a angeschlossen.
Der Dämpfer 74 bildet einen Teil der Hochdruckleitung 24.
Die Ansaugkammer 67 ist mit der Verschlußkammer 57 durch eine
Bohrung 67 verbunden. Wenn die Positionierfläche 63 berührt
wird, dann schließt das Verschlußglied 58 den Ansaugkanal 62,
wodurch die Bohrung 77 von dem Ansaugkanal 62 getrennt wird.
Das Verschlußglied 58 verbindet in selektiver Weise die Nie
derdruckleitung 25 des Kühlkreislaufs 21 mit dem Kompressor 22
und trennt die Leitung 25 von dem Kompressor 22.
Wie in der Fig. 1 gezeigt wird hat die Antriebswelle 46 einen
axialen Kanal 78. Der Kanal 78 hat einen Einlaß, der sich zur
Kurbelkammer 45 in der Nähe der Lippendichtung 50 öffnet sowie
einen Auslaß, der sich in das innere des Verschlußgliedes 58
öffnet. Das innere des Verschlußgliedes 58 ist mit der Ver
schlußkammer 57 über eine Druckentspannungsbohrung 59 verbun
den, welche in der Verschlußgliedwand nahe dem hinteren Ende
des Verschlußgliedes 58 ausgeformt ist.
Die Auslaßkammer 68 ist mit der Kurbelkammer 45 über einen Zu
fuhrkanal 80 verbunden. Der Zufuhrkanal 80 wird durch ein Ver
drängungsregel- bzw. Steuerventil 81 geregelt, welches in dem
hinteren Gehäuse 43 untergebracht ist. Das Steuerventil 81 ist
mit dem Ansaugkanal 62 durch einen Druckeinlaßkanal 82 verbun
den. Der Kanal 82 leitet den Ansaugdruck in das Steuerventil
81 ein.
Wie in den Fig. 1 und 2 gezeigt wird hat das Steuerventil 81
ein Gehäuse 83 sowie ein Solenoid 84. Das Gehäuse 83 und das
Solenoid 84 sind aneinander befestigt und definieren eine Ven
tilkammer 85 zwischen diesen. Die Ventilkammer 85 nimmt einen
Ventilkörper 86 auf und ist mit der Auslaßkammer 68 über den
stromaufwärtigen Abschnitt des Zuführkanals 80 verbunden. Das
Gehäuse 83 hat des weiteren eine Ventilbohrung 87, die sich
entlang dessen Achse erstreckt. Die Ventilbohrung 87 ist des
weiteren mit der Kurbelkammer 45 durch den stromabwärtigen Ab
schnitt des Zuführkanals 80 verbunden. Das heißt, daß die Ven
tilkammer 85 sowie die Ventilbohrung 87 einen Teil des Zuführ
kanals 80 darstellen. Eine Feder 88 erstreckt sich zwischen
dem Ventilkörper 86 und einer Wand der Ventilkammer 85. Die
Feder 88 spannt den Ventilkörper 86 in eine Richtung vor, in
welche die Ventilbohrung 87 geöffnet wird.
Eine Druckerfassungskammer 89 ist in dem oberen Abschnitt des
Steuerventils 81 an der Oberseite des Gehäuses 83 ausgebildet.
Die Erfassungskammer 89 ist mit dem Ansaugkanal 62 durch den
Druckeinlaßkanal 82 verbunden und nimmt einen Balg 90 auf. Der
Balg 90 ist an den Ventilkörper 86 über eine Stange 91 ange
schlossen. Die Stange 91 hat einen kleindurchmessrigen Ab
schnitt, der sich innerhalb der Ventilbohrung 87 erstreckt.
Der Spalt zwischen dem kleindurchmessrigen Abschnitt und der
Ventilbohrung 87 erlaubt die Strömung an Kühlgas. Das Solenoid
84 hat eine Kolbenkammer 92 sowie einen fixen Stahlkern 93,
der in die obere Öffnung der Kolbenkammer preßgepaßt ist. Die
Kolbenkammer 92 nimmt einen zylindrischen Stahlkolben oder
Stößel 94 auf. Der Kolben 94 gleitet mit Bezug zu der Kammer
92. Eine Feder 95 erstreckt sich zwischen dem Kolben 94 und
dem Boden der Kolbenkammer 92. Die Vorspannkraft der Feder 95
ist kleiner als jene der Feder 88. Der Kolben 94 ist an den
Ventilkörper 86 durch eine Solenoidstange 96 gekoppelt.
Das Solenoid 84 hat eine zylindrische Spule 97, die um den fi
xen Kern 93 und den Kolben 94 gewunden ist. Der Treiber 34 be
aufschlagt die Spule 97 mit einem elektrischen Strom basierend
auf Befehlen des Computers 29. Das heißt, die Höhe des Stroms,
der an die Spule 97 angelegt wird, wird durch den Computer 29
bestimmt.
Wie in den Fig. 1, 2, 4 und 5 gezeigt wird, ist der Auslaß
dämpfer 74 mit der Hochdruckleitung 24 durch den Auslaßkanal
74a verbunden. Der Auslaßkanal 74a nimmt ein Rückschlagventil
101 für ein Öffnen und Schließen des Kanals 74a auf. Das Rück
schlagventil 101 umfaßt einen Ventilkörper 102, eine Feder 103
sowie einen Federsitz 104. Das Rückschlagventil 101 verhin
dert, daß verflüssigtes Kühlmittel von der Hochdruckleitung 24
in den Auslaßdämpfer 74 einströmt und erlaubt dem Kühlgas, aus
dem Dämpfer 74 in die Hochdruckleitung 24 zu strömen.
Wie in den Fig. 1 und 3 gezeigt wird ist eine Bohrung 105 in
einer Seitenwand des Dämpfers 74 ausgebildet. Die Bohrung 105
erstreckt sich parallel zur Achse des vorderen Gehäuses 42.
Das innere Ende der Bohrung 105 ist geschraubt bzw. ist mit
einem Schraubgewinde versehen. Eine schräge Ablaß- bzw. Ent
spannungsnut 107 ist in dem äußeren Abschnitt der Bohrung 105
ausgeformt. Ein Überdruckventil 100a ist in die Bohrung 105
mit einer dazwischen eingefügten Dichtung 109 eingeschraubt.
Das Überdruckventil 108 hat ein bolzenförmiges hohles Gehäuse
110. Das Gehäuse 110 umfaßt einen Schraubenabschnitt 111, der
mit dem Schraubenabschnitt 106 der Bohrung 105 in Eingriff
ist. Eine Druckaufnahmebohrung 112 ist in dem inneren Ende des
Gehäuses 110 ausgeformt, um mit dem inneren des Auslaßdämpfers
74 verbunden zu sein. Die Druckablaßbohrung 113 ist in der
mittleren Wand des Gehäuses 110 ausgeformt, um mit der Nut 107
verbunden zu sein.
Ein Ventilsitz 115 ist in der inneren Öffnung der Druckaufnah
mebohrung 112 ausgeformt. Der Ventilsitz 115 ist einem Ventil
körper 114 zugewandt, der bewegbar in dem Gehäuse 110 unterge
bracht ist. Der Ventilkörper 114 hat einen Kontaktabschnitt
116, der daran preßgepaßt ist. Der Kontaktabschnitt 116 be
steht aus einem elastischen Material wie beispielsweise einem
Gummi und stößt gegen den Ventilsitz 115 an. Ein Federsitz 118
ist an dem äußeren Ende des Gehäuses 110 fixiert. Eine Feder
117 erstreckt sich zwischen dem Federsitz 118 und dem Ventil
körper 114, um den Ventilkörper in Richtung zu dem Ventilsitz
115 vorzuspannen. In dem normalen Zustand wird der Kontaktab
schnitt 116 des Ventilkörpers 114 gegen den Ventilsitz 115 ge
preßt, wobei die Druckablaßbohrung 113 von der Druckaufnahme
bohrung 112 getrennt wird.
Der Betrieb des Kühlkreislaufs 21 wird nachstehend beschrie
ben.
Wenn die Antriebswelle 46 des Kompressors 22 von dem Motor E
gedreht wird, dann wird unter hohem Druck stehendes sowie hoch
temperiertes Kühlgas von den Zylinderbohrungen 41a zu der Aus
laßkammer 68 ausgestoßen. Wenn die Taumelscheibe 52 sich in
der maximalen Neigungsposition befindet, wie dies in den Fig.
1 und 2 dargestellt ist, dann arbeitet der Kompressor 22 bei
einer großen Verdrängung. In diesem Zustand ist der Auslaß
druck in dem Auslaßdämpfer 74 hoch. Der hohe Auslaßdruck wirkt
auf das Rückschlagventil 101 in dem Auslaßkanal 74a. Die Dif
ferenz zwischen dem Druck innerhalb des Dämpfers 74 und dem
Druck in der Hochdruckleitung 24 drückt den Ventilkörper 102
gegen die Kraft der Feder 103, wodurch der Auslaßkanal 74a ge
öffnet wird. Dies ermöglicht dem hoch komprimierten, unter
Druck gesetzten Kühlgas, von dem Dämpfer 74 zu dem Kondensator
26 durch den Auslaßkanal 74a und die Hochdruckleitung 24 zu
strömen.
Der Kondensor 26 kühlt das unter hoher Temperatur und unter
hohem Druck stehende Kühlgas, wodurch das Gas zu einer eine
niedrige Temperatur sowie einen hohen Druck aufweisenden Kühl
flüssigkeit wird. Die Kühlflüssigkeit wird zu dem Expansions
ventil 23 geführt. Das Expansionsventil 23 expandiert die
Kühlflüssigkeit, wodurch die Flüssigkeit in einen eine niedere
Temperatur sowie einen niederen Druck aufweisenden Kühlnebel
zerstäubt. Der Kühlnebel wird zu dem Verdampfer 27 geführt. In
dem Verdampfer 27 wird der Nebel durch die Luft innerhalb der
Fahrgastzelle aufgewärmt und verdampft. Zu diesem Zeitpunkt
kühlt die Verdampfungswärme des Nebels die Luft. Das die nie
dere Temperatur sowie den niederen Druck aufweisende Kühlgas
innerhalb des Verdampfers 27 fließt anschließend zu dem Kom
pressor 22 durch die Niederdruckleitung 25 zurück.
Wenn der Klimaanlagenstartschalter 32 eingeschaltet ist, und
falls die Temperatur, die von den Fahrgastzellentemperatursen
sor 31 erfaßt worden ist, höher ist, als eine Zieltemperatur,
die durch den Temperaturregler 30 eingestellt worden ist, be
fiehlt der Computer 29 dem Treiber 34, das Solenoid 84 zu er
regen. Dementsprechend betätigt der Treiber 34 das Solenoid 84
mit einem elektrischen Strom, der eine bestimmte Höhe auf
weist. Dies erzeugt eine magnetische Anziehungskraft zwischen
dem fixierten Kern 93 und dem Kolben 94 in Übereinstimmung mit
der Stromhöhe. Die Anziehungskraft wird auf den Ventilkörper
86 durch die zweite Stange 96 übertragen, wobei folglich der
Ventilkörper 86 gegen die Kraft der Feder 88 in eine Richtung
gedrückt wird, in welcher die Ventilbohrung 87 geschlossen
wird. Andererseits variiert die Länge des Balgs 90 in Überein
stimmung mit dem Ansaugdruck in dem Ansaugkanal 62, der in die
Druckerfassungskammer 89 über den Druckeinlaßkanal 82 einge
lassen wird. Die Änderungen bezüglich der Länge des Balgs 90
werden auf den Ventilkörper 86 durch die Stange 91 übertragen.
Der Öffnungsbereich zwischen dem Ventilkörper 86 und der Ven
tilbohrung 87 ist bestimmt durch das Kräftegleichgewicht der
Kräfte, die auf den Ventilkörper 86 einwirken. Insbesondere
ist der Öffnungsbereich bestimmt durch die Gleichgewichtsposi
tion des Körpers 86, welche beeinflußt wird von der Kraft des
Solenoids 84, der Kraft des Balgs 90 sowie der Kraft der Feder
88.
Unter der Annahme, daß die Kühllast groß ist, ist auch der An
saugdruck hoch und die Temperatur innerhalb der Fahrgastzelle,
welche vom Sensor 31 erfaßt wird, ist höher als eine Zieltem
peratur, welche durch den Temperaturregler 30 eingestellt wor
den ist. Der Computer 29 befiehlt dem Treiber 34, die Höhe des
Stroms, welcher von der Spule 97 ausgegeben wird, zu erhöhen,
wenn die Differenz zwischen der Fahrgastzellentemperatur und
der Zieltemperatur ansteigt. Dies wiederum erhöht die Anzie
hungskraft zwischen dem fixen Kern 93 und dem Kolben 94, wo
durch die resultierende Kraft erhöht wird, welche auf den Ven
tilkörper 86 einwirkt, um die Ventilbohrung 87 zu schließen.
Dementsprechend wird der Druck, der für ein Bewegen des Ven
tilkörpers 86 in eine Richtung für das Schließen der Ventil
bohrung 87 erforderlich ist, verringert. In diesem Zustand än
dert der Ventilkörper 86 die Öffnung der Ventilbohrung 87 in
Übereinstimmung mit dem relativ niedrigen Ansaugdruck. Wenn,
in anderen Worten ausgedrückt die Höhe des Stroms zu dem Steu
erventil 81 erhöht wird, dann funktioniert das Ventil 81 der
art, daß der Druck (der Zielansaugdruck) auf einem niederen
Niveau gehalten wird.
Ein kleinerer Öffnungsbereich zwischen dem Ventilkörper 86 und
der Ventilbohrung 87 repräsentiert einen Verringerungsbetrag
einer Kühlgasströmung von der Auslaßkammer 68 zur Kurbelkammer
45 über den Zufuhrkanal 80. Das Kühlgas in der Kurbelkammer 45
strömt in die Ansaugkammer 67 über den Axialkanal 68 und die
Druckablaßbohrung 79. Dies verringert den Druck in der Kurbel
kammer 45. Wenn des weiteren die Kühllast groß ist, dann ist
auch der Ansaugdruck hoch. Demzufolge ist der Druck in jeder
Zylinderbohrung 41a hoch. Aus diesem Grunde ist die Differenz
zwischen dem Druck in der Kurbelkammer 45 und dem Druck in den
Zylinderbohrungen 41a klein. Dies erhöht die Neigung der Tau
melscheibe 52, wodurch bewirkt wird, daß der Kompressor 22 bei
einer großen Verdrängung arbeitet.
Wenn die Verdrängung des Kompressors 22 erhöht wird, dann wird
die Menge an Kühlgas, die von dem Kompressor 22 zu der Hoch
druckleitung 24 des Kühlkreises 21 gefördert wird, erhöht.
Dies erhöht die Menge an Kühlgas im Kreis 21. In anderen Wor
ten ausgedrückt werden die Menge an gasförmigem Kühlmittel,
welche vom Kondensor 26 kondensiert wird und die Menge an
flüssigem Kühlmittel, welche vom Verdampfer 27 verdampft wird,
erhöht. Der Kreis 21 arbeitet folglich auf einem höheren Kühl
niveau.
Wenn der Ventilkörper 86 vollständig die Ventilbohrung 86 ver
schließt, dann wird der Zuführkanal 80 geschlossen. Dies
stoppt die Zufuhr des hochkomprimierten Kühlgases in der Aus
laßkammer 68 zu der Kurbelkammer 45. Aus diesem Grunde wird
der Druck in der Kurbelkammer 45 im wesentlichen gleich dem
niederen Druck in der Ansaugkammer 67. Dies maximiert die Nei
gung der Taumelscheibe 52, wie dies in den Fig. 1 und 2 ge
zeigt wird, wodurch bewirkt wird, daß der Kompressor 22 bei
maximaler Verdrängung arbeitet. Das Anschlagen der Taumel
scheibe 52 gegen den Vorsprung 51a des Rotors 51 begrenzt die
maximale Neigungsposition der Taumelscheibe 52.
Unter der Annahme, daß die Kühlbelastung klein ist, dann ist
der Ansaugdruck niedrig und die Differenz zwischen der Fahr
gastzellentemperatur, welche von dem Sensor 31 erfaßt wird und
einer Zieltemperatur, die durch den Temperaturregler 30 einge
stellt wird, gering ist. Der Computer 29 befiehlt dem Treiber
34, die Höhe des Stroms, der an die Spule 97 angelegt ist, zu
verringern, wenn die Differenz der Fahrgastzellentemperatur
und der Zieltemperatur kleiner wird. Dies verringert die An
ziehungskraft zwischen dem fixen Kern 93 und dem Kolben 94,
wodurch die resultierende Kraft verringert wird, die den Ven
tilkörper 86 in eine Richtung für ein Schließen der Ventilboh
rung 87 bewegt. Dies vergrößert den Ansaugdruck, der erforder
lich ist für ein Bewegen des Ventilkörpers 86 in eine Richtung
für ein Schließen der Ventilbohrung 87. In diesem Zustand än
dert der Ventilkörper 86 die Öffnung der Ventilbohrung 87 in
Übereinstimmung mit dem relativ hohen Ansaugdruck. In anderen
Worten ausgedrückt, wenn die Höhe des Stroms an das Regelven
til 81 verringert wird, dann funktioniert das Ventil 81 der
art, den Ansaugdruck (Zielansaugdruck) auf einem hohen Niveau
zu halten.
Ein größerer Öffnungsbereich zwischen dem Ventilkörper 86 und
der Ventilbohrung 87 vergrößert die Menge an Kühlgasströmung
von der Auslaßkammer 68 zu der Kurbelkammer 45. Dies erhöht
den Druck in der Kurbelkammer 45. Wenn des weiteren die Kühl
last klein ist, dann ist auch der Ansaugdruck niedrig, wobei
der Druck in den Zylinderbohrungen 41a niedrig ist. Aus diesem
Grunde ist die Differenz zwischen dem Druck in der Kurbelkam
mer 45 und dem Druck in den Zylinderbohrungen 41a groß. Dies
verringert die Neigung der Taumelscheibe 52. Der Kompressor 22
arbeitet folglich bei einer kleinen Verdrängung.
Wenn die Verdrängung des Kompressors 22 verringert wird, dann
wird auch die Menge an Kühlgas, die vom Kompressor 22 zu der
Hochdruckleitung 24 des Kühlkreises 21 ausgestoßen wird, ver
ringert. Dies verringert die Menge an Kühlgas in dem Kreis 21.
In anderen Worten ausgedrückt werden die Menge an gasförmigem
Kühlmittel, welche vom Kondensor 26 kondensiert wird und die
Menge an flüssigem Kühlmittel, welche vom Verdampfer 27 ver
dampft wird, verringert. Der Kreislauf 21 arbeitet folglich
auf einem niedrigeren Kühlniveau.
Wenn die Kühllast kleiner ist als eine Kühlkapazität des Kom
pressors, dann fällt die Temperatur des Verdampfers 27 auf ei
ne Frostbildungstemperatur ab. Wenn der Temperatursensor 28
eine Temperatur erfaßt, welche gleich oder niedriger ist als
die Frostbildtemperatur, dann befiehlt der Computer 29 dem
Treiber 34, das Solenoid 84 zu entregen. Der Treiber 34 been
det demzufolge das Anlegen des elektrischen Stroms an die Spu
le 97. Dies stoppt die magnetische Anziehungskraft zwischen
dem fixen Kern 93 und dem Kolben 94. Der Ventilkörper 86 wird
daraufhin durch die Kraft der Feder 88 gegen die Kraft der Fe
der 95, die vom Kolben 94 und der Solenoidstange 96 übertragen
wird, wie dies in den Fig. 4 und 5 gezeigt wird, bewegt. In
anderen Worten ausgedrückt wird der Ventilkörper 86 in eine
Richtung bewegt, um die Ventilbohrung 87 zu öffnen. Dies maxi
miert den Öffnungsbereich zwischen dem Ventilkörper 86 und der
Ventilbohrung 87. Demzufolge wird die Gasströmung von der Aus
laßkammer 68 zur Kurbelkammer 45 erhöht. Dies erhöht weiter
den Druck in der Kurbelkammer 45, wodurch die Neigung der Tau
melscheibe 52 minimiert wird. Der Kompressor 22 arbeitet folg
lich bei der minimalen Verdrängung.
Wenn der Schalter 32 ausgeschaltet wird, dann befiehlt der
Computer 29 dem Treiber 34, das Solenoid 84 zu entregen. Dem
zufolge wird die Neigung der Taumelscheibe 52 minimiert.
Wenn gemäß vorstehender Beschreibung die Höhe des Stroms an
die Spule 97 erhöht wird, dann funktioniert der Ventilkörper
86 derart, daß die Öffnung der Ventilbohrung 87 durch einen
niedrigeren Ansaugdruck geschlossen wird. Wenn die Höhe des
Stroms an die Spule 97 verringert wird, dann funktioniert an
dererseits der Ventilkörper 86 derart, daß die Öffnung der
Ventilbohrung 97 bei einem höheren Ansaugdruck geschlossen
wird. Der Kompressor 22 ändert die Neigung der Taumelscheibe
52, um dessen Verdrängung einzustellen, wodurch der Ansaug
druck auf einem Zielwert gehalten wird. Die Funktionen des
Steuerventils 81 umfassen ein Ändern des Zielwerts bzgl. des
Ansaugdrucks in Übereinstimmung mit der Höhe des zugeführten
Stroms. Eine weitere Funktion des Ventils 81 besteht in der
Maximierung des Öffnungsbereichs der Ventilbohrung 87, wodurch
dem Kompressor 22 ermöglicht wird, bei der minimalen Verdrän
gung bei jedem vorgegebenen Ansaugdruck betrieben zu werden.
Der Kompressor 22, der mit dem Steuerventil 81 mit den vorste
hend genannten Funktionen ausgerüstet ist, verändert das Kühl
niveau des Kühlkreises 21.
Wenn die Neigung der Taumelscheibe 52 minimiert wird, wie dies
in der Fig. 4 gezeigt ist, dann schlägt das Verschlußglied 58
gegen die Positionierfläche 63 an. Dieses Anschlagen begrenzt
die minimale Neigungsposition der Taumelscheibe 52 und trennt
gleichzeitig den Ansaugkanal 62 von der Ansaugkammer 67. Aus
diesem Grunde strömt Kühlgas nicht in den Kompressor 22 von
der Niederdruckleitung 25.
Die minimale Neigung der Taumelscheibe 52 ist geringfügig grö
ßer als 0°. 0° bezieht sich auf den Winkel der Taumelscheiben
neigung, wenn sich diese senkrecht zur Achse der Antriebswelle
46 befindet. Selbst wenn folglich die Neigung der Taumelschei
be 52 minimal ist, wird Kühlgas in den Zylinderbohrungen 41a
zur Auslaßkammer 68 ausgestoßen, wobei der Kompressor 22 bei
der minimalen Verdrängung arbeitet. Das Kühlgas, das in die
Auslaßkammer 68 von den Zylinderbohrungen 41a ausgestoßen wor
den ist, dringt in die Kurbelkammer 45 durch den Zufuhrkanal
80.
Das Kühlgas in der Kurbelkammer 45 wird in die Zylinderbohrun
gen 41a durch den Axialkanal 78, die Druckabgabebohrung sowie
die Ansaugkammer 67 zurückgesaugt. Das heißt, wenn die Neigung
der Taumelscheibe 52 minimal ist, zirkuliert Kühlgas innerhalb
des Kompressors 22, indem dieses die Auslaßkammer 68, den Zu
führkanal 80, die Kurbelkammer 45, den Axialkanal 78, die
Druckablaßbohrung 79, die Ansaugkammer 67 sowie die Zylinder
bohrungen 41a durchströmt. Diese Zirkulation an Kühlgas er
laubt Schmieröl, welches in dem Gas enthalten ist, die beweg
baren Teile des Kompressors 22 zu schmieren.
Wenn die Neigung der Taumelscheibe 52 minimal ist, dann werden
die Verdrängung des Kompressors 22 sowie der Auslaßdruck in
der Auslaßkammer 68 ebenfalls minimal. Aus diesem Grunde wird
der Druck in dem Auslaßdämpfer 74 niedrig. Das heißt, der
Druck, der auf den Ventilkörper 101 einwirkt, ist niedrig.
Dies verursacht, daß der Ventilkörper 102 durch die Kraft der
Feder 103 weg von dem Federsitz 104 bewegt wird. Der Ventil
körper 102 schließt daraufhin den Auslaßkanal 74a, wodurch die
Hochdruckleitung 24 vom Kompressor 22 getrennt wird.
Wenn in dieser Weise die Taumelscheibe 52 sich in der minima
len Neigungsposition befindet, dann wird kein Kühlgas zur
Hochdruckleitung 24 vom Kompressor 22 gefördert. Des weiteren
wird kein Kühlgas in den Kompressor 22 von der Niederdrucklei
tung 25 eingesaugt. Aus diesem Grunde wird Kühlgas lediglich
innerhalb des Kompressors 22 zirkuliert. Das heißt, die Zirku
lation an Kühlmittel in dem Kühlkreislauf 21 wird gestoppt.
Aus diesem Grunde wird kein Kühlmittelnebel zu dem Verdampfer
27 gefördert. Der Kreislauf 21 führt folglich keine Kühlung
aus.
Wenn der Schalter 32 eingeschaltet ist und die Neigung der
Taumelscheibe 52 minimal ist, dann vergrößert ein Ansteigen
der Fahrgastzellentemperatur die Kühllast. In diesem Fall ist
die Temperatur, die durch den Fahrgastzellentemperatursensor
31 erfaßt worden ist, höher, als eine Zieltemperatur, welche
durch den Fahrgastzellentemperaturregler eingestellt worden
ist. Der Computer 29 befiehlt daher dem Treiber 34, das So
lenoid 84 basierend auf der erfaßten Temperaturerhöhung zu er
regen. Das Solenoid 84 verringert daraufhin die Öffnung des
Zufuhrkanals 80, wodurch die Menge an Kühlgas verringert wird,
die zu der Kurbelkammer 45 von der Auslaßkammer 68 gefördert
wird. Dies verringert graduell den Druck in der Kurbelkammer
45. Die Neigung der Taumelscheibe 52 wird folglich vergrößert.
Die Vergrößerung der Neigung der Taumelscheibe 52 ermöglicht
dem Verschlußglied 58, sich in gradueller Weise durch die
Kraft der Feder 61 von der Positionierfläche 63 weg zu bewe
gen. Dies vergrößert graduell den Querschnittsbereich des Ka
nals zwischen dem Ansaugkanal 62 und der Ansaugkammer 67. Dem
zufolge wird der Betrag der Kühlgasströmung von der Nieder
druckleitung 25 in die Ansaugkammer 67 graduell erhöht. Aus
diesem Grunde vergrößert sich die Menge an Kühlgas, die in die
Zylinderbohrungen 41a von der Ansaugkammer 67 eindringt in
gradueller Weise. Die Verdrängung des Kompressors 22 sowie der
Auslaßdruck werden folglich graduell erhöht. Dies erhöht gra
duell den Druck in dem Dämpfer 74. In dieser Weise öffnet das
Rückschlagventil 101 den Auslaßkanal 74a gemäß vorstehender
Beschreibung, wodurch dem unter hohem Druck stehenden Kühlgas
innerhalb des Kompressors 22 ermöglicht wird, in die Hoch
druckleitung 24 zu strömen. Der Kreis 21 nimmt folglich den
Kühlbetrieb für die Fahrgastzelle auf.
Wenn der Motor hier gestoppt wird, dann wird auch der Kompres
sor 22 gestoppt, d. h., die Rotation der Taumelscheibe 52 wird
gestoppt, wobei die Zufuhr des Stroms zur Spule 97 in dem
Steuerventil 81 ebenfalls gestoppt wird. Aus diesem Grunde
wird das Solenoid 84 entregt und öffnet dabei den Zufuhrkanal
80. Demzufolge wird die Neigung der Taumelscheibe 52 mini
miert.
Der Auslaßdämpfer 74 hat ein Überdruckventil 108, welches den
Ventilkörper 114 sowie den Ventilsitz 115 umfaßt. Normalerwei
se schlägt der Ventilkörper 114 gegen den Ventilsitz 115, wo
durch die Druckaufnahmebohrung 112 von der Ablaßbohrung 113
getrennt wird. Wenn der Druck innerhalb des Dämpfers 74 exzes
siv ansteigt und ein vorbestimmtes Niveau während des Betriebs
des Kompressors 22 überschreitet, dann wird der Ventilkörper
114 gegen die Kraft der Feder 117 von dem Ventilsitz 115 weg
bewegt, wodurch die Druckaufnahmebohrung 112 mit der Ablaßboh
rung 113 verbunden wird. Der exzessive Druck in dem Dämpfer 74
wird zu der Außenseite des Kompressors 22 über die Druckauf
nahmebohrung 112, die Ablaßbohrung 113 sowie die Ablaßnut 107
entspannt.
Dieses Ausführungsbeispiel hat die folgenden Vorteile.
Die Auslaßkammer 68 des Kompressors ist mit dem Expansionsven
til 23 durch die Hochdruckleitung 24 verbunden, welche ein
Rückschlagventil 101 umfaßt. Das Rückschlagventil 101 öffnet
und schließt die Leitung 24 zu dem Kompressor 22. Die Leitung
24 umfaßt des weiteren ein Überdruckventil 108 an einer strom
aufwärtigen Position mit Bezug zu dem Rückschlagventil 101.
Insbesondere ist der Dämpfer 74 mit der Hochdruckleitung 24
durch den Auslaßkanal 74a verbunden, welcher das Rückschlag
ventil 101 umfaßt. Das Rückschlagventil 101 öffnet und
schließt den Auslaß- bzw. Ausstoßkanal 74a. Der Auslaßdämpfer
74, welcher stromauf zu dem Rückschlagventil 101 angeordnet
ist, umfaßt das Überdruckventil 108. Wenn der Druck in dem
Kompressor 22 abnormal hoch ist, falls das Rückschlagventil
101 den Auslaßkanal 74a verschließt, dann gibt das Überdruck
ventil 108 den Druck aus dem Kühlkreislauf 21 frei. Wenn daher
das Rückschlagventil 101 eine Fehlfunktion hat, verhindert das
Überdruckventil 108, daß der Druck in dem Kompressor 22 abnor
mal hoch wird.
Wenn der Kompressor 22 nicht betrieben wird, dann schließt das
Rückschlagventil 101 den Auslaßkanal 74a, wobei das Verschluß
glied 58 den Ansaugkanal 62 schließt. Das Rückschlagventil 101
sowie das Verschlußglied 58 verhindert, daß verflüssigtes
Kühlmittel in den Kompressor von den Wärmetauschern wie bei
spielsweise den Kondensor 26 und den Verdampfer 27 über die
Hoch- und Niederdruckleitungen 24, 25 einströmt. Falls Ände
rungen hinsichtlich der Umgebungstemperatur eine Differenz
zwischen der Temperatur des Kompressors 22 und der Temperatur
der Wärmetauscher erzeugen, dringt kein verflüssigtes Kühlmit
tel in den Kompressor 22 ein. Folglich wird verhindert, daß
Öl, welches in dem Kompressor 22 gespeichert ist, aus dem Kom
pressor 22 abgegeben wird.
Der Kompressor 22 ist direkt an den Motor E gekoppelt und wird
betätigt, selbst wenn keine Kühlung erforderlich ist. Selbst
wenn jedoch der Kompressor 22 betätigt wird bei der minimalen
Verdrängung, d. h., wenn die Neigung der Taumelscheibe 52 mi
nimal ist, verschließt das Rückschlagventil 101 den Auslaßka
nal 74a, wobei das Verschlußglied 58 den Ansaugkanal 62
schließt. Wenn folglich der Kompressor betrieben wird und zwar
bei minimaler Verdrängung, wird verhindert, daß verflüssigtes
Kühlmittel in den Kompressor 22 von den Wärmetauschern ein
dringt, wobei verhindert wird, daß Öl innerhalb des Kompres
sors 22 zu dem Hochdruckkanal 24 ausgestoßen bzw. ausge
schwemmt wird. Während des Betriebs bei minimaler Verdrängung
des Kompressors 22 wird Öl, welches einmal in den Kühlkreis
ausgestoßen worden ist niemals in den Kompressor 21 zurückge
führt, wobei die Schmierung innerhalb des Kompressors folglich
dazu neigt, unzureichend zu werden. Jedoch verhindert dieses
Ausführungsbeispiel daß Öl in dem Kompressor 21 in die Hoch
druckleitung 24 zusammen mit dem Kühlgas ausgestoßen wird, wo
durch eine ausreichende Schmierung in dem Kompressor 22 garan
tiert ist, wenn der Kompressor 22 bei minimaler Verdrängung
betätigt wird.
Das Überdruckventil 108 ist in dem vorderen Gehäuse 42 des
Kompressors 22 plaziert. Aus diesem Grunde ist es nicht erfor
derlich ein Überdruckventil in den Leitungen des Kühlkreises
21 vorzusehen. Dies vereinfacht die Leitungskonstruktion des
Kühlkreises 21, wodurch ermöglicht wird, den Kühlkreis 21 kom
pakt zu halten.
Das Überdruckventil 108 ist dem Auslaßdämpfer 74 zugeordnet,
welcher in dem Gehäuse des Kompressors 22 ausgebildet ist. Das
heißt, daß das Überdruckventil 108 an dem Dämpfer 24 befestigt
ist, der ein relativ großes Volumen annimmt. Diese Konstrukti
on erhöht die Anzahl an Stellen, an welchen das Überdruckven
til 108 plaziert werden kann. Folglich wird die Richtung des
freigegebenen Gases von dem Ventil 108 in einfacher Weise weg
von dem Motor E und anderen Motorbauteilen geführt. Des weite
ren verhindert das Überdruckventil 108 in einfacher Weise, daß
sich Bauteile des Kompressors 22 beeinflussen oder stören.
Ein Kühlkreislauf gemäß einem zweiten Ausführungsbeispiel der
vorliegenden Erfindung wird nachstehend mit Bezug auf die Fig.
6 bis 9 beschrieben. Die Unterschiede zum ersten Ausführungs
beispiel werden dabei hauptsächlich nachstehend diskutiert,
wobei ähnliche oder gleiche Bezugszeichen jenen Bauteilen und
Komponenten gegeben werden, die ähnlich oder gleich den ent
sprechenden Komponenten des ersten Ausführungsbeispiels sind.
Anstelle des Rückschlagventils 101 gemäß dem ersten Ausfüh
rungsbeispiel umfaßt der Kühlkreislauf 21 dieses Ausführungs
beispiels ein elektromagnetisches Ventil 121, um die Hoch
druckleitung 24 zu öffnen und zu schließen. Das elektromagne
tische Ventil 121 sowie ein Überdruckventil 122 sind nicht in
dem Kompressor plaziert sondern sind in der Hochdruckleitung
24 oder den Leitungen plaziert, die an den Kompressor 127 an
geschlossen sind.
Wie in den Fig. 7 und 8 gezeigt wird, umfaßt das elektromagne
tische Ventil 121 ein Ventilgehäuse 183 sowie ein Solenoid
184, welche aneinander befestigt sind. Eine Ventilkammer 185
ist an einem Endabschnitt des Gehäuses 183 ausgebildet. Die
Ventilkammer 185 nimmt einen Ventilkörper 123 auf. Das Gehäuse
183 hat des weiteren eine Ventilbohrung 124, welche mit der
Ventilkammer 185 verbunden ist und dem Ventilkörper 123 zuge
wandt ist. Die Ventilbohrung 124 ist mit dem Kondensor 26
durch einen stromabwärtigen Abschnitt der Hochdruckleitung 24
verbunden. Die Ventilkammer 185 ist mit dem stromaufwärtigen
Abschnitt der Hochdruckleitung 24 mit einem Filter 125 verbun
den. Eine Feder 126 erstreckt sich zwischen dem Ventilkörper
123 und dem Filter 125 für ein Vorspannen des Ventilkörpers
123 in eine Richtung für ein Schließen der Ventilbohrung 124.
Wie das Solenoid 84 des Steuerventils 81 gemäß dem ersten Aus
führungsbeispiel umfaßt auch das Solenoid 184 einen fixen Kern
193, einen Kolben oder Stößel 194, eine Solenoidstange 196 so
wie eine Spule 197.
Wie in der Fig. 6 dargestellt wird, ist das Überdruckventil
122 in der Hochdruckleitung 24 zwischen dem elektromagneti
schen Ventil 121 und einem Auslaß 143 des Kompressors 121 pla
ziert. Wie in der Fig. 9(a) gezeigt wird umfaßt ein Gehäuse
128 des Überdruckventils 122 einen im wesentlichen L-förmigen
Kanal 129 sowie eine Aufnahmebohrung 130. Der Kanal 129 ist
auf halbem Wege in der Hochdruckleitung 24 angeordnet. Die
Bohrung 130 umfaßt einen großdurchmessrigen Abschnitt 130a
sowie einen kleindurchmessrigen Abschnitt 130b. Die Achse L2
des kleindurchmessrigen Abschnitts 130b ist mit Bezug zur Ach
se L1 des großdurchmessrigen Abschnitts 130a festgesetzt.
Wie in den Fig. 9(a) und 9(b) gezeigt wird, ist ein im wesent
lichen zylindrisches Ventilgehäuse 131 in die Bohrung 130 ein
gesetzt. Das Ventilgehäuse 131 hat einen großdurchmessrigen
Abschnitt 131a, der in den großdurchmessrigen Abschnitt 130a
der Bohrung 130 eingesetzt ist, sowie einen kleindurchmessri
gen Abschnitt 131b, der in den kleindurchmessrigen Abschnitt
130b der Bohrung 130 eingesetzt ist. Aus diesem Grunde ist die
Achse L2 des kleindurchmessrigen Abschnitts 131b versetzt zu
der Achse L1 des großdurchmessrigen Abschnitts 131a. Eine
ringförmige Nut 132 ist in dem großdurchmessrigen Abschnitt
131a der Bohrung 130 ausgeformt. Der großdurchmessrige Ab
schnitt 131a des Ventilgehäuses 131 hat eine ringförmige Nut
133, die der Nut 132 in der Bohrung 130 entspricht bzw. zu
dieser gehörig ist. Eine Dichtung 134 ist in den Nuten 132,
133 vorgesehen. Eine Druckaufnahmebohrung 112 ist in dem inne
ren Ende des Ventilgehäuses 131 ausgeformt und mit dem Kanal
129 verbunden. Ein Federsitz 118 ist an das äußere Ende des
Ventilgehäuses 131 befestigt, und hat eine Ablaßbohrung 113 in
dessen Mittelpunkt. Ein Ventilsitz 115 ist um die innere Öff
nung der Druckaufnahmebohrung 112 ausgeformt. Das Gehäuse 110
nimmt einen Ventilkörper 114 auf. Der Ventilkörper 114 ist dem
Ventilsitz 125 zugewandt und gleitet mit Bezug zu dem Gehäuse
110. Der Ventilkörper 114 hat einen Kontaktabschnitt 116, der
daran preßgepaßt ist. Der Kontaktabschnitt 116 besteht aus ei
nem elastischen Material wie beispielsweise Gummi und stößt
gegen den Ventilsitz 115 an. Eine Feder 117 erstreckt sich
zwischen dem Ventilsitz 118 und dem Ventilkörper 114. Die Fe
der 117 spannt den Ventilkörper 114 in Richtung zu dem Ventil
sitz 115 vor. In dem normalen Zustand wird der Kontaktab
schnitt 116 des Ventilkörpers 114 gegen den Ventilsitz 115 ge
preßt und trennt die Druckablaßbohrung 113 von der Druckauf
nahmebohrung 112.
Die Konstruktion des Kompressors 127 wird nachstehend be
schrieben. Wie in der Fig. 6 gezeigt wird, sind vordere und
hintere Zylinderblöcke 135a, 135b aneinander befestigt. Ein
vorderes Gehäuse 136 ist an die vordere Endseite des vorderen
Zylinderblocks 135a mit einer dazwischen angeordneten Ventil
platte 44 befestigt. Ein hinteres Gehäuse 137 ist an der hin
teren Endseite des hinteren Zylinderblocks 135b mit einer da
zwischen angeordneten Ventilplatte 44 befestigt. Das vordere
Gehäuse 136 sowie das hintere Gehäuse 113 umfassen ringförmige
Ansaugkammern 67. Ringförmige Auslaßkammern 68 sind innerhalb
der Ansaugkammern 67 in den vorderen und hinteren Gehäuse 136,
137 definiert. Zueinander ausgerichtete Paare von Zylinderboh
rungen 41a sind in den vorderen und hinteren Zylinderblöcken
135a, 135b ausgebildet. Ein Doppelkopfkolben 138 ist in jedem
Paar Zylinderbohrungen 41a hin- und herbewegbar untergebracht.
Ein Kurbelkammer 45 ist zwischen den Zylinderblöcken 135a,
135b ausgebildet. Die Zylinderblocks 135a, 135b haben zueinan
der ausgerichtete Schaftbohrungen. Eine Antriebswelle 46 ist
drehbar in den Schaft- bzw. Wellenbohrungen durch Radiallager
59 abgestützt. Eine Taumelscheibe 139 ist in dem mittleren Ab
schnitt der Antriebswelle fixiert. Die Taumelscheibe 139 ist
des weiteren an den zentralen Teil jedes Kolbens 138 über ein
Paar Schuhe 66 gekoppelt. Die Nabe 139a der Taumelscheibe 139
ist zwischen den Zylinderblöcken 135a, 135b über ein paar
Schublager 140, die dazwischen angeordnet sind, abgestützt.
Die Kurbelkammer 45 ist mit den Ansaugkammern 67 durch Ansaug
kanäle 141 verbunden, die in den Zylinderblöcken 135a, 135b
ausgeformt sind. Die Kurbelkammer 45 ist des weiteren mit der
Niederdruckleitung 25 des Kühlkreislaufs 21 durch einen Einlaß
42 verbunden, der in dem hinteren Zylinderblock 135b ausge
formt ist. Die Auslaßkammern 68 sind mit der Hochdruckleitung
24 des Kühlkreislaufs 21 durch einen Auslaß 143 verbunden, der
in dem vorderen Zylinderblock 135a ausgeformt ist, sowie einen
Kanal 75, der in den Zylinderblöcken 135a, 135b und den Gehäu
sen 136, 137 ausgeformt ist.
Der vordere Endabschnitt der Antriebswelle 46 ragt aus dem
vorderen Gehäuse 136 vor. Eine Lagerhülse 144 ragt von dem
vorderen Gehäuse 136 vor. Eine elektromagnetische Kupplung 145
ist um die Hülse 144 und den vorstehenden Abschnitt der An
triebswelle 46 angeordnet. Die Kupplung 145 umfaßt eine Rie
menscheibe 47, welche drehbar auf der Hülse 144 durch ein
Schräglager 49 abgestützt ist. Die Riemenscheibe 47 ist an den
Fahrzeugmotor E über einen Riemen 48 gekoppelt. Die Kupplung
145 umfaßt des weiteren ein Solenoid 146, sowie die Kupplungs
platte 147, welche zu der dazwischen angeordneten Riemenschei
be 47 zugewandt ist. Die Kupplungsplatte 147 ist an die An
triebswelle 46 durch eine Blattfeder 148 angeschlossen. Die
Feder 148 spannt die Kupplungsplatte 147 von der Riemenscheibe
47 weg vor. Das Solenoid 146 wird durch den Treiber 34 mittels
eines elektrischen Stroms erregt und zwar basieren auf den Be
fehlen des Computers 29. Im erregten Zustand bewirkt das So
lenoid 46, daß die Kupplungsplatte 147 gegen die Riemenscheibe
47 gepreßt wird. Wenn das Solenoid 146 entregt wird, dann be
abstandet die Feder 148 die Kupplung 147 von der Riemenscheibe
47.
Wie in den Fig. 6 und 7 dargestellt ist, ist der Computer 29
an das Solenoid 84 des elektromagnetischen Ventils 121 über
den Treiber 34 angeschlossen. Der Computer 29 steuert die Höhe
des Stroms, der an die Spule 197 des Ventils 21 über den Trei
ber 34 angelegt, gleichzeitig mit der Steuerung der elektroma
gnetischen Kupplung 145. Das heißt, der Computer 29 befiehlt
dem Treiber 34 die Zufuhr des Stroms sowohl zur Spule 197 des
Ventils 121 als auch zum Solenoid 146 der Kupplung 145 gleich
zeitig zu stoppen oder zu bewirken.
Der Betrieb des Kühlkreises 21 mit dem Kompressor 127 wird
nachfolgend beschrieben.
Wenn der Klimaanlagenschalter 32 eingeschaltet ist, und falls
die Temperatur, welche durch den Fahrgastzellentemperatursen
sor 31 erfaßt wird, höher ist, als eine Zieltemperatur, die
durch den Temperaturregler 30 eingestellt worden ist, dann be
fiehlt der Computer 29 dem Treiber 34, das Solenoid 146 der
elektromagnetischen Kupplung 145 zu erregen. Demzufolge zieht
das Solenoid 146 die Kupplungsplatte 147 gegen die Kraft der
Feder 148 an und bewirkt, daß die Kupplung 147 gegen die Rie
menscheibe 47 gepreßt wird. Dies koppelt die Riemenscheibe 47
an die Antriebswelle 46, wodurch ermöglicht wird, daß die An
triebswelle 46 durch den Motor E gedreht wird. Die Rotation
der Welle 46 wird in lineare Hin- und Herbewegungen jedes Kol
bens 138 in den zugehörigen Paaren Zylinderbohrungen 41a durch
die Taumelscheibe 139 und die Schuhe 66 konvertiert. Die Hin-
und Herbewegung der Kolben 138 saugt Kühlgas aus der Nieder
druckleitung 25 des Kühlkreises 21 in die Kurbelkammer 45
durch den Einlaß 142 des Kompressors 127 ein. Das Kühlgas in
der Kurbelkammer 45 wird zu den Ansaugkammern 67 durch den An
saugkanal 141 geleitet. Das Gas wird daraufhin in die Zylin
derbohrungen 41a eingesaugt. Das Gas in den Zylinderbohrungen
41a wird komprimiert auf einen vorbestimmten Druck und dann in
die Auslaßkammern 68 ausgestoßen. Das Gas in den Auslaßkammern
68 wird zu der Hochdruckleitung 24 des Kühlkreises 21 über den
Kanal 75 und den Auslaß 143 ausgestoßen.
Der Computer 29 befiehlt dem Treiber 34, das Solenoid 184 des
elektromagnetischen Ventils 121 gleichzeitig mit dem Befehl
des Treibers 34 für ein Erregen des Solenoids 146 der elektro
magnetischen Kupplung 145 zu erregen. Dies erzeugt eine magne
tische Anziehungskraft zwischen dem fixen Kern 193 und dem
Kolben 194 des Ventils 121, wodurch bewirkt wird, daß der Ven
tilkörper 123 die Ventilbohrung 124 öffnet. Folglich wird der
Kompressor 127 an den Kondensor 26 durch die Hochdruckleitung
24 angeschlossen. Kühlgas, das durch den Kompressor 127 kom
primiert wird, wird folglich verwendet, um die Fahrgastzelle
abzukühlen.
Wenn die Kühllast kleiner ist als eine Kühlkapazität des Kom
pressors, dann fällt die Temperatur des Verdampfers 27 auf ei
ne Frostbildungstemperatur. Wenn der Temperatursensor 28 eine
Temperatur erfaßt, die gleich oder niedriger ist als die
Frostbildungstemperatur, dann befiehlt der Computer 29 dem
Treiber 34, das Solenoid 146 der Kupplung 145 zu entregen.
Dies erlaubt der Feder 148, die Kupplungsplatte 147 von der
Riemenscheibe 47 zu trennen. Die Riemenscheibe 47 wird folg
lich von der Antriebswelle 46 abgekoppelt. Das heißt, die An
triebswelle 46 wird vom Motor E getrennt. Die Rotation der
Welle 46 bzw. der Betrieb des Kompressors 127 wird folglich
gestoppt.
Der Computer befiehlt dem Treiber 34, das Solenoid 184 des
Ventils 121 zu entregen, gleichzeitig mit dem Befehl einer
Entregung des Solenoids 146 der Kupplung 145. Wenn das So
lenoid 184 entregt ist, existiert keine magnetische Anzie
hungskraft zwischen dem fixen Kern 193 und dem Kolben 194. Zu
diesem Zeitpunkt bewirkt die Feder 126, daß der Ventilkörper
123 die Ventilbohrung 124 schließt. Aus diesem Grunde wird die
Hochdruckleitung 24 des Kühlkreises 21 geschlossen. Verflüs
sigtes Kühlmittel in dem Kondensor 26 wird folglich daran ge
hindert in den Kompressor 127 einzuströmen, wobei der Kühlbe
trieb des Kreises 21 gestoppt wird.
Wenn der Schalter 32 ausgeschaltet ist oder der Motor E ge
stoppt ist, dann wird die Stromzufuhr zu dem Solenoid 146 der
Kupplung 145 sowie zu dem Solenoid 184 des Ventils 121 eben
falls gestoppt. Dies stoppt den Kompressor 127 und bewirkt,
daß das Ventil 121 die Hochdruckleitung 24 schließt.
Dieses Ausführungsbeispiel hat die folgenden Vorteile.
Die Hochdruckleitung 24 des Kühlkreises 21 umfaßt das elektro
magnetische Ventil 21 welches die Leitung 24 zu dem Kompressor
127 öffnet und schließt. Des weiteren ist das Überdruckventil
122 stromauf zu dem Ventil 121 in der Leitung 24 angeordnet.
Wenn daher der Druck innerhalb des Kompressors 127 abnormal
hoch ist, wenn das Ventil 121 die Hochdruckleitung 24 ver
schlossen hat, dann entspannt das Überdruckventil 122 den
Druck aus dem Kühlkreis 21. Wenn daher das Ventil 121 eine
Fehlfunktion hat, verhindert das Überdruckventil 122, daß der
Druck in dem Kompressor 127 abnormal hoch wird.
Wenn der Kompressor 127 nicht betätigt wird, dann schließt das
elektromagnetische Ventil 121 die Hochdruckleitung 24. Wie in
dem ersten Ausführungsbeispiel wird daher verhindert, daß ver
flüssigtes Kühlmittel in den Kondensor 26 in den Kompressor
127 über die Hochdruckleitung 24 einströmt. Folglich wird ver
hindert, daß Öl aus dem Kompressor 127 zusammen mit dem Kühl
mittel ausgestoßen wird.
Die Hochdruckleitung 24 wird geöffnet und geschlossen durch
das elektromagnetische Ventil 121. Das Ventil 121 wird betä
tigt nicht basierend auf dem Druck in dem Kühlkreis 21 sondern
auf Basis der Befehle des Computers 29. Aus diesem Grunde kön
ne die Zeitpunkte, in welchen die Hochdruckleitung geöffnet
und geschlossen wird, vorübergehend geändert werden.
Die elektromagnetische Kupplung 145 ist zwischen der Antriebs
welle 46 des Kompressors 127 und dem Motor E angeordnet. Das
elektromagnetische Ventil 121 wird geöffnet und geschlossen
gleichzeitig mit dem Einrücken und Ausrücken der Kupplung 145.
In anderen Worten ausgedrückt wird die Hochdruckleitung 24 ge
öffnet und geschlossen gleichzeitig mit dem Starten und Stop
pen des Betriebs des Kompressors 127. Wenn daher der Kompres
sor 127 gestoppt wird, wird die Leitung sicherheitshalber ge
schlossen, wobei verflüssigtes Kühlmittel in positiver Weise
an einer Einströmung in den Kompressor 127 von dem Kreis 24
aus gehindert wird.
Die vorliegende Erfindung kann in den nachfolgenden Formen al
ternativ ausgeführt werden:
In dem zweiten Ausführungsbeispiel kann ein Auslaßdämpfer in dem oberen Abschnitt der Zylinderblöcke 135a, 135b ausgeformt werden, wobei ein Überdruckventil in dem Dämpfer vorgesehen sein kann, wie in dem ersten Ausführungsbeispiel. Des weiteren kann ähnlich zu dem Rückschlagventil 101 des ersten Ausfüh rungsbeispiels, das elektromagnetische Ventil 121 an dem Aus laß des Dämpfers angeordnet sein. In dieser Weise kann ein Rückschlagventil sowie ein elektromagnetisches Ventil direkt in dem Kompressor 127 ausgeformt sein.
In dem zweiten Ausführungsbeispiel kann ein Auslaßdämpfer in dem oberen Abschnitt der Zylinderblöcke 135a, 135b ausgeformt werden, wobei ein Überdruckventil in dem Dämpfer vorgesehen sein kann, wie in dem ersten Ausführungsbeispiel. Des weiteren kann ähnlich zu dem Rückschlagventil 101 des ersten Ausfüh rungsbeispiels, das elektromagnetische Ventil 121 an dem Aus laß des Dämpfers angeordnet sein. In dieser Weise kann ein Rückschlagventil sowie ein elektromagnetisches Ventil direkt in dem Kompressor 127 ausgeformt sein.
In dem ersten Ausführungsbeispiel kann eine Kupplung wie bei
spielsweise die elektromagnetische Kupplung 145 gemäß dem
zweiten Ausführungsbeispiel zwischen der Riemenscheibe 47 und
der Antriebswelle 46 angeordnet sein.
Die vorliegende Erfindung kann in Kompressoren unterschiedlich
zu den Kompressoren gemäß der Fig. 1 und 6 ausgeführt werden.
Beispielsweise kann die vorliegende Erfindung ausgeführt wer
den in einem Kompressor der Einzelkopfkolbenbauart mit fixer
Verdrängung, einem verdrängungsvariablen Kompressor der Dop
pelkopfkolbenbauart, Kompressoren der wellenförmigen Nocken
plattenbauart, Kompressoren der Taumelscheibenbauart, Kompres
soren der Schneckenbauart sowie Flügelzellenkompressoren.
Aus diesem Grunde sind die vorliegenden Ausführungsbeispiele
und Formen lediglich als illustrativ und nicht als restriktiv
zu betrachten, wobei die Erfindung nicht auf die darin angege
benen Einzelheiten beschränkt sein soll sondern innerhalb des
Umfangs und Äquivalenzbereichs der anliegenden Ansprüche modi
fiziert werden kann.
Ein Kühlkreislauf umfaßt einen Kompressor 22 sowie ein Expan
sionsventil 23. Das Expansionsventil 23 ist an einen Auslaß
dämpfer 74 des Kompressors 22 über eine Hochdruckleitung 24
angeschlossen. Das Expansionsventil 23 ist des weiteren an ei
nen Ansaugkanal 62 des Kompressors 22 über eine Niederdruck
leitung 25 angeschlossen. Die Hochdruckleitung 24 umfaßt einen
Kondensor 26, wobei die Niederdruckleitung einen Verdampfer 27
umfaßt. Ein Rückschlagventil 101 ist zwischen dem Auslaßdämp
fer 74 und der Hochdruckleitung 24 angeordnet, um selektiv die
Hochdruckleitung 24 mit dem Auslaßdämpfer 74 zu verbinden oder
zu trennen. Ein Überdruckventil 108 ist an dem Auslaßdämpfer
74 stromauf zu dem Rückschlagventil 101 befestigt. Wenn der
Druck in dem Kompressor 22 abnormal hoch wird, falls das Rück
schlagventil 101 geschlossen ist, entspannt das Überdruckven
til 108 den abnormal hohen Druck aus dem Auslaßdämpfer 74.
Wenn daher das Rückschlagventil 101 eine Fehlfunktion hat,
verhindert das Überdruckventil 108, daß der Druck in dem Kom
pressor 22 abnormal hoch wird.
Claims (17)
1. Kühlkreislauf umfassend einen Kompressor (22, 127)
und ein Expansionsventil (23), wobei ein Hochdruckkanal (24)
eine Auslaßkammer (68) in dem Kompressor (22, 127) mit dem
Expansionsventil (23) verbindet, um ein hoch komprimiertes
Kühlmittel von dem Kompressor (22, 127) zu dem Expansions
ventil (23) zu leiten, und wobei ein Niederdruckkanal (25)
das Expansionsventil (23) an einer Ansaugkammer (27) in dem
Kompressor (22, 127) anschließt, um ein Niederdruckkühlmit
tel von dem Expansionsventil (23) zu dem Kompressor (22,
127) zu leiten, wobei der Kühlkreis gekennzeichnet ist durch
eine Ventileinrichtung (101, 121), die in dem Hochdruckkanal
(24) angeordnet ist, um in selektiver Weise den Hochdruckka
nal (24) mit der Auslaßkammer (68) zu verbinden oder zu
trennen und
ein Überdruckventil (108, 122), das in dem Hochdruckkanal
(24) angeordnet ist, wobei das Überdruckventil (108, 122)
stromauf zu der Ventileinrichtung (101, 121) plaziert ist.
2. Kühlkreislauf nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Ventileinrichtung (101, 121) den Hochdruckkanal (24)
von der Auslaßkammer (68) trennt, wenn der Kompressor (22,
127) gestoppt wird.
3. Kühlkreislauf nach Anspruch 2,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Ventileinrichtung (101) in Übereinstimmung mit der
Differenz zwischen dem Druck stromauf zu der Ventileinrich
tung (101) und dem Druck stromab zu der Ventileinrichtung
(101) betätigt wird.
4. Kühlkreislauf nach Anspruch 3,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Ventileinrichtung ein Rückschlagventil (101) hat,
das ermöglicht, daß lediglich Kühlmittel von der Auslaßkam
mer (68) zum Hochdruckkanal (24) ausgestoßen wird.
5. Kühlkreislauf nach Anspruch 2,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Ventileinrichtung ein elektromagnetisches Ventil
(121) hat.
6. Kühlkreislauf nach Anspruch 5,
dadurch gekennzeichnet, daß
eine externe Antriebsquelle (E) an den Kompressor (127)
angeschlossen ist, um den Kompressor (127) zu betätigen, wo
bei eine Kupplung (145) zwischen der externen Antriebsquelle
(E) und dem Kompressor (127) angeordnet ist, um selektiv den
Kompressor (127) mit der externen Antriebsquelle (E) zu ver
binden und zu trennen, und wobei das elektromagnetische Ven
til (121) gleichzeitig mit dem Betrieb der Kupplung (145)
betätigt wird.
7. Kühlkreislauf nach einem der Ansprüche 1 bis 6,
dadurch gekennzeichnet, daß
das Überdruckventil (108) an den Kompressor (22) mon
tiert ist.
8. Kühlkreislauf nach Anspruch 7,
dadurch gekennzeichnet, daß
der Kompressor (22) einen Auslaßdämpfer (74) hat für ein
Unterdrücken einer Pulsation des Kühlmittels, welches von
der Auslaßkammer (68) ausgestoßen wird, wobei das Überdruck
ventil (108) an den Auslaßdämpfer (74) angeschlossen ist, um
einen abnormal hohen Druck von dem Auslaßdämpfer (24) zu
entspannen.
9. Kühlkreislauf nach Anspruch 8,
dadurch gekennzeichnet, daß
der Kompressor (22) einen Auslaßkanal (74a) hat, für ein
Verbinden des Auslaßdämpfers (74) mit dem Hochdruckkanal
(24), wobei die Ventileinrichtung (101) in dem Auslaßkanal
(74a) plaziert ist.
10. Kühlkreislauf nach Anspruch 1,
gekennzeichnet durch
ein Verschlußglied (58), das in dem Niederdruckkanal
(25) angeordnet ist für ein selektives verbinden und trenne
des Niederdruckkanals (25) mit der Ansaugkammer (76), wobei
das Verschlußglied (58) den Niederdruckkanal (25) von der
Ansaugkammer (67) trennt, wenn der Kompressor (22) gestoppt
wird.
11. Kompressor, der Kühlgas komprimiert, welches von ei
nem externen Niederdruckkanal (25) zugeführt wird und das
komprimierte Kühlgas von einer Auslaßkammer (68) in einen
externen Hochdruckkanal (24) ausstößt, wobei der Kompressor
(22) einen internen Kanal (74, 74a, 75) umfaßt für das Ver
binden der Auslaßkammer (68) mit dem Hochdruckkanal (24),
wobei der Kompressor gekennzeichnet ist durch eine Venti
leinrichtung (101), die in dem internen Kanal (74, 74a, 75)
angeordnet ist, um in selektiver Weise den externen Hoch
druckkanal (74) mit der Auslaßkammer (68) zu verbinden und
zu trennen und
ein Überdruckventil (108), das zwischen der Auslaßkammer
(68) und der Ventileinrichtung (101) angeordnet ist.
12. Kompressor nach Anspruch 11,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Ventileinrichtung (101) den externen Hochdruckkanal
(24) von der Auslaßkammer (68) trennt, wenn der Kompressor
(22) gestoppt wird.
13. Kompressor nach Anspruch 12,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Ventileinrichtung ein Rückschlagventil (101) umfaßt,
welches betätigbar ist in Übereinstimmung mit der Differenz
zwischen dem Druck stromauf zu dem Rückschlagventil (101)
und dem Druck stromab zu dem Rückschlagventil (101), um le
diglich ein Auslassen des Kühlgases von den Auslaßkammer
(68) zu dem externen Hochdruckkanal (24) zuzulassen.
14. Kompressor nach Anspruch 12,
dadurch gekennzeichnet, daß
der interne Kanal einen Auslaßdämpfer (74) umfaßt für
ein unterdrücken einer Pulsation des Auslaßgases, welches
von der Auslaßkammer (68) ausgestoßen wird, wobei das Über
druckventil (108) an dem Auslaßdämpfer (74) befestigt ist,
um abnormal hohen Druck von dem Auslaßdämpfer (24) zu ent
spannen.
15. Kompressor nach Anspruch 14,
dadurch gekennzeichnet, daß
der interne Kanal ein Auslaßkanal (74a) umfaßt für ein
verbinden des Auslaßdämpfers (74) mit dem externen Hoch
druckkanal (24), wobei die Ventileinrichtung (101) in dem
Auslaßkanal (74a) plaziert ist.
16. Kompressor nach einem der Ansprüche 11 bis 15,
gekennzeichnet durch
ein Gehäuse (41, 42, 43) mit einer Kurbelkammer (45) und ei ner Zylinderbohrung (41a),
einer Antriebswelle (46), die drehbar durch das Gehäuse (41, 42, 43) abgestützt ist,
einer Antriebsplatte (52), die in der Kurbelkammer (45) an geordnet ist und schwenkbar auf der Antriebswelle (46) mon tiert ist,
ein Kolben (65), der in der Zylinderbohrung (41a) angeordnet ist und an die Antriebsplatte (52) wirk angeschlossen ist, wobei die Antriebsplatte (52) eine Rotation der Antriebswel le (46) in eine Hin- und Herbewegung des Kolbens (65) kon vertiert und wobei der Kolben (65) Kühlgas komprimiert, wel ches von dem externen Niederdruckkanal (25) zu der Zylinder bohrung (41a) gefördert ist und das komprimiert Kühlgas von der Zylinderbohrung (41a) in die Auslaßkammer (68) ausstößt, wobei
die Antriebsplatte (52) zwischen einer minimalen Neigungs winkelposition und einer maximalen Neigungswinkelposition schwenkbar ist entsprechend der Differenz zwischen dem Druck in der Kurbelkammer (45) und dem Druck in der Zylinderboh rung (41a), wobei sich der Kolben (65) um einen Hub basie rend auf der Neigung der Antriebsplatte (52) bewegt, um die Verdrängung des Kompressors (22) zu ändern und wobei die Ventileinrichtung (101) den externen Hochdruckkanal (24) von der Auslaßkammer (68) trennt, wenn die Antriebsplatte (52) in die minimale Neigungsposition bewegt wird, um die Verdrängung des Kompressors (22) zu minimieren, und wobei die Ventileinrichtung (101) dem externen Hochdruckkanal (24) mit der Auslaßkammer (68) verbindet, wenn die Antriebsplatte (52) in eine Neigungsposition bewegt wird, mit einer Nei gung, die größer ist, als jene in der minimalen Neigungspo sition.
ein Gehäuse (41, 42, 43) mit einer Kurbelkammer (45) und ei ner Zylinderbohrung (41a),
einer Antriebswelle (46), die drehbar durch das Gehäuse (41, 42, 43) abgestützt ist,
einer Antriebsplatte (52), die in der Kurbelkammer (45) an geordnet ist und schwenkbar auf der Antriebswelle (46) mon tiert ist,
ein Kolben (65), der in der Zylinderbohrung (41a) angeordnet ist und an die Antriebsplatte (52) wirk angeschlossen ist, wobei die Antriebsplatte (52) eine Rotation der Antriebswel le (46) in eine Hin- und Herbewegung des Kolbens (65) kon vertiert und wobei der Kolben (65) Kühlgas komprimiert, wel ches von dem externen Niederdruckkanal (25) zu der Zylinder bohrung (41a) gefördert ist und das komprimiert Kühlgas von der Zylinderbohrung (41a) in die Auslaßkammer (68) ausstößt, wobei
die Antriebsplatte (52) zwischen einer minimalen Neigungs winkelposition und einer maximalen Neigungswinkelposition schwenkbar ist entsprechend der Differenz zwischen dem Druck in der Kurbelkammer (45) und dem Druck in der Zylinderboh rung (41a), wobei sich der Kolben (65) um einen Hub basie rend auf der Neigung der Antriebsplatte (52) bewegt, um die Verdrängung des Kompressors (22) zu ändern und wobei die Ventileinrichtung (101) den externen Hochdruckkanal (24) von der Auslaßkammer (68) trennt, wenn die Antriebsplatte (52) in die minimale Neigungsposition bewegt wird, um die Verdrängung des Kompressors (22) zu minimieren, und wobei die Ventileinrichtung (101) dem externen Hochdruckkanal (24) mit der Auslaßkammer (68) verbindet, wenn die Antriebsplatte (52) in eine Neigungsposition bewegt wird, mit einer Nei gung, die größer ist, als jene in der minimalen Neigungspo sition.
17. Kompressor nach Anspruch 16,
gekennzeichnet durch
ein Verschlußglied (58) für ein selektives Verbinden und
Trennen des externen Niederdruckkanals (25) mit dem Kompres
sor (22), wobei das Verschlußglied (58) den externen Nieder
druckkanal (25) von dem Kompressor (22) trennt, wenn die An
triebsplatte (52) in die minimale Neigungsposition bewegt
wird.
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP05947797A JP3582284B2 (ja) | 1997-03-13 | 1997-03-13 | 冷凍回路及び圧縮機 |
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Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
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DE19810789C5 DE19810789C5 (de) | 2007-09-20 |
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---|---|---|---|
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---|---|
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DE (1) | DE19810789C5 (de) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1001171A2 (de) * | 1998-11-12 | 2000-05-17 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Kompressor mit variabler Fördermenge |
EP1101639A1 (de) * | 1999-11-17 | 2001-05-23 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Klimatisierungsvorrichtung |
WO2002002942A1 (de) * | 2000-07-06 | 2002-01-10 | Luk Fahrzeug-Hydraulik Gmbh & Co. Kg | Sicherheitseinrichtung für klimakompressor |
EP1174619A2 (de) * | 2000-07-17 | 2002-01-23 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Gehäuse eines Taumelscheibenkompressors |
EP1239154A2 (de) * | 2001-03-06 | 2002-09-11 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Verdichter mit Überdruckventil |
WO2007054243A1 (de) * | 2005-11-09 | 2007-05-18 | Ixetic Mac Gmbh | Klimakompressor mit differenzdruckbegrenzungseinrichtung |
EP1898091A2 (de) * | 2006-08-21 | 2008-03-12 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Verdrängungsregelungsstruktur für einen Verdichter mit variabler Verdrängung |
WO2012163618A3 (de) * | 2011-05-30 | 2013-07-18 | Continental Reifen Deutschland Gmbh | Kompressoreinheit |
DE102020130285B4 (de) | 2019-12-10 | 2022-06-09 | Hanon Systems | Druckentlastungsanordnung in Kältemittelkreisläufen |
Families Citing this family (37)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001082331A (ja) * | 1999-09-14 | 2001-03-27 | Toyota Autom Loom Works Ltd | 圧縮機における脈動抑制構造 |
JP2001099059A (ja) * | 1999-10-04 | 2001-04-10 | Toyota Autom Loom Works Ltd | ピストン式圧縮機 |
JP4655260B2 (ja) * | 2001-01-29 | 2011-03-23 | 株式会社ヴァレオサーマルシステムズ | 可変容量型斜板式クラッチレス圧縮機 |
US7260951B2 (en) * | 2001-04-05 | 2007-08-28 | Bristol Compressors International, Inc. | Pressure equalization system |
JP4130566B2 (ja) * | 2002-09-25 | 2008-08-06 | 株式会社テージーケー | 可変容量圧縮機用容量制御弁 |
US7014428B2 (en) * | 2002-12-23 | 2006-03-21 | Visteon Global Technologies, Inc. | Controls for variable displacement compressor |
JP2006022785A (ja) * | 2004-07-09 | 2006-01-26 | Toyota Industries Corp | 容量可変型圧縮機 |
US7422422B2 (en) * | 2004-08-24 | 2008-09-09 | Tecumseh Products Company | Compressor assembly with pressure relief valve fittings |
JP4587778B2 (ja) * | 2004-11-01 | 2010-11-24 | カルソニックカンセイ株式会社 | 吐出側構造及びこれに用いる逆止弁、並びにこれらを用いた圧縮機 |
JP2006250057A (ja) * | 2005-03-11 | 2006-09-21 | Sanden Corp | 可変容量型斜板式圧縮機 |
JP4330576B2 (ja) * | 2005-10-28 | 2009-09-16 | サンデン株式会社 | 圧縮機 |
JP5240535B2 (ja) * | 2006-01-30 | 2013-07-17 | 株式会社ヴァレオジャパン | 可変容量型クラッチレス圧縮機 |
JP2007232343A (ja) * | 2006-02-02 | 2007-09-13 | Sanden Corp | 冷凍回路及び圧縮機 |
DE102006040380A1 (de) * | 2006-08-29 | 2008-03-06 | BSH Bosch und Siemens Hausgeräte GmbH | Kältemaschine und Betriebsverfahren dafür |
CN101563572B (zh) * | 2006-12-21 | 2012-07-11 | 开利公司 | 具有包含可调开口的吸入调节阀的制冷系统及其操作方法 |
DE102007051872B4 (de) * | 2007-10-30 | 2019-01-03 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Diagnose eines Schubumluftventils einer Brennkraftmaschine mit Verdichter |
US20090116977A1 (en) * | 2007-11-02 | 2009-05-07 | Perevozchikov Michael M | Compressor With Muffler |
JP5065145B2 (ja) * | 2008-05-05 | 2012-10-31 | サンデン株式会社 | 逃し弁一体型逆止弁及び逃し弁一体型逆止弁を備える圧縮機 |
JP5697022B2 (ja) | 2010-12-14 | 2015-04-08 | サンデン株式会社 | 可変容量圧縮機 |
WO2014157208A1 (ja) * | 2013-03-29 | 2014-10-02 | 株式会社豊田自動織機 | 容量可変型斜板式圧縮機 |
ITMI20130583A1 (it) * | 2013-04-11 | 2014-10-12 | Frascold S P A | Compressore per un impianto frigorifero e impianto frigorifero comprendente detto compressore |
JP6115393B2 (ja) * | 2013-08-08 | 2017-04-19 | 株式会社豊田自動織機 | 可変容量型斜板式圧縮機 |
JP2015034510A (ja) * | 2013-08-08 | 2015-02-19 | 株式会社豊田自動織機 | 可変容量型斜板式圧縮機 |
JP2015075054A (ja) * | 2013-10-10 | 2015-04-20 | 株式会社豊田自動織機 | 可変容量型斜板式圧縮機 |
JP6127994B2 (ja) * | 2014-01-30 | 2017-05-17 | 株式会社豊田自動織機 | 可変容量型斜板式圧縮機 |
JP6127999B2 (ja) * | 2014-02-03 | 2017-05-17 | 株式会社豊田自動織機 | 可変容量型斜板式圧縮機 |
WO2015136979A1 (ja) * | 2014-03-14 | 2015-09-17 | 三菱電機株式会社 | 冷凍サイクル装置 |
JP2015183615A (ja) * | 2014-03-25 | 2015-10-22 | 株式会社豊田自動織機 | 可変容量型斜板式圧縮機 |
JP6164135B2 (ja) * | 2014-03-27 | 2017-07-19 | 株式会社豊田自動織機 | 圧縮機 |
JP6287483B2 (ja) | 2014-03-28 | 2018-03-07 | 株式会社豊田自動織機 | 容量可変型斜板式圧縮機 |
JP6179438B2 (ja) | 2014-03-28 | 2017-08-16 | 株式会社豊田自動織機 | 容量可変型斜板式圧縮機 |
JP6179439B2 (ja) * | 2014-03-28 | 2017-08-16 | 株式会社豊田自動織機 | 容量可変型斜板式圧縮機 |
JP6194836B2 (ja) | 2014-03-28 | 2017-09-13 | 株式会社豊田自動織機 | 容量可変型斜板式圧縮機 |
JP6194837B2 (ja) | 2014-03-28 | 2017-09-13 | 株式会社豊田自動織機 | 容量可変型斜板式圧縮機 |
JP6191527B2 (ja) | 2014-03-28 | 2017-09-06 | 株式会社豊田自動織機 | 容量可変型斜板式圧縮機 |
JP2016151188A (ja) * | 2015-02-16 | 2016-08-22 | 株式会社豊田自動織機 | 容量可変型斜板式圧縮機 |
JP6958658B2 (ja) * | 2020-03-31 | 2021-11-02 | ダイキン工業株式会社 | 冷凍装置 |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4403921A (en) | 1980-10-27 | 1983-09-13 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Multi-cylinder variable delivery compressor |
US5112198A (en) * | 1991-02-08 | 1992-05-12 | General Motors Corporation | Refrigerant compressor having variable restriction pressure pulsation attenuator |
US5362210A (en) * | 1993-02-26 | 1994-11-08 | Tecumseh Products Company | Scroll compressor unloader valve |
JPH06307721A (ja) * | 1993-04-27 | 1994-11-01 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 冷凍・空調装置 |
JP3301570B2 (ja) | 1993-12-27 | 2002-07-15 | 株式会社豊田自動織機 | 往復動型圧縮機 |
JPH07310654A (ja) | 1994-05-12 | 1995-11-28 | Toyota Autom Loom Works Ltd | クラッチレス片側ピストン式可変容量圧縮機 |
JP3376729B2 (ja) | 1994-06-08 | 2003-02-10 | 株式会社日本自動車部品総合研究所 | スクロール型圧縮機 |
JPH09166088A (ja) * | 1995-10-12 | 1997-06-24 | Toyota Autom Loom Works Ltd | 圧縮機 |
KR100203975B1 (ko) * | 1995-10-26 | 1999-06-15 | 이소가이 치세이 | 캠 플레이트식 가변용량 압축기 |
JPH10196578A (ja) * | 1997-01-17 | 1998-07-31 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 圧縮機 |
-
1997
- 1997-03-13 JP JP05947797A patent/JP3582284B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1998
- 1998-03-09 KR KR1019980007690A patent/KR100300817B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1998-03-12 DE DE19810789A patent/DE19810789C5/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-03-12 US US09/041,583 patent/US6227812B1/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1001171A3 (de) * | 1998-11-12 | 2000-11-02 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Kompressor mit variabler Fördermenge |
EP1001171A2 (de) * | 1998-11-12 | 2000-05-17 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Kompressor mit variabler Fördermenge |
EP1101639A1 (de) * | 1999-11-17 | 2001-05-23 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Klimatisierungsvorrichtung |
WO2002002942A1 (de) * | 2000-07-06 | 2002-01-10 | Luk Fahrzeug-Hydraulik Gmbh & Co. Kg | Sicherheitseinrichtung für klimakompressor |
FR2812038A1 (fr) * | 2000-07-06 | 2002-01-25 | Luk Fahrzeug Hydraulik | Dispositif de securite pour compresseur de climatisation |
EP1174619A3 (de) * | 2000-07-17 | 2003-11-19 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Gehäuse eines Taumelscheibenkompressors |
EP1174619A2 (de) * | 2000-07-17 | 2002-01-23 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Gehäuse eines Taumelscheibenkompressors |
EP1239154A2 (de) * | 2001-03-06 | 2002-09-11 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Verdichter mit Überdruckventil |
EP1239154A3 (de) * | 2001-03-06 | 2004-02-04 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Verdichter mit Überdruckventil |
WO2007054243A1 (de) * | 2005-11-09 | 2007-05-18 | Ixetic Mac Gmbh | Klimakompressor mit differenzdruckbegrenzungseinrichtung |
EP1898091A2 (de) * | 2006-08-21 | 2008-03-12 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Verdrängungsregelungsstruktur für einen Verdichter mit variabler Verdrängung |
EP1898091A3 (de) * | 2006-08-21 | 2012-04-25 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Verdrängungsregelungsstruktur für einen Verdichter mit variabler Verdrängung |
WO2012163618A3 (de) * | 2011-05-30 | 2013-07-18 | Continental Reifen Deutschland Gmbh | Kompressoreinheit |
DE102020130285B4 (de) | 2019-12-10 | 2022-06-09 | Hanon Systems | Druckentlastungsanordnung in Kältemittelkreisläufen |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP3582284B2 (ja) | 2004-10-27 |
KR100300817B1 (ko) | 2002-02-28 |
JPH10253174A (ja) | 1998-09-25 |
KR19980080025A (ko) | 1998-11-25 |
US6227812B1 (en) | 2001-05-08 |
DE19810789C5 (de) | 2007-09-20 |
DE19810789C2 (de) | 2001-04-19 |
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---|---|---|
DE19810789C2 (de) | Kompressorvorrichtung und Kompressor | |
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DE19709935C2 (de) | Verdrängungsvariabler Kompressor | |
DE112008002333T5 (de) | Kompressor mit variabler Verdrängung | |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
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OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8327 | Change in the person/name/address of the patent owner |
Owner name: KABUSHIKI KAISHA TOYOTA JIDOSHOKKI, KARIYA, AICHI, |
|
8315 | Request for restriction filed | ||
8310 | Action for declaration of annulment | ||
8313 | Request for invalidation rejected/withdrawn | ||
8310 | Action for declaration of annulment | ||
8313 | Request for invalidation rejected/withdrawn | ||
8318 | Patent restricted | ||
8393 | Patent changed during the limitation procedure (changed patent specification reprinted) | ||
R071 | Expiry of right |