DE19627385A1 - Radmeßnabe - Google Patents
RadmeßnabeInfo
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- G01L1/22—Measuring force or stress, in general by measuring variations in ohmic resistance of solid materials or of electrically-conductive fluids; by making use of electrokinetic cells, i.e. liquid-containing cells wherein an electrical potential is produced or varied upon the application of stress using resistance strain gauges
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- G01L5/161—Apparatus for, or methods of, measuring force, work, mechanical power, or torque, specially adapted for specific purposes for measuring several components of force using variations in ohmic resistance
- G01L5/1627—Apparatus for, or methods of, measuring force, work, mechanical power, or torque, specially adapted for specific purposes for measuring several components of force using variations in ohmic resistance of strain gauges
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Description
Die Erfindung betrifft eine Radmeßnabe gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1.
Aus der DE-OS 23 02 540 ist eine Meßnabe beschrieben mit einem äußeren
Ringteil, einem inneren Ringteil und vier Meßstegen, welche beide Ringteile
miteinander verbinden und jeweils 90° zueinander winkelversetzt sind. An den
Meßstegen sind Dehnmeßstreifen angeordnet, um die auf die Radmeßnabe
einwirkenden Kräfte erfassen zu können.
Aus der DE-OS 32 13 319 ist ebenfalls eine Radmeßnabe mit einem zentralen
Nabenteil, einem starren, ringförmigen Felgenteil und vier Speichenteilen bekannt.
Die vier Speichenteile erstrecken sich vom Nabenteil im rechten Winkel zueinander
radial nach außen und besitzen jeweils einen rechtwinkligen Querschnitt. Ferner
sind vier Sehnenteile vorgesehen, die mittig mit den äußeren Enden
entsprechender Speichenteile und mit ihren beiden Enden mit jeweiligen
Felgenteilen verbunden sind. Zur Messung der auf die Radmeßnabe einwirkenden
Kräfte sind an den vier Speichenteilen Dehnmeßstreifen vorgesehen, die - in
entsprechenden Brückenschaltungen verbunden - die entsprechenden Signale für
die einzelnen, zu ermittelnden Kräfte und Momente liefern.
Mit den jeweiligen, in den obengenannten Offenlegungsschriften beschriebenen
Radmeßnaben ist es jedoch nicht zufriedenstellend möglich, die zu erfassenden
Kräfte und Momente, nämlich die Radlängskraft Fx, die Radaufstandskraft Fz, die
Radseitenkraft Fy, das Sturzmoment Mx, das Rückstellmoment Mz sowie das
Bremsmoment My, getrennt und unbeeinflußt voneinander sowie unter
Ausschließung von äußeren Umwelteinflüssen zu messen.
Aufgabe der Erfindung ist es, eine Radmeßnabe der eingangs genannten Art
derart weiterzubilden, daß die zu ermittelnden Kräfte und Momente ohne
gegenseitige Beeinflussung präzise ermittelt werden können. Insbesondere sollte
die Raddrehzahl hochaufgelöst ermittelt werden.
Diese Aufgabe wird durch die im Anspruch 1 angegebenen Merkmale gelöst.
Demgemäß werden bei einer Radmeßnabe der eingangs genannten Art die
Dehnmeßstreifen an den Meßstegen derart angeordnet, ausgerichtet und
miteinander verschaltet, daß alle Kräfte und Momente ausschließlich über die bei
Belastung auftretende Schubspannung ermittelt werden können. Mit dieser
Maßnahme ist es möglich, die einzelnen Kraft- und Momentkomponenten in
optimaler Weise voneinander zu entkoppeln und separat zu erfassen. Der Vorteil
dieser Meßmethode wird nachfolgend noch erläutert.
Gemäß einer vorzugsweisen Ausführungsform der Erfindung werden im Bereich
des Übergangs zwischen den Meßstegen und dem äußeren Ringteil Durchbrüche
oder Langlöcher angeordnet. Dies ermöglicht über die vorgenannte Maßnahme
hinaus eine nochmals bessere Entkopplung der entsprechenden Kräfte und
Momente, so daß in die einzelnen Meßstege, seien sie senkrecht zur oder in
Fahrtrichtung ausgerichtet, nur eine Art von Kräften und Momenten eingeleitet
wird. Die Dimensionierung der Durchbrüche bzw. Langlöcher geschieht dabei
vorzugsweise so, daß die Kräfte- und Momententrennung sowie eine erhebliche
Erhöhung der Meßempfindlichkeit optimal erreicht wird.
Es ist gemäß einer vorzugsweisen Ausführungsform der Erfindung eine
Signalaufbereitungs-, Übertragungs- und Auswerteeinrichtung vorgesehen, welche
die mittels der Dehnmeßstreifen gewonnenen Daten von der rotierenden
Radmeßnabe während eines Meßvorgangs auf ein fahrzeugfestes Teil überträgt.
Dazu kann auch eine Funkübertragung verwendet werden. Alternativ kann die
Übertragung mittels einer Infrarottelemetrieübertragungseinrichtung durchgeführt
werden. Dies erlaubt die Vielzahl der anfallenden Daten schnell und fehlerlos von
der rotierenden Meßnabe auf ein entsprechendes Meßdatenerfassungsgerät im
Fahrzeug zu übermitteln.
Zur Auswertung der entsprechenden Signale der Dehnmeßstreifen auf den
Meßstegen ist es erforderlich, die Stellung des Rades am Fahrzeug bzw. des
Meßwertgebers genau zu kennen, so daß gesagt werden kann, ob die Meßstege
senkrecht zur oder in Fahrtrichtung ausgerichtet sind. Dazu wird vorzugsweise
zumindest ein Hallsensor vorgesehen, der mit einem mit dem Meßwertaufnehmer
verbundenen Impulsring zusammenwirkt. Von einer Steuerelektronik können die
vom Hallsensor gelieferten Daten ausgewertet und dadurch auf die Stellung des
Meßwertaufnehmers geschlossen werden. Der Impulsring kann beispielsweise an
dem äußeren Ringteil des Meßwertaufnehmers befestigt sein. Der Hallsensor ist
fahrzeugfest angeordnet. Alternativ können auch andere Winkelstellung-
Erfassungseinrichtungen verwendet werden.
Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung werden zwei
Hallsensoren vorgesehen, die derart zueinander winkelversetzt sind, um eine
Drehrichtungserfassung zu ermöglichen. Damit kann nicht nur die Absolutstellung
der Radmeßnabe und durch die Codierung des Impulsringes der 0° Winkel des
Meßsystems, sondern auch die Drehrichtung ohne weiteres ermittelt werden.
Eine Steuerungsvorrichtung kann ferner im inneren Ringteil aufgenommen sein, so
daß bereits ausgewertete Daten über die Übertragungseinrichtung an eine weitere
Steuer- und Auswerteeinheit im Fahrzeug übertragbar sind. Die übertragenen
Meßsignale können zur Entwicklung und Steuerung von Fahrdynamikregel
systemen verwendet werden.
In einer Gruppe von Ansprüchen ist dargestellt, inwieweit die nur
Schubspannungen erfassenden Dehnmeßstreifen angeordnet sind, um die zu
ermittelnden Kräfte und Momente in geeigneter Weise erfassen zu können.
Insbesondere sind dabei auch Anordnungsmöglichkeiten aufgezeigt, um die
Dehnmeßstreifen zu Vollbrückenschaltungen miteinander zu verschalten, so daß
eine besonders gut auflösende und präzise Meßanordnung sichergestellt ist. Die
entsprechenden Vorteile und Merkmale werden nachfolgend noch weiter
beschrieben werden.
Von Vorteil ist es ferner, wenn die Dehnmeßstreifen an den Meßstegen abgedeckt
sind, beispielsweise mittels Verkleiden der Meßstege, so daß Umwelteinflüsse
(beispielsweise die Strahlungswärme im Umfeld der Radmeßnabe bei einem
Bremsvorgang) keine Auswirkungen auf die Meßergebnisse haben können.
Dennoch sollte auf eine ausreichende Kühlung geachtet werden.
Die Erfindung wird nachfolgend - auch in Hinblick auf weitere Vorteile und
Merkmale der Erfindung - anhand von beiliegenden Zeichnungen erläutert, in
denen
Fig. 1 eine schematische Draufsicht auf den Meßwertaufnehmer einer
erfindungsgemäßen Radmeßnabe mit auf den Meßstegen angeordneten
Dehnmeßstreifen zeigt,
Fig. 2 eine perspektivische Ansicht mit Teilschnitt einer erfindungsgemäßen
Radmeßnabe zeigt, wobei ein Impulsring sowie eine am inneren Ringteil
angeordnete Daten- und Energieübertragungselektronik zu erkennen ist
und der teilweise gehäuseförmig ausgebildete innere Ringteil (Innenring)
die Elektronikplatinen für Meßverstärker und Rechenprozessoren
darstellt,
Fig. 3 ein Schaltschema zeigt, gemäß welchem die Signalaufbereitung und
-verarbeitung durchgeführt werden kann,
Fig. 4 eine Prinzip-Darstellung eines Rades mit den darauf einwirkenden
Kräften und Momenten ist,
Fig. 5 eine Prinzip-Darstellung eines Meßstabs zeigt, an dem Dehnmeßstreifen
zur Erfassung von Schubspannungen angeordnet sind,
Fig. 6a eine schematische Darstellung der an einem Meßwertaufnehmer
vorhandenen Meßstegflächen ist, wobei die Anordnung und Verschaltung
der Dehnmeßstreifen im Hinblick auf die Erfassung der Längskraft Fx
hervorgeht,
Fig. 6b eine Schaltanordnung der Dehnmeßstreifen aus Fig. 6a in einer
Vollbrückenschaltung ist,
Fig. 7a eine Darstellung wie Fig. 6a, wobei die Anordnung und Verschaltung der
Dehnmeßstreifen im Hinblick der Erfassung der Radaufstandskraft Fz
dargestellt ist,
Fig. 7b eine Schaltanordnung wie Fig. 6b ist, wobei die Verschaltung der
Dehnmeßstreifen entsprechend Fig. 7a erfolgt ist,
Fig. 8a eine Darstellung wie Fig. 6a ist, jedoch mit der Anordnung und
Verschaltung der Dehnmeßstreifen zur Erfassung der Radseitenkraft Fy,
Fig. 8b eine Schaltanordnung in einer Vollbrückenschaltung ist, die die
Verschaltung der Dehnmeßstreifen in Fig. 8a wiedergibt,
Fig. 9a eine Darstellung wie Fig. 6a ist, jedoch mit einer Anordnung und
Verschaltung der Dehnmeßstreifen zur Erfassung des Sturzmoments Mx,
Fig. 9b eine elektrische Schaltanordnung ist, wobei die Verschaltung der
Dehnmeßstreifen gemäß Fig. 9a in einer Vollbrückenschaltung
dargestellt ist,
Fig. 10a eine Darstellung wie Fig. 6a zeigt jedoch mit einer Anordnung und
Verschaltung der Dehnmeßstreifen zur Erfassung des Rückstellmoments
Mz,
Fig. 10b eine elektrische Schaltanordnung in einer Vollbrückenschaltung zeigt,
wobei die Verschaltung gemäß Fig. 10a nochmals dargestellt ist,
Fig. 11a eine Darstellung wie Fig. 6a zeigt, jedoch mit der Anordnung und
Verschaltung von Dehnmeßstreifen zur Erfassung des Bremsmoments
My und
Fig. 11b eine Schaltanordnung in Vollbrückenschaltung zeigt, die der Verbindung
der Dehnmeßstreifen in Fig. 11a entspricht.
In Fig. 1 ist ein Ausführungsbeispiel eines Meßwertaufnehmers 5 einer Radnabe
dargestellt, der den zentralen Teil einer solchen Meßvorrichtung bildet.
Insbesondere ist ein äußeres Ringteil 10 und ein inneres Ringteil 12 zu erkennen
sowie die beide Ringteile verbindenden Meßstege 14, auf welchen auf den
entsprechenden Flächen Dehnmeßstreifen 16 angeordnet sind. Sowohl auf die
Anordnung als auch die Verschaltung der entsprechenden Dehnmeßstreifen 16
wird nachfolgend noch eingegangen werden.
Im äußeren Ringteil 10 sind Bohrungen 17 vorgesehen, über die mittels Schrauben
20 eine nicht dargestellte Felge eines Rades befestigt werden kann.
Am inneren Ringteil 12 wird ein Radflansch 18 (Fig. 2) befestigt, der auf der Achse
des Fahrzeugs aufsitzt. Zugleich ist im inneren Ringteil 12 ein Bauraum 19 vor
handen, in dem die Elektronikplatinen für DMS-(Dehnmeßstreifen)-Verschaltungen,
Meßverstärker und Rechenprozessoren aufgenommen sind, welche die Ver
bindung zur Daten- und Energieübertragungselektronik 23 herstellt.
In den Fig. 1 und 2 sind ferner vier Langlöcher 32 zu erkennen, die jeweils
zwischen den Meßstegen 14 sowie dem äußeren Ringteil 10 derart angeordnet
sind, daß eine speichenartige Verbindung entsteht, wobei die Speichenenden in
das äußere Ringteil 10 übergehen und das Speichenmittelteil mit dem jeweiligen
Meßsteg 14 verbunden ist.
Zum besseren Verständnis wird zunächst auf einige Grundsätze eingegangen.
An einem Fahrzeugrad 50 greifen bei Belastung äußere Kräfte und Momente an.
Es sind dies - wie aus Fig. 4 zu erkennen ist - die Längskraft Fx in Richtung der
X-Achse, die Seitenkraft Fy in Richtung der Y-Achse und die Radaufstandskraft Fz
in Richtung der Z-Achse. Ferner treten dazugehörige Momente auf, wie das
Sturzmoment Mx um die X-Achse, das Brems-Antriebsmoment My um die Y-Achse
und das Rückstellmoment Mz um die Z-Achse. Alle Größen müssen simultan erfaßt
werden. Dabei mißt ein Dehnmeßstreifen in der Tat die Dehnung und nicht die
Kraft. Er muß also so konstruiert und angeordnet sein, daß die zu messende Kraft
im Meßelement eine geeignete Materialspannung erzeugt. Abhängig davon wird
eine entsprechende Dehnung hervorgerufen, die der durch die auftretenden Kräfte
verursachten Verformung entspricht. Der Zusammenhang zwischen eingeleiteter
Kraft und dem gemessenen Signal soll linear und hysteresefrei sein. Ferner geht
man bei der Berechnung von Biegestäben von idealen Biegebalken aus. Daher
muß eine von den Hebelverhältnissen unabhängige Lösung erarbeitet werden,
wozu sich die Aufnahme der Meßsignale mittels auf Schubspannung applizierter
Dehnmeßstreifen eignet. Diese Messungsart bildet das Kernstück der vorliegenden
Meßanordnung.
Allgemein wirken bei den Normalspannungen die in entgegengesetzten
Richtungen auftretenden Zug- oder Druckkräfte immer in der gleichen Achse. Sie
versuchen, den Werkstoff zu dehnen oder zu stauchen.
In ähnlicher Weise, wie beim Torsionsstab die Schubspannungen in Verbindung
mit einem Drehmoment auftreten, so entstehen sie beim Scherstab in Verbindung
mit einem Biegemoment. In Fig. 5 ist ein einseitig eingespannter Balken
dargestellt, der im Abstand I mit einer Kraft F belastet wird. Durch die gleich große
Reaktionskraft an der Einspannstelle entsteht ein entgegengesetzt gerichtetes
Kräftepaar.
Die mit den Schubspannungen einhergehenden Normalspannungen verlaufen -
wie beim Torsionsstab - unter einem Winkel von 45° zur Schubebene. Gleichzeitig
bewirkt die Kraft F mal der Strecke I ein Biegemoment; die davon erzeugte
Biegespanungen überlagern sich den Normalspannungen. Deshalb gilt die
Winkelangabe ± 45° exakt nur in Höhe der neutralen Faserschicht, wo die
Biegespannungen zu Null werden. Zu den Rändern hin dreht sich das
Achsenkreuz, so daß die Randspannungen parallel zu den Rändern verlaufen. Es
ist deshalb wichtig, die Dehnmeßstreifen (DMS1-DMS4 in Fig. 5) so nahe wie
möglich an die neutrale Faser heran zubringen. In zweiachsigen Dehnungsfeldern
werden Dehnmeßstreifen mit mehreren Gittern, die über oder nebeneinander in
bestimmten Richtungen angeordnet sind, eingesetzt. Die minus 45° zur
Längsachse eingebetteten Gitter eignen sich im besonderen zur Messung der
Schubspannung auf der Oberfläche von Meßkörpern. Beim vorliegenden
Ausführungsbeispiel werden auf den Meßkörpern zur Aufnahme der sechs
Komponenten (drei Kräfte und drei Momente) insgesamt achtzig Dehnmeßstreifen
appliziert.
Dehnmeßstreifen sind passive Aufnehmer, die gleich- oder wechelstromgespeist
werden. Die jeweilige Dehnung verursacht eine kleine Widerstandsänderung in den
Dehnmeßstreifen, die anhand einer Spannungsänderung ermittelt werden kann.
Als Grundschaltung wird eine Wheatstone-Brücke angewandt, die in Fig. 5 als
Vollbrücke dargestellt ist. Diese wird durch vier sogenannte Brückenzweige
gebildet, wobei in Fig. 5 jeder Dehnmeßstreifen jeweils einem Widerstand
zugeordnet ist (DMS1=R1, etc). Einer Brückendiagonalen wird die
Brückenspeisespannung P (auch U_E) zugeführt. An den anderen wird die
Signalausgangsspannung F (auch U_A) abgegriffen.
Anhand Fig. 5 soll das Meßprinzip mittels Schubspannungen erläutert werden.
Die Dehnungswerte benachbarter Brückenzweige subtrahieren sich bei
gleichsinniger Dehnung und addieren sich bei gegensinniger. Um eine sehr gute
Empfindlichkeit zu erhalten, müssen also sämtliche Dehnungsmeßstreifen, die eine
positive Widerstandsänderung (Dehnung) ergeben, in den zueinander
gegenüberliegenden Brückenzweigen verschaltet werden. Dementsprechend
müssen die Dehnmeßstreifen, die eine negative Widerstandsänderung (Stau
chung) erfahren, in den benachbarten Brückenzweigen appliziert werden. Folglich
addieren sich die Dehnungswerte aller Dehnungsmeßstreifen und der Wert des
Signals ist größer, als das bei einem einzelnen Dehnungsmeßstreifen der Fall ist.
Dadurch kompensieren sich Biegedehnungen, Wärmedehnungen, Dehnungen aus
Zug- und Druckkräften automatisch.
Beim vorliegenden Ausführungsbeispiel sind jeweils zwei Dehnmeßstreifen in
geeigneter Ausrichtung auf einer Trägerfolie angeordnet. Wie nachfolgend
nochmals näher erläutert wird, werden acht Dehnmeßstreifen zur Aufnahme der
Komponente Fx auf der Vorder- und Rückseite von Meßstegen 1 und 2 und acht
Dehnmeßstreifen für die Messung der Kraft Fz auf der Vorder- und Rückseite von
Meßstegen 3 und 4 appliziert. Zur Messung der Seitenkraft Fy werden insgesamt
sechzehn Dehnmeßstreifen mittig auf der linken und rechten Seite aller Meßstege
geklebt (Fig. 6a-8b).
Zur Signalaufnahme des Momentes Mx kommen wie bei Fx die Meßstege 1 und 2
zum Einsatz, jedoch werden auf der linken und rechten Seite dieser Meßstege
jeweils vier DMS (Dehnmeßstreifen) angebracht und verschaltet. Die gleiche
Schaltung wird bei der Messung des Momentes Mz auf den Meßstegen 3 und 4
verwendet.
Das Signal des Brems-Antriebsmomentes My wird durch sechzehn auf der Vorder-
und Rückseite aller Meßstege geklebten Dehnmeßstreifen aufgenommen (vgl. Fig.
9a-11b).
Die Anordnung der Dehnmeßstreifen erfolgt unter Verwendung eines
heißaushärtenden Klebers, und nach dem Aushärten werden die Meßstellen mit
einem Polyurethan-Lack überzogen. Dieser Überzug dient als Schutz vor
Feuchtigkeit und anderen Umwelteinflüssen.
Die Wheatstone′sche Brückenschaltung kann sowohl mit Gleichspannung als auch
mit Wechselspannung gespeist werden.
Nachfolgend soll die genauere Anordnung und Verschaltung der Dehnmeßstreifen
zur Erfassung der drei Kräfte und der drei Momente nochmals im einzelnen
anhand der Fig. 6-11 erläutert werden. In diesen Figuren ist jeweils ein
Verdrahtungsplan der DMS-Brücken der Radmeßnabe schematisch dargestellt,
wobei auch die Ausrichtung durch die Angabe des Koordinatensystems (X-
Richtung, Z-Richtung und Y-Richtung) klar definiert ist. Bezüglich dieses
Koordinatensystems sind in den Fig. 6-11 oben, unten, rechts und links die
entsprechenden Meßstege 1 bis 4 durch jeweils eine Abbildung ihrer vier Flächen
dargestellt, wobei die Flächen
F1,2, F1,4, F2,2, F2,4, F3,2, F3,4, F4,2 und F4,4 jeweils
parallel zur Radialfläche der Radmeßnabe bzw. des Meßwertaufnehmers
ausgerichtet sind. Die übrigen Flächen
F1,1, F1,3, F2,1, F2,3, F3,1, F3,3, F4,1, F4,3,
sind jeweils senkrecht zu der Radialebene ausgerichtet, jedoch sind sie in den
Fig. 6-11 jeweils in einer Bildebene dargestellt, um die Anordnung und die
Verschaltung der jeweiligen Dehnmeßstreifen genau darstellen zu können.
Das Signal der Längskraft Fx wird unter Verwendung einer DMS-
Vollbrückenschaltung aufgenommen. Diese Vollbrücke besteht - wie aus den
Fig. 6a und 6b zu erkennen ist - aus vier Zweigen mit jeweils zwei in Serie
geschalteten Dehnmeßstreifen. Die genaue Anordnung und Verschaltung ist der
Fig. 6a im Detail zu entnehmen. An die mit ±P gekennzeichneten Anschlüssen
wird die Versorgungsspannung angelegt und an den mit ±Fx gekennzeichneten
Anschlüssen das Meßsignal abgenommen.
In Fig. 6b ist ein Schaltbild einer Vollbrückenschaltung dargestellt, wobei die
einzelnen Dehnmeßstreifen Fx1 bis Fx8 an den in Fig. 6a angegebenen
Meßstegen bzw. Meßstegflächen angeordnet sind.
Anhand der Fig. 6a und 6b wird deutlich, daß die Dehnmeßstreifen Fx1, Fx3,
Fx5 und Fx7 bei Einwirkung einer Längskraft Fx in positiver Richtung die gleiche
Verformung erfahren, nämlich eine positive Widerstandsänderung (Dehnung). Auf
diese Weise wird die Lage dieser Dehnmeßstreifen in der Vollbrücke bestimmt, so
daß Fx1 und Fx3 im selben Brückenzweig plaziert werden müssen, da sie auf der
Vorder- und Rückseite eines Meßsteges appliziert sind.
Die Dehnmeßstreifen Fx2, Fx4, Fx6 und Fx8 erfahren dagegen eine negative
Widerstandsänderung. Daher müssen sie in benachbarten Brückenzweigen
verschaltet werden. Denn in dieser Form wird eine Addition aller Dehnungswerte
bewirkt und so die Empfindlichkeit dieser Vollbrücke erhöht.
Ändern sich die Brückenwiderstände R1 bis R4 (R1 = Fx1 + Fx3, R2 = Fx6 + Fx8,
etc.) in ihrem Wert um den Betrag ΔR, dann wird die Brückenschaltung "verstimmt"
und zwischen den Punkten +Fx und -Fx steht eine Ausgangsspannung UA an.
Werden die Meßstege 1 und 2 durch Seitenkräfte belastet, entstehen
Torsionskräfte. Es befinden sich jedoch auf der Vorder- und Rückseite eines
Steges zwei in Serie geschaltete Dehnmeßstreifen. Einer erfährt eine positive und
der andere eine negative Widerstandsänderung ΔR. Da beide sich im gleichen
Brückenzweig befinden, kompensieren sie sich gegenseitig und es werden
dadurch keine Torsionskräfte bzw. Seitenkräfte gemessen, obwohl sich die
entsprechenden Stege verwinden. Durch die beschriebene DMS-Anordnung und
Verschaltung wird ein Übersprechen der Kraft- und Momentenkomponenten
ausgeschlossen.
Die Dehnmeßstreifen-Schaltung zur Aufnahme der Radaufstandskraft Fz entspricht
in ihrer Wirkungsweise und Auslegung der Vollbrückenschaltung zur Erfassung der
Längskraft Fx. Acht Dehnmeßstreifen werden auf den zu den Meßstegen 1 bzw. 2
um 90° versetzten Meßstegen 3 und 4 entsprechend Fig. 7a appliziert.
Die Dehnmeßstreifen Fz1 bis Fz8 erfahren bei einer Kraft in Z-Richtung eine
analoge Widerstandsänderung wie die Dehnmeßstreifen Fx1 bis Fx8, so daß auf
die Arbeitsweise nicht näher eingegangen werden muß.
Insgesamt wird durch die vorgenannte Verschaltung erreicht, daß die Erfassung
der Längs- und Radaufstandskräfte beim rotierenden Rad unter Verwendung von
zwei identischen, um 90° zueinander versetzten Meßstellen ermöglicht ist. Die
Erfassung dieser Kräfte erfolgt im Koordinatensystem des Rades, d. h. bei
drehendem Rad ergibt sich ein sinusförmiger Verlauf für Fx und Fz. Mit Hilfe eines
zeitsynchron erfaßten Raddrehwinkels ist eine Koordinatentransformation möglich
und man erhält die auftretenden Kräfte bezogen auf das
Fahrzeugkoordinatensystem.
Zur Ermittlung der Seitenkraft Fy wird eine Vollbrücken-Schaltung bestehend aus
sechzehn Dehnmeßstreifen an den vier Meßstegen 1-4 appliziert, wobei auf der
linken und rechten Seite jedes Steges jeweils zwei DMS angeordnet sind. In jedem
Brückenzweig dieser Schaltung befinden sich in Parallelschaltung zwei Paare von
in Reihe geschalteten Dehnmeßstreifen, wie dies in den Fig. 8a bzw. 8b
dargestellt ist.
Acht der sechzehn applizierten Dehnmeßstreifen, nämlich die mit geraden
Indexzahlen Fy2, Fy4 bis Fy16, erfahren bei Einwirkung einer positiven Seitenkraft
(nach innen) die gleiche Widerstandsänderung, also eine positive Dehnung. Die
am selben Steg befindlichen Dehnungsmeßstreifen werden in Reihe geschaltet.
Die Parallelschaltung erfolgt mit den beiden Dehnmeßstreifen gleicher
Widerstandsänderung des nächsten um 90° versetzten Meßsteges.
Die restlichen mit ungeraden Indexzahlen vorhandenen Dehnmeßstreifen Fy1, Fy3
bis Fy15 erfahren dagegen eine negative Widerstandsänderung (Stauchung),
demzufolge werden diese in den benachbarten Brückenzweigen nach demselben
Schema wie die vorigen DMS verschaltet. Durch die beschriebene DMS-
Anordnung und -Verschaltung wird ein Übersprechen der Längs- und
Radaufstandskräfte ausgeschlossen.
Die in den Fig. 8a und 8b dargestellte Vollbrücken-Schaltung ermöglicht das
Erfassen der auf das Rad seitlich wirkenden Belastung unabhängig vom Hebelarm,
von Reifenart und Reifengröße.
Das durch die Seiten- und/oder Radaufstandskräfte verursachte Sturzmoment Mx
um die Längsachse X wird unter Verwendung einer Schaltung gemessen, wie sie
in den Fig. 9a und 9b dargestellt ist. Diese Schaltung besteht aus 16
Dehnmeßstreifen, welche an den Meßstegen 1 und 2 seitlich appliziert werden. In
jedem Brückenzweig befinden sich vier in Reihe geschaltete Dehnmeßstreifen.
Beim Auftreten eines negativen Sturzmomentes Mx, das Rad bewegt sich dabei
vom positiven in den negativen Sturz, werden bei der Nullgrad-Stellung (Meßsteg 1
oben), die Dehnungsmeßstreifen Mx1, Mx3, Mx5 und Mx7 oben Radinnenseite
weisend, in positive Richtung gedehnt. Analog dazu müssen die Dehnmeßstreifen
des gegenüberliegenden Brückenzweiges, um die gleiche Widerstandsänderung
zu erzeugen, so plaziert werden, daß sie bei Bewegung unten Radaußenseite
weisend auch eine positive Dehnung erfahren.
Auf diese Weise werden nicht die Seitenkräfte erfaßt, sondern nur das von ihnen
verursachte Moment Mx. Betrachtet man die Dehnmeßstreifen zur Ermittlung der
Seitenkraft Fy am Meßsteg 1, so liegen sie genau spiegelbildlich zu dem vom
Meßsteg 2. Die Dehnmeßstreifen des Momentes Mx dagegen, liegen auf Meßsteg
1 und 2 nicht symmetrisch zueinander. Durch diese ausgewählte Lage der
Dehnmeßstreifen wird das Übersprechen der anderen Belastungen auf das
Moment Mx vermieden.
Die restlichen Dehnmeßstreifen werden dementsprechend in den benachbarten
Brückenzweigen verschaltet. Es ist auch zu erkennen, daß an jeder Meßstegseite
zwei der vier in Reihe verschalteten Dehnmeßstreifen zu finden sind. Dies trägt zur
besseren Empfindlichkeit der Brückenschaltung und so der Signalgüte bei.
Die Verschaltung zur Ermittlung des Rückstellmoments Mz entspricht in ihrer
Auslegung und Wirkungsweise in analoger Weise der Vollbrückenschaltung des
Sturzmomentes Mx.
Dies ist in den Fig. 10a und 10b zum Ausdruck gebracht, wobei für die
Dehnmeßstreifen Mz1 bis Mz16 die Ausführungen analog zu den Ausführungen
bezüglich des Sturzmomentes Mx entsprechend gelten.
Bei Einwirkung eines positiven Rückstellmomentes um die Hochachse Z gegen
den Uhrzeigersinn bei der Nullgrad-Stellung betrachtet, erfahren acht der sechzehn
Dehnmeßstreifen eine positive Widerstandsänderung (Dehnung), nämlich die
Widerstände mit geraden Indexzahlen Mz2 bis Mz16. Die restlichen werden in
negativer Richtung gedreht (Stauchung). Es werden die Dehnmeßstreifen mit
gleicher Widerstandsänderung, die sich an einem Meßsteg befinden, wie beim
Sturzmoment, in Reihe geschaltet.
Da diese Dehnmeßstreifen-Schaltung um 90° zu der vom Sturzmoment versetzt an
den Meßstegen 3 und 4 liegt, wird sichergestellt, zwei identische Meßstellen zu
schaffen, die während der Umdrehung der Radmeßnabe abwechselnd das Sturz-
und das Rückstellmoment ermitteln.
Demzufolge müssen sich bei der Aufzeichnung der Signale während einer
Raddrehung unter Belastung für beide Meßstellen zwei um 90° zueinander
versetzte Sinuswellen ergeben. Mit geeigneten Rechenverfahren können dann
über die Winkelfunktion bezogen auf das Fahrzeugkoordinatensystem das
Sturzmoment Mx und das Rückstellmoment Mz ermittelt werden.
Eine sehr wichtige Meßgröße stellt das Brems-Antriebsmoment My dar. Es ist in
der Fahrzeugentwicklung für die Dimensionierung und Erprobung verschiedener
Antriebs- und Fahrwerksbauteile notwendig.
Zur Erfassung des Momentensignals werden gemäß den Fig. 11a und 11b
sechzehn Dehnmeßstreifen in einer Vollbrücke verschaltet. Es werden auf der
Vorder- und Rückseite aller vier Meßstege 1-4 jeweils vier Dehnmeßstreifen appli
ziert. In jedem Brückenzweig befinden sich gemäß Fig. 11b vier in Reihe
geschaltete Dehnmeßstreifen, zwei davon werden auf denselben Stegen und die
anderen zwei auf den nächsten um 90° versetzten Meßstegen angebracht.
Die Längskraft selbst wird von dieser Schaltung nicht gemessen, sondern nur das
von ihr verursachte Bremsmoment.
Bei Einwirkung eines positiven Bremsmomentes im Uhrzeigersinn,
beispielsweise an einem rechtsmontierten Vorderrad eines Kraftfahrzeugs,
erfahren alle Dehnmeßstreifen der zueinander gegenüberliegenden
Brückenzweige die gleiche Widerstandsänderung. In diesem Fall erfahren die
Dehnmeßstreifen mit geraden Indexzahlen My2 bis My16 eine positive Dehnung.
Die restlichen mit ungeraden Indexzahlen My1 bis My15 erfahren dagegen eine
negative Widerstandsänderung.
Es wird dadurch ermöglicht, daß sich die Dehnungswerte aller beteiligten aktiven
Dehnmeßstreifen addieren, und so die sehr gute Empfindlichkeit dieser Vollbrücke
gewährleistet wird. Wäre der Körper mit Halb- bzw. Viertelbrücken versehen, so
würde man bei gleicher Belastung nur das halbe bzw. viertelte Ausgangssignal
erzielen. Durch die Verwendung von vier aktiven Brückenzweigen desselben
Widerstandswertes besitzt diese Verschaltung, genauso wie die vorigen fünf
Vollbrücken mit ebenfalls vier aktiven Zweigen, den Brückenfaktor 4.
Insgesamt wurden auf allen vier Meßstegen 1-4 achtzig Dehnungsmeßstreifen an
geordnet.
Mit der vorliegenden Radmeßnabe wurde ein System geschaffen, das in der Lage
ist, alle sechs Komponenten der auftretenden Radkräfte und Radmomente
einwandfrei und zeitsynchron zu erfassen.
Bei Messungen, welche die Betriebslasten ohne Übersprechen hysteresefrei an
einem Kraftfahrzeug aufzeigen sollen, werden alle vier Räder des Kraftfahrzeugs
mit den vorgenannten Radmeßnaben bestückt. Anschließend werden die im
Fahrbetrieb ermittelten Betriebslasten auf servohydraulischen Prüfständen simu
liert. Dazu werden mit einem ITFC- bzw. RPC-Prozeß (ITFC = Iterative-Transfer-
Function-Compensation, RPC = Remote-Parameter-Control) die Ansteuerdaten so
lange neu berechnet und geändert, bis die Solldaten (Fahrbetrieb) mit den Istdaten
(Prüfstandssimulation) übereinstimmen. Für diesen Vorgang und der daraus
resultierenden Güte eines Betriebslasten-Nachfahrversuches ist es notwendig,
Soll- und Istwerte am gleichen Meßort zu erfassen. Dieser Forderung wird durch
den Einsatz der Mehrkomponenten-Radmeßnabe genügt.
Die simultane Aufzeichnung von Längs- und Seitenkraft, Radlast, Rückstell-, Sturz-
und Antriebs- bzw. Bremsmoment ist möglich. Die eigentlichen Meßgeber des
Meßwertaufnehmers sind die vier speichenförmig (jeweils um 90° versetzt)
angeordneten und mit Dehnmeßstreifen bestückten Dehnmeßstege, wobei nur
Schubspannungen ermittelt werden.
Die Radmeßnabe ist ein komplexes Meßsystem zur Signalerfassung, -aufbereitung
und Bereitstellung der Meßwerte in Form bitserieller Daten vor Ort, deren
Übertragung zum Fahrzeug beispielsweise mittels IR-Telemetrie erfolgt.
Empfängerseitig stehen nach Decodierung, Wandlung und Verrechnung bezogen
auf das Fahrzeugkoordinatensystem die Meßdaten sowohl in analoger Form als
auch digital, bitseriell zur Verfügung.
Die Spannungsversorgung des rotierenden Teils des Systems ist mittels induktiver
Leistungsübertragung gewährleistet.
Für die Winkelerfassung und Drehrichtungserkennung sind ein Impulsring 27 (Fig.
2) und zwei aktive Hall-Sensoren (nicht dargestellt) sowie eine entsprechende
Steuerelektronik vorgesehen. Der Impulsring 27 wird an der Innenseite des Rades
angeordnet, die Hall-Sensoren werden über einfache Halterungen an
Fahrwerkskomponenten befestigt. Bei einigen bisher eingesetzten Radmeß
nabensystemen wurde der Sensor zur Bestimmung des Radwinkels über Haltebügel
fixiert (z. B. an der Vorderachse am Federbeinstandrohr). Sturz
winkeländerungen, hervorgerufen durch Lenkmanöver, beeinflussen das Rad
winkelsignal. Die Verfälschung wird durch den Einsatz des Impulsringes zur
Bestimmung der Radposition vermieden.
Das Gesamtgewicht der Radmeßnabe ist gering, damit bei dynamischen
Messungen Masseverfälschungen klein bleiben. Dabei ist das Gewicht an
dasjenige der Originalräder angenähert worden, wobei zu beachten ist, daß es sich
um ein Sicherheitsbauteil handelt, das ausreichend dimensioniert werden muß und
eine lange Lebensdauer haben soll. Aus diesen Gründen ist in der Konstruktions-
und Optimierungsphase des Meßkörpers eine Finite Elemente Berechnung durch
geführt worden. Während der Inbetriebnahme des Meßsystems wurden um
fangreiche Betriebsfestigkeitsuntersuchungen auf Räderprüfständen durchgeführt.
Bei der Wahl der Werkstoffe sind die Anforderungen hinsichtlich Funktion,
Beanspruchung und Lebensdauer berücksichtigt worden sowie die
Herstellungskosten. Werkstoffe für Meßwertaufnehmer auf Dehnmeßstreifen-Basis
müssen gleichzeitig eine hohe Empfindlichkeit sowie eine ausreichende
Biegewechselfestigkeit aufweisen. Da diese Eigenschaften entgegengesetzt sind,
muß ein Kompromiß gefunden werden. Um dies zu erreichen wird ein Werkstoff
gewählt, der einen mittleren E-Modul hat und hohe Festigkeitswerte aufweist. Der
Meßkörper muß außerdem so gestaltet werden, daß er an den zu messenden
Stellen die höchste Empfindlichkeit besitzt und an den übrigen Stellen steifer
dimensioniert ist.
Eine gute Meßsignalauflösung bei geringem Übersprechen der einzelnen
Komponenten wird verlangt.
Da die Radkräfte im umlaufenden Koordinatensystem gemessen werden, muß
eine Koordinaten-Transformation in das fahrzeugfeste Koordinatensystem
erfolgen. Aus diesem Grund muß die absolute Winkelstellung des Rades in bezug
auf das Fahrzeug-Koordinatensystem ständig erfaßt werden.
Da es sich bei dem Winkelcodierer um einen Inkrementalgeber handelt, muß die
Richtung der Raddrehung erfaßt werden, um zu vermeiden, daß im Vorzeichen
unterschiedliche Winkeländerungen des Rades aufaddiert und fälschlicherweise
als Drehung interpretiert werden.
Aus der Kombination von Drehrichtung und Impulsen des Inkrementalgebers ergibt
sich die absolute Winkelstellung des Rades. Diese ist Grundlage für die
obengenannte Transformation.
Die auftretenden thermischen Belastungen, hervorgerufen durch hohe
Bremsscheibentemperaturen z. B. durch Folgebremsungen aus hohen
Geschwindigkeiten oder danach im Stand dürfen nicht zu einem Ausfall des
Meßsystems führen. Der Meßwertaufnehmer mit integrierter Elektronik muß gut
von der Luft umströmt werden. Wärmestaus sind zu vermeiden. Außerdem ist dar
auf zu achten, daß die thermischen Verhältnisse der Bremsanlage (Tem
peraturniveau, Kühlleistung) dem Serienstand sehr nahe kommen. Nur wenn diese
Bedingungen erfüllt sind, sind die gemessenen Bremsmomente und -kräfte
repräsentativ.
Aus diesem Grund soll die Radmeßnabe nur im Bereich der vier Meßstege
abgedeckt werden, um eine bessere Umströmung zu gewährleisten und einen
Ausfall des Meßsystems zu vermeiden.
In einem ringförmigen Gehäuse 24 (Fig. 2) im Meßwertaufnehmer 5 befinden sich
auf mehreren übereinanderliegenden Ringplatinen die Verschaltungen der sechs
Dehnmeßstreifen-Brücken, die analoge Signalaufbereitung und -wandlung, die
Schaltungen zur Spannungsstabilisierung und zur Brückenversorgung.
Die Datenübertragung erfolgt mittels IR-Übertragung. Beispielsweise ist im inneren
Ringteil 12 des Meßwertaufnehmers 5 ein zylindrisches Gehäuse 23 angeordnet, in
dem die optoelektronische Strecke zur Datenübertragung vom Stator zum Rotor
und das Spulensystem mit zugehöriger Elektronik zur Leistungsübertragung vom
Stator zum Rotor untergebracht ist.
Die Spannungsversorgung des rotierenden Teils des System erfolgt mittels
induktiver Übertragung.
Empfängerseitig werden nach Decodierung, Wandlung und Verrechnung die
Meßdaten sowohl in analoger Form als auch digital, bitparallel und wortseriell zur
Verfügung gestellt.
Die Ausführung der gesamten Elektronik erfolgt in stromsparender SMD-Technik
und sorgt für eine Reduzierung des Gesamtvolumens und Gewichts.
Durch die Zusammenschaltung der Dehnmeßstreifen zu Vollbrücken gelingt eine
einwandfreie Trennung der Komponenten. Die Anzahl der Stege ist mit
Einschränkung frei wählbar, jedoch ist vorliegend infolge einer Optimierung auf
einen entsprechenden Anwendungsfall hin eine Meßsteganzahl von vier gewählt
worden. Die Verwendung der modernen PCM-Telemetrie mit Infrarot-
Übertragungsstrecke garantiert höchste Störsicherheit und Genauigkeit. Der Vorteil
berührungsloser Übertragungsstrecken gegenüber Schleifring-Drehübertragern ist
der geringe Platzbedarf, niedriges Gewicht und verschleißfreie Arbeitsweise.
In Fig. 3 ist ein Blockschaltbild für die Signalaufbereitung und -verarbeitung
dargestellt, wobei ein Teil am rotierenden Teil der Radmeßnabe angeordnet ist und
ein anderes Teil feststeht.
Die Signale werden übertragen, decodiert und die Meßwerte werden on-line vom
rotierenden Koordinatensystem des Rades auf das Koordinatensystem des
Fahrzeugs umgerechnet. Dazu wird die Winkelstellung des Rades zeitsynchron zur
Aufnahme der Meßsignale erfaßt.
In einer beispielsweise im Fahrzeug vorhandenen Verrechnungseinheit werden
die Meßwerte mit einem Microprozessor verrechnet. Nach der Synchronisierung
ergibt sich eine zeitliche Zuordnung der Meßwerte zum Raddrehwinkel. Auf diese
Art und Weise erhält man die von der Radstellung unabhängigen Absolutkräfte im
Fahrzeugkoordinatensystem.
Prinzipiell werden neben dem Meßwertaufnehmer eine modifizierte Felge, ein
Radflansch und eine PCM-Telemetrieübertragungseinrichtung sowie ein Impulsring
und zwei Hall-Sensoren zur Bestimmung der Winkelstellung des Rades gemäß der
vorgenannten Ausführungsform benötigt.
Der vom Rad aufgenommene Kraftfluß verläuft über die Felge auf das äußere
Ringteil 10 des Meßkörpers, weiter über die vier Meßstege auf das innere Ringteil
12 der Radmeßnabe, dann auf den Radflansch.
Der Querschnitt der Stege muß ausreichend dimensioniert sein, damit die
resultierenden Spannungen bei maximal auftretenden Belastungen oder
Belastungskombinationen unter der Fließgrenze bzw. Elastizitätsgrenze des
Werkstoffs liegen. Plastische Verformungsanteile würden den Aufnehmer für die
geplante Anwendung unbrauchbar machen.
Claims (29)
1. Radmeßnabe mit
einem Meßwertaufnehmer (5), der ein äußeres (10) und ein inneres Ringteil
(12) umfaßt,
- - wobei an dessen äußerem Ringteil (10) eine Felge anordenbar ist,
- - an dessen innerem Ringteil (12) ein Radflansch anordenbar ist und
- - beide Ringteile über radial verlaufende Meßstege (14) miteinander verbunden sind,
- - an denen Dehnmeßstreifen (16) zur Bestimmung von zu messenden Kräften und Momenten angeordnet sind dadurch gekennzeichnet, daß die Dehnmeßstreifen derart angeordnet, ausgerichtet und miteinander verschalten sind, daß alle Kräfte und Momente über die bei Belastung auftretenden Schubspannungen zu ermitteln sind.
2. Radmeßnabe nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß im Bereich des Übergangs zwischen den Meßstegen und dem äußeren
Ringteil Durchbrüche oder Langlöcher (32) angeordnet sind.
3. Radmeßnabe nach Anspruch 2,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Länge und Dimensionierung der Durchbrüche oder Langlöcher (32)
so abgestimmt ist, daß eine Kräfte- und Momententrennung sowie eine hohe
Meßempfindlichkeit erreicht wird.
4. Radmeßnabe nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet
daß eine Übertragungseinrichtung vorgesehen ist, welche durch die
Dehnmeßstreifen gewonnene Daten von der rotierenden Radmeßnabe auf
ein fahrzeugfestes Teil überträgt.
5. Radmeßnabe nach Anspruch 4,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Übertragungseinrichtung eine Infrarot-Telemetrie-
Übertragungseinrichtung ist.
6. Radmeßnabe nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Stromversorgung über Induktionsschleifen vorgesehen ist.
7. Radmeßnabe nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet
daß zur Ermittlung der Winkelstellung und/oder Drehrichtung des
Meßwertgebers zumindest ein Hallsensor vorgesehen ist, der mit einem mit
dem Meßwertaufnehmer (5) verbundenen Impulsring (27) zusammenwirkt.
8. Radmeßnabe nach Anspruch 7,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Impulsring (27) ferromagnetisch ist.
9. Radmeßnabe nach Anspruch 7 oder 8,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Impulsring (27) eine Codierung zur Bestimmung des 0° Winkels des
Meßsystems aufweist.
10. Radmeßnabe nach einem der Ansprüche 7 bis 9,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Impulsring am äußeren Ringteil (10) des Meßwertaufnehmers
befestigt ist.
11. Radmeßnabe nach einem der Ansprüche 7 bis 10,
dadurch gekennzeichnet,
daß zwei Hallsensoren vorgesehen sind, die derart zueinander winkelversetzt
sind, um eine Drehrichtungserfassung zu ermöglichen.
12. Radmeßnabe nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
daß der im inneren Ringteil (12) vorhandene Einbauraum zur Aufnahme der
Steuerungs- und Auswertelektronik hermetisch dicht ist.
13. Radmeßnabe nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Steuerungs- und Auswertelektronik die Kräfte und Momente in
Echtzeit (on-line) vom rotierenden Koordinatensystem des Rades auf das
Fahrzeugkoordinatensystem umrechnet.
14. Radmeßnabe nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
daß eine im inneren Ringteil (12) aufgenommene Steuerungs- und
Auswertevorrichtung vorgesehen ist.
15. Radmeßnabe nach einem der vorhergehenden Ansprüche
dadurch gekennzeichnet,
daß die Längskraft Fx mittels Dehnmeßstreifen (16) bestimmt wird, welche an
zur Fahrtrichtung senkrecht stehenden Meßstegen (14) und dort an
Meßstegflächen angeordnet sind, die parallel zu einer Radialebene des
Meßwertaufnehmers ausgerichtet sind.
16. Radmeßnabe nach Anspruch 15,
dadurch gekennzeichnet,
daß bei der Verwendung von vier Meßstegen (14) die Dehnmeßstreifen (16)
in einer Vollbrückenschaltung verschaltet sind und in den vier Zweigen der
Vollbrückenschaltung jeweils zwei in Serie geschaltete Dehnmeßstreifen
vorgesehen sind, wobei die zwei Dehnmeßstreifen eines Zweiges an den
einander gegenüberliegenden Flächen eines Meßsteges (14) angeordnet
sind.
17. Radmeßnabe nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet
daß die Radaufstandskraft Fz mittels Dehnmeßstreifen (16) bestimmt wird,
welche an in Fahrtrichtung ausgerichteten Meßstegen (14) und dort an
Meßstegflächen angeordnet sind, die parallel zur Radialebene des
Meßwertaufnehmers ausgerichtet sind.
18. Radmeßnabe nach Anspruch 17,
dadurch gekennzeichnet,
daß bei der Verwendung von vier Meßstegen (14) die Dehnmeßstreifen (16)
in einer Vollbrückenschaltung verschaltet sind und in den vier Zweigen
jeweils zwei in Serie geschaltete Dehnmeßstreifen (16) angeordnet sind,
wobei die zwei Dehnmeßstreifen eines Zweiges an den einander
gegenüberliegenden Flächen eines Meßsteges vorgesehen sind.
19. Radmeßnabe nach einem der vorhergehenden Ansprüche
dadurch gekennzeichnet,
daß die Radseitenkraft Fy mittels Dehnmeßstreifen (16) bestimmt wird,
welche an allen Meßstegen und dort an jeweils zur Radialrichtung des
Meßwertgebers senkrechten Flächen angeordnet sind.
20. Radmeßnabe nach Anspruch 19,
dadurch gekennzeichnet,
daß bei der Verwendung von vier Meßstegen (14) die Dehnmeßstreifen (16)
in einer Vollbrückenschaltung verschaltet sind und jeweils zwei in Reihe
geschaltete Dehnmeßstreifen (16) in einem Zweig der Vollbrückenschaltung
parallel geschaltet sind, wobei die beiden Dehnmeßstreifen (16) in einer
jeweiligen Reihenschaltung an den gegenüberliegenden Flächen jeweils
eines Meßsteges angeordnet sind und die beiden einer Parallelschaltung der
jeweiligen Reihenschaltungen in einem Zweig der Vollbrücke zugeordneten
Meßstege aufeinander senkrecht stehen.
21. Radmeßnabe nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Sturzmoment Mx mittels Dehnmeßstreifen (16) bestimmt wird,
welche an den senkrecht zur Fahrtrichtung ausgerichteten Meßstegen (14)
und dort an jeweils zur Radialachse des Meßwertgebers senkrechten
Flächen angeordnet sind.
22. Radmeßnabe nach Anspruch 21,
dadurch gekennzeichnet,
daß bei der Verwendung von vier Meßstegen (14) die Dehnmeßstreifen (16)
in einer Vollbrückenschaltung verschaltet sind und in jedem Zweig der
Vollbrückenschaltung vier Dehnmeßstreifen (16) in Reihe geschaltet sind,
von denen jeweils zwei auf gegenüberliegenden Seiten eines Meßsteges
(14) angeordnet sind.
23. Radmeßnabe nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Rückstellmoment Mz mittels Dehnmeßstreifen (16) bestimmt wird,
welche an in Fahrtrichtung ausgerichteten und dort an jeweils zur
Radialrichtung des Meßwertgebers senkrechten Meßstegflächen angeordnet
sind.
24. Radmeßnabe nach Anspruch 23,
dadurch gekennzeichnet,
daß bei der Verwendung von vier Meßstegen (14) die Dehnmeßstreifen (16)
in einer Vollbrückenschaltung verschaltet sind und in jedem Zweig der
Vollbrückenschaltung vier Dehnmeßstreifen (16) in Reihe geschaltet sind,
von denen jeweils zwei auf gegenüberliegenden Seiten eines Meßsteges
angeordnet sind.
25. Radmeßnabe nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Bremsmoment My mittels Dehnmeßstreifen (16) bestimmt wird,
welche an allen Meßstegen (14) und dort an jeweils zur Radialebene des
Meßwertaufnehmers parallelen Meßstegflächen angeordnet sind.
26. Radmeßnabe nach Anspruch 25,
dadurch gekennzeichnet,
daß bei der Verwendung von vier Meßstegen (14) die Dehnmeßstreifen (16)
in einer Vollbrückenschaltung verschaltet sind und in jedem Zweig der
Vollbrückenschaltung vier Dehnmeßstreifen (16) in Reihe geschaltet sind,
von denen zwei Dehnmeßstreifen auf einander gegenüberliegenden Seiten
eines Meßsteges und die anderen zwei auf den einander
gegenüberliegenden Seiten eines um 90° winkelversetzten Meßsteges
angeordnet sind.
27. Radmeßnabe nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
daß die auf den Meßstegen angeordneten Dehnmeßstreifen abgedeckt sind.
28. Radmeßnabe nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Verschaltung der einzelnen Dehnmeßstreifen zu den
Brückenschaltungen auf einer ringförmigen Platine ausgeführt ist.
29. Radmeßnabe nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
daß vier Meßstege (14) vorgesehen sind, die jeweils um 90° winkelversetzt
sind.
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