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Die
vorliegende Erfindung bezieht sich auf eine pulsationsfreie Pumpe
gemäß dem Oberbegriff von
Anspruch 1.
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Eine
derartige Pumpe ist aus der DE-T2-690 26 945 bekannt. Bei dieser
Pumpe lässt
sich doch bei verschiedenen Pumpen Betriebsbedingungen keine ausreichende
Pulsationsvermeidung erzielen.
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Die
in 1A und 1B gezeigten pulsationsfreien
Doppelpumpen sind allgemein bekannt. In 1A sind zwei hydraulische Membranpumpen
P1 und P2 mit automatischer Luftentnahme parallel zueinander angeordnet,
um von einem Nockenmechanismus 10. mit einer Phasendifferenz
von 180° angetrieben
zu werden. In 1B sind
zwei hydraulische Membranpumpen P1 und P2 mit auto matischer Luftentnahme
hintereinander angeordnet, um von einem Nockenmechanismus 10 mit
einer Phasendifferenz von 180° angetrieben
zu werden. Die ersten und zweiten Pumpen P1 und P2 weisen Pumpenkammern 12, 12 auf,
die mit einem einzelnen Ansaug-Einlaßrohr 14 und
mit einem Abgaberohr 16 verbunden sind. Die ersten und
zweiten Pumpen P1 und P2 weisen ebenfalls hydraulische Kammern 18, 18 auf,
die durch die automatischen Luftentnahmevorrichtungen 20, 20 mit
den Ölreservoirs 22, 22 verbunden
sind.
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Auf ähnliche
Weise können
pulsationsfreie Dreifachpumpen durch drei hydraulische Membranpumpen
mit automatischer Luftentnahme konstruiert werden, die durch einen
Nockenmechanismus mit einer Phasendifferenz von 120° angetrieben
werden.
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Die
oben beschriebenen herkömmlichen
pulsationsfreien Pumpen weisen jedoch aufgrund der folgenden fünf Faktoren
unerwünschte
Pulsations-Abgabeströmungen
auf:
Der erste Faktor hat mit Spiel im Antriebsabschnitt zu tun.
Der zweite Faktor hat mit Restluft in einem hydraulischen Antriebsabschnitt
zu tun. Der dritte Faktor hat mit einem Auslaufen der Flüssigkeit
beim Luftentnahme-Verfahrensschritt zu tun. Der vierte Faktor hat
mit Restluft in einem Pumpenbetriebsabschnitt zu tun. Der fünfte Faktor
hat mit eine Auslaufen der Flüssigkeit
aus einem Rückschlagventil
zu tun. Aufgrund der oben erwähnten
Faktoren weist die erste Pumpe P1, die so angeordnet ist, daß sie der zweiten
Pumpe P2 folgt, sowohl eine Verzögerung (Δt) der Abgabezeit
als auch einen Verlust (Δq)
der Abgabeströmungsgeschwindigkeit
auf. Die folgenden Beschreibungen konzentrieren sich auf jeden der
durch die oben erwähnten
fünf Faktoren
verursachten Einflüsse.
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Was
den ersten Faktors anbelangt, der mit dem Spiel in dem Antriebsabschnitt
zu tun hat, so tritt selbst, wenn in einem sich drehenden Antriebsabschnitt
Spiel vorhanden ist, keine Veränderung
der Abgabeströmungsgeschwindigkeit
auf, da das Spiel in einer Richtung wirkt. Wenn jedoch in einem
hin- und hergehenden Antriebsabschnitt Spiel vorhanden ist, dann
ist die Richtung des Spiels zwischen den Abgabe- und den Ansaug- Verfahrensschritten
verschieden, wodurch die Wellenform der tatsächlichen Abgabeströmungsgeschwindigkeit
der ersten Pumpe P1 von ihrer theoretischen Wellenform in Richtung
einer Verzögerung
verschoben wird, wie es in 4A gezeigt
ist. Insbesondere wird die Spielrichtung bei einem Zeitpunkt θ3, wenn die erste Pumpe P1 in einen Ansaug-Verfahrensschritt
eintritt, verändert.
Infolgedessen wird die zusammengesetzte Abgabeströmungsgeschwindigkeit
zu einem Zeitpunkt, wenn die erste Pumpe P1 die Abgabe beginnt,
verringert, sowie zu einem Zeitpunkt, wenn die erste Pumpe P1 das
Ansaugen beginnt und die zweite Pumpe P2 die Abgabe beginnt, erhöht, wie
es in 4B gezeigt ist.
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Was
den zweiten Faktor anbelangt, der mit den Einflüssen der Restluft in dem hydraulischen
Antriebsabschnitt zu tun hat, so wird bei einem Zeitpunkt θ0, wenn die erste Pumpe in den Ansaug-Verfahrensschritt
eintritt, der Luftdruck angehoben, wodurch ein unerwünschter
und zusätzlicher
Zeitverbrauch verursacht wird, um den benötigten Abgabedruck zu erhalten.
Die Zunahme der Abgabeströmungsgeschwindigkeit
der ersten Pumpe P1 weist eine Zeitverzögerung Δt1 auf, wie es in 5A gezeigt ist. Die zusammengesetzte
Abgabeströmungsgeschwindigkeit
weist einen gewissen Verlust (Δq1) der
Abgabeströmungsgeschwindigkeit
auf, wie es in 5B gezeigt
ist.
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Was
den dritten Faktor anbelangt, der mit dem Auslaufen der Flüssigkeit
bei dem Luftentnahme-Verfahrensschritt zu tun hat, so wird bei dem
Zeitpunkt θ0, wenn die erste Pumpe in den Abgabe-Verfahrensschritt
eintritt, bei der Luftentnahme unabsichtlich eine geringe Menge
der Ölflüssigkeit
von dem hydraulischen Antriebsabschnitt entnommen. Eine derartige Ölentnahme
führt zu
einem unerwünschten
und zusätzlichen
Zeitverbrauch, um den benötigten
Abgabedruck der ersten Pumpe P1 zu erhalten, wodurch die Zunahme
der Abgabeströmungsgeschwindigkeit
eine Zeitverzögerung
(Δt2) aufweist,
wie es in 6A gezeigt
ist. Infolgedessen weist die zusammengesetze Abgabeströmungsge schwindigkeit
zu dem Zeitpunkt, wenn die erste Pumpe P1 die Abgabe beginnt, einen
gewissen Verlust (Δq2)
der Abgabe auf, wie es in 6B gezeigt
ist.
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Was
den vierten Faktor anbelangt, der mit den Einflüssen durch die Restluft in
dem Pumpenbetriebsabschnitt zu tun hat, so wird bei dem Zeitpunkt θ0, wenn die erste Pumpe P1 in den Abgabe-Verfahrensschritt
eintritt, ein Luftdruck angehoben, wodurch ein unerwünschter
und zusätzlicher
Zeitverbrauch verursacht wird, um den benötigten Abgabedruck zu erzeugen.
Eine Zunahme der Abgabeströmungsgeschwindigkeit
der ersten Pumpe P1 weist eine Zeitverzögerung t1 auf, wie es in 5A gezeigt ist. Die zusammengesetzte
Abgabeströmungsgeschwindigkeit
weist einen gewissen Verlust (Δq1)
der Abgabeströmungsgeschwindigkeit
auf, wie es in 5B gezeigt
ist.
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Was
den fünften
Faktor anbelangt, der mit den Einflüssen aufgrund des Auslaufens
der Flüssigkeit
aus dem Rückschlagventil
zu tun hat, so tritt dann, wenn ein Auslaufen der Flüssigkeit
von dem an der Abgabeseite der ersten Pumpe P1 angeordneten Rückschlagventil
erzeugt wird, während
des Abgabe-Verfahrensschritts der ersten Pumpe P1 ein Auslaufen
der Abgabeflüssigkeit
von der Innenseite der ersten Pumpe P1 in das Ansaug-Einlaßrohr auf,
wodurch die Abgabeströmungsgeschwindigkeit
der ersten Pumpe P1 vollständig
reduziert wird, wie es in 7A gezeigt
ist. Infolgedessen wird die zusammengesetzte Abgabeströmungsgeschwindigkeit während des
Abgabe-Verfahrensschritts der ersten Pumpe P1 gegenüber der
theoretischen Abgabeströmungsgeschwindigkeit
verringert, wie es in 7B gezeigt
ist.
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Wenn
ein Auslaufen der Flüssigkeit
von dem an der Ansaugseite der ersten Pumpe P1 angeordneten Rückschlagventil
erzeugt wird, dann fließt
während
des Abgabe-Verfahrensschritts der ersten Pumpe P1 die Abgabeflüssigkeit
in eine umgekehrte Richtung von dem Abgaberohr in die Innenseite
der ersten Pumpe P1, wodurch eine Ansaugströmungsgeschwindigkeit der ersten
Pumpe P1 vollständig
reduziert wird, wie es in 7C gezeigt
ist. Infolgedessen wird die zusammengesetzte Abgabeströmungsgeschwindigkeit
während
des Ansaug-Verfahrensschritts der ersten Pumpe P1, d.h., während des
Abgabe-Verfahrensschritts der zweiten Pumpe P2, gegenüber der
theoretischen Abgabeströmungsgeschwindigkeit
verringert, wie es in 7D gezeigt
ist.
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Die
oben beschriebenen durch den ersten und fünften Faktor verursachten Probleme
können einfach
durch eine gewisse Konstruktionsänderung von
Pumpenelementen gelöst
werden, wohingegen die Lösung
der durch die restlichen Faktoren, d.h. den zweiten, dritten und
vierten Faktor, verursachten Probleme schwierig wäre. Es wurde
eine Anpassung der Nocken in dem Nockenmechanismus 10 vorgeschlagen,
um die oben erwähnten
Probleme aufgrund des obigen zweiten, dritten und vierten Faktors zu
lösen.
Die bereits vorgeschlagenen Anpassungen können wie folgt in drei Arten
eingeteilt werden:
Der erste Vorschlag ist es, die Nocken für eine Veränderung
der Abgabeeigenschaft beim Einleitungsvorgang des Abgabe-Verfahrensschrittes
anzupassen. Die Nocken in dem in 1A und 1B gezeigten Nockenmechanismus 10 werden
in solche Formen angepaßt,
daß die
Eigenschaft der Abgabeströmungsgeschwindigkeit
auf eine Wellenform eingestellt wird, die durch die durchgezogene
Linie in 8B dargestellt
ist. Während
die Pulsation beim Abgabe-Einleitungsvorgang erzeugt wird, wäre eine
Beseitigung der Pulsation aus der zusammengesetzen Abgabeströmungsgeschwindigkeit
beim Abgabe-Einleitungsschritt schwierig, da die Abgabe tatsächlich der Kompressionsvervollständigung
der Restluft folgt, die durch Kreuzschraffierung in 8B dargestellt ist. Die Pulsation der
zusammengesetzten Abgabeströmungsgeschwindigkeit
könnte
nicht beseitigt werden, selbst, wenn die Strömungsgeschwindigkeits-Kompensation
der Wellenform möglich
ist, um die zusammengesetzten Abgabeströmungsgeschwindigkeit zu mitteln.
Der
zweite Vorschlag ist es, eine Anpassung des Nockens vorzunehmen,
indem der Nocken an einer Stelle angeordnet wird, die die Abgabe
vor dem tatsächlichen
Abgabezeitpunkt ermöglicht.
Die Form des Nockens wird so angepaßt, daß die Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit
eine durch eine durchgezogenen Linie in 9B dargestellte Wellenform aufweist.
Eine einem Volumen entsprechende Kompression, die durch einen schraffierten
Abschnitt in 9B dargestellt
ist und mit der Abgabeströmungsgeschwindigkeit
zusammenhängt,
wird vor der tatsächlichen
Abgabe eingestellt, aus welchem Grund beim Abgabe-Einleitungsschritt
die Abgabe bereits ausreichend ist, da sie eine zusätzliche
Abgabeströmungsgeschwindigkeit
aufweist. Eine derartige zusätzliche
Abgabeströmungsgeschwindigkeit kann
jedoch eine Zunahme der zusammengesetzten Abgabeströmungsgeschwindigkeit
verursachen, wodurch die Pulsation erzeugt wird, wie es in 9A gezeigt ist.
Der
dritte Vorschlag ist es, den Nocken an einer Stelle anzuordnen,
die die Abgabe vor dem tatsächlichen Abgabezeitpunkt
ermöglicht,
um die Abgabeströmungsgeschwindigkeit
bei der tatsächlichen
Abgabeeinleitung auf Null zu setzen. Die Form der Nocken wird so
angepaßt,
daß die
Abgabeströmungsgeschwindigkeit
eine Wellenform aufweist, die durch eine durchgezogene Linie in 10B dargestellt ist. Eine
einem Volumen der Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit entsprechende
Kompression, die durch einen kreuzschraffierten Abschnitt dargestellt
ist, wird vor der tatsächlichen
Abgabe eingestellt, so daß die
Abgabe bereits beim Abgabe-Einleitungsschritt ausreichend ist. Bei
der Einleitung der Abgabe wird die Abgabeströmungsgeschwindigkeit auf Null
eingestellt, so daß keine
zusätzliche
Abgabeströmungsgeschwindigkeit
erzeugt wird, wodurch die zusammengesetzte Abgabeströmungsgeschwindigkeit
keine Pulsation aufweist, wie es in 10A gezeigt
ist. Dies bedeutet, daß die
Form der Nocken so angepaßt
werden kann, daß die
Pulsation beim Abgabe-Einleitungsschritt beseitigt wird.
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Die
Einflüsse
aufgrund des oben erwähnten zweiten,
dritten und vierten Faktors können
durch Anpassung der Nockenform verhindert werden, um eine pulsationsfreie
Strömung
zu erhalten. In anderen Worten, die Pulsation kann nur durch Anpassung
der Nockenform beseitigt werden.
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Wie
es oben beschrieben ist, weist die herkömmliche pulsationsfreie Pumpe
aufgrund der Restluft im hydraulischen Antriebsabschnitt, des Auslaufens
der Flüssigkeit
beim Luftentnahme-Verfahrensschritt und der Restluft im Pumpenbetriebsabschnitt und
anderen, bei ihrem Einleitungsvorgang die Verminderung der zusammengesetzten
Abgabeströmungsgeschwindigkeit
auf, weshalb die Verminderung unvermeidbar wäre. Die unvermeidbare Verminderung
kann durch die zusätzliche
Abgabeströmungsgeschwindigkeit
ausgeglichen werden, um die gewünschte
pulsationsfreie Abgabeströmungsgeschwindigkeit
zu gewährleisten.
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Die
Größe der Verminderung
der Abgabeströmungsgeschwindigkeit
hängt von
den Betriebsbedingungen des Pumpensystems, wie z.B. einem Abgabedruck
und Rohrleitungen, ab, während
die Größe der zusätzlichen
Abgabeströmungsgeschwindigkeit
von derartigen Bedingungen unabhängig
ist. Zur Gewährleistung
der pulsationsfreien Abgabeströmungsgeschwindigkeit
ist es notwendig, eine Größe der zusätzlichen
Abgabeströmungsgeschwindigkeit zum
Ausgleich derartiger variabler Verminderungen der Abgabeströmungsgeschwindigkeit
aufgrund der variablen Pumpenbedingungen einzustellen.
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Bei
den herkömmlichen
pulsationsfreien Pumpen wäre
die Einstellung zur Gewährleistung
der pulsationsfreien Abgabeströmungsgeschwindigkeit im
wesentlichen unmöglich,
da die Anpassung der Nockenform begrenzt wäre und eine Abänderung
der Winkelgeschwindigkeit beschränkt
ist, da sie im wesentlichen durch einen Schrittmotor bestimmt wird. Dies
bedeutet, daß das
herkömmliche
Anpassungsverfahren der Nockenform nicht aus reicht, um die Pulsation
aus der Abgabeströmungsgeschwindigkeit ansprechend
auf weitgehend variable Pumpenbetriebsbedingungen genau zu beseitigen.
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Die
herkömmlichen
hydraulischen Membranpumpen mit automatischer Luftentnahme weisen
einen Aufbau auf, wie er in 11A dargestellt
ist. Innerhalb eines Membranpumpenkörpers 40 ist eine hydraulische
Kammer 44 und eine Pumpenkammer 46 vorgesehen,
die durch eine Membran 42 getrennt sind. Die hydraulische
Kammer 44 ist mit einem Kolben 48 versehen, der
in die hydraulische Kammer 44 eindringt. Die Pumpenkammer 46 ist über Rückschlagventile 50 bzw. 52 mit
einer Ansaugöffnung 54 und
einer Abgabeöffnung 56 versehen.
Eine hin- und hergehende Bewegung des Kolbens 48 bewirkt
eine Veränderung
des Öldrucks
in der hydraulischen Kammer 44, wodurch die Membran eine
pulsierende Schwingbewegung aufweist, die es der Pumpenkammer 46 ermöglicht,
den Pumpbetrieb aufzuweisen.
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Auf
einem oberen Abschnitt des Membranpumpenkörpers 40 ist ein Ölreservoir 58 vorgesehen, wobei
innerhalb des Ölreservoirs 58 eine Öl enthaltende
Kammer 60 durch einen Ventilmechanismus 62 und
eine in dem Ölreservoir 58 vorgesehene Öl-Durchtrittsausnehmung 64 sowie
durch eine in dem Membranpumpenkörper 40 vorgesehene Öl-Durchtrittsausnehmung 66 mit
der oben erwähnten
hydraulischen Kammer 44 verbunden ist. Infolgedessen wird
der oben erwähnte
Ventilmechanismus 62 so betrieben, daß er der hydraulischen Kammer 44 das Öl zuführt, wenn
es der hydraulischen Kammer 44 aufgrund des Arbeitens des
Kolbens 48 an Öl mangelt,
und ferner, daß das Öl von der
hydraulischen Kammer 44 in das Ölreservoir 58 abgegeben wird,
wenn die hydraulische Kammer einen Überschuß an Öl aufweist. Der oben erwähnte Ventilmechanismus 62 ist
mit einem Multifunktions-Ventil 62a versehen, das sowohl
zu einer Luftentnahme zur Abgabe von in der hydraulischen Kammer
durch das Arbeiten des Kolbens 48 erzeugten Blasen als
auch zu einer Zufuhr eines Antriebsöl zum Ausgleich von dessen
Verminderung durch Auslaufen aus der hydrau lischen Kammer 44 verbunden
ist. Infolgedessen wird der oben erwähnte Ventilmechanismus 62 so
betrieben, daß er
der hydraulischen Kammer 44 das Öl zuführt, wenn es der hydraulischen
Kammer 44 aufgrund des Arbeitens des Kolbens 48 an Öl mangelt, und
ferner, daß das Öl von der
hydraulischen Kammer 44 in das Ölreservoir 58 abgegeben
wird, wenn die hydraulische Kammer einen Überschuß an Öl aufweist. Der oben erwähnte Ventilmechanismus 62 ist
mit einem Multifunktions-Ventil 62a versehen, das sowohl
zu einer Luftentnahme zur Abgabe von in der hydraulischen Kammer
durch das Arbeiten des Kolbens 48 erzeugten Blasen als
auch zu einer Zufuhr eines Antriebsöl zum Ausgleich von dessen
Verminderung durch Auslaufen aus der hydraulischen Kammer 44 fähig ist.
Der oben erwähnte
Ventilmechanismus 62 ist weiterhin mit einem Sicherheitsventil 62b versehen,
um in der hydraulischen Kammer 44 ein Entweichen des überschüssigen Öldrucks über ein Regulierventil
zu ermöglichen.
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Weiterhin
ist eine Kolbenpumpe 72 vorgesehen, um einen Kolben 70 über einen
Nocken 68 anzutreiben, der einen mit einer hin- und hergehenden Bewegung
des Kolbens 48 synchronisierten Rotationsantrieb aufweist.
Das Multifunktions-Ventil 62a ist über die Pumpenkammer 74 und
ein Öl-Zufuhrrohr 76 mit
der Kolbenpumpe 72 verbunden, um das Multifunktions-Ventil 62a dazu
zu bringen, in Verbindung mit dem Pumpenbetrieb der Kolbenpumpe 72 Öffnungs- und Schließvorgänge aufzuweisen.
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ZUSAMMENFASSUNG
DER ERFINDUNG
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Dementsprechend
ist es eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, eine pulsationsfreie
Pumpe zu schaffen, die einen einfachen Aufbau aufweist und in der
Lage ist, jegliche Pulsation der Strömungsvariablen der Pumpenabgabeflüssigkeit
entsprechend verschiedenen Pumpenbetriebsbedingungen zu unterdrücken.
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Diese
Aufgabe wird erfindungsgemäß durch Anspruch
1 gelöst.
Vorteilhafte Weiterbildungen ergeben sich aus den Unteransprüchen und
aus der nachfolgenden Beschreibung.
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Erfindungsgemäß ist bei
dem oben erwähnten
Differenzdruck-Kugelventil mit automatischer Luftentnahme 30 die
Menge des Öls,
das zusammen mit der in der hydraulischen Kammer 44 erzeugten Luft
abgegeben werden soll, im Vergleich mit der Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit
gering. Infolgedessen wird der Pumpenabgabebetrieb nicht unterbrochen,
aber eine geringe Veränderung
der Strömungsgeschwindigkeit
stellt für
die Pulsationspumpe ein ernstes Problem dar. Beim Beginn des Abgabebetriebs
unterliegen die Pumpenkammer 46 und die hydraulische Kammer 44 der
Veränderung vom
negativen zum positiven Druck und deshalb werden deren Drücke auf
einen Druck des Öl-Zufuhrrohres
auf der Abgabeseite angehoben, wodurch das Rückschlagventil auf der Abgabeseite,
durch das die Flüssigkeit
abgegeben wird, geöffnet
wird. Dementsprechend ist mindestens in einer der hydraulischen Kammer 44 oder
der Pumpenkammer 46 druckbeaufschlagte Luft vorhanden,
und selbst, wenn sich der Kolben bewegt, wird keine Flüssigkeit
abgegeben bis die Luft bis zum Abgabedruck komprimiert ist. Eine
Zunahme der Hubgröße L der
Kugel 32 des oben erwähnten
Differenzdruck-Kugelventils mit automatischer Luftentnahme 30 kann
zu einer Erhöhung
der Abgabeströmungsgeschwindigkeit
des Öls von
der hydraulischen Kammer 44 führen. Eine Einstellung der
Hubgröße der Kugel 32 kann
die Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit
einstellen. Dies kann eine mechanische Einstellung der Verringerung
der Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit
ermöglichen,
wodurch die Pulsation der zusammengesetzten Abgabeströmungsgeschwindigkeit
bei Abgabebeginn einfach verhindert wird.
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Auf ähnliche
Weise kann das oben erwähnten
Multifunktions-Ventil 62a für die Luftentnahme und die Ölzufuhr
eingestellt werden, um eine an der Strömungsgeschwindigkeits-Einstellvorrichtung 86, durch
die das druckbeaufschlagte Öl
durch die Kolbenpumpe 72 diskontinuierlich fließt, erzeugte Druckdifferenz
zu erhöhen,
wodurch die Öl-Abgabeströmungsgeschwindigkeit
von der hydraulischen Kammer 44 erhöht wird. Es hat sich herausgestellt, daß eine Größe der Verminderung
der Abgabeströmungsgeschwindigkeit
mechanisch eingestellt werden kann, um jegliche Pulsation der zusammengesetzten
Abgabeströmungsgeschwindigkeit
beim Beginn des Abgabebetriebs zu verhindern.
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Die
vorliegende Erfindung liefert eine pulsationsfreie Pumpe mit dem
Merkmal der einstellbaren Pulsation. Die Pumpe weist eine Vielzahl
von hydraulischen Membranpumpen auf, die parallel zueinander oder
hintereinander angeordnet sind, um mit Nocken mit vorher festgelegten
Phasendifferenzen angetrieben zu werden. Eine Wellenform einer zusammengesetzten
Abgabeströmungsgeschwindigkeit
der oben erwähnten
Vielzahl von Pumpen wird immer konstant gehalten. Zum Zwecke des
Ausgleichs einer Verminderung der Abgabeströmungsgeschwindigkeit beim Beginn
des Abgabe-Verfahrensschrittes, sind die Nocken so geformt, daß ein vor
einem eigentlichen Abgabe-Verfahrensschritt ein Vor-Abgabe-Verfahrensschritt
mit einer vorher festgelegten Abgabeströmungsgeschwindigkeit durchgeführt wird,
um die Abgabeströmungsgeschwindigkeit
beim Beginn des eigentlichen Abgabe-Verfahrenschrittes auf Null
zu setzen, so daß die
tatsächliche
zusammengesetzte Abgabeströmungsgeschwindigkeit
der eigentlichen Abgabeströmungsgeschwindigkeit
entspricht.
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Die
oben erwähnte
Pumpe ist dadurch gekennzeichnet, daß eine geringe Abgabemenge
der Flüssigkeit
bei dem Vor-Abgabe-Verfahrensschritt größer eingestellt ist als ein
Maximalwert der Verminderung der Abgabemenge der Flüssigkeit
beim Vor-Abgabe-Verfahrensschritt, und ein Luft-Entnahmeventil der
hydraulischen Membranpumpe so angeordnet ist, daß sie eine Menge eines Öls, die
zusammen mit der Luftentnahme ausströmt, einstellt, um dadurch eine
Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit
so ein zustellen, daß die
oben erwähnte
geringe Verminderung an abgegebenem Öl durch die variable Verminderungsmenge
und die feste durch die Form der Nocken bestimmte Zunahmemenge ausgeglichen
wird.
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Das
oben erwähnte
Luftentnahme-Ventil weist ein Druckdifferenz-Kugelventil auf, das innerhalb eines
auf einer Oberseite des Pumpenkörpers vorgesehenen Ölreservoirs
angeordnet ist, um mit einer hydraulischen Kammer der Membranpumpe
verbunden zu sein. Für
die Kugel sind auf Auf- und Abstromseiten der Kugel obere und untere
Sitze vorgesehen. Die Kugel bewegt sich durch eine Druckdifferenz
zwischem einem Druck der hydraulischen Kammer und einer Umgebung,
und eine Größe des Kugelspalts
oder -hubs ist eingestellt, um ein Ausfließen der Flüssigkeit durch die Kugel einzustellen.
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Das
Luftentnahme-Ventil kann ein Luftentnahme÷/Ölzuführungsventil aufweisen, das
innerhalb des auf der Oberseite des Pumpenkörpers vorgesehenen Ölreservoirs
angeordnet ist, um mit der hydraulischen Kammer der hydraulischen
Membranpumpe verbunden zu sein. Die Kolbenpumpe weist einen Pumpenbetrieb
auf, der für
den Betrieb der Membranpumpe mit Bewegungen des Kolbens synchronisiert
ist, um das Ventil in zwingende Öffnungs- und
Schließvorgänge zu bringen.
Die Öffnungs-
und Schließdauer
des Ventils ist eingestellt, um eine Menge an ausströmendem Öl aus dem
Ventil einzustellen.
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Gemäß der vorliegenden
Erfindung ist die hydraulische Membran pumpe so konstruiert, daß die automatische
Luft-Entnahmevorrichtung während des
Luftentnahme-Verfahrensschritts bewirkt, daß ein Drucköl oder ein Membranbetriebsöl zusammen mit
Luft aus der hydraulischen Kammer abgegeben und dem Ölreservoir
zugeführt
wird. Die Verminderung der Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit während der
Luftentnahme ist zurückzuführen auf
die Restluft im hydraulischen Antriebsabschnitt, das Ausströmen während der
Luftentnahme und die Restluft im Pumpenbetriebsabschnitt. Diesen
Problemen kann man sich auf dieselbe Weise annehmen wie den Problemen
bei den Verminderungen aufgrund des Spiels des Antriebsabschnitts
und des Auslaufens aus dem Rückschlagventils.
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Aus
diesen Gründen
können
die entsprechend den Pumpenbetriebsbedingungen variablen Pulsationen
leicht und mechanisch auf ein Minimum eingestellt werden, in dem
die variablen Verminderungen der Abgabeströmungsgeschwindigkeit über die
Verminderung aufgrund der Luftentnahme, d.h. durch Ausgleich der
Zunahme der Abgabeströmungsgeschwindigkeit
durch die Verminderung während
der Luftentnahme, eingestellt werden.
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KURZE BESCHREIBUNG
DER ZEICHNUNGEN
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Weitere
Vorteile, Einzelheiten und Merkmale bevorzugter Ausführungsformen
der vorliegenden Erfindung werden nachfolgend detailliert unter
Bezugnahme auf die beigefügten
Zeichnungen beschrieben.
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Es
zeigt:
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1A ein Diagramm, das eine
Anordnung der parallel zueinander angeordneten pulsationsfreien
Doppelpumpen zeigt;
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1B ein Diagramm, das eine
Anordnung der hintereinander angeordneten pulsationsfreien Doppelpumpen
zeigt;
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2A ein Diagramm, das Wellenformen zeigt,
die einer Eigenschaft der Abgabeströmungsgeschwindigkeit der herkömmlichen
pulsationsfreien Doppelpumpe zugeordnet sind;
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2B ein Diagramm, das Wellenformen zeigt,
die einer Eigenschaft der zusammengesetzten Abgabeströmungsgeschwindigkeit
der herkömmlichen
pulsationsfreien Doppelpumpe zugeordnet sind;
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3A ein Diagramm, das Wellenformen zeigt,
die einer Eigenschaft der Abgabeströmungsgeschwindigkeit der herkömmlichen
pulsationsfreien Dreifachpumpe zugeordnet sind;
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3B ein Diagramm, das Wellenformen zeigt,
die einer Eigenschaft der zusammengesetzten Abgabeströmungsge schwindigkeit
der herkömmlichen
pulsationsfreien Dreifachpumpe zugeordnet sind;
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4A ein Diagramm, das Wellenformen zeigt,
die zur Erzeugung von Pulsationen der herkömmlichen pulsationsfreien Pumpe
einer Abgabeströmungsgeschwindigkeit
zugeordnet sind;
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4B ein Diagramm, das Wellenformen zeigt,
die zur Erzeugung von Pulsationen der herkömmlichen pulsationsfreien Pumpe
einer zusammengesetzten Abgabeströmungsgeschwindigkeit zugeordnet
sind;
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5A ein Diagramm, das Wellenformen zeigt,
die zur Erzeugung einer anderen Pulsation der herkömmlichen
pulsationsfreien Pumpe einer Abgabeströmungsgeschwindigkeit zugeordnet
sind;
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5B ein Diagramm, das Wellenformen zeigt,
die zur Erzeugung einer anderen Pulsation der herkömmlichen
pulsationsfreien Pumpe einer zusammengesetzten Abgabeströmungsgeschwindigkeit
zugeordnet sind;
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6A ein Diagramm, das Wellenformen zeigt,
die zur Erzeugung noch einer anderen Pulsation der herkömmlichen
pulsationsfreien Pumpe einer Abgabeströmungsgeschwindigkeit zugeordnet
sind;
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6B ein Diagramm, das Wellenformen zeigt,
die zur Erzeugung noch einer anderen Pulsation der herkömmlichen
pulsationsfreien Pumpe einer zusammengesetzten Abgabeströmungsgeschwindigkeit
zugeordnet sind;
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7A ein Diagramm, das Wellenformen zeigt,
die zur Erzeugung noch einer anderen Pulsation aufgrund einer Flüssigkeitsausströmung aus
einem Rückschlagventil
auf einer Abgabeseite der herkömmlichen
pulsationsfreien Pumpe einer Abgabeströmungsgeschwindigkeit zugeordnet
sind;
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7B ein Diagramm, das Wellenformen zeigt,
die zur Erzeugung noch einer anderen Pulsation aufgrund einer Flüssigkeitsausströmung aus
einem Rückschlagventil
auf einer Abgabeseite der herkömmlichen
pulsationsfreien Pumpe einer zusammengesetzten Abgabeströmungsgeschwindigkeit zugeordnet
sind;
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7C ein Diagramm, das Wellenformen zeigt,
die zur Erzeugung noch einer anderen Pulsation aufgrund einer Flüssigkeitsausströmung aus
einem Rückschlagventil
auf einer Ansaugseite der herkömmlichen
pulsationsfreien Pumpe einer Abgabeströmungsgeschwindigkeit zugeordnet
sind;
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7D ein Diagramm, das Wellenformen zeigt,
die zur Erzeugung noch einer anderen Pulsation aufgrund einer Flüssigkeitsausströmung aus
einem Rückschlagventil
auf einer Ansaugseite der herkömmlichen
pulsationsfreien Pumpe einer zusammengesetzten Abgabeströmungsgeschwindigkeit zugeordnet
sind;
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8A ein Diagramm, das Wellenformen der
zusammengesetzten Abgabeströmungsgeschwindigkeit
zum Ausgleich der Pulsation bei der herkömmlichen pulsationsfreien Pumpe
zeigt;
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8B ein Diagramm, das Wellenformen
einer ausgeglichenen oder kompensierten Abgabeströmungsgeschwindigkeit
bei der herkömmlichen pulsationsfreien
Pumpe zeigt;
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9A ein Diagramm, das Wellenformen der
zusammengesetzten Abgabeströmungsgeschwindigkeit
für einen
anderen Ausgleich der Pulsation bei der herkömmlichen pulsationsfreien Pumpe zeigt;
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9B ein Diagramm, das Wellenformen
einer anderen ausgeglichenen Abgabeströmungsgeschwindigkeit bei der
herkömmlichen
pulsationsfreien Pumpe zeigt;
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10A ein Diagramm, das Wellenformen der
zusammengesetzten Abgabeströmungsgeschwindigkeit
für noch
einen anderen Ausgleich der Pulsation bei der herkömmlichen
pulsationsfreien Pumpe zeigt;
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10B ein Diagramm, das Wellenformen noch
einer anderen ausgeglichenen Abgabeströmungsgeschwindigkeit bei der
herkömmlichen
pulsationsfreien Pumpe zeigt;
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11A einen Teil einer vergrößerten Querschnittsansicht,
die eine Membranpumpe mit automatischer Luftentnahme zeigt;
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11B eine Querschnittsansicht,
die ein in einem Ölreservoir
vorgesehenes Luft-Entnahme÷/Öl-Zuführungsventil
zeigt;
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12 eine Querschnittsansicht,
die ein in einem Ölreservoir
vorgesehenes Druckdifferenz-Kugelventil mit automatischer Luftentnahme
zeigt;
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13 ein Diagramm, das Wellenformen
einer Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit
einer beispielhaften erfindungsgemäßen pulsationsfreien Pumpe
zeigt, die das Merkmal der einstellbaren Pulsation aufweist;
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14 ein Diagramm, das Wellenformen
einer Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit
einer anderen beispielhaften erfindungsgemäßen pulsationsfreien Pumpe
zeigt, die das Merkmal der einstellbaren Pulsation aufweist;
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15 ein Diagramm, das Wellenformen
einer zusammengesetzten Abgabeströmungsgeschwindigkeit zeigt,
die einer pulsationsfreien Pumpe gemäß 13 zugeordnet sind;
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16 eine vergrößerte Querschnittsansicht,
die einen Aufbau eines Druckdifferenz-Kugelventils mit automatischer
Luftentnahme zeigt, das bei einer pulsationsfreien Pumpe gemäß den 13 und 14 eingesetzt werden kann;
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17A und 17B vergrößerte Querschnittsansichten,
die ein Druckdifferenz-Kugelventil mit automatischer Luftentnahme
zeigen, wobei eine Kugel oben bzw. unten angeordnet ist; und
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18 eine vergrößerte Querschnittsansicht,
die ein Druckdifferenz-Kugelventil mit automatischer Luftentnahme
zeigt, wobei eine Kugel an einer Zwischenposition angeordnet ist.
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BEVORZUGTE
AUSFÜHRUNGSFORMEN
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Wie
es in 11B gezeigt ist,
weist das oben erwähnte
Multifunktions-Ventil 62a einen Ventilkörper 80 auf, innerhalb
dessen eine Druckkammer 82 ausgebildet ist, die über eine Öl-Durchtrittsausnehmung 84 mit
dem Öl-Zufuhrrohr 76 verbunden
ist, das sich von der Kolbenpumpe 72 erstreckt. Auf einer
Oberseite des Ventilkörpers 80 ist
eine Strömungsgeschwindigkeit-Einstellvorrichtung 86 mit
einer Öffnung
vorgesehen, um das Öl
im Ölreservoir 58 in
die Druckkammer 82 einzubringen. Ein Kolben 88 wird
in die Druckkammer 82 eingebracht und von dieser abgestützt, so
daß der
Kolben 88 an einer Zwischenposition der Druckkammer 82 befestigt
ist. Auf der Unterseite des Ventilkörpers 80 ist ein Schaft 90 ausgebildet,
in den ein Ventilschaft 94, der durch eine Feder 92 geschlossen
wird, eingebracht ist. Der Ventilschaft 94 erstreckt sich
so, daß er
mindestens in die Druckkammer 82 eindringt, und einer seiner
Abschnitte, der von der Druckkammer vorragt, ist mit einem Ventilabschnitt 98,
der eine sich verjüngende Form 96 auf
weist, verbunden. Das oben erwähnte Multifunktions-Ventil 62a ermöglicht,
daß das Öl durch
die Kolbenpumpe 72 diskontinuierlich zugeführt wird,
um dadurch eine Druckdifferenz zu er zeugen, wenn das mit Druck
beaufschlagte Öl
durch die Öffnung
der Strömungsgeschwindigkeits-Einstellvorrichtung 86 läuft. Die
Druckdifferenz kann bewirken, daß der Kolben 88 nach
unten gedrückt
wird, damit der Schaft 90 für die Ölzufuhr in die hydraulische Kammer 44 des
Membranpumpenkörpers 40 zusammen
mit einer Entnahme der in der hydraulischen Kammer 44 erzeugten
Luft offen ist.
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Das
oben erwähnte
Multifunktions-Ventil 62a kann ein Differenzdruck-Kugelventil
mit automatischer Luftentnahme aufweisen, wie es in 12 dargestellt ist. In 12 ist das Differenzdruck-Kugelventil
mit automatischer Luftentnahme 30 an seinem oberen Abschnitt
mit einer Einstellmutter 31, einem Ventilkörper 34 mit
einem Sitz 33 für
eine Kugel 32 und einer Bodenschraube 35 versehen,
die mit der oben erwähnten
Einstellmutter 31 in Eingriff steht, wobei die Schraube
in den Ventilkörper 34 eingebracht
ist. Das Ventil 30 ist weiterhin mit einem einstellbaren
Rohr 36 mit einem oberen Sitz 37 für die Kugel 32 und
einer Anschlagmutter 38 versehen, die mit der Schraube 35 des
oben erwähnten
einstellbaren Rohres 36 in Eingriff steht.
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Das
oben erwähnte
Differenzdruck-Kugelventil mit automatischer Luftentnahme 30 ist
so konstruiert, daß sich
die Kugel 32 beim Beginn des Verfahrensschritts der Pumpenansaugung
von oben nach unten bewegt, wodurch eine kleine Menge des Öls vom Ölreservoir 58 in
die hydraulische Kammer 44 fließt, und sich die Kugel 32 weiterhin
bei Beginn des Verfahrensschritts der Pumpenabgabe von unten nach
oben bewegt, wodurch eine kleine Menge des Öls zusammen mit Luft in der
hydraulischen Kammer 44 aus dieser abgegeben und dem Ölreservoir 58 zugeführt wird.
Die Abgabeströmungsgeschwindigkeit
des druckbeaufschlagten Öls
ist größer eingestellt
als die Ansaugströmungsgeschwindigkeit,
da eine Druckdifferenz des abgegebenen Öls zwischen der Innenseite
der Pumpenkammer 46 und einer Umgebung größer ist
als diejenige des angesaugten Öls.
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Es
wird nun eine bevorzugte Ausführungsform
der vorliegenden Erfindung beschrieben. 13 zeigt ein Diagramm, das Wellen formen
von Eigenschaften der Abgabeströmungsgeschwindigkeit
zeigt, die der erfindungsgemäßen pulsationsfreien
Doppelpumpe zugeordnet sind. Die pulsationsfreie Doppelpumpe weist
zwei hydraulische Membranpumpen P1 und P2 mit automatischer Luftentnahme
auf, die durch Nocken mit einer Phasendifferenz von 180° angetrieben
werden. Die Nocken sind so geformt, daß kurz vor dem Beginn des Pumpen-Abgabe-Verfahrensschritts
ein Vor-Abgabe-Verfahrensschritt durchgeführt wird, um eine Erhöhung Δq3 der Abgabe
einzustellen. Die Abgabeerhöhung
ist für den
Ausgleich einer Verminderung Δq2
der Abgabeströmungsgeschwindigkeit
zu verwenden, um dadurch jegliche Pulsation der zusammengesetzten Abgabeströmungsgeschwindigkeit
zu beseitigen und die zusammengesetzten Abgabeströmungsgeschwindigkeit
q auf einem vorher festgelegten Wert zu halten.
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Die
oben erwähnte
Erhöhung Δq3 der erfindungsgemäßen Abgabeströmungsgeschwindigkeit unterscheidet
sich von der Erhöhung Δq1 der Abgabeströmungsgeschwindigkeit
der herkömmlichen Pumpe.
Die Erhöhung Δq3 dient
zum Ausgleich der variablen Verminderung Δq2' der Abnahme Δq2 der Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit.
Die automatische Luft-Entnahmevorrichtung 20 ist so angeordnet,
daß sie
den Luft-Entnahmebetrieb zum Aus gleich der oben erwähnten Erhöhung Δq3 über die Luftentnahme
einstellt.
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Die
Verminderung Δq2
der Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit kann
durch die folgende Gleichung angegeben werden: Δq2 = Δq2' + Δq2'' ... (1),wobei Δq2' die variable Verminderung
und Δq2'' die einstellbare Verminderung ist.
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Die
Erhöhung Δq3 wird durch
die folgende Gleichung angegeben: Δq3
= Δq2 ... (2),wobei Δq3 die Erhöhung der
Abgabeströmungsgeschwindigkeit
aufgrund des Ausgleichs der Nockenform ist.
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Die
Luft-Entnahmevorrichtung 20 kann ein Druckdifferenz-Kugelventil
mit automatischer Luftentnahme 30 aufweisen, wie es in 16 dargestellt ist. Eine
Größe L des
Hubs der Kugel 32 kann durch Einstellen einer Einstellmutter 31 des
Kugelkörpers 34 durch
eine Schraube und eines einstellbaren Rohres 35 eingestellt
werden. Das automatische Luft-Entnahmeventil 30 kann die
Verminderung der Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit einstellen.
Die 17A und 17B zeigen das automatische Luft-Entnahmeventil. Beim
Beginn des Ansaug-Verfahrensschritts bewegt sich die Kugel von oben
nach unten, und dadurch gerät
die Kugel 32 zum Ansaugen einer geringen Menge des Öls in Eingriff
mit dem unteren Sitz, wie es in 17A gezeigt
ist. Beim Beginn des des Abgabe-Verfahrensschritts bewegt sich die
Kugel von unten nach oben, um eine geringe Menge des druckbeaufschlagten Öls abzugeben.
Die Abgabeströmungsgeschwindigkeit
ist größer eingestellt
als die Ansaugströmungsgeschwindigkeit,
da der Druckunterschied zwischen der Innenseite der Pumpe und der
Umgebung während
des Abgabe-Verfahrensschritts größer ist
als während
des Ansaug-Verfahrensschritts.
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Die
in der hydraulischen Kammer 44 erzeugte Luft wird zusammen
mit dem druckbeaufschlagten Öl
durch das automatische Luft- Entnahmeventil 30 abgegeben.
Die Menge an abgegebenem Öl
ist im Vergleich mit der Abgabemenge der Pumpe sehr gering, wodurch
die Ölabgabe
bei der Luftentnahme keinen Einfluß auf die Abgabefunktion der
Pumpe ausübt.
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Eine
derartige geringe Abänderung
der Abgabeströmungsgeschwindigkeit
stellt jedoch für
die pulsationsfreie Pumpe ein ernstes Problem dar. Beim Beginn des
Pumpen-Abgabe-Verfahrensschritts werden die Drücke der hydraulischen Kammer 44 und der
Pumpenkammer 46 von einem negativen Druck auf einen positiven
Druck geändert,
wodurch der Druck auf dasselbe Nivau angehoben wird wie derjenige
der Rohrleitungen auf der Abgabeseite. Infolgedessen wird zum Abgeben
der Flüssigkeit
ein Rückschlagventil
geöffnet.
Wenn in einer Flüssigkeit
in mindestens einer der hydraulischen Kammer 44 oder der
Pumpenkammer 46 druckbeaufschlagte Luft vorhanden ist,
wird keine Flüssigkeit
abgegeben, selbst, wenn der Kolben betätigt wird, bis der Luftdruck
auf den Abgabedruck erhöht
ist.
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Wenn
die Größe L des
Spalts oder Hubs der Kugel 32 im automatischen Luft-Entnahmeventil 30 vergrößert wird,
wie es in 18 gezeigt
ist, wird zum Ausgleich der Verminderung der Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit
die Abgabeströmungsgeschwindigkeit
des Öls
aus dem automatischen Luft-Entnahmeventil 30 erhöht.
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Während der
Unterbrechung des Pumpen-Abgabebetriebs tritt keine Veränderung
des Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit
auf. Wenn die Verminderung der Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit durch
Einstellen des Spalts oder Hubs L der Kugel 32 des automatischen Luft-Entnahmeventils 30 eingestellt
wird, wird hieraus aufgrund des Ausgleichs der Nockenform eine einstellbare
Größe ΔQ (Δq2'') durch eine Differenz zwischen der
Erhöhung
(Δq3) und
der variablen Verminderung (Δq2') vorgegeben. ΔQ = Δq3 – Δq2' ... (3).
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In 15, wenn die zusammengesetzte
Abgabeströmungsgeschwindigkeit
durch eine Wellenform qa dargestellt ist, wobei die Verminderung Δq2 der Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit
größer ist
als die Erhöhung Δq3 der Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit,
ist die einstellbare Größe ΔQ verringert,
um die Verminderung Δq2
der Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit
zum Ausgleich der Erhöhung Δq3 der Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit
zu verringern, so daß die Wellenform
qa in eine pulsationsfreie Wellenform qb eingestellt werden kann.
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Wenn
die Abgabeströmungsgeschwindigkeit eine
durch qc dargestellte Wellenform aufweist, wobei die Erhöhung Δq3 der Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit
größer ist
als die Verminderung Δq2
der Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit,
wird die einstellbare Größe ΔQ erhöht, um die Verminderung Δq2 der Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit
zum Ausgleich der Erhöhung Δq3 der Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit
zu erhöhen,
wodurch die Wellenform qc zu einer pulsationsfreien Wellenform qb
gemacht wird.
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Im
Hinblick auf die Einstellung der Erhöhung Δq3 der Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit wird
die Verminderung Δq2
der Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit
durch Δq2
= Δq2' + Δq2'' angegeben. Die oben erwähnte eingestellte
Erhöhung Δq3 wäre im wesentlichen
eine erste Abgabe, wodurch die Verminderung Δq2 erzeugt wird. Dementsprechend
wird die Erhöhung Δq3 durch
die folgende Gleichung angegeben: Δq3
= Δq2 = Δq2' + Δq2'' ... (4).
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Bei
der hydraulischen Membranpumpe mit automatischer Luftentnahme wird
die Erhöhung
der Abgabeströmungsgeschwindigkeit
zum Ausgleich der Verminderung der Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit
eingestellt. Die automatische Luft-Entnahmevorrichtung weist einen
einstellbaren Luft-Entnahmebetrieb zum Erzielen des benötigten Ausgleichs
auf, so daß Pulsationen
aufgrund der verschiedenen Pumpenbetriebsbedingungen unterdrückt werden.
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14 zeigt Wellenformen der
Abgabeströmungsgeschwindigkeit,
die einer anderen Ausführungsform
der erfindungsgemäßen pulsationsfreien Pumpe
zugeordnet sind. Der Aufbau der Pumpe dieser Ausführungsform
ist, abgesehen davon, daß die pulsationsfreie
Pumpe drei hydraulische Membranpumpen P1, P2 und P3 mit automatischer
Luftentnahme aufweist und der Nockenantrieb mit einer Phasendifferenz
von 120° ausgeführt wird,
derselbe wie derjenige der vorhergehenden Ausführungsform.
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Eine
derartige Pumpe kann nützlich
sein, wenn ein Luft-Entnahme-/Öl-Zuführungsventil 62a verwendet
wird, wie es in 11B gezeigt
ist. Bei dem Luft-Entnahme-/Öl-Zuführungsventil 62a ist
der die Druckkammer 82 bildende Ventilkörper 80 über eine
Schraube 81 mit einem Element 99 verbunden, das
ein Ventil 98 bildet, das angrenzend an die Druckkammer 82 vorgesehen
ist, durch welche der Kolben 94 mit einem kegelförmigen Abschnitt 96 eindringt.
Das Element 99 ist zur Verringerung des Volumens der Druckkammer 82 und
zur Einstellung des einstellbaren Abschnitts 86 der Strömungsgeschwindigkeit
einstellbar angeschraubt, um die Strömungsgeschwindigkeit zur Vermehrung
des Auslaufens des Öls
aus dem Ventil für
einen langen Zeitraum von Öffnungs-
und Schließzuständen des
Ventils zu steuern.
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Die
Erhöhung
der Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit
ist zum Ausgleich der Verminderung der Pumpen-Abgabeströmungsgeschwindigkeit
eingestellt. Die automatische Luft-Entnahmevorrichtung weist zur
Erzielung des benötigten
Ausgleichs einen einstellbaren Luft-Entnahmebetrieb auf, so daß die Pulsationen
aufgrund der verschiedenen Pumpenbetriebsbedingungen unterdrückt werden.
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Während Abänderungen
der vorliegenden Erfindung für
einen Fachmann mit gewöhnlichen Kenntnissen
auf dem Gebiet der Erfindung offensichtlich sind, versteht es sich,
daß die
gezeigten und mittels Darstellungen beschriebenen Ausführungsformen
keineswegs als einschränkend
betrachtet werden sollen. Dementsprechend ist es beabsichtigt, durch
die Ansprüche
alle Abänderungen
der vorliegenden Erfindung abzudecken, die im Geist und Umfang der
Erfindung liegen.