DE1952370B2 - Alitierungsverfahren - Google Patents
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Description
der ganzen Werkstückoberfläche wieder ein Überzug mit gleicher Stärke herstellen läßt, d.h. mit dem der
Überzug selektiv auf die erodierter. Bereiche aufgebracht werden kann.
Diese Aufgabe wird mit dem Verfahren der eingangs genannten Art dadurch gelöst, daß die an der
Oberfläche gereinigten, in dem aktivierten Alitierpulvergemisch eingebetteten beschädigten Werkstücke
eine bis vier^ Stunden lang auf eine Temperatur von 649 bis 871 °C erhitzt und dann einer DifTusionswärmebehandlung
zwischen 1038 und 1204° C unterworfen werden.
Versuche haben gezeigt, daß in einem Alitierungsbett. dessen Aluminiumaktivität zu einem Überzug
aus Monoaluminid als Gleichgewichtsphase oder zu anderen Phasen mit niedrigem Aluminiumgehalt
führt, sich der Überzug dadurch bildet, daß Nickel
aus der Grunilegierung herausdiffundiert und sich der Überzug auf der Grundlegierung bildet, d. h. das
es zweckmäßig, die Überholungsbehandlung der Werkstücke bereits vor einem solchen Angriff vorzunehmen.
Die jeweilige Zusammensetzung des Alitierungsbettes
sowie die Größen des Überzugs stehen in engem Zusammenhang mit der Zusammensetzung der Grundlegierung
des zu behandelnden Werkstoffe. Anhand weniger Versuche kann jedoch die erforderliche hohe
Aluminiumaktivität sowie Behandlungstemperatur und -dauer innerhalb der angegebenen Bereiche ausgewählt
werden, wobei bekannt ist, daß die Abhängigkeit zwischen der Behandlungszeit und der Überzugsdicke
eine Parabelfunktion ist.
Anhand der nachstehenden Versuche wird die Erfindung näher erläutert.
In einem ersten Versuch wird ein Slab aus der Grundlegierung, deren Zusammensetzung vorstehend
unter IV aufgeführt ist, durch Aufschlämmung mit einer Schicht von 76 μ überzogen und 100 Stunden
Aluminium bleibt dabei in dem Überzug. Wenn ande- 20 lang in einer oxydierend und erodierend wirkenden
rerseits die Aluminiumaktivität zur Bildung eines Umgebung bei 1149°C belassen. Beim ersten Anzeichen
einer Durchdringung des Überzugs bzw. einer
Oxydation der Grundlegierung. was durch Auftreten des blaugrünen nickelreichen Oxyds erkennbar wird,
wird der Versuch abgebrochen. Der Stab wird in der erodierten Zone durchgeschnitten. Das eine Teilstück
wird metallographisch untersucht, während das andere Teil in einem Alitierungsbett mit hoher Aluminium
•aktivität IV2 Stunden lang bei 760°C erneut über-
zeigt eine Durchdringung des Überzugs im Bereich der erodierten Zone und Bildung des charakteristisehen
grünen Oxyds. Der nicht erodierte Teil des Überzugs des Stabes, der sich in Bereichen sehr
hoher Temperatur befand, enthält kein Nickelaluminid mit hohem Aluminiumgehalt mehr. In dem Be
reich der Überzugsschicht, in welchem Phasen aus
zur Bildung eines
Überzugs aus Ni2Al3 als Gleichgewichtsphase oder
aus Phasen mit höherem Aluminiumgehalt führt, diffundiert Aluminium in die Grundlegierung hinein,
d.h. das Nickel zur Bildung des Aluminids bleibt in- 25
ncrhalb der Grundlegierung. Ein hauptsächlich die
Ni,Al3-Phase enthaltender Überzug ist jedoch sehr
spröd. Eine anschließende Wärmebehandlung führt
zur Bildung der duktileren NiAl-Phase. Da nach Entfernung des Werkstücke-, aus ,.'.τη Alitierungsbett die 30 zogen und anschließend^vier Stunden lang einer Wärhohe Aluminiumaktivität nicht mehr vorhanden ist. mebehandlung bei 1093° C unterworfen wird, findet nun eine Diffusion des Ni. kels in die Grundlegierung sowie eine Diffusion des Aluminiums aus der
Ni2Al3 Phase unter Bildung einer NiAl-Schicht in das
Grundmaterial statt. 35
aus Phasen mit höherem Aluminiumgehalt führt, diffundiert Aluminium in die Grundlegierung hinein,
d.h. das Nickel zur Bildung des Aluminids bleibt in- 25
ncrhalb der Grundlegierung. Ein hauptsächlich die
Ni,Al3-Phase enthaltender Überzug ist jedoch sehr
spröd. Eine anschließende Wärmebehandlung führt
zur Bildung der duktileren NiAl-Phase. Da nach Entfernung des Werkstücke-, aus ,.'.τη Alitierungsbett die 30 zogen und anschließend^vier Stunden lang einer Wärhohe Aluminiumaktivität nicht mehr vorhanden ist. mebehandlung bei 1093° C unterworfen wird, findet nun eine Diffusion des Ni. kels in die Grundlegierung sowie eine Diffusion des Aluminiums aus der
Ni2Al3 Phase unter Bildung einer NiAl-Schicht in das
Grundmaterial statt. 35
Bei einem zu reparierenden Werkstück haben die
nicht beschädigten Zonen noch einen sehr hohen Aluminiumgehalt, beispielsweise 30%. während der Aluminiumgehalt der beschädigten bzw. erodierten
Zonen sehr niedrig ist. beispielsweise bei 5 % liegt. In to Nickelfeststofflösung bzw. aus Ni3Al vorliegen, ist dem Alitierungsbett. in dem nun eine NiAl-Phase mit eine dünne Schicht von Carbiden vorhanden, einem Aluminiumgehalt zwischen 30 und 40% gebil- Bei dem erfindungsgemäß behandelten Teilstück ist
nicht beschädigten Zonen noch einen sehr hohen Aluminiumgehalt, beispielsweise 30%. während der Aluminiumgehalt der beschädigten bzw. erodierten
Zonen sehr niedrig ist. beispielsweise bei 5 % liegt. In to Nickelfeststofflösung bzw. aus Ni3Al vorliegen, ist dem Alitierungsbett. in dem nun eine NiAl-Phase mit eine dünne Schicht von Carbiden vorhanden, einem Aluminiumgehalt zwischen 30 und 40% gebil- Bei dem erfindungsgemäß behandelten Teilstück ist
der angegriffene Bereich sowie der Bereich mit der Carbidschicht gleichmäßig überzogen, wobei lediglich
eine geringfügige Vertiefung in der Überzugsoberfläche der erodierten Zone erkennbar ist. Die Bereiche
des Teilstücks, die sich in Bereichen geringerer Temperatur befanden, zeigen vor dem erneuten Überziehen
mit dem erfindungsgemäßen Verfahren eine Aluminiumverarmung, wobei an den Korngrenzen
des Aluminids die Ni3Al- Phase vorhanden ist. Nach der Behandlung mit dem erfindungsgemäßen Verfah
ren hat man das duktile Aluminid mit einer etwas anderen Carbidmorphologie als bei dem ursprünglichen
wurde. In den ursprünglich angegriffenen Bereichen, ii Probestück, ohne daß dadurch Nachteile entstehen,
wo nahezu ein völlig neuer Überzug gebildet wird. In einem zweiten Versuch wird ein Stab der glei-
wurden jedoch relativ große Aluminiummengen absorbiert, d.h. der neue Überzug hat die erforderliche
det wird, deren Duktilität bei Temperaturen unter 816° C niedrig ist und die deshalb zur Rißbildung
neigt, deren Oxydationswiderstand jedoch groß ist. werden in den unbeschädigten Bereichen 10% Aluminium,
in den angegriffenen Bereichen jedoch 35 % Aluminium absorbiert. Bei der sich anschließenden
Wärmebehandlung zur Bildung der duktilen Phase mit niedrigerem Aluminiumgchalt tritt bei den ur
sprünglich nicht angegriffenen Zonen gar kein oder nur ein minimales Wachstum des Überzuges auf. da in
diesen Bereichen während der Behandlungsstufe im Alitierungsbett nur sehr wenig Aluminium absorbiert
Dicke im Bereich der erodierten Zone erreicht, wähchen
Legierung mit dem gleichen Überzug in eine oxydierend und erodierend wirkende Atmosphäre von
.... „. ..„„ „.. 1149°C eingebracht. Bereits nach 50 Stunden stellen
rend die Zunahme der Stärke in den ursprünglich 60 sich lokale Uberzugsschäden ein, die bis auf die
nicht beschädigten Bereichen unbedeutend ist. Insge- Grundlegierung gehen. Nach Fortführung des Versamt
ist die Stärke des Überzugs nach Abschluß der suchs bis zum lirreicrieri von 100 Stunden stellt man
Behandlung an allen Stellen der Oberfläche wieder na- eine übermäßige Beschädigung der Grundlegierung in
hezu gleich. dem Bereich fest, wo der Stab hohen Temperaturen
Obwohl das erfindungsgemäßc Verfahren auch 61 ausgesetzt war. Der Stab wird nun mit einem Dampfdann
verwendbar ist. wenn die Oberfläche der Grund- gebläse gereinigt und nach dem erfirtdungsgerriäßen
legierung bereits angegriffen ist. was durch das gebil- Verfahren erneut überzogen. Dann wird der Stab 60
detete blaugrüne nickelreiche Oxyd erkennbar ist. ist Stunden lang bei einer Temperatur von 1149°C wie-
derum untersucht, bis wiederum eine Beschädigung des Überzuges eintritt. Nach erneuter Reinigung und
erneuter Aufbringung eines Überzugs von 89,« Stärke, wird der Stab ein drittes Mal bei ] 149° C in einer
oxydierend und erodierend wirkenden Atmosphäre ί ausgesetzt. Nach 80 Stunden in dieser Atmosphäre
ist der Überzug noch glatt und frei von Erosionen. Die Oberfläche des im Bereich hoher Temperatur befindlichen
Stabteils hat eine geringe Vertiefung von 76 bis 127,//. was auf die in der zweiten Versuchs- in
stufe erfolgte Grundmaterialoxydierung zurückzuführen
ist. Die Lebensdauer der Grundlegierung auf Nik-
kelbnsis des Werkstückes ist somit um das Dreifache der bisher üblichen Lebensdauer verlängert worden
und kann weiter verlängert werden. In den nicht angegriffenen Bereichen ist die Zunahme der Überzugsstärke äußerst gering. Das erfindungsgemäße Alitierungsverfahren
ermöglicht somit die wiederholte Wiederverwendung von sehr aufwendig herzustellenden
Werkstücken aus wertvollen Legierungen, so daß man in Kenntnis dieser einfachen Überholungsweise
mit höheren Temperaturen arbeiten kann. Die dadurch erreichten Vorteile wiegen jedoch die öfteren
Überholungen auf.
Claims (1)
- Alitierungsverfahren fur die Überholung und die Reparatur von Superlegierungswerkstücken, die einer starken Erosion in oxydierender Umgebung > bei hohen Temperaturen ausgesetzt sind, wobei die Werkstücke in ein Alitierpulvergemisch mit einem Aluminiumgehalt von 5 bis 20 Gewichtsprozent eingebettet werden, dadurch gekennzeichnet, daß die oberflächengereinigten. in dem in aktivierten Alitierpulvergemisch eingebetteten beschädigten Werkstücke eine bis vier Stunden lang auf eine Temperatur von 649 bis 871° C erhitzt und dann einer DifTusionswärmebehandlung zwischen 1038 und I204°C unterworfen werden. πDie Erfindung betrifft ein Alitierungsverfahren für die Überholung und die Reparatur von Superlegierungswerkstücken, die einer starken Erosion in oxy- ls dierender Umgebung bei hohen Temperaturen ausgesetzt sind, wobei die Werkstücke in ein Alitierpulvergemisch mit einem Aluminiumgehalt von 5 bis 20 Gewichtsprozent eingebettet werden.Bekanntlich werden bei modernen Gasturbinen die '" bezüglich ihrer Festigkeit hochbeanspruchten Werkstücke, beispielsweise die Schaufeln, mit einem Schutzüberzug versehen, wobei das Grundmaterial des Werkstückes zur Aufrechterhaltung der Fesiigkeit dient und der Überzug zu einer Verlängerung der Le- " bensdauer der Werkstücke führen soll, die durch die bei den hohen Temperaturen in der oxydierenden Atmosphäre einsetzende Erosion stark beeinträchtigt wird.Als Grundwerkstoffe werden dabei beispielsweise -to Supcrlegierungen folgender Zusammensetzung in Gewichtsprozent verwendet:Legierung I: 15% Cr. 18.5% Co. 3.3% Ti. 4.3% Al.5% Mo. 0.07% C. 0.03% B. Rest Ni. 4,Legierung II: 9% Cr. 10% Co. 2% Ti, 5% Al.12.5% W. I % Co. 0.15% C. 0.015% B.0.05% Cr. Rest Ni. Legierung III: 10% Cr. 15% Co. 4.5% Ti. 5,5% Al.3% Mo. 0.17% C. 0.75% V. 0.015% B. fο0.075% Zr. Rest Ni. Legierung IV: 8% Cr. 10% Co. 1% Ti. 6% Al. 6% Mo.4.3% Ta. 0.11 % C. 0.15% B. 0.07'% Zr.Rest Ni.Als Übcrzugsmatcrial verwendet man bevorzugt Aluminium, das durch Aluminidbildung an der Oberfläche haftet. Die Schutzwirkung gegen die Erosion entsteht durch die intermetallischen Aluminiumverbindungen, die ihrerseits durch eine dünne Alumi- λ η niumoxydschicht geschützt sind, welche sich durch Oxydation des Überzugsmaterials bei hoher Temperatur bildet. Diese Oxydschicht geht jedoch durch erosive Abspaltungsprozesse verloren. Dabei findet eine Reoxydation statt, wodurch die Schutzwirkung wie- r.< der hergestellt wird, jedoch nur solange, wie genügend Aluminium in dem Über,;ugsmaterial vorhanden ist. Ist dieses Aluminium beispielsweise lokal aufgebraucht, so wird die Oberfläche der Superlegierung direkt angegriffen, was meistens durch Bildung blaugriiner Oxyd·· erkennbar ist.Zum Aufbringen derartiger schützender Alumi niumiiberzüge sind zwei Verfahren bekannt, wohei nach dem ersten Verfahren die Werkstückoberfläche mit einer Aufschlämmung von Aluminium in einem flüssigen Träger beschichtet wird, der dann getrocknet und anschließend geglüht wird. Das zweite Verfahren ist ein Alitierungs- bzw. Oberflächenschutzver fahren, bei welchem das Werkstück in eine trockene Pulvermischling eingebettet wird, die aus Aluminium. Tonerde als inertem Füllstoff und Ammoniumchlorid als Aktivierungsmittel besteht. Die Mischung und das Werkstück werden bei einer bestimmten Temperatur eine bestimmte Einsatzzeit erhitzt, wobei man zur Fr reichung des thermischen Gleichgewichtes lange Ein satzzeiten und hohe Temperaturen verwendete, da man große Mengen von Alitierungspulvergemisch ver wendete. Zur Erzielung eines in etwa gleichmäßigen Überzugs war es erforderlich, u,n das Werkstück ein homogenes Temperaturfeld aufrechtzuerhalten, außer dem verwendete man Gemische mit kleiner Reaktions geschwindigkeit, d.h. die Gemische hatten eine nied rige Aluminiumaktivität.So ist bereits ein Alitierungsbett mit 2 bis 10 Ge wichtsprozent Aluminium bekannt, in welchem Werkstücke 4 bis 5 Stunden lang bei 1100°C behan delt werden. Bevorzugt ist dabei ein Aluminiumgrießgehalt von 5 Gewichtsprozent in dem Bett. Bei dieser Behandlung wird während der Einbettung des Werk Stückes in dem Alitierungsbett auf der Oberfläche bzw. durch Diffusion in der Oberfläche ein Überzug aus Aluminid mit Aluminiumoxydeinschlüssen ausge bildet (Deutsche Auslegeschrift 1,246,352).Wenn nun an Werkstücken von Gasturbinen loka Ie. bis zur Grundlegierung durchgreifende Erosionen bei den zeitlich genau fixierten Inspektionen festge stellt werden, so möchte man nicht das ganze Teil, sondern nur den Schutzüberzug erneuern, da die Werkstücke aus hochwertigen Legierungen in meist sehr komplizierten Arbeitsverfahren hergestellt sind, wie dies insbesondere für luftgekühlte Turbinenteile zutrifft, die teilweise sehr dünnwandig sind.Würde man Werkstücke mit solchen Erosionsstcl len wieder gemäß dem Alitierungsverfahren behandeln, so würde man einen ungleichmäßigen Überzug erhalten, da der sich beim Alitieren bildende Überzug eine in etwa gleiche Stärke hat. so daß die Gesamt stärke des Überzugs an den auszubessernden Stellen geringer ist als an den Stellen, die während des voran gehenden Betriebs nicht angegriffen wurden.Man war deshalb gezwungen, vor Aufbringen eines neuen Schulzüberzuges den alten Schutzüber zug zu entfernen, auch in den Bereichen, die unbe schädigt waren. Bei Herstellung eines Überzugs mit einer Stärke von etwa 75μ wird jedoch die Oberfläche der Örundlegierung bis in eine Tiefe von etwa 50/< in die Umsetzung mit einbezogen. Das bedeutet, daß bei Entfernung des alten Überzugs auch die Grundlegierung bis in diese Tiefe abgetragen werden muß. Unabhängig von dem beachtliehen mechanischen Arbeitsaufwand ist eine derartige Materialabnahme dann nicht durchführbar, wenn die Wandstärken der Werkstücke zwischen 380 und 510// liegen.Die der Erfindung zugrunde liegende Aufgabe besteht deshalb darin, ein Alitierungsverfahren der eingangs genannten Art zu schaffen, mit dem sich üHer
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US77085368A | 1968-10-25 | 1968-10-25 | |
US77085368 | 1968-10-25 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1952370A1 DE1952370A1 (de) | 1970-08-27 |
DE1952370B2 true DE1952370B2 (de) | 1972-07-20 |
DE1952370C DE1952370C (de) | 1973-02-22 |
Family
ID=
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CH540346A (de) | 1973-08-15 |
DE1952370A1 (de) | 1970-08-27 |
NL153276B (nl) | 1977-05-16 |
SE344767B (de) | 1972-05-02 |
FR2021543A1 (de) | 1970-07-24 |
NL6915857A (de) | 1970-04-28 |
BE740776A (de) | 1970-04-01 |
ES372871A1 (es) | 1971-11-01 |
GB1258833A (de) | 1971-12-30 |
US3544348A (en) | 1970-12-01 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 |