DE19515433A1 - Aramidfaser-Filterschicht - Google Patents
Aramidfaser-FilterschichtInfo
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Description
Die vorliegende Erfindung betrifft Faserfilterschichten. Im
besonderen betrifft die vorliegende Erfindung eine polymere
Faserschicht, vornehmlich eine Aramidfaserschicht, sowie ein
Verfahren zur Herstellung und Anwendung einer solchen Schicht,
im besonderen als ein Filtermittel.
Faserfilterschichten sind bereits in großer Zahl aus einer
Vielfalt von Fasern hergestellt worden, zum Beispiel aus Glas-,
Polyethylen-, Polypropylen-, Polyester- und Aramidfasern.
Obgleich diese Schichten für eine Vielzahl von Anwendungen, im
besonderen für viele Filtrationsaufgaben geeignet sind, so ver
mögen sie im allgemeinen nicht, Feststoffteilchen im µm-Bereich
und Sub-µm-Bereich sowie Bakterien mit Sicherheit abzutrennen.
Zwar kann die Dicke einer solchen Faserschicht erhöht werden,
um einen Ausgleich für die verhältnismäßig große Porenweite der
Schicht zu schaffen; jedoch wird der Strömungswiderstand der
Schicht dann zu hoch, um noch praktikabel zu sein. Dieses
Unvermögen, Faserfilterschichten mit hinreichend geringer
Porengröße herzustellen, resultiert generell daraus, daß keine
Fasern von ausreichend feinem Durchmesser zur Verfügung stehen,
insofern als eine gewisse Beziehung besteht zwischen der Poren
weite einer Faserfilterschicht und dem für die Herstellung
einer solchen Schicht verwendeten Faserdurchmesser, d. h. Fasern
mit einheitlich kleinerem Durchmesser erleichtern die Anferti
gung einer Faserfilterschicht von einheitlich geringerer Poren
größe.
Während viele organische Fasern, wie Polyethylen- und Poly
propylenfasern, als in Stapel geschnittene Fasern mit Durch
messern von über circa 8 µm zur Verfügung stehen, sind Glas
fasern mit Durchmessern von circa 0,25-4 µm erhältlich.
Folglich wurden bisher im allgemeinen Glasfasern als das
bevorzugte Material für den Aufbau von Faserfilterschichten der
feinsten, wenn auch für die Entfernung sehr kleiner Feststoff
teilchen und Bakterien immer noch nicht hinreichend feinen
Porengröße herangezogen.
Während Glasfaserschichten im Vergleich zu polymeren Faser
schichten die erwünschte kleinere Porenweite bieten können,
besitzen sie hinsichtlich ihres Betriebsverhaltens gegenüber
polymeren Faserschichten eine Vielzahl von Nachteilen.
Beispielsweise sind Glasfaserschichten relativ spröde und
verlangen außerordentliche Sorgfalt bei der Handhabung.
Infolgedessen bereitet es Schwierigkeiten, Glasfaserschichten
in gewellte Strukturen für Filterelemente umzuwandeln, ohne
dabei, im besonderen bei der Herstellung von Filterelementen
mit kleinem Radius, Risse in den Schichten und damit verbunden
einen Verlust der Wirksamkeit der Filtration zu verursachen.
Die Sprödigkeit von Glasfaserschichten macht diese Schichten
auch anfällig für Schädigung, wenn sie pulsierend mit dem Fluid
beaufschlagt werden. Außerdem weisen Glasfaserschichten eine
ausgeprägte chemische und thermische Reaktivität auf.
Beispielsweise ist Glas unter alkalischen Umgebungsbedingungen
dem Abbau unterworfen; deshalb sind Glasfaserschichten für
solche Umgebungsbedingungen nicht gut geeignet. Ferner müssen
Glasfaserschichten unter Verwendung eines Harzbinders herge
stellt werden, der chemischem Abbau unterliegt, das Betriebs
verhalten ungünstig beeinflussen kann und eine mögliche Quelle
der Verunreinigung infolge Auslaugung darstellt.
Aufgabe der Erfindung ist es, eine Faserfilterschicht mit einer
relativ geringen Porenweite vorzuschlagen, vorzugsweise gering
genug, um Teilchen im Sub-µm-Bereich, im besonderen Bakterien,
bei tragbarem Strömungswiderstand durch die Faserschicht ent
fernen zu können.
Eine solche Faserfilterschicht wird vorzugsweise außerdem einen
hohen Modul sowie hinreichende Dehnung aufweisen, um Filtra
tionsbedingungen, wie in kommerziellen Filtrationsprozessen
anzutreffende pulsierende Beaufschlagung oder Druckstoßbetrieb,
widerstehen zu können. Ferner sollten die Handhabungseigen
schaften einer solchen Faserfilterschicht vorzugsweise so sein,
daß die Schicht in eine gewellte Struktur für ein Filterelement
überführt werden kann, ohne die Schicht dabei in irgendeiner
Weise so zu schädigen, daß die Wirksamkeit der Filtration
beeinträchtigt wird. Weitere nützliche und erwünschte Merkmale
einer derartigen Faserfilterschicht sind hohe Temperaturbestän
digkeit und gute chemische Beständigkeit.
Die vorstehende Aufgabe wird durch eine Faserfilterschicht
gemäß Anspruch 1 gelöst. Die Erfindung betrifft ferner ein
Verfahren zur Herstellung und Anwendung einer solchen Faser
filterschicht, im besonderen für filtertechnische Aufgaben,
sowie ein hieraus gebildetes Filterelement.
Erfindungsgemäß wird eine Aramidfaserfilterschicht bereit
gestellt, welche einen ersten Blasenpunkt von mindestens circa
50 in. Wassersäule (circa 12 kPa) und vorzugsweise einen
1500-cm³/min-Blasenpunkt von mindestens circa 100 in. Wasser
säule (circa 25 kPa) aufweist. Wünschenswerterweise besitzt die
Aramidfaserfilterschicht ein Verhältnis von 1500-cm³/min-
Blasenpunkt zu erstem Blasenpunkt von circa 2 oder weniger.
Sowohl der erste als auch der 1500-cm³/min-Blasenpunkt sind ein
Maß für die Porengröße einer Schicht und ihr Verhältnis spie
gelt die erwünschte Gleichmäßigkeit der Poren und die enge
Porengrößenverteilung der Schicht wider. Die erfindungsgemäße
Aramidfaserfilterschicht läßt sich so herstellen, daß sie eine
gleichbleibende und vorhersehbare Titerverminderung aufweist.
Somit läßt sich mit der erfindungsgemäßen Aramidfaserfilter
schicht gezielt ein Bereich erwünschter Titerverminderung
erhalten. Die erfindungsgemäße Aramidfaserfilterschicht läßt
sich dadurch kennzeichnen, daß sie wünschenswerterweise eine
Titerverminderung von mindestens circa 10⁵, vorzugsweise von
mindestens circa 10⁸ oder sogar 10¹⁰, gegenüber Pseudomonas
diminuta aufweist. Demnach kann die erfindungsgemäße Aramid
faserfilterschicht so hergestellt werden, daß sie aus einem
Fluid sämtliche Bakterien zu entfernen vermag.
Erfindungsgemäß wird außerdem ein Verfahren zur Bereitung der
für den Aufbau der erfindungsgemäßen Aramidfaserfilterschicht
brauchbaren Aramidfasern geschaffen. Im besonderen beinhaltet
die vorliegende Erfindung ein Verfahren zur Reduzierung des
Durchmessers von Aramidfasern, worin eine Dispersion von
Aramidfasern in einem Fluid bereitet und die Dispersion einer
mechanischen Fibrillierung unter für eine Reduzierung des mitt
leren Durchmessers der Aramidfasern hinreichenden Bedingungen
unterworfen wird. Die Erfindung beinhaltet ferner ein Verfahren
zur Anfertigung einer Aramidfaserfilterschicht, wobei das Ver
fahren Verkleinern des Durchmessers von Aramidfasern, wie hier
beschrieben, und Herstellen einer Aramidfaserfilterschicht aus
den im Durchmesser verminderten Aramidfasern, sowie ein aus
einer derartigen Aramidfaserfilterschicht hergestelltes Filter
element umfaßt. Ferner wird erfindungsgemäß ein Verfahren zur
Behandlung eines Fluids geschaffen, worin ein Fluid durch die
erfindungsgemäße Aramidfaserfilterschicht hindurchgeleitet
wird.
Erfindungsgemäß wird eine Aramidfaserfilterschicht bereit
gestellt, welche sowohl die Vorteile von Glasfaserschichten als
auch von polymeren Faserschichten aufweist und nur wenige der
Nachteile jener Schichten zeigt.
Die feinsten Faserfilterschichten werden aus Glasfasern mit
Durchmessern im Sub-µm-Bereich hergestellt. Diese Glasfaser
schichten besitzen den Vorteil geringer Porengröße, sind jedoch
nachteilig insofern, als sie spröde sind und in bezug auf Hand
habung und Betriebsverhalten mannigfaltige Nachteile zeigen,
wie bereits erläutert. Die feinsten polymeren Faserfilter
schichten werden im Schmelzblasverfahren gefertigt, mit Fasern
von mehreren µm im Durchmesser, und wenngleich derartige poly
mere Faserschichten bessere Handhabungseigenschaften besitzen
als Glasfaserschichten, so sind sie bislang mit den Nachteilen
einer (im Regelfall auf den relativ großen Durchmesser der
Fasern zurückzuführenden) verhältnismäßig großen Porenweite und
einer relativ niedrigen Wirksamkeit der Filtration behaftet
gewesen. Erfindungsgemäß wird eine polymere Faserfilterschicht
geschaffen, im besonderen eine Aramidfaserfilterschicht, welche
eine Porenweite besitzt, die mindestens so klein ist wie die
der feinsten Glasfaserschichten, wobei gleichzeitig die Vor
teile polymerer Faserschichten im wesentlichen erhalten blei
ben. Die erfindungsgemäße Aramidfaserfilterschicht kann einen
niedrigen Strömungswiderstand und ein niedriges Flächengewicht
aufweisen, ziemlich dünn sein und dabei trotzdem in durchgängi
ger und vorhersehbarer Weise einen für eine solche Faserfilter
schicht bislang beispiellosen Wirkungsgrad der Filtration und
Blasenpunkt aufweisen.
Im besonderen wird erfindungsgemäß eine Aramidfaserfilter
schicht geschaffen, die einen ersten Blasenpunkt von mindestens
circa 50 in. Wassersäule (circa 12 kPa), vorzugsweise minde
stens circa 100 in. Wassersäule (circa 25 kPa), noch bevorzug
ter mindestens circa 150 in. Wassersäule (circa 37 kPa) oder
sogar 200 in. Wassersäule (circa 50 kPa) aufweist.
Wünschenswerterweise besitzt die erfindungsgemäße Aramidfaser
filterschicht ein Verhältnis von 1500-cm³/min-Blasenpunkt zu
erstem Blasenpunkt von circa 2 oder weniger, vorzugsweise von
circa 1,6 oder weniger. Sowohl der erste als auch der
1500-cm³/min-Blasenpunkt sind ein Maß für die Porengröße einer
Schicht und ihr Verhältnis spiegelt die Gleichmäßigkeit der
Poren und die Enge der Porengrößenverteilung der Schicht wider.
Blasenpunktmessungen können wie in ASTM F316-86 beschrieben
durchgeführt werden, wobei der erste Blasenpunkt der aufge
prägte Druck ist, der zur Bildung der ersten Blase führt, die
durch die alkoholfeuchte Schicht hindurchtritt, und der
1500-cm³/min-Blasenpunkt der aufgeprägte Druck ist, der zum
Durchgang von 1500 cm³/min Luft durch die alkoholfeuchte
Schicht führt, d. h. zu einer allgemeinen Luftdurchströmung der
Schicht, die anzeigt, daß im wesentlichen die gesamte Alkohol-
Benetzungsflüssigkeit aus den Poren der Schicht ausgetrieben
ist. Alle hierin zur Beschreibung und Veranschaulichung der
Erfindung angeführten Blasenpunktwerte stellen Werte dar, die
auf diese Weise unter Verwendung von Ethanol in Laborqualität
als die benetzende Flüssigkeit bestimmt wurden.
Die erfindungsgemäße Aramidfaserfilterschicht besitzt einen
ersten Blasenpunkt, der höher liegt als der mit herkömmlichen
Aramidfaserfilterschichten erreichbare, nämlich mindestens
circa 50 in. Wassersäule (circa 12 kPa), vorzugsweise höher als
der mit Glasfaserschichten erzielbare, nämlich mindestens circa
100 in. Wassersäule (circa 25 kPa). In ähnlicher Weise besitzt
die erfindungsgemäße Aramidfaserfilterschicht wünschenswerter
weise einen 1500-cm³/min-Blasenpunkt, der höher liegt als der
mit herkömmlichen Aramidfaserfilterschichten erreichbare, näm
lich mindestens circa 100 in. Wassersäule (circa 25 kPa), noch
besser höher als der mit Glasfaserschichten erreichbare, näm
lich mindestens circa 200 in. Wassersäule (circa 50 kPa),
vorzugsweise mindestens circa 300 in. Wassersäule (circa
75 kPa). Die Erfindung gestattet die Anfertigung einer Aramid
faserfilterschicht, die einen ersten Blasenpunkt und einen
1500-cm³/min-Blasenpunkt aufweist, die um eine Größenordnung
höher liegen als bei herkömmlichen Aramidfaserfilterschichten.
Erfindungsgemäß gelingt es, eine derartige Aramidfaserfilter
schicht bereitzustellen, und dabei gleichzeitig die Gleich
mäßigkeit der Poren und die Enge der Porengrößenverteilung
herkömmlicher Aramidfaserfilterschichten im wesentlichen zu
erhalten. Im besonderen besitzt die erfindungsgemäße Aramid
faserfilterschicht wünschenswerterweise ein Verhältnis von
1500-cm³/min-Blasenpunkt zu erstem Blasenpunkt von circa 2 oder
weniger, noch besser von circa 1,6 oder weniger.
Mit der erfindungsgemäßen Aramidfaserfilterschicht ist es mög
lich, in einer Vielzahl von Filtrationsprozessen Bakterien aus
Fluiden zu entfernen. Im besonderen vermag die erfindungsgemäße
Aramidfaserfilterschicht in durchgängiger und vorhersehbarer
Form bei annehmbaren Dicken und Flächengewichten einen breiten
Bereich von Filtrationswirkungsgraden zu bieten, welche durch
den Blasenpunkt vorhergesagt werden können und auf diesen bezo
gen sind. Wünschenswerterweise wird die erfindungsgemäße
Aramidfaserfilterschicht durch eine Titerverminderung gegenüber
Pseudomonas diminuta von mindestens circa 10⁵ gekennzeichnet
sein, im besonderen von mindestens circa 10⁸, meistbevorzugt
von mindestens circa 10¹⁰. Da Pseudomonas diminuta generell als
die kleinsten Testbakterien mit dem höchsten Durchdringvermögen
anerkannt sind, wird ihre Rückhaltung durch ein Material als
Nachweis der Eignung dieses Materials betrachtet, in der Mehr
zahl von Anwendungen eine vollständige Entfernung von Bakterien
herbeizuführen. Somit läßt sich erfindungsgemäß im allgemeinen
eine "absolute" Titerverminderung (d. h. < 10¹⁰) gegenüber
selbst den kleinsten Bakterien realisieren. Demnach zeigt die
Erfindung eine geringe Porenweite und eine Trennwirkung, die
bislang in einer Faserfilterschicht unerreichbar waren.
Überraschenderweise läßt sich eine derartige Titerverminderung
mit der erfindungsgemäßen Aramidfaserfilterschicht bei vernünf
tiger Dicke und tragbarem Strömungswiderstand erreichen. Im
besonderen hat die erfindungsgemäße Aramidfaserfilterschicht
vorzugsweise eine Dicke von circa 20 mil (circa 500 µm) oder
weniger, noch bevorzugter von circa 10 mil (circa 250 µm) oder
weniger, meistbevorzugt von circa 5-10 mil (circa 125-250 µm).
Die erfindungsgemäße Aramidfaserfilterschicht besitzt
wünschenswerterweise einen Luftströmungswiderstand von circa
200 in. Wassersäule (circa 50 kPa) oder weniger, vorzugsweise
von circa 150 in. Wassersäule (circa 37 kPa) oder weniger, noch
besser von circa 100 in. Wassersäule (circa 25 kPa) oder weni
ger, meistbevorzugt von circa 50 in. Wassersäule (circa 12 kPa)
oder weniger. Alle hierin zur Beschreibung und Veranschau
lichung der Erfindung angeführten Luftströmungswiderstandswerte
(d. h. Druckabfall oder ΔP) stellen Werte dar, die bei einer
Luftströmungsgeschwindigkeit von 28 ft/min (circa 8,5 m/min)
nach dem in US-Patent Nr. 43 40 479 beschriebenen allgemeinen
Verfahren ermittelt wurden.
Die erfindungsgemäße Aramidfaserfilterschicht besitzt
wünschenswerterweise einen Oberflächenbereich von mindestens
circa 15 m²/g, vorzugsweise von mindestens circa 20 m²/g, wie
mit der BET-Gasadsorptionsmethode (Brunauer et al, Journal of
the American Chemical Society, 60 (Februar 1938)) bestimmt. Die
Messung des Faseroberflächenbereichs nach der BET-Methode läßt
sich unter Zuhilfenahme einer beliebigen geeigneten handels
üblichen Vorrichtung, beispielsweise der Firma Quantachrome
Corporation, Teile-Nr. 74 031 (stem) und Teile-Nr. 74 030
(macrocell body) durchführen. Die hier angeführten Oberflächen
bereichsmessungen wurden nach der BET-Methode an voll ausgebil
deten Schichten durchgeführt.
Die erfindungsgemäße Aramidfaserfilterschicht kann ein beliebi
ges geeignetes Flächengewicht haben. Das erwünschte Flächen
gewicht der erfindungsgemäßen Aramidfaserfilterschicht wird in
Abhängigkeit vom jeweiligen Einsatzzweck der Aramidfaserfilter
schicht variieren. In einer Vielzahl von Anwendungen wird die
erfindungsgemäße Aramidfaserfilterschicht im allgemeinen ein
Flächengewicht von nicht mehr als circa 10 g/ft² (110 g/m²),
wünschenswerterweise von nicht mehr als circa 5 g/ft² (circa
55 g/m²), vorzugsweise von nicht mehr als circa 4 g/ft² (circa
43 g/m²), im besonderen von nicht mehr als circa 2 g/ft² (circa
22 g/m²) haben. Zwar kann das Flächengewicht der erfindungs
gemäßen Aramidfaserfilterschicht weniger als circa 1 g/ft²
(circa 11 g/m²) betragen; typischerweise wird das Flächen
gewicht einer derartigen Filterschicht jedoch bei mindestens
circa 1 g/ft² (circa 11 g/m²), z. B. 1,5-3 g/ft² (circa
16-32 g/m²) liegen.
Im allgemeinen wird die erfindungsgemäße Aramidfaserfilter
schicht das kleinstmögliche Flächengewicht haben, das sich noch
mit reproduzierbarer Filtrationsleistung vereinbaren läßt. Ein
erniedrigtes Flächengewicht führt typischerweise zu einem
kleineren Strömungswiderstand und einer dünneren Schicht,
wodurch wiederum die Materialkosten gesenkt werden und die
Handhabung der Schicht, im besonderen die schadlose Wellung der
Schicht zum Einsatz in einer Filterpatrone, erleichtert wird.
Ferner wird damit ein größerer Filteroberflächenbereich und
eine längere Nutzungsdauer erreicht. Überraschenderweise lassen
sich die erwünschten Eigenschaften der erfindungsgemäßen
Aramidfaserfilterschicht, einschließlich gleichbleibender und
vorhersagbarer Trennleistungen, mit sehr niedrigen Flächen
gewichten erreichen, beispielsweise bis hinab zu 1 g/ft² (circa
11 g/m²) und darunter.
Ferner schafft die vorliegende Erfindung ein Verfahren zur
Bereitung der zum Aufbau der erfindungsgemäßen Schicht brauch
baren Aramidfasern. Im besonderen beinhaltet die Erfindung ein
Verfahren zur Verkleinerung des Durchmessers von Aramidfasern,
worin eine Dispersion von Aramidfasern in einem Fluid bereitet
und die Dispersion unter Bedingungen, die ausreichend sind, um
den mittleren Durchmesser der Aramidfasern zu reduzieren, einer
Fibrillierung, im besonderen einer mechanischen Fibrillierung,
unterworfen wird. Die Erfindung beinhaltet ferner ein Verfahren
zur Herstellung einer Schicht, wobei das Verfahren Reduzieren
des Durchmessers von Aramidfasern, wie hier beschrieben, und
Anfertigen einer Filterschicht aus den im Durchmesser vermin
derten Aramidfasern umfaßt.
Aramidfasern bestehen aus Poly(paraphenylenterephthalamid) und
verwandten Verbindungen, worin die Mehrzahl der Amid-Gruppen
mit zwei aromatischen Ringen direkt verknüpft ist. Aramidfasern
sind im Handel erhältlich als Kevlar®-Fasern (DuPont,
Wilmington, Delaware), Twaron®-Fasern (Akzo, Arnhem,
Niederlande), Apyeil®-Fasern (Unitika, Osaka, Japan) und
Conex®-Fasern (Teÿin, Osaka, Japan). Wenngleich in Verbindung
mit der vorliegenden Erfindung beliebige geeignete Aramidfasern
Anwendung finden können, werden zum Zweck der vorliegenden
Erfindung bevorzugt die Aramidfasern Kevlar® 361 und
Twaron® 1094 verwendet.
Die erfindungsgemäß brauchbaren Aramidfasern können eine belie
bige geeignete Länge aufweisen und sind typischerweise
geschnittene Fasern von circa 1 mm Länge. Im allgemeinen werden
in Verbindung mit der vorliegenden Erfindung wünschenswerter
weise Fasern kürzerer Länge, beispielsweise Fasern mit einer
Länge von circa 1 mm oder weniger, verwendet. Der Einsatz
kürzerer Faserlängen kann unerwünschtes Verwirbeln oder Ver
flechten während der Herstellung der erfindungsgemäßen Aramid
faserfilterschicht reduzieren oder verhindern und zur Herstel
lung einer dünneren Faserfilterschicht mit vermindertem Strö
mungswiderstand führen, bei gleichzeitiger Erhaltung der
erwünschten Eigenschaften der erfindungsgemäßen Aramidfaser
filterschicht.
Die Reduzierung des Durchmessers der Aramidfasern läßt sich
durchführen, indem eine beliebige geeignete Dispersion der
Aramidfasern, z. B. wäßrige Dispersionen von circa 20 g/l oder
weniger, vorzugsweise von circa 2 g/l bis circa 10 g/l, einem
beliebigen geeigneten Mittel zur Fibrillierung unterworfen
werden, unter Bedingungen, die hinreichend sind, um den mitt
leren Durchmesser der Aramidfasern zu reduzieren. Vorzugsweise
erfolgt eine derartige Fibrillierung, indem die Aramidfaser
dispersion einer Scherrate von wenigstens circa 10 000 sec-1,
noch bevorzugter von mindestens circa 20 000 sec-1, meistbevor
zugt von mindestens circa 100 000 sec-1, unterworfen wird. Eine
solche Fibrillierung läßt sich mit Hilfe einer beliebigen
geeigneten Vorrichtung durchführen, beispielsweise in einem
Homogenisator, im besonderen einem Union®-HTD28-Homogenizer
(Union Pump Co., North Andover, Massachussetts), innerhalb
einer hinreichenden Anzahl von Durchläufen, z. B. circa
1-50 Passagen; oder in einem Mikrofluidisator, im besonderen
einem M110Y- oder M110EH-Microfluidizer (Microfluidics
International Corp., Newton, Massachusetts), innerhalb einer
ausreichenden Anzahl von Durchgängen, z. B. von circa
1-50 Durchläufen oder mehr. Geeignete Fibrillierung läßt sich
auch mittels anderer Vorrichtungen erzielen, beispielsweise
einer Mühle zum Mischen, im besonderen einer Kady Mill vom
Typ L (Kinetic Dispersion Corp., Scarborough, Maine), deren
Wirkung in der Hauptsache eher auf einem Prinzip von Prall und
Reibung als auf Scherung beruht, innerhalb eines hinreichend
langen Zeitraums von beispielsweise circa 1-3 Stunden.
Es wurde gefunden, daß die Behandlungszeit in direktem Bezug
zur Wirksamkeit der Filtration der resultierenden, aus den
behandelten Aramidfasern gefertigten Filterschicht steht. Somit
ist es beispielsweise möglich, durch Lenkung der Dauer der
Behandlung der Aramidfasern in einer gegebenen Vorrichtung
unter konstanten Betriebsbedingungen eine Filterschicht mit
gleichbleibender und vorhersehbarer Titerverminderung zu
schaffen.
Zur Behandlung von Aramidfasern in Zusammenhang mit der vorlie
genden Erfindung kommt bevorzugt ein Homogenisator oder ein
Mikrofluidisator zum Einsatz, da mit einer Vorrichtung dieser
Art Fasern mit einer engeren Durchmesserverteilung und infolge
dessen im allgemeinen Filterschichten mit engerer Porengrößen
verteilung erhalten werden. Der Homogenisator wird vorzugsweise
mit einem Druckabfall von circa 7500 bis circa 10 000 psi
(circa 50 000 bis circa 70 000 kPa) durch den Homogenisator
betrieben. In ähnlicher Weise wird der Mikrofluidisator bevor
zugt mit einem Druckabfall von circa 10 000 bis circa
16 500 psi (circa 70 000 bis circa 115 000 kPa) durch den
Mikrofluidisator betrieben. Die Anwendung kleinerer Drücke ist
möglich; es können dann jedoch zum Erreichen einer ähnlichen
Faserdurchmesserreduktion mehr Zyklen oder Durchgänge durch den
Homogenisator oder den Mikrofluidisator erforderlich werden.
Die mechanische Fibrillierung in Zusammenhang mit der vorlie
genden Erfindung unterscheidet sich deutlich von dem Misch
vorgang, der typischerweise bei der konventionellen Papier
herstellung mit Langsiebpapiermaschinen stattfindet, wobei
scherungsarme Mischvorrichtungen, wie der Cowles®-Misch
holländer, Anwendung finden, welche nicht geeignet sind, eine
wesentliche Fibrillierung herbeizuführen. Derartige scherungs
arme Mischapparate können jedoch dazu verwendeten werden, eine
Ausgangsdispersion der Aramidfasern zu bereiten, bevor die
Dispersion der erfindungsgemäßen mechanischen Fibrillierung
unterzogen wird. Beispielsweise läßt sich eine Aramidfaser
dispersion durch scherungsarmes Mischen, z. B. unter Verwendung
eines Cowles®-Mischholländers, in einer Konzentration von bis
zu circa 20 g/l, vorzugsweise circa 2,5-15 g/l, noch bevorzug
ter von circa 2,5-10 g/l, zubereiten. Diese scherungsarme
Mischoperation wird typischerweise so lange durchgeführt, bis
eine zufriedenstellende Dispersion erreicht ist, z. B. die
Dispersion keine ohne weiteres sichtbaren Klumpen mehr enthält,
wobei dieser Punkt typischerweise im Verlauf von ein oder zwei
Stunden erreicht wird. Diese Dispersion kann sodann verdünnt
werden, bevor sie wie oben beschrieben dem erfindungsgemäßen
Fibrillierungsprozeß unterworfen wird.
Demnach wird erfindungsgemäß eine Aramidfaser geschaffen, die
sich zu der erfindungsgemäßen Aramidfaserfilterschicht ausbil
den läßt. Im besonderen ist die erfindungsgemäße Aramidfaser
dadurch gekennzeichnet, daß sie sich zu einer Faserfilter
schicht arbeiten läßt, welche eine Dicke von nicht mehr als
20 mil (circa 500 µm) und einen ersten Blasenpunkt von minde
stens circa 50 in. Wassersäule (circa 12 kPa), vorzugsweise
mindestens circa 100 in. Wassersäule (circa 25 kPa), zeigt.
Noch bevorzugter ist die Aramidfaser derart, daß die aus ihr
gebildete Faserfilterschicht außerdem einen 1500-cm³/min-
Blasenpunkt von mindestens circa 100 in. Wassersäule (circa
25 kPa) oder, meistbevorzugt, von mindestens circa 200 in.
Wassersäule (circa 50 kPa) aufweist.
Überraschenderweise gelingt es mit der vorliegenden Erfindung,
den Durchmesser von Aramidfasern zu verkleinern, ohne dabei
gleichzeitig andere, erwünschte Eigenschaften der Aramidfasern,
zu denen beispielsweise der hohe Modul, angemessene Dehnung,
hohe Temperaturbeständigkeit und gute chemische Beständigkeit
gehören, in wesentlichem Umfang ungünstig zu beeinflussen.
Somit bleiben bei aus derartigen Aramidfasern gefertigten
Faserfilterschichten die erwünschten Eigenschaften konventio
neller Aramidfaserfilterschichten erhalten, wobei sie gleich
zeitig verbesserte Charakteristika hinsichtlich Porengröße und
Porengrößenverteilung zeigen.
Die erfindungsgemäße Aramidfaserfilterschicht läßt sich aus
derartigen, in ihrem Durchmesser verminderten Aramidfasern
unter Anwendung von dem Fachmann bekannten Faserfilterschicht
techniken herstellen, beispielsweise mit herkömmlichen Papier
herstellungverfahren auf der Langsiebpapiermaschine. Im Gegen
satz zu Glasfaserschichten erfordern die erfindungsgemäßen
Schichten keinen Binderharzzusatz, um eine stabile Filter
schicht zu erhalten. Wenn für diesen Zweck im allgemeinen ein
Binderharz auch nicht erforderlich ist, so kann ungeachtet
dessen bei der Herstellung der erfindungsgemäßen Schicht ein
Binderharz zur Anwendung kommen, um so die mechanischen Eigen
schaften, im besonderen die Zugeigenschaften der Schicht, zu
verbessern.
Da die erfindungsgemäße Aramidfaserfilterschicht hydrophil und
mit Wasser benetzbar ist, kann die Prüfung der Faserschicht
zweckmäßigerweise mit Wasser erfolgen. Im besonderen läßt sich
der Strömungswiderstand und die Unversehrtheit der erfindungs
gemäßen Aramidfaserfilterschicht unter Verwendung von Wasser
bewerten.
Vorzugsweise wird die erfindungsgemäße Aramidfaserfilterschicht
mit einer herkömmlichen Stützschicht verbunden; speziell dann,
wenn die erfindungsgemäße Schicht ohne Binderharzzusatz herge
stellt ist. Die Stützschicht kann eine beliebige geeignete
poröse Struktur umfassen, die die gewünschten stützenden Eigen
schaften bietet, ohne die erwünschten Eigenschaften der erfin
dungsgemäßen Schicht, z. B. den Strömungswiderstand (AP),
ungünstig zu beeinflussen. Geeignete Materialien für die Stütz
schicht umfassen Polymere, wie Aramid, Polyester, Polyethylen,
Polypropylen und Polyamid. Idealerweise besitzt die Stütz
schicht die gleiche Zusammensetzung wie die polymere Faser
filterschicht, obgleich im allgemeinen unabhängig von der
Zusammensetzung der polymeren Faserfilterschicht Polyester ein
bevorzugtes Stützmaterial darstellt. In den hier angeführten
Beispielen wurde für die Herstellung der erfindungsgemäßen
Aramidfaserfilterschichten ein Stützmaterial aus Polyester
verwendet.
Die vorliegende Erfindung schafft ferner ein Verfahren zur
Behandlung eines Fluids, wobei ein Fluid durch die erfindungs
gemäße Schicht geleitet wird. Im besonderen vermag die durch
Hindurchleiten durch die erfindungsgemäße Schicht herbeige
führte Filtration eines Fluids die Bakterienmenge in dem Fluid
herabzusetzen. Somit beinhaltet das erfindungsgemäße Filtra
tionsverfahren das Hindurchleiten eines über 10²/ml oder sogar
über 10⁴/ml Bakterien umfassenden Fluids durch die erfindungs
gemäße Aramidfaserfilterschicht derart, daß das Fluid nach
Passieren der erfindungsgemäßen Aramidfaserfilterschicht
weniger als 10²/ml, vorzugsweise keine Bakterien aufweist.
Die erfindungsgemäße Schicht läßt sich unter Anwendung von dem
Fachmann bekannten Techniken in eine beliebige geeignete
Gestalt formen und zum Aufbau eines beliebigen geeigneten
Filterelementes verwenden. Die erfindungsgemäße Schicht ist an
sich selbsttragend; allerdings wird die Schicht zur alleinigen
Verwendung oder zur Verwendung in einem geeigneten Filter
element vorzugsweise mit verschiedenartigen Stützmaterialien
verbunden.
Die erfindungsgemäße polymere Faserfilterschicht läßt sich in
geeigneten Filtern, Filterpatronen und dergleichen verwenden.
Die erfindungsgemäße Schicht ist sowohl für sogenannte Dead-
End-Filtrationsanwendungen als auch für Tangentialfluß- oder
Querstromfiltrationsanwendungen geeignet.
Es wird erwartet, daß die erfindungsgemäße Aramidfaserfilter
schicht besonders brauchbar ist in Filterelementen, beispiels
weise Filterpatronen, welche im allgemeinen in US-Patent
43 40 479 beschrieben sind. Bevorzugte Filterelemente, in denen
die erfindungsgemäße Schicht zur Anwendung kommt, umfassen die
erfindungsgemäße Schicht, wobei die Seiten der Schicht über
lappt und gesiegelt sind, so daß sich eine röhrenförmige Aus
bildung ergibt, die eine äußere Oberfläche, ein Inneres und
zwei Enden sowie zwei dichtend auf die Enden der Röhre aufge
brachte Endkappen aufweist, wobei mindestens eine der Endkappen
eine mittige Öffnung aufweist, die das Innere der Röhre zugäng
lich macht, und alle Verschlüsse gegen das Fluid abgedichtet
sind. In einem solchen Filterelement ist die erfindungsgemäße
Aramidfaserfilterschicht vorzugsweise gewellt oder plissiert,
um einen großen Oberflächenbereich für das Volumen des Filter
elements zu erhalten. Mindestens eine Seite der Schicht kann
mit einer porösen Stützschicht verbunden sein, und in diesem
Fall sind im allgemeinen sowohl die Aramidfaserfilterschicht
als auch die poröse Stützschicht gewellt. Das Filterelement
kann eine einzelne erfindungsgemäße Schicht oder, wie bevor
zugt, mehrere solcher Schichten umfassen, die miteinander ver
bunden sind. Befinden sich mehrere Aramidfaserfilterschichten
in dem Filterelement, können die Schichten durch eine mit jeder
Schicht verbundene poröse Trägerlage getrennt sein; bei zwei
Aramidfaserfilterschichten können die Schichten so angeordnet
sein, daß sich zwischen ihnen keine poröse Trägerlage befindet.
Hinsichtlich seiner übrigen Ausgestaltung kann das Filter
element von beliebiger geeigneter Konstruktion und aus einem
beliebigen geeigneten Material gefertigt sein. Zum Beispiel
können die Endkappen aus einem geeigneten thermoplastischen
Werkstoff gefertigt sein, zum Beispiel aus Polyolefin, Polyamid
und Polyester, im besonderen aus Polybutylenglycolterephthalat
oder Polyethylenglycolterephthalat. Die Konstruktion des
Filterelements kann unter Anwendung von dem Fachmann bekannter
Techniken erfolgen.
Von der erfindungsgemäßen Aramidfaserfilterschicht wird erwar
tet, daß sie außerdem brauchbar ist in schraubenförmig
gewickelten Filterelementen, beispielsweise Filtersepta.
Derartige Filterelemente sind im allgemeinen in US-Patent
52 90 446 beschrieben. Erfindungsgemäße schraubenförmig
gewickelte Filterelemente umfassen typischerweise die
erfindungsgemäße Aramidfaserfilterschicht, welche schrauben
förmig um ein durchlässiges, hohles Rohr gewickelt ist, so daß
sich eine Überlappung von 0% bis circa 95% der Breite der
Filterschicht ergibt. Es können eine oder mehrere solcher
schraubenförmig gewickelter Filterschichten vorhanden sein, und
es gibt vorzugsweise mindestens eine zwischen der Filterschicht
und dem durchlässigen, hohlen Rohr und/oder zwischen
aufeinanderfolgende Filterschichten angeordnete Diffusions
schicht, die eine Querströmung des Fluids innerhalb des
Filterelements gestattet.
Diese und andere erfindungsgemäße Zielsetzungen und Vorteile
sowie weitere erfindungsgemäße Merkmale werden anhand der vor
liegenden Beschreibung der Erfindung sowie der Zeichnung
verdeutlicht. Es zeigen im einzelnen:
Fig. 1 einen Graphen, der die Beziehung zwischen der zur
Bereitung der Aramidfasern für eine Aramidfaserfilter
schicht zur Anwendung gekommenen Verweilzeit (min) in
einer Mühle nach dem Rotor-Stator-Prinzip und dem
resultierenden ersten und 1500-cm³/min-Blasenpunkt
(in. Wassersäule und kPa) der Aramidfaserfilterschicht
zeigt;
Fig. 2 einen Graphen, welcher die Beziehung zwischen der zur
Bereitung der Aramidfasern für eine Aramidfaserfilter
schicht zur Anwendung gekommenen Anzahl von Passagen
durch einen Homogenisator und dem resultierenden ersten
und 1500-cm³/min-Blasenpunkt (in. Wassersäule und kPa)
der Aramidfaserfilterschicht veranschaulicht;
Fig. 3 einen Graphen, der die Beziehung zwischen der zur
Bereitung der Aramidfasern für eine Aramidfaserfilter
schicht zur Anwendung gekommenen Anzahl von Passagen
durch einen Mikrofluidisator und dem resultierenden
ersten und 1500-cm³/min-Blasenpunkt (in. Wassersäule
und kPa) der Aramidfaserfilterschicht zeigt;
Fig. 4 einen Graphen, der die Beziehung zwischen dem Luft
strömungswiderstand einer Aramidfaserfilterschicht und
einer Vergleichs-Glasfaserschicht und dem ersten und
1500-cm³/min-Blasenpunkt (in. Wassersäule und kPa) der
Faserfilterschichten darstellt; und
Fig. 5 ein halblogarithmisches Diagramm, aus dem die Beziehung
zwischen dem ersten Blasenpunkt (in. Wassersäule und
kPa) von Aramidfaserfilterschichten unterschiedlichen
Flächengewichts (1,3-1,6 und 3,7 g/ft² (14-17 und
40 g/m²)) und der resultierenden Titerverminderung
(gegenüber Pseudomonas diminuta) der Aramid
faserfilterschichten ersichtlich ist.
Die nachfolgenden Beispiele dienen der weiteren Veranschau
lichung der Erfindung, ohne dabei jedoch den Bereich der Erfin
dung in irgendeiner Weise einzuschränken.
Dieses Beispiel zeigt den derzeitigen Stand der Technik bei
Glas- und Aramidfaserschichten. Im besonderen legt dieses
Beispiel einige der besten Eigenschaften dar, die bei auf
herkömmlichem Weg aus Glas- und Aramidfasern hergestellten
Faserfilterschichten erreichbar sind.
Schuller-Code-90-Glasmicrofasern (Schuller, Waterville, Ohio)
besitzen einen Durchmesser von circa 0,25 µm und sind die fein
sten im Handel erhältlichen Fasern. Aus solchen Glasmicrofasern
wurde eine Filterschicht angefertigt in dem Versuch, den für
eine solche Faserfilterschicht höchstmöglichen ersten Blasen
punkt zu erreichen. In ähnlicher Weise wurden Faserfilter
schichten aus Kevlar®-361-Aramidfasern hergestellt. Derartige
auf herkömmlichem Weg hergestellte Aramidfaserfilterschichten
sind im Handel als Ultisep®-Filtermittel (Pall, Glen Cove, New
York) erhältlich.
Die Eigenschaften dieser auf herkömmliche Weise hergestellten
Glas- und Aramidfaserschichten zeigt Tabelle 1.
Wie aus den Eigenschaften dieser auf herkömmlichem Weg herge
stellten Glas- und Aramidfaserschichten ersichtlich, hat die
feinstporige Glasfaserschicht eine erheblich kleinere Poren
größe als die feinstporige Aramidfaserschicht. Eine weitere
Erhöhung des Flächengewichts der Glasfaserschicht zeigte keine
günstige Wirkung auf eine Erhöhung der Blasenpunkte und führte
lediglich zu einer Zunahme der Dicke und des Strömungswider
standes (ΔP).
Dieses Beispiel veranschaulicht die Fertigung erfindungsgemäßer
Aramidfaserfilterschichten unter Verwendung einer Mühle zum
Mischen nach dem Rotor-Stator-Prinzip zur Bereitung der im
Durchmesser verminderten Aramidfasern, welche die Faser
filterschichten bilden.
Es wurden drei identische Ansätze wäßriger Dispersionen von
10,0 g/l Twaron®-1094-Aramidfasern hergestellt. Jede dieser
drei Aramidfaserdispersionen wurde über die angegebene Zeit von
0, 60 oder 120 Minuten bei den vom Apparatehersteller angegebe
nen maximalen Betriebsbedingungen, nämlich circa 9000 ft/min
(circa 2750 m/min) Umfangsgeschwindigkeit des Rotors
(Geschwindigkeit der außenliegenden Enden der Rotorschlitze),
in einer Mühle zum Mischen vom Typ Kady Mill, Ausführung L,
behandelt. Jede der drei Aramidfaserproben wurde sodann
verwendet, um eine Faserfilterschicht ohne Binderharzzusatz und
unter Anwendung herkömmlicher Faserfilterschichten-
Herstellungstechniken, wie zum Beispiel in US-Patent 45 23 995
offenbart, herzustellen. Die physikalischen Eigenschaften der
Faserfilterschichten wurden gemessen, um Dicke, Flächengewicht,
Oberflächenbereich, erster und 1500-cm³/min-Blasenpunkt
(alkoholfeucht), Verhältnis von 1500-cm³/min-Blasenpunkt zu
erstem Blasenpunkt sowie Luftströmungswiderstand (ΔP) zu
bestimmen. Die Ergebnisse dieser Messungen zeigt Tabelle 2.
Die in Tabelle 2 angeführten Ergebnisse sind im Schaubild nach
Fig. 1 dargestellt, worin der erste und 1500-cm³/min-Blasen
punkt (in. Wassersäule und kPa) als eine Funktion der Verweil
zeit (min) in der Mühle aufgetragen wurden. In Fig. 1 sind die
ersten Blasenpunkte durch Kreise, die 1500-cm³/min-Blasenpunkte
durch Kreuze dargestellt. Die obengenannten Resultate und
Fig. 1 zeigen, daß die Behandlung handelsüblicher Aramidfasern
in einer Mühle zum Mischen nach dem Rotor-Stator-Prinzip eine
beträchtliche und gezielte Reduzierung des Faserdurchmessers
der Aramidfasern ermöglicht und die Anfertigung von bislang
beispiellos kleinerporigen Faserfilterschichten (wie durch den
ersten Blasenpunkt belegt) bei gleichzeitiger enger Poren
größenverteilung (wie durch das Verhältnis von 1500-cm³/min-
Blasenpunkt zu erstem Blasenpunkt wiedergegeben) gestattet.
Durch die Verlängerung der Verweilzeit in der Mühle ergaben
sich regelmäßig Aramidfasern mit zunehmend kleinerem Durch
messer, wie die Erhöhung des Oberflächenbereichs und der
Blasenpunkte widerspiegelt, wodurch Faserfilterschichten mit
zunehmend kleinerer Porengröße und höheren Wirkungsgraden der
Filtration erzielt wurden.
Dieses Beispiel veranschaulicht die Fertigung erfindungsgemäßer
Aramidfaserfilterschichten unter Verwendung eines Homogenisa
tors zur Bereitung der im Durchmesser verminderten Aramid
fasern, welche die Faserfilterschichten bilden.
Es wurden vier identische Ansätze wäßriger Dispersionen von
2,5 g/l Twaron®-1094-Aramidfasern hergestellt. Jede dieser
vier Aramidfaserdispersionen wurde mit der angegebenen Anzahl
von 0, 8, 16 oder 24 Durchgängen bei den vom Apparatehersteller
angegebenen maximalen Betriebsbedingungen, nämlich circa
9000 psi (circa 62 000 kPa) in einem Union®-HTD28-Homogenizer
behandelt. Jede der vier Aramidfaserproben wurde sodann verwen
det, um eine Faserfilterschicht ohne Binderharzzusatz und unter
Anwendung herkömmlicher Faserfilterschichten-Herstellungstech
niken, wie in Beispiel 2, herzustellen. Die physikalischen
Eigenschaften der Faserfilterschichten wurden gemessen, um
Dicke, Flächengewicht, Oberflächenbereich, erster und
1500-cm³/min-Blasenpunkt (alkoholfeucht), Verhältnis von
1500-cm³/min-Blasenpunkt zu erstem Blasenpunkt und Luft
strömungswiderstand (ΔP) zu bestimmen. Die Ergebnisse dieser
Messungen zeigt Tabelle 3.
Die in Tabelle 3 angeführten Ergebnisse sind im Schaubild nach
Fig. 2 dargestellt, worin der erste und 1500-cm³/min-Blasen
punkt (in. Wassersäule und kPa) als eine Funktion der Anzahl
der Durchgänge durch den Homogenisator aufgetragen wurden. In
Fig. 2 sind die ersten Blasenpunkte durch Kreise, die
1500-cm³/min-Blasenpunkte durch Kreuze dargestellt. Die oben
genannten Resultate und das Schaubild nach Fig. 2 zeigen, daß
die Passage handelsüblicher Aramidfasern durch einen Homogeni
sator eine beträchtliche und gezielte Reduzierung des Faser
durchmessers der Aramidfasern bewirkt und die Anfertigung von
bisher unbekannt kleinerporigen Faserfilterschichten (wie durch
den ersten Blasenpunkt wiedergegeben) bei gleichzeitiger enger
Porengrößenverteilung (wie durch das Verhältnis von
1500-cm³/min-Blasenpunkt zu erstem Blasenpunkt belegt)
gestattet. Durch Erhöhung der Anzahl der Durchgänge durch den
Homogenisator konnten regelmäßig Aramidfasern mit zunehmend
kleinerem Durchmesser erhalten werden, wie die Erhöhung des
Oberflächenbereichs und der Blasenpunkte widerspiegelt, wodurch
Faserfilterschichten mit zunehmend kleinerer Porengröße und
höheren Wirkungsgraden der Filtration erzielt wurden.
Dieses Beispiel veranschaulicht die Fertigung erfindungsgemäßer
Aramidfaserfilterschichten unter Verwendung eines Mikrofluidi
sators zur Bereitung der im Durchmesser verminderten Aramid
fasern, welche die Faserfilterschichten bilden.
Es wurden fünf identische Ansätze wäßriger Dispersionen von
2,5 g/l Twaron®-1094-Aramidfasern hergestellt. Jede dieser
fünf Aramidfaserdispersionen wurde mit der angegebenen Anzahl
von 0, 12, 15, 18 oder 40 Durchgängen bei den vom Apparate
hersteller angegebenen maximalen Betriebsbedingungen, nämlich
circa 16 500 psi (circa 115 000 kPa) in einem Microfluidics-
M110Y-Microfluidizer behandelt. Jede der fünf Aramidfaserproben
wurde sodann verwendet, um eine Faserfilterschicht ohne Binder
harzzusatz und unter Anwendung herkömmlicher Faserfilterschich
ten-Herstellungstechniken, wie in Beispiel 2, zu fertigen. Die
physikalischen Eigenschaften der Faserfilterschichten wurden
gemessen, um Dicke, Flächengewicht, Oberflächenbereich, erster
und 1500-cm³/min-Blasenpunkt (alkoholfeucht), Verhältnis von
1500-cm³/min-Blasenpunkt zu erstem Blasenpunkt und Luftströ
mungswiderstand (ΔP) zu bestimmen. Die Ergebnisse dieser
Messungen zeigt Tabelle 4.
Die in Tabelle 4 angeführten Ergebnisse sind im Schaubild nach
Fig. 3 dargestellt, worin der erste und 1500-cm³/min-Blasen
punkt (in. Wassersäule und kPa) als eine Funktion der Anzahl
der Durchgänge durch den Mikrofluidisator aufgetragen wurden.
In Fig. 3 sind die ersten Blasenpunkte durch Kreise, die
1500-cm³/min-Blasenpunkte durch Kreuze dargestellt. Die oben
genannten Resultate und das Schaubild nach Fig. 3 zeigen, daß
die Passage handelsüblicher Aramidfasern durch einen Mikroflui
disator eine beträchtliche und gezielte Reduzierung des Faser
durchmessers der Aramidfasern bewirkt und die Anfertigung von
bislang unbekannt kleinerporigen Faserfilterschichten (wie
durch den ersten Blasenpunkt wiedergegeben) bei gleichzeitiger
enger Porengrößenverteilung (wie durch das Verhältnis von
1500-cm³/min-Blasenpunkt zu erstem Blasenpunkt belegt)
gestattet. Durch Erhöhung der Anzahl der Durchgänge durch den
Mikrofluidisator wurden regelmäßig Aramidfasern mit zunehmend
kleinerem Durchmesser erhalten, wie die Erhöhung des Ober
flächenbereichs und der Blasenpunkte widerspiegelt, wodurch
Faserfilterschichten mit zunehmend kleinerer Porenweite und
höheren Wirkungsgraden der Filtration erzielt wurden.
Dieses Beispiel dient der weiteren Erläuterung der Herstellung
von erfindungsgemäßen Aramidfaserfilterschichten und der Poro
sität solcher Schichten als eine Funktion des Luftströmungs
widerstandes gegenüber einer Glasfaserschicht.
Es wurden drei identische Ansätze wäßriger Dispersionen von
2,5 g/l Twaron®-1094-Aramidfasern hergestellt und die Aramid
faserdispersionen mit der angegebenen Anzahl von 8, 16 oder 24
Durchgängen in einem Union®-HTD28-Homogenizer in der in
Beispiel 3 beschriebenen Weise behandelt. Jede der drei Aramid
faserproben wurde sodann verwendet, um eine Faserfilterschicht
ohne Binderharzzusatz und unter Anwendung herkömmlicher Faser
filterschichten-Herstellungstechniken, wie in Beispiel 2, her
zustellen. Zu Vergleichszwecken wurde auf ähnliche Weise eine
Glasfaserschicht gefertigt. Die physikalischen Eigenschaften
der Faserfilterschichten wurden gemessen, um Dicke, Flächen
gewicht, Oberflächenbereich, erster und 1500-cm³/min-Blasen
punkt (alkoholfeucht), Verhältnis von 1500-cm³/min-Blasenpunkt
zu erstem Blasenpunkt und Luftströmungswiderstand (ΔP) zu
bestimmen. Die Ergebnisse dieser Messungen zeigt Tabelle 5.
Die in Tabelle 5 angeführten Ergebnisse sind im Schaubild nach
Fig. 4 dargestellt, worin der erste und 1500-cm³/min-Blasen
punkt (in. Wassersäule und kPa) als eine Funktion des Luft
strömungswiderstandes durch die Faserfilterschicht aufgetragen
wurden. In Fig. 4 sind die ersten Blasenpunkte durch Kreise,
die 1500-cm³/min-Blasenpunkte durch Kreuze dargestellt.
Diese Ergebnisse belegen, daß die erfindungsgemäße Aramidfaser
filterschicht gegenüber der feinstporigen Glasfaserschicht
einen ausgezeichneten Blasenpunkt je Einheit Luftströmungs
widerstand aufweisen kann. Ferner vermag die erfindungsgemäße
Aramidfaserfilterschicht dieses ausgezeichnete Verhältnis von
Blasenpunkt zu Luftströmungswiderstand bei fast dem zweifachen
des höchstmöglichen Blasenpunktes einer Glasfaserschicht bei
einem um circa 50% höheren Verhältnis von Blasenpunkt zu Luft
strömungswiderstand zu halten. Außerdem läßt sich diese
erwünschte Eigenschaft der erfindungsgemäßen Aramidfaserschicht
mit etwa einem Viertel der Dicke einer Glasfaserschicht erhal
ten.
Darüber hinaus läßt sich, wie diese Ergebnisse und Fig. 4
zeigen, eine Aramidfaserfilterschicht herstellen, welche bei
einem äquivalenten Luftströmungswiderstand für eine Glasfaser
schicht einen höheren ersten und 1500-cm³/min-Blasenpunkt auf
weist. Ferner zeigt sich zwischen der erfindungsgemäßen Aramid
faserfilterschicht und der Glasfaserschicht ein großer Unter
schied im Oberflächenbereich (in einer Größenordnung des Vier
fachen) und in der Dichte, worin sich eine erheblich größere
Anzahl von Aramidfasern je Gewichtseinheit zur Porenentwicklung
widerspiegelt.
Dieses Beispiel veranschaulicht die ausgezeichnete Titer
verminderung der erfindungsgemäßen Aramidfaserfilterschichten
gegenüber Bakterien.
Es wurden wäßrige Dispersionen von 2,5 g/l Twaron®-1094-
Aramidfasern hergestellt und die Aramidfaserdispersionen 4-36
Passagen durch einen Union®-HTD28-Homogenizer bei maximalem
stabilem Betriebsdruck (im allgemeinen circa 9000 psi (circa
62 000 kPa)) (Proben 6A-6Q) oder 18 Durchgängen durch einen
Microfluidics-M110Y-Microfluidizer bei maximalem stabilem
Betriebsdruck (im allgemeinen circa 16 500 psi (circa
115 000 kPa)) (Probe 6R) unterworfen. Die resultierenden
Aramidfaserdispersionen wurden sodann dazu verwendet, unter
Anwendung des gleichen allgemeinen Verfahrens zur Faserfilter
schichtenherstellung gemäß Beispiel 2 Faserfiltermittel unter
schiedlicher Flächengewichte und Dicken herzustellen. Die
physikalischen Eigenschaften der Faserfilterschichten wurden
gemessen, um Dicke, Flächengewicht, Oberflächenbereich, erster
und 1500-cm³/min-Blasenpunkt (alkoholfeucht), Verhältnis von
1500-cm³/min-Blasenpunkt zu erstem Blasenpunkt und Luft
strömungswiderstand (ΔP) sowie die Titerverminderung (TR)
gegenüber Pseudomonas diminuta als anerkannte Testbakterien zur
Erbringung des Nachweises der Eignung eines Filtermediums zur
Sterilfiltration zu bestimmen. Die Ergebnisse dieser Messungen
sind in Tabelle 6 dargelegt. Die Resultate stellen Messungen an
einer einzelnen Faserfilterschichtlage dar, mit Ausnahme des
Wertes der Titerverminderung, der eine Messung an ein oder zwei
Faserfilterschichtlagen gemäß Tabelle 6 darstellt.
Gewisse Werte dieser in Tabelle 6 angeführten Ergebnisse sind
in dem Schaubild nach Fig. 5 dargestellt, worin der erste
Blasenpunkt (in. Wassersäule) halblogarithmisch als eine
Funktion der Titerverminderung der Aramidfaserfilterschicht
gegenüber Pseudomonas diminuta für Flächengewichte von
1,3-1,6 g/ft² (14-17 g/m²) (Proben 6E, 6H, 6K, 6N und 6R) und
3,7 g/ft² (40 g/m²) (Proben 6B, 6D und 6G) aufgetragen ist.
Diese Ergebnisse belegen, daß zwischen dem ersten Blasenpunkt
und der Titerverminderung gegenüber Pseudomonas diminuta bei
unverändertem Flächengewicht eine funktionelle und vorherseh
bare Beziehung besteht. Bei einem Flächengewicht von circa
3,7 g/ft² (40 g/m²) wird eine Titerverminderung von circa 10⁵
erhalten, wenn der erste Blasenpunkt mindestens bei circa
100 in. Wassersäule (circa 25 kPa) liegt, während eine absolute
Titerverminderung (< 10¹⁰) dann erhalten wird, wenn der erste
Blasenpunkt bei mindestens circa 170 in. Wassersäule (circa
43 kPa) liegt. Im Vergleich dazu wird bei einem niedrigeren
Flächengewicht von circa 1,3-1,6 g/ft² (14-17 g/m²) eine Titer
verminderung von circa 10⁵ erhalten, wenn der erste Blasenpunkt
bei mindestens circa 200 in. Wassersäule (circa 50 kPa) liegt,
während eine absolute Titerverminderung (< 10¹⁰) dann erreicht
wird, wenn der erste Blasenpunkt bei mindestens 325 in. Wasser
säule (circa 81 kPa) liegt.
Dieses Beispiel verdeutlicht die Zugeigenschaften von
erfindungsgemäß hergestellten Aramidfaserfilterschichten.
Es wurden Aramidfaserfilterschichten aus Aramidfasern
Twaron®-1094 nach dem Verfahren in Beispiel 3 mit unterschied
licher Anzahl von Passagen durch den Union®-HTD28-Homogenizer
hergestellt. Die resultierenden Aramidfaserfilterschichten
hatten ein Flächengewicht von 3,7 g/ft² (40 g/m²). Die Zug
festigkeiten (lb/lin. in. oder kg/m bei annähernd gleicher
Dicke) dieser Aramidfaserfilterschichten zeigt Tabelle 7.
Die in Tabelle 7 festgehaltenen Ergebnisse belegen die gute
Zugfestigkeit der erfindungsgemäßen Aramidfaserfilterschicht
ohne Zusatz von Binderharz. Tatsächlich zeigte sich gegenüber
der auf herkömmlichem Weg hergestellten Faserfilterschicht
(Probe 7A) bei den erfindungsgemäß hergestellten Faserfilter
schichten (Proben 7B-7G) eine drastisch verbesserte Zugfestig
keit.
Dieses Beispiel veranschaulicht die Eigenschaften der
erfindungsgemäßen Aramidfaserfilterschichten hinsichtlich der
für die Herstellung derartiger Faserfilterschichten zugesetzten
Harzbindermenge.
Aus Aramidfasern Twaron®-1094 wurden in 50 Durchgängen durch
den Union®-HTD28-Homogenizer und unter Zusatz von 0, 5 und
10 Gew.-% Binderharz Aramidfaserfilterschichten nach dem Verfah
ren in Beispiel 3 hergestellt. Die physikalischen Eigenschaften
der Faserfilterschichten wurden gemessen, um Flächengewicht,
ersten und 1500-cm³/min-Blasenpunkt (alkoholfeucht), Verhältnis
von 1500-cm³/min-Blasenpunkt zu erstem Blasenpunkt, Luft
strömungswiderstand (ΔP) und Zugfestigkeit (lb/lin. in. oder
kg/m bei fester Dicke) zu ermitteln. Die Ergebnisse dieser
Messungen sind aus Tabelle 8 ersichtlich.
Die in Tabelle 8 dargestellten Ergebnisse zeigen, daß, falls
erwünscht, Binderharz in der Herstellung der erfindungsgemäßen
Aramidfaserfilterschicht verwendet werden kann und der Einsatz
eines solchen Binderharzes zu einer beträchtlichen Steigerung
der Zugeigenschaften bei verhältnismäßig minimalem Einfluß auf
Blasenpunkt und Luftströmungswiderstand der Faserfilterschicht
führt. Der hohe Grad an elastischer Verformung der Faserfilter
schicht sollte dazu führen, daß sich diese Schichten besonders
gut für den Einsatz unter pulsierender Beaufschlagung oder
Druckstoßbetrieb eignen und typische Beanspruchung durch
Wellung und Filterelementmontage besser tolerieren.
Alle hierin enthaltenen Bezugnahmen, einschließlich Veröffent
lichungen, Patente und Patentanmeldungen, sind in ihrer Gesamt
heit auch Gegenstand dieser Anmeldung.
Die vorliegende Erfindung wurde unter besonderer Hervorhebung
bevorzugter Ausführungsformen beschrieben; der Fachmann wird
jedoch ohne weiteres erkennen, daß Varianten der bevorzugten
Ausführungsformen möglich sind und es bezweckt ist, die
Erfindung auch in anderer als der in der vorliegenden Beschrei
bung gezeigten Form in die Praxis umzusetzen. Infolgedessen
schließt die vorliegende Erfindung alle Modifikationen ein, die
im Geist und Umfang der Erfindung, wie in den nachfolgenden An
sprüchen definiert, enthalten sind.
Claims (38)
1. Aramidfaserfilterschicht mit einem ersten Blasenpunkt von
mindestens circa 12 kPa.
2. Aramidfaserfilterschicht nach Anspruch 1, worin die
Schicht einen ersten Blasenpunkt von mindestens circa
25 kPa hat.
3. Aramidfaserfilterschicht nach Anspruch 1 oder 2, worin die
Schicht einen 1500-cm³/min-Blasenpunkt von mindestens
circa 25 kPa hat.
4. Aramidfaserfilterschicht nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
worin die Schicht einen 1500-cm³/min-Blasenpunkt von
mindestens circa 50 kPa aufweist.
5. Aramidfaserfilterschicht nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
worin die Schicht ein Verhältnis von 1500-cm³/min-Blasen
punkt zu erstem Blasenpunkt von circa 2 oder weniger hat.
6. Aramidfaserfilterschicht nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
worin die Schicht ein Verhältnis von 1500-cm³/min-Blasen
punkt zu erstem Blasenpunkt von circa 1,6 oder weniger
hat.
7. Aramidfaserfilterschicht mit einer Titerverminderung von
mindestens circa 10⁵ gegenüber Pseudomonas diminuta.
8. Aramidfaserfilterschicht nach Anspruch 7, worin die
Schicht eine Titerverminderung von mindestens circa 10⁸
gegenüber Pseudomonas diminuta hat.
9. Aramidfaserfilterschicht nach Anspruch 8, worin die
Schicht eine Titerverminderung von mindestens circa 10¹⁰
gegenüber Pseudomonas diminuta hat.
10. Aramidfaserfilterschicht nach einem der Ansprüche 1 bis 9,
worin die Schicht eine Dicke von circa 500 µm oder weniger
aufweist.
11. Aramidfaserfilterschicht nach einem der Ansprüche 1 bis 9,
worin die Schicht eine Dicke von circa 250 µm oder weniger
aufweist.
12. Aramidfaserfilterschicht nach einem der Ansprüche 1 bis
11, worin die Schicht ein Flächengewicht von circa 55 g/m²
oder weniger aufweist.
13. Aramidfaserfilterschicht nach einem der Ansprüche 1 bis
11, worin die Schicht ein Flächengewicht von circa 43 g/m²
oder weniger aufweist.
14. Aramidfaserfilterschicht nach einem der Ansprüche 1 bis
11, worin die Schicht ein Flächengewicht von circa 22 g/m²
oder weniger aufweist.
15. Aramidfaserfilterschicht nach einem der Ansprüche 1 bis
14, worin die Schicht einen Luftströmungswiderstand von
circa 25 kPa oder weniger aufweist.
16. Aramidfaserfilterschicht nach einem der Ansprüche 1 bis
15, worin die Schicht keinen Binderharzzusatz enthält.
17. Verfahren zur Reduzierung des Durchmessers von Aramid
fasern, wobei in dem Verfahren eine Dispersion von Aramid
fasern in einem Fluid hergestellt und die Dispersion einer
mechanischen Fibrillierung unterzogen wird, wobei die
Aramidfasern einer Scherrate von mindestens circa 10 000
sec-1 unterworfen werden, unter Bedingungen, die hinrei
chend sind, um den mittleren Durchmesser der Aramidfasern
zu reduzieren.
18. Verfahren nach Anspruch 17, worin der Aramidfasergehalt
der Dispersion bis zu circa 20 g/l beträgt.
19. Verfahren nach Anspruch 18, worin der Aramidfasergehalt
der Dispersion circa 2-10 g/l beträgt.
20. Verfahren nach einem der Ansprüche 17 bis 19, worin bei
der mechanischen Fibrillierung die Aramidfasern einer
Scherrate von mindestens circa 100 000 sec-1 unterworfen
werden.
21. Verfahren nach einem der Ansprüche 17 bis 20, worin die
Dispersion einer Behandlung in einer Mühle zum Mischen
nach dem Rotor-Stator-Prinzip zugeführt wird.
22. Verfahren nach einem der Ansprüche 17 bis 20, worin die
Dispersion einer Homogenisierung unterzogen wird.
23. Verfahren nach einem der Ansprüche 17 bis 20, worin die
Dispersion einer Behandlung in einem Mikrofluidisator
zugeführt wird.
24. Verfahren zur Herstellung einer Aramidfaserfilterschicht,
wobei das Verfahren die Reduzierung des Durchmessers von
Aramidfasern nach einem der Ansprüche 17 bis 23 und die
Herstellung einer Aramidfaserfilterschicht aus den im
Durchmesser reduzierten Aramidfasern umfaßt.
25. Verfahren zur Behandlung eines Fluids, wobei das Verfahren
Hindurchleiten eines Fluids durch eine Aramidfaserfilter
schicht nach einem der Ansprüche 1 bis 16 umfaßt.
26. Verfahren nach Anspruch 25, worin das Fluid vor dem
Hindurchleiten durch die Aramidfaserfilterschicht über
10²/ml Bakterien enthält und nach dem Passieren der Ara
midfaserfilterschicht weniger als 10²/ml.
27. Verfahren nach einem der Ansprüche 25 oder 26, worin das
Fluid vor dem Hindurchleiten durch die Aramidfaserfilter
schicht über 10⁴/ml Bakterien enthält.
28. Verfahren nach einem der Ansprüche 25 bis 27, worin das
Fluid nach dem Passieren der Aramidfaserfilterschicht
keine Bakterien enthält.
29. Aramidfaser, welche dadurch gekennzeichnet ist, daß sie
zur Bildung einer Faserfilterschicht nach einem der
Ansprüche 1 bis 16 geeignet ist.
30. Aramidfaser, welche nach dem Verfahren nach einem der
Ansprüche 17 bis 23 hergestellt ist.
31. Filterelement, welches die Aramidfaserfilterschicht nach
einem der Ansprüche 1 bis 16 umfaßt und Seiten aufweist,
die überlappt und gesiegelt wurden, so daß sich eine
röhrenförmige Ausbildung ergibt, welche eine äußere Ober
fläche, ein Inneres und zwei Enden sowie zwei dichtend auf
die Enden der Röhre aufgebrachte Endkappen umfaßt, wobei
mindestens eine der Endkappen eine mittige Öffnung auf
weist, die das Innere der Röhre zugänglich macht und alle
Verschlüsse gegen das Fluid abgedichtet sind.
32. Filterelement nach Anspruch 31, worin die Aramidfaser
filterschicht gewellt ist.
33. Filterelement nach Anspruch 31 oder 32, worin mindestens
eine Seite der Aramidfaserfilterschicht mit einer porösen
Stützschicht verbunden ist.
34. Filterelement nach einem der Ansprüche 31 bis 33, worin
die Aramidfaserfilterschicht und die poröse Stützschicht
gewellt sind.
35. Filterelement nach einem der Ansprüche 31 bis 34, worin
das Filterelement mehrere miteinander verbundene Aramid
faserfilterschichten umfaßt.
36. Filterelement, welches die Aramidfaserfilterschicht nach
einem der Ansprüche 1 bis 16 umfaßt, wobei die Aramid
faserfilterschicht schraubenförmig um ein durchlässiges,
hohles Rohr gewickelt ist, so daß sich eine Überlappung
von 0% bis circa 95% der Breite der Aramidfaserfilter
schicht bildet.
37. Filterelement nach Anspruch 36, worin das Filterelement
ferner eine zwischen der Aramidfaserfilterschicht und dem
durchlässigen, hohlen Rohr angeordnete Diffusionsschicht
umfaßt.
38. Filterelement nach Anspruch 37, worin das Filterelement
ferner mindestens zwei Aramidfaserfilterschichten und
mindestens eine zwischen mindestens zwei aufeinander
folgenden Aramidfaserfilterschichten angeordnete
Diffusionsschicht umfaßt.
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1113650A (zh) * | 1993-07-21 | 1995-12-20 | 尤尼蒂卡株式会社 | 纤维增强的多孔塑料管及其制造方法 |
WO1996029146A1 (en) | 1995-03-22 | 1996-09-26 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Solid phase extraction membrane |
US5709798A (en) * | 1995-06-19 | 1998-01-20 | Pall Corporation | Fibrous nonwoven web |
US5782689A (en) * | 1996-01-11 | 1998-07-21 | Tomkins Industries Inc. | Fabric faced air distribution device |
GB9716379D0 (en) * | 1997-08-01 | 1997-10-08 | Pall Corp | Filter assembly |
US20030006186A1 (en) * | 1998-10-05 | 2003-01-09 | Pulek John L. | Spiral wound depth filter |
AU760872B2 (en) | 1998-10-05 | 2003-05-22 | 3M Innovative Properties Company | Filter and method of filtering a fluid |
JP4520621B2 (ja) * | 2000-11-01 | 2010-08-11 | 信和化工株式会社 | クロマトグラフィー用分離カラム、固相抽出用媒体、及びクロマトグラフィーの試料注入システム |
US20020142689A1 (en) * | 2001-01-23 | 2002-10-03 | Levit Mikhail R. | Non-woven sheet of aramid floc |
WO2002061170A1 (en) * | 2001-01-31 | 2002-08-08 | Pall Corporation | Purification systems, methods and devices |
US20040224594A1 (en) * | 2003-04-18 | 2004-11-11 | Choi Wai Ming | Low density nonwoven glass fiber web |
US8986432B2 (en) | 2007-11-09 | 2015-03-24 | Hollingsworth & Vose Company | Meltblown filter medium, related applications and uses |
US7624879B2 (en) * | 2007-12-10 | 2009-12-01 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Micropulp for filters |
JP5539407B2 (ja) * | 2009-02-17 | 2014-07-02 | フィルトロナ・ポーラス・テクノロジーズ・コーポレーション | ナノファイバを含む多層流体透過性繊維構造体およびこの構造体の製造方法 |
US8950587B2 (en) | 2009-04-03 | 2015-02-10 | Hollingsworth & Vose Company | Filter media suitable for hydraulic applications |
US8394256B2 (en) | 2009-10-13 | 2013-03-12 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for haze mitigation and filterability improvement for base stocks |
TWI414345B (zh) * | 2010-01-04 | 2013-11-11 | Taiwan Textile Res Inst | 含有奈米纖維之薄膜、複合薄膜、其製造方法及其用途 |
US8679218B2 (en) | 2010-04-27 | 2014-03-25 | Hollingsworth & Vose Company | Filter media with a multi-layer structure |
CN103339307B (zh) * | 2010-12-17 | 2017-02-22 | 霍林斯沃思和沃斯有限公司 | 细纤维过滤介质和方法 |
US10155186B2 (en) | 2010-12-17 | 2018-12-18 | Hollingsworth & Vose Company | Fine fiber filter media and processes |
US20120152821A1 (en) * | 2010-12-17 | 2012-06-21 | Hollingsworth & Vose Company | Fine fiber filter media and processes |
US9694306B2 (en) | 2013-05-24 | 2017-07-04 | Hollingsworth & Vose Company | Filter media including polymer compositions and blends |
WO2018079529A1 (ja) * | 2016-10-24 | 2018-05-03 | 王子ホールディングス株式会社 | 無機繊維シート、ハニカム成形体およびハニカムフィルタ |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL246230A (de) * | 1958-12-09 | |||
US3242035A (en) * | 1963-10-28 | 1966-03-22 | Du Pont | Fibrillated product |
US3756908A (en) * | 1971-02-26 | 1973-09-04 | Du Pont | Synthetic paper structures of aromatic polyamides |
FI70421C (fi) * | 1978-05-15 | 1986-09-19 | Pall Corp | Foerfarande foer framstaellning av skinnfria hydrofila i alkohol oloesliga polyamidmembraner polyamidhartsmembranhinna filterelement och gjuthartsloesning |
DE2907623A1 (de) * | 1979-02-27 | 1980-09-04 | Akzo Gmbh | Verfahren zur herstellung von fibrillierten faserstrukturen |
US4523995A (en) * | 1981-10-19 | 1985-06-18 | Pall Corporation | Charge-modified microfiber filter sheets |
DE3279618D1 (en) * | 1982-01-04 | 1989-05-24 | Brunswick Corp | Membrane systems for filtration |
EP0109169B1 (de) * | 1982-10-15 | 1987-07-29 | Whatman Reeve Angel Plc | Filterpapier |
US4650506A (en) * | 1986-02-25 | 1987-03-17 | Donaldson Company, Inc. | Multi-layered microfiltration medium |
DK0402866T3 (da) * | 1989-06-14 | 1994-06-20 | Daicel Chem | Organisk mikrofiberdelt materiale til filtre |
BR9006842A (pt) * | 1989-06-28 | 1991-08-06 | Michelin Rech Tech | Monofilamento aramida,processo para se obter pelo menos um monofilamento aramida,montagem e artigo |
GB9019855D0 (en) * | 1990-09-11 | 1990-10-24 | Pall Corp | Depth filter media |
US5290446A (en) * | 1992-06-10 | 1994-03-01 | Pall Corporation | Helical wrapped filter element |
-
1994
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