DE19500814B4 - Reibring sowie Kupplung mit einem solchen Reibring - Google Patents
Reibring sowie Kupplung mit einem solchen Reibring Download PDFInfo
- Publication number
- DE19500814B4 DE19500814B4 DE19500814A DE19500814A DE19500814B4 DE 19500814 B4 DE19500814 B4 DE 19500814B4 DE 19500814 A DE19500814 A DE 19500814A DE 19500814 A DE19500814 A DE 19500814A DE 19500814 B4 DE19500814 B4 DE 19500814B4
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- friction ring
- friction
- grooves
- ring according
- throttle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
- F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D23/00—Details of mechanically-actuated clutches not specific for one distinct type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
- F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
- F16H2045/0273—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type characterised by the type of the friction surface of the lock-up clutch
- F16H2045/0289—Details of friction surfaces of the lock-up clutch
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
- F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
- F16H2045/0273—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type characterised by the type of the friction surface of the lock-up clutch
- F16H2045/0294—Single disk type lock-up clutch, i.e. using a single disc engaged between friction members
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
- Hydraulic Clutches, Magnetic Clutches, Fluid Clutches, And Fluid Joints (AREA)
Abstract
Description
- Die Erfindung betrifft einen Reibring beziehungsweise einen Reibbelag zur Verwendung in Verbindung mit einer Naßlaufkupplung, insbesondere für den Einsatz in einer Überbrükungskupplung eines hydrodynamischen Drehmomentwandlers, wobei der Reibring eine Reibfläche bildet, die mit Nuten beziehungsweise Kanälen zur Durchführung einer Kühlflüssigkeit versehen ist.
- Derartige Reibringe beziehungsweise Reibbeläge sowie mit einem solchen ausgerüstete Naßlaufkupplungen sind durch die
US 4 969 543 A undUS 5 056 631 A bekannt geworden. In diesen beiden US-Patenten sind hydrodynamische Strömungswandler mit einer Überbrückungskupplung beschrieben, bei denen die in Eingriff stehenden Reibflächen derart ausgebildet sind, daß auch bei geschlossener Überbrückungskupplung ein Ölstrom zwischen den beidseits eines Ringkolbens vorgesehenen Kammern ermöglicht wird. Diese hydrodynamischen Strömungswandler besitzen ein Gehäuse, in dem ein Pumpenrad, ein Turbinenrad, ein Leitrad sowie die Überbrückungskupplung, welche den Ringkolben besitzt, aufgenommen sind. Beidseits des Ringkolbens sind die mit Öl befüllbaren Kammern gebildet, wobei radial innerhalb der Reibflächen einer Überbrückungskupplung die erste der Kammern gebildet ist und in der zweiten Kammer zumindest das Turbinenrad vorgesehen ist. Die erste Kammer ist vom Ringkolben und einer radialen Wandung des Gehäuses begrenzt. Der Ölstrom dient zur Reduzierung der infolge Schlupf in der Überbrückungskupplung auftretenden thermischen Belastung der Bauteile, insbesondere im Bereich des Reibbelages beziehungsweise der Reibflächen. - Außerdem zeigt
US 4 027 758 A einen derartigen Reibring mit Nuten, die jeweils in Staubereichen enden, an denen eine Drosselstelle vorgesehen ist. Dabei ist eine veränderliche Tiefe vorhanden. InUS 5 209 330 A ist auch ein derartiger Reibring offenbart, bei dem die Nuten nach radial außen geschlossen sind. - Der vorliegenden Erfindung lag die Aufgabe zugrunde, die bekannten Reibringe mit Nuten zur Durchführung einer Kühlflüssigkeit sowie die damit ausgerüsteten Naßlaufkupplungen bezüglich der durch den Volumenstrom an Flüssigkeit erzielbaren Kühlung zu optimieren. Dies soll unter anderem durch einen besseren Wärmeaustausch im Bereich der Reibflächen der Naßlaufkupplung zwischen der Flüssigkeit und den angrenzenden Bauteilen erzielt werden. Weiterhin soll durch die erfindungsgemäße Ausgestaltung des Reibringes beziehungsweise der Naßlaufkupplung eine hohe Drehmomentkapazität der Naßlaufkupplung gewährleistet werden. Außerdem soll der Reibring beziehungsweise die mit dem Reibring ausgestattete Reibscheibe und somit auch die Naßlaufkupplung in besonders einfacher und wirtschaftlicher Weise herstellbar sein.
- Gemäß der Erfindung wird dies dadurch erzielt, daß im Bereich der Reibfläche des Reibringes Kühlnuten eingebracht werden, die derart ausgestaltet sind, daß sie zumindest über eine Teillänge ihrer Erstreckung wenigstens eine Drosselstelle bilden, welche das durch die Nuten strömbare Volumen an Kühlflüssigkeit überwiegend bestimmt. Die Nuten können dabei derart ausgebildet sein, daß sie eine Verbindung zwischen dem Außendurchmesser beziehungsweise dem Außenumfang und dem Innendurchmesser beziehungsweise dem Innenumfang des Reibringes gewährleisten. Die Nuten sind also dann radial nach außen hin und radial nach innen hin offen. Besonders vorteilhaft ist es, wenn die wenigstens eine Drosselstelle derart ausgebildet ist, daß im Bereich derselben eine turbulente Strömung vorhanden ist. Die Nutbereiche, die sich außerhalb einer solchen Drosselstelle befinden, sollen derart bezüglich Breite und Tiefe ausgestaltet sein, daß dort eine zumindest im wesentlichen laminare Strömung auftritt.
- Durch die erfindungsgemäße Ausgestaltung und Anordnung der Kühlnuten beziehungsweise Kühlkanäle kann eine direkte Kühlung der in Eingriff sich befindlichen Reibflächen, insbesondere bei Dauerschlupf, erzielt werden. Durch die erfindungsgemäße Drosselung des Volumenstromes an Kühlflüssigkeit in Abhängigkeit des Differenzdruckes zwischen den beiden beidseits eines Kolbens vorgesehenen Kammern einer Wandlerüberbrückungskupplung kann eine optimale Kühlung über den gesamten Betriebsbereich des entsprechenden hydrodynamischen Drehmomentwandlers erzielt werden. Die erfindungsgemäße Ausgestaltung hat insbesondere den Vorteil, daß im Bereich der Drosselstellen aufgrund der dort vorhandenen turbulenten Strömung ein verhältnismäßig hoher Druckabfall vorhanden ist, wohingegen in den übrigen Nutenbereichen die Strömungsverluste aufgrund des vorhandenen, verhältnismäßig großen Durchflußquerschnittes sehr gering sind. Bei dem eingangs erwähnten Stand der Technik sind die Nuten derart ausgebildet, daß in diesen überwiegend eine laminare Drosselung über die gesamte Länge vorhanden ist. Bei einer solchen Drosselung steigt der Volumenstrom linear mit dem Druck beziehungsweise linear mit der Druckdifferenz zwischen den beiden Kammern der Überbrückungskupplung. Bei turbulenter Drosselung gemäß der vorliegenden Erfindung steigt der Volumenstrom gemäß einer Wurzelfunktion in Abhängigkeit des vorhandenen Druckes beziehungsweise der vorhandenen Druckdifferenz. Das bedeutet also, daß eine turbulente Drosselung günstiger ist, da praktisch über den ganzen Druckbereich, welcher bei einem hydrodynamischen Drehmomentwandler auftritt, unterhalb des maximal zulässigen Druckes ein größerer Volumenstrom vorhanden ist.
- Durch die erfindungsgemäße Verwendung von Drosselstellen mit einer verhältnismäßig geringen Länge in bezug auf die Gesamtlänge einer Nut kann weiterhin der Einfluß der Fertigungstoleranzen der Belagnuten (Breite und Tiefe) sowie der Einfluß der Fertigungstoleranzen und betriebsbedingten Verformungen des Kolbens und der Gegenreibfläche auf den Strömungswiderstand der Belagnuten gering gehalten beziehungsweise minimiert werden. Da die Ölviskosität mit steigender Temperatur abnimmt, kann durch die erfindungsgemäßen Drosselstellen weiterhin erzielt werden, daß mit zunehmender Temperatur des Kühlöles ein größerer Volumenstrom und somit eine bessere Kühlung erzielt wird. Der Strömungswiderstand der Drosselstellen beziehungsweise der Belagnuten nimmt also in bezug auf das Öl mit zunehmender Temperatur ab. Dieser an sich positive Effekt muß jedoch durch entsprechende Ausgestaltung der Drosselstellen auf das gewünschte Maß an Ölvolumen beschränkt werden, da bei zu großem Durchfluß der Druck in der Schließkammer der Überbrückungskupplung nicht mehr gehalten werden kann.
- Besonders vorteilhaft kann es sein, wenn die Drosselung des Kühlmittels in Blenden, das heißt kurze Kanalanteile mit scharfkantigem Strömungseintritt und/oder Strömungsaustritt stattfindet. Dadurch kann eine einwandfreie turbulente Strömung gewährleistet werden, wodurch der Strömungswiderstand nur jeweils linear von der Breite und der Tiefe der Blende beziehungsweise der Drosselstelle abhängig ist. Bei langen Kanälen mit im wesentlichen laminarer Strömung, wie dies zum Beispiel bei dem angeführten Stand der Technik der Fall ist, ist der Strömungswiderstand in der vierten Potenz vom hydraulischen Radius beziehungsweise Durchmesser abhängig. Das bedeutet, daß Toleranzen der Nutenabmessungen den Strömungswiderstand sehr stark beeinflussen.
- Die Nuten beziehungsweise Kanäle können in die Reibfläche des Reibringes beziehungsweise des Reibbelages derart eingebracht sein, daß die Reibfläche radial außen einen praktisch durchgehenden Ringbereich bildet, der nur von den Drosselkanälen, welche radial oder schräg verlaufen, unterbrochen wird. Radial innerhalb des Ringbereiches sind Nutbereiche beziehungsweise Kanalbereiche mit gegenüber dem Querschnitt eines Drosselkanales erheblich größerem Querschnitt vorgesehen, so daß in diesen Bereichen im Vergleich zu dem in den Drosselkanälen vorhandenen Strömungswiderstand lediglich ein sehr geringer Strömungswiderstand vorhanden ist. Der Hauptanteil des Gesamtströmungswiderstandes der Kühlnuten ist also im Bereich der Drosselstellen beziehungsweise der Drosselkanäle vorhanden.
- Die Drosselstellen sind vorzugsweise am Außendurchmesser der Überbrückungskupplung beziehungsweise des Reibringes angeordnet, da dadurch die Anpreßkraft beziehungsweise die Schließkraft der Überbrückungskupplung vergrößert werden kann. Dies ist darauf zurückzuführen, daß über den größten Teil der radialen Erstreckung der in Eingriff stehenden Reibflächen ein auf ein wesentlich niedrigeres Druckniveau gedrosselter Druck vorhanden ist, wodurch die Schließkraft entsprechend vergrößert werden kann.
- Weiterhin ist es besonders vorteilhaft, wenn die Drosselstellen derart angeordnet sind, daß diese immer in einem tragenden Bereich der Reibfläche liegen, so daß die Drosselung nicht durch einen Spalt zwischen Belagoberfläche und der Oberfläche der Gegenreibfläche umgangen werden kann. Diesbezüglich wird insbesondere auf die
7 und8 verwiesen. Sofern die übrigen Belagbereiche, in denen die Kanalabschnitte mit verhältnismäßig großem Querschnitt vorgesehen sind, nicht an der Gegenoberfläche voll anliegen und somit überströmt werden, vermindert sich der Gesamtströmungswiderstand auf ein Maß, welches die Funktion nicht beeinträchtigt, da die hier vorgesehenen Kanalabschnitte lediglich nur einen sehr geringen Anteil von der Gesamtdrosselung übernehmen. Vorzugsweise sind die Kühlölnuten beziehungsweise Kanäle verhältnismäßig tief ausgebildet, wodurch der Einfluß der Fertigungstoleranzen und des Setzens des Belages auf den Strömungswiderstand minimiert wird. Die Kanalführung soll derart erfolgen, daß keine toten Bereiche vorhanden sind, welche nicht durchströmt werden. Die in der Reibfläche beziehungsweise im Reibbelag vorgesehenen Nuten können angeprägt oder durchgestanzt sein. - Die Länge einer Drosselstelle kann in vorteilhafter Weise zwischen 2 und 8 mm, vorzugsweise in der Größenordnung zwischen 3 und 5 mm liegen.
- Das Querschnittsverhältnis zwischen den länglichen Bereichen der Nuten mit größerem Querschnitt und einer Drosselstelle kann in der Größenordnung zwischen 3 zu 1 und 8 zu 1, vorzugsweise in der Größenordnung zwischen 4 zu 1 und 6 zu 1 liegen. Es sind jedoch auch je nach Anwendungsfall größere und kleinere Verhältnisse möglich.
- Weitere zweckmäßige Ausgestaltungsmöglichkeiten der Erfindung gehen aus den Unteransprüchen sowie aus der folgenden Figurenbeschreibung hervor.
- Anhand der
1 bis11 sei die Erfindung näher erläutert. Dabei zeigen -
1 einen Schnitt durch eine Einrichtung mit einer Naßlaufkupplung, die einen erfindungsgemäßen Reibring aufweist, -
2 eine Teilansicht eines gemäß der Erfindung ausgestalten Reibbelages, -
3 einen im vergrößerten Maßstab dargestellten Schnitt gemäß der Linie III der2 , -
4 einen Schnitt gemäß der Linie IV der2 , -
5 die durch die erfindungsgemäße Anordnung einer Drosselstelle gemäß der Erfindung im Bereich der Reibfläche beziehungsweise in den Nuten erzielbare Druckverteilung in radialer Richtung, -
6 ein Diagramm, anhand dessen die Wirkung der verbesserten Nutenausgestaltung erläutert wird, - die
7 und8 eine Anordnungsvariante für einen Reibbelag und - die
9 bis11 weitere Ausgestaltungsmöglichkeiten von Kühlkanälen beziehungsweise Kühlnuten. - Die in
1 dargestellte Einrichtung1 besitzt ein Gehäuse2 , das einen hydrodynamischen Drehmomentwandler3 aufnimmt. Das Gehäuse2 ist mit einer antreibenden Welle verbindbar, die durch die Abtriebswelle einer Brennkraftmaschine, wie z. B. die Kurbelwelle, gebildet sein kann. Die drehfeste Verbindung zwischen der antreibenden Welle und dem Gehäuse2 kann über ein Antriebsblech erfolgen, das radial innen mit der antreibenden Welle und radial außen mit dem Gehäuse2 drehfest verbindbar ist. Ein derartiges Antriebsblech ist beispielsweise durch dieJP S58-30532 A - Das Gehäuse
2 ist durch eine der antreibenden Welle beziehungsweise der Brennkraftmaschine benachbarte Gehäuseschale4 sowie eine an dieser befestigte weitere Gehäuseschale5 gebildet. Die beiden Gehäuseschalen4 und5 sind radial außen über eine Schweißverbindung6 fest miteinander abdichtend verbunden. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel wird zur Bildung der äußeren Schale des Pumpenrades7 die Gehäuseschale5 unmittelbar herangezogen. Hierfür sind die Schaufelbleche8 in an sich bekannter Weise an der Gehäuseschale5 befestigt. Die Gehäuseschale5 ist axial auf den äußeren hülsenartigen Bereich4a der Gehäuseschale4 gesteckt. Axial zwischen dem Pumpenrad7 und der radialen Wandung9 des Gehäuses4 ist ein Turbinenrad10 vorgesehen, das fest beziehungsweise drehstarr mit einer Abtriebsnabe11 , welche über eine Innenverzahnung mit einer Getriebeeingangswelle drehfest koppelbar ist, verbunden ist. Axial zwischen den radial inneren Bereichen des Pumpen- und des Turbinenrades ist ein Leitrad12 vorgesehen. Die Gehäuseschale5 besitzt radial innen eine hülsenartige Nabe13 , die an dem Gehäuse eines Getriebes drehbar und abdichtend lagerbar ist. In dem durch die beiden Gehäuseschalen4 ,5 gebildeten Innenraum14 ist weiterhin eine Überbrückungskupplung15 vorgesehen, die wirkungsmäßig parallel zum Drehmomentwandler3 angeordnet ist. Die Überbrückungskupplung15 ermöglicht eine Drehmomentkoppelung zwischen der Abtriebsnabe11 und der antreibenden Gehäuseschale4 . Wirkungsmäßig in Reihe mit der Überbrückungskupplung15 ist ein drehelastischer Dämpfer16 geschaltet, der bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel zwischen dem ringförmigen Kolben17 der Überbrückungskupplung15 und der Abtriebsnabe11 vorgesehen ist. Der drehelastische Dämpfer16 umfaßt in an sich bekannter Weise Kraftspeicher in Form von Schraubenfedern. Der axial zwischen der radial verlaufenden Wandung9 und dem Turbinenrad10 vorgesehene ringförmige Kolben17 ist radial innen auf der Abtriebsnabe11 begrenzt axial verschiebbar gelagert. Der ringförmige Kolben17 unterteilt den Innenraum14 in eine erste Kammer18 , die radial innerhalb des Reibeingriffsbereiches19 der Überbrückungskupplung15 axial zwischen dem ringförmigen Kolben17 und der radialen Gehäusewandung9 gebildet ist, sowie eine zweite Kammer20 , in der unter anderem das Pumpenrad7 , das Turbinenrad10 sowie das Leitrad12 aufgenommen sind. - Die Gehäuseschale
4 bildet mit einem ringförmigen, radial äußeren Bereich eine Reibfläche21 , die in Reibeingriff mit einem Reibbelag22 bringbar ist, der von dem ringförmigen Bereich23 des Kolbens17 getragen ist. - Bei neueren Konzepten für einen Antriebsstrang, z. B. eines Kraftfahrzeuges, wird die Überbrückungskupplung über zumindest einen Großteil des Betriebsbereiches des Strömungswandlers mit Schlupf betrieben, wobei während der Schlupfphasen im Reibeingriffsbereich
19 eine Verlustleistung in Form von Wärme anfällt, die bei bestimmten Betriebszuständen sehr hoch sein und mehrere Kilowatt betragen kann. Derartige Betriebszustände sind beispielsweise vorhanden bei Bergfahrt mit Anhänger sowie beim Wechsel vom unüberbrückten zum praktisch überbrückten Zustand der Wandlerkupplung. Derartige Konzepte zum Betreiben einer Wandlerüberbrückungskupplung mit Schlupf sind beispielsweise durch die OffenlegungsschriftDE 43 28 182 A1 vorgeschlagen worden. - Um unzulässig hohe Temperaturen im Reibeingriffsbereich
19 zu vermeiden, und somit einer Zerstörung zumindest der Reibbelagoberfläche sowie eines Teils des im Innenraum14 vorhandenen Öls entgegenzuwirken, sind bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel Mittel in Form von im Reibbelag22 eingebrachten Ölnuten beziehungsweise Kanälen24 vorgesehen, über die auch bei praktisch geschlossener Überbrückungskupplung15 ein stetiger Ölstrom zwischen der zweiten Kammer20 und der ersten Kammer18 erfolgen kann. Der Ölstrom wird dabei über die Reibfläche22a des Reibbelages22 und die Reibfläche21 geleitet. Die Ölkanäle24 sind bezüglich ihrer Form dahingehend optimiert, daß ein guter Wärmeaustausch zwischen den den Reibeingriff im Bereich19 bewirkenden Bauteilen und dem durchströmenden Öl stattfinden kann. Eine bevorzugte Formgebung der Kanäle24 wird im Zusammenhang mit den2 bis4 näher beschrieben. - Das radial weiter außen liegende Ende der Kanäle
24 steht mit der Kammer20 und das radial weiter innen liegende Ende der Kanäle24 steht mit der Kammer18 in Verbindung. Bei geschlossener Überbrückungskupplung15 fließt der Kühlölstrom über die Kanäle24 in die Kammer18 und in dieser radial in Richtung zur Drehachse25 . - Dieser Kühlölstrom kann dann im Bereich der Abtriebsnabe
11 , zum Beispiel über eine Hohlwelle oder über einen hierfür vorgesehenen Kanal abgeleitet werden, und zwar vorzugsweise zunächst in einen Ölkühler. Von diesem Ölkühler aus kann das Öl in einen Sumpf zurückgeführt werden und von dort aus wiederum in den hydraulischen Regel- beziehungsweise Steuerkreis. - In
2 ist ein kreisringförmiger Reibbelag22 teilweise dargestellt, der bei einer Wandlerüberbrückungskupplung gemäß1 Verwendung finden kann. Der Reibbelag22 besitzt über den Umfang verteilte Nuten beziehungsweise Vertiefungen26 , welche die Verbindungskanäle24 zwischen den beiden Kammern18 und20 bilden. - Der Reibbelag
22 besitzt einen Außenumfang beziehungsweise Außendurchmesser27 sowie einen Innenumfang beziehungsweise Innendurchmesser28 . Ein kurzer Teilabschnitt29 eines den Außendurchmesser27 mit dem Innendurchmesser28 verbindenden Kanales24 bildet eine Drosselstelle beziehungsweise Drosselblende30 . Der Teilabschnitt29 eines Kanales24 ist dabei radial ausgerichtet und geht radial innen in in Umfangsrichtung verlaufende, radial äußere Kanalabschnitte31 über, welche über haarnadelartig ausgebildete Umlenkungen32 in radial weiter innen liegende, ebenfalls in Umfangsrichtung verlaufende Kanalabschnitte33 übergehen. Die Kanalabschnitte33 sind mit einem radial nach innen hin offenen Austrittsbereich34 für das über die Kanäle26 geleitete Kühlmittel verbunden. Die sich an eine Drosselstelle30 anschließenden Kanalbereiche beziehungsweise Kanalabschnitte31 ,32 ,33 und34 sind im Querschnitt in bezug auf den Querschnitt einer Drosselstelle30 derart ausgebildet, daß in diesen praktisch überwiegend eine laminare Strömung auch bei dem maximal auftretenden Differenzdruck zwischen den beiden Kammern18 und20 der Einrichtung gemäß1 vorhanden ist. Im Bereich einer Drosselstelle30 findet während des Betriebes der Einrichtung gemäß1 und bei Reibeingriff der Überbrückungskupplung15 praktisch immer eine turbulente Strömung statt. Die Kanäle24 sind also derart ausgebildet, daß das über diese fließende Volumen an Kühlflüssigkeit nicht wie bei dem bekannten Stand der Technik durch den über die Gesamtlänge der Kanäle bewirkten Strömungswiderstand bestimmt wird, sondern hauptsächlich durch den im Bereich der Drosselstelle beziehungsweise Drosselstellen30 vorhandenen Widerstand. Wie aus2 weiterhin ersichtlich ist, besitzen die in Umfangsrichtung verlaufenden Kanalabschnitte31 und33 Teilabschnitte35 ,36 , die, bezogen auf eine Drosselstelle30 , sich in unterschiedliche Drehrichtungen erstrecken. Die Teilabschnitte35 ,36 sind dabei – in Umfangsrichtung betrachtet – symmetrisch gegenüber einer Drosselstelle30 angeordnet. - Wie aus den
2 bis4 ersichtlich ist, beträgt die Ausdehnung29 einer Drosselstelle30 nur einen sehr geringen Teil der Gesamtlänge eines Kanales24 . Für die üblichen Baugrößen von Naßlaufkupplungen beziehungsweise Überbrückungskupplungen15 mit einem äußeren Reibdurchmesser27 in der Größenordnung zwischen 180 und 260 mm kann die Länge29 einer Drosselstelle30 je nach Anwendungsfall zwischen 2 und 8 mm, vorzugsweise zwischen 3 und 5 mm betragen. - Der Durchflußquerschnitt einer Drosselstelle
30 ist im Verhältnis zum Durchflußquerschnitt der sich an die Austrittsseite der entsprechenden Drosselstelle30 anschließenden Nutenabschnitte31 ,32 ,33 ,34 um ein vielfaches kleiner. Das Verhältnis kann dabei in der Größenordnung zwischen 1 zu 3 bis 1 zu 10 betragen. Für die meisten Anwendungsfälle reicht jedoch ein Verhältnis zwischen 1 zu 4 und 1 zu 6 aus. - Aufgrund des wesentlich größeren Durchflußquerschnittes der Kanalabschnitte
31 ,32 ,33 ,34 wird gewährleistet, daß in diesen Abschnitten praktisch immer beziehungsweise überwiegend eine laminare Strömung auftritt. - Um eine optimale turbulente Strömung im Bereich der durch kurze kanalartige Vertiefungen gebildeten Drosselstellen
30 zu erzielen, ist es zweckmäßig, wenn zumindest der Querschnitt im Eintrittsbereich der Drosselstellen30 scharfkantig ausgebildet ist. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel gemäß2 gehen die Drosselstellen30 austrittsseitig über eine durch Abrundungen gebildete allmähliche Erweiterung in die entsprechende Nutbereiche31 über. Zweckmäßig kann es jedoch sein, wenn zwischen den Kanalabschnitten31 und den Drosselstellen30 ein scharfkantiger Querschnittsübergang vorhanden ist. - Der Flächenanteil der durch die Nuten beziehungsweise Kanäle
24 beanspruchten Fläche kann in bezug auf die zwischen dem Außendurchmesser27 und dem Innendurchmesser28 vorhandenen Fläche in der Größenordnung zwischen 30 und 65 Prozent, vorzugsweise in der Größenordnung von 40 bis 55 Prozent liegen. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel gemäß2 beträgt dieser Anteil circa 50 Prozent. - Die Drosselstellen
30 sind vorzugsweise derart ausgebildet, daß durch diese circa 60 bis 85 Prozent, vorzugsweise 70 bis 80 Prozent zumindest des maximal zwischen den beiden Kammern18 und20 auftretenden Druckunterschiedes abgebaut wird. Das bedeutet also, daß nach den Drosselstellen30 beziehungsweise kurz hinter den Drosselstellen30 der in den Kanalabschnitten31 vorhandene Druck nur noch um circa 15 bis 40 Prozent beziehungsweise 20 bis 30 Prozent größer ist als der in der Kammer18 vorhandene Druck. Aufgrund der Wirkungsweise der Drosselstellen30 ist es zweckmäßig, wenn diese, wie in2 dargestellt, im äußeren Bereich beziehungsweise am Außenradius des Reibringes22 angeordnet sind, also im Bereich des höheren Druckes, da dadurch der im Bereich der Reibflächen21 ,22a sich aufbauende und dem Schließdruck der Überbrückungskupplung15 entgegenwirkende Druck kleingehalten werden kann. Dadurch kann das von der Überbrückungskupplung15 für eine zwischen den beiden Kammern18 und20 vorhandene Druckdifferenz übertragbare Moment gegenüber den bisher bekannten Überbrückungskupplungen mit Kühlkanälen und einem entsprechenden Volumen an Kühlflüssigkeit vergrößert werden. Durch Verlagerung wenigstens einzelner der Drosselstellen30 radial nach innen kann jedoch die Drehmomentkapazität der Überbrückungskupplung15 für einen gegebenen Differenzdruck zwischen den beiden Kammern18 und20 auch verringert werden. - Aus
5 kann der Einfluß der radialen Anordnung der Drosselstellen30 in bezug auf das übertragbare Drehmoment entnommen werden. In5 ist auf der linken Seite im vergrößerten Maßstab ein Teilbereich der Gehäuseschale4 sowie des Kolbens17 mit dem darauf befestigten Reibbelag22 dargestellt. Auf der rechten Seite der5 sind über den radialen Erstreckungsbereich des Reibbelages22 und in Abhängigkeit der Anordnung der Drosselstellen mögliche idealisierte Druckprofile dargestellt. Für einen gegebenen höheren Druck p1 in der Kammer20 und einen gegebenen niedrigeren Druck p2 in der Kammer18 ist, über die radiale Erstreckung des Reibbelages22 betrachtet, bei einer Anordnung der Drosselstellen30 radial außen, wie dies in2 der Fall ist, im Bereich zwischen der Reibfläche22a des Reibbelages22 und der Reibfläche21 eine gemäß der strichpunktierten Linie37 verlaufende Druckverteilung in den Kanälen24 möglich. Aus der strichpunktierten Linie37 ist zu entnehmen, daß im Bereich der Drosselstellen30 circa 80 Prozent der zwischen p1 und p2 vorhandenen Druckdifferenz abgebaut wird. Die Differenz zwischen dem nahe der Austrittsseite der Drosselstellen30 vorhandenen Druckes Pa und dem Druck p2 in der Kammer18 ist somit verhältnismäßig klein. Bei Anordnung der Drosselstellen30 radial innen, also im Bereich der Austrittsabschnitte34 gemäß2 , würde sich eine Druckverteilung im Eingriffsbereich19 gemäß der strichlierten Linie38 ergeben. Aus den beiden Linien37 und38 ist ersichtlich, daß für eine gegebene Druckdifferenz zwischen den beiden Kammern18 und20 das von der Überbrückungskupplung15 übertragbare Moment durch Anordnung der Drosselstellen30 auf verschiedenen Durchmessern beeinflußt werden kann. Durch Anordnung der Drosselstellen30 radial außen kann der zur Übertragung eines bestimmten Momentes erforderliche Differenzdruck zwischen den beiden Kammern18 und20 gegenüber den bisherigen Überbrückungskupplungen mit einem Kühlölstrom zwischen den beiden Kammern18 ,20 reduziert werden. Je nach Anzahl und Form der Drosselstellen30 kann die Durchflußbreite einer solchen Drosselstelle30 in der Größenordnung zwischen 0,4 und 2,5 mm liegen, vorzugsweise in der Größenordnung zwischen 0,5 und 1,5 mm. Die Tiefe der Nuten26 kann in der Größenordnung zwischen 0,2 und 1 mm liegen, vorzugsweise in der Größenordnung zwischen 0,3 und 0,7 mm. Die Tiefe der Nuten26 kann über die gesamte Erstreckung derselben praktisch gleich sein. Die Nuten26 können jedoch auch Bereiche unterschiedlicher Tiefe aufweisen. Insbesondere im Bereich der Drosselstellen30 sowie gegebenenfalls im Übergangsbereich zwischen einer Drosselstelle30 und den übrigen Nutabschnitten31 kann es von Vorteil sein, wenn eine größere Tiefe vorhanden ist. Dies ist in3 durch die mit dem Bezugszeichen30a versehene strichpunktierte Linie angedeutet. Es kann also vorteilhaft sein, wenn um den gewünschten Durchflußquerschnitt einer Drosselstelle30 zu erhalten, die Drosselstelle gegenüber den anderen Nutbereichen etwas tiefer und als Ausgleich hierfür in der Breite etwas kleiner ausgeführt wird. Dadurch kann gewährleistet werden, daß die Abhängigkeit der Drosselwirkung einer Drosselstelle30 in bezug auf den Verschleiß des Reibbelages22 , welcher eine Querschnittsreduzierung der Drosselstelle30 bewirkt, verringert ist. - Gemäß der Erfindung wird also der Volumenstrom an Kühlflüssigkeit innerhalb der Naßlaufkupplung mittels wenigstens einer Drossel
30 eingestellt, wobei in die verbleibende Belagfläche – in Strömungsrichtung betrachtet – hinter der entsprechenden Drosselstelle30 verhältnismäßig lange Kanäle eingebracht werden können, welche einen möglichst kleinen Strömungswiderstand und eine große wärmetauschende Fläche gewährleisten. - In
6 ist auf der Abszissenachse die Druckdifferenz p1 – p2 (Δp) zwischen den beiden Kammern20 und18 aufgetragen. Auf der Ordinatenachse ist der sich in Abhängigkeit der vorhandenen Druckdifferenz einstellende Volumenstrom aufgetragen. - Bei laminarer Drosselung des Volumentromes über die Länge der in einen Reibbelag eingebrachten Nuten ist ein praktisch linearer Zusammenhang zwischen der Druckdifferenz an den Nuten und dem Volumenstrom vorhanden. Dieser Zusammenhang ist durch die gerade, durchgezogene Linie der
6 repräsentiert. Als Druckdifferenz an den Nuten ist die Differenz zwischen dem Druck auf der Eingangsseite und dem Druck auf der Ausgangsseite der entsprechenden Nute beziehungsweise der Nuten zu verstehen. Eine derartige laminare Drosselung ergibt sich praktisch bei einer Ausgestaltung der Nuten entsprechend dem eingangs erwähnten Stand der Technik, nämlich derUS 4 969 543 A undUS 5 056 631 A . Bei diesem Stand der Technik beträgt der Anteil der laminaren Drosselung circa 70 Prozent der in den Kanälen erfolgenden Gesamtdrosselung. - Die strichlierte Linie stellt den erzielbaren Volumenstrom dar, der durch turbulente Drosselung gemäß der Erfindung erzielt werden kann. Der Volumenstromverlauf in Abhängigkeit der Druckdifferenz zwischen den beiden Kammern
20 ,18 entspricht im wesentlichen dem Verlauf einer Wurzelfunktion. Der strichlierte Verlauf kann durch die erfindungsgemäße Ausgestaltung der Nuten, insbesondere gemäß2 , erzielt werden. Wie aus6 ersichtlich ist, steht insbesondere bei kleineren Druckdifferenzen bei einer turbulenten Drosselung ein größerer Volumenstrom zur Verfügung als bei einer laminaren Drosselung. Dies ist besonders vorteilhaft, da an der Lock-up auch bei kleinen Druckunterschieden zwischen den beiden Kammern20 und18 ein möglichst großer Volumenstrom zur Verfügung stehen soll, um eine möglichst gute Kühlung zu gewährleisten. - Die den beiden Kennlinien gemäß
6 entsprechenden Nutausgestaltungen sind derart ausgelegt, daß sie für ein vorbestimmtes Δp max den gleichen Volumenstrom gewährleisten. Dieses Δp max liegt bei den üblichen hydrodynamischen Drehmomentwandlern mit Überbrückungskupplung in der Größenordnung zwischen 7 und 10 bar. Das Δp max kann jedoch auch unterhalb oder oberhalb dieser Bandbreite liegen. - Die erfindungsgemäße Ausgestaltung der für einen Kühlölstrom vorgesehenen Nuten beziehungsweise Kanäle ermöglicht weiterhin die Temperaturabhängigkeit des Durchflusses durch diese Kanäle zu reduzieren und zwar, weil die überwiegende Drosselung, also der überwiegende Druckabbau im Bereich der verhältnismäßig kurzen Drosselstellen stattfindet. Die Nut im Bereich einer Drosselstelle geht nur linear in den Durchfluß beziehungsweise den Volumenstrom ein, wodurch eine geringere Abhängigkeit von den geometrischen Toleranzen gewährleistet wird. Bei einer Ausgestaltung der Nuten gemäß dem vorerwähnten Stand der Technik findet der überwiegende Teil der Drosselung laminar statt und zwar über die gesamte Länge der Nuten. Bei einer solchen Drosselung geht die Nuthöhe in der vierten Potenz in den Durchfluß beziehungsweise in den Volumenstrom ein. Dadurch ergibt sich eine starke Abhängigkeit bezüglich der geometrischen Toleranzen des Belages beziehungsweise der Nuten. Weiterhin ist infolge der vorhandenen laminaren Drosselung eine starke Abhängigkeit des Volumenstromes von der Viskosität beziehungsweise der Temperatur des Kühlmittels vorhanden.
- Um zu gewährleisten, daß die erfindungsgemäßen Nuten ihre Drosselfunktion stets gewährleisten, ist eine Anlage des Reibbelages
22 an der Gegenreibfläche21 im Bereich der Drosselstellen erforderlich. Es soll zumindest gewährleistet sein, daß in keinem der auftretenden Betriebszustände im Bereich der Drosselstelle ein Spalt klafft beziehungsweise ein derartiger Spalt soll nicht größer als 0,03 mm, vorzugsweise als 0,01 mm sein. Derartige Spalte können aufgrund einer unzureichenden Parallelität zwischen den in Eingriff bringbaren Reibflächen entstehen. - Um zu gewährleisten, daß in allen Betriebszuständen, in denen die Reibflächen in Eingriff stehen, die Drosselstellen
30 ihre Funktion übernehmen, ist es vorteilhaft, wenn der Reibbelag22 entsprechend7 von einem Bauteil, nämlich dem Ringkolben17 getragen wird. - In den
7 und8 sind im vergrößerten Maßstab ein Teilbereich der Gehäuseschale4 sowie des Kolbens17 mit dem darauf befestigten Reibbelag22 dargestellt. In7 ist die Gestalt des Kolbens17 dargestellt, die dieser in praktisch nicht beanspruchtem, also entspanntem Zustand einnimmt. Diese Kolbenform ist gegeben, wenn in den beiden Kammern18 und20 praktisch der gleiche Druck oder nur ein verhältnismäßig geringer Druckunterschied vorhanden ist. Im entspannten Zustand des Kolbens17 ist der äußere Bereich17a , welcher den Reibbelag22 aufnimmt, derart ausgebildet, daß die Reibfläche22a des Reibbelages22 und die Reibfläche21 des Gehäuses4 zwischen sich einen keilförmigen Luftspalt39 einschließen, der sich radial nach innen hin erweitert und einen Winkel Φ aufweist, der in der Größenordnung von 0,5 und 3°, vorzugsweise in der Größenordnung von 1 Winkelgrad liegen kann. - In
8 ist die Stellung des Kolbens17 dargestellt, die dieser bei einem vorbestimmten Überdruck in der Kammer20 gegenüber der Kammer18 einnimmt. Dieser Überdruck kann in der Größenordnung zwischen 4 und 8 bar liegen, wobei je nach gewünschtem maximalen Überdruck der Kolben17 entsprechend federnd ausgebildet werden muß. - Wie aus der gemeinsamen Betrachtungsweise der
7 und8 zu entnehmen ist, ist bei Druckgleichheit beziehungsweise geringem Differenzdruck zwischen den beiden Kammern18 und20 der Reibbelag22 lediglich über den radial äußeren ringförmigen Reibflächenabschnitt40 , in dem die Drosselstellen30 vorgesehen sind, mit der Reibfläche21 in Reibkontakt. Dadurch wird gewährleistet, daß bereits bei geringen Differenzdrücken zwischen den beiden Kammern18 und20 beziehungsweise bereits bei geringen Überdrücken in der Kammer20 (zum Beispiel 1 bar) die Drosselstellen30 ihre Funktion übernehmen. Mit zunehmendem Überdruck in der Kammer20 gegenüber der Kammer18 wird der Kolben17 von der in7 dargestellten Gestalt in die in8 dargestellte Gestalt verformt. Dadurch nimmt der Kontaktbereich zwischen den Reibflächen21 und22a allmählich zu beziehungsweise der zwischen den Reibflächen21 und22a vorhandene Winkel Φ wird kleiner. Die Drosselstellen30 gewährleisten jedoch auch weiterhin eine einwandfreie Steuerung des Volumens an Kühlflüssigkeit. - Der in
2 dargestellte Reibbelag beziehungsweise Reibring22 ist einstückig ausgebildet. Dieser könnte jedoch auch aus mehreren, in Umfangsrichtung aneinandergefügten, sektorförmigen Belageinzelteilen zusammengesetzt werden. - In den
9 bis10 sind Reibbeläge122 ,222 ,322 teilweise dargestellt, die mit Nuten beziehungsweise mit Kanälen entsprechend der vorliegenden Erfindung ausgestattet sind. - Den Reibbelägen gemäß den
9 bis11 ist gemeinsam, daß sie Drosselstellen130 ,230 ,330 besitzen, die über den Umfang des Reibbelages verteilt sind. Diese Drosselstellen130 ,230 ,330 bestimmen überwiegend den Volumenstrom, welcher durch die Kanäle124 ,224 ,324 fließen kann. Die sich an die Drosselstellen130 ,230 ,330 anschließenden Kanalabschnitte besitzen einen wesentlich größeren Durchflußquerschnitt als die Drosselstellen130 ,230 ,330 , so daß in diesen Kanalabschnitten überwiegend eine laminare Strömung vorhanden ist. Die Strömungsgeschwindigkeit in diesen Teilabschnitten der Kanäle124 ,224 ,324 ist dabei erheblich geringer als die Strömungsgeschwindigkeit in den Drosselstellen130 ,230 ,330 . Dadurch wird auch ein optimaler Wärmeübergang zwischen dem durchfließenden Kühlmittel beziehungsweise Kühlöl und den angrenzenden Bauteilen erzielt. - Bei der Ausgestaltung gemäß
9 besitzt der Reibbelag122 eine mit den Drosselstellen130 in Verbindung stehende ringförmige Nut131 , die ihrerseits in Verbindung steht mit einer Vielzahl von nach innen verlaufenden radialen Nuten132 . Die Reibfläche des Reibbelages122 ist gebildet durch die zwischen den einzelnen Nuten132 vorhandenen Erhebungen132a und der am Randbereich des Reibringes122 vorhandenen ringförmigen Erhebung122a , die durch die Drosselstellen130 in einzelne, sektorförmige Abschnitte unterteilt ist. - Der Reibbelag
222 gemäß10 besitzt eine Mehrzahl von ringförmigen Vertiefungen231 ,231a ,231b , die durch radial verlaufende Nutbereiche232 ,232a miteinander verbunden sind. Der radial innere ringförmige Nutbereich231b ist über radiale Nutbereiche232b radial nach innen hin geöffnet. Die radialen Nutbereiche232 ,232a und232b sind in bezug aufeinander in Umfangsrichtung derart versetzt, daß eine mehrfache Umlenkung des durch die Kanäle224 strömenden Öles stattfindet. - Bei der in
11 dargestellten Ausführungsform sind die Kanäle324 am Anschluß an die Drosselstellen330 in Umfangsrichtung mäanderförmig ausgebildet, so daß aufgrund der Fläche sowie der Länge der mäanderförmigen Bereiche der Kanäle324 ein guter Wärmetausch zwischen dem Kühlöl und den angrenzenden Bauteilen beziehungsweise den angrenzenden Reibflächen stattfindet. - Gemäß einer weiteren Ausgestaltungsmöglichkeit der Erfindung können die erfindungsgemäß ausgestalteten Kühlnuten, anstatt in den Reibbelag
22 eingebracht zu sein, im Bereich der Reibfläche21 des Gehäuses4 vorgesehen sein. Diese können dann durch Einprägen in das Blechmaterial gebildet werden. Radial außen und radial innen müssen die angeprägten Kanäle derart ausgebildet sein, daß diese zu den Kammern18 und20 hin offen sind. Weiterhin kann der Reibbelag22 anstatt vom Kolben17 getragen zu werden, auch am Gehäuse4 befestigt sein. Weiterhin kann ein Reibbelag22 von einer Zwischenlamelle getragen sein, wie dies zum Beispiel auch der Fall bei einigen Ausführungsformen des angeführten Standes der Technik ist. Die erfindungsgemäßen Kühlkanäle können weiterhin unmittelbar in das den Kolben17 bildende Material eingeprägt sein, wobei dann der Reibbelag22 von dem Gehäuse4 oder von einer Zwischenlamelle getragen ist. - Die in einen Reibbelag beziehungsweise Reibring eingebrachten Nuten beziehungsweise Kanäle können bei der Herstellung des Reibbelages eingebracht werden, also vor der Befestigung des Reibbelages auf einem Trägerbauteil, wie zum Beispiel einem Ringkolben oder einer Lamelle. Die Nuten, Rillen oder Kanäle können jedoch auch während der Befestigung, zum Beispiel durch Aufkleben des Reibbelages auf ein Trägerbauteil, oder nach einer solchen Befestigung in den Reibbelag eingebracht werden. Es kann also der Reibbelag, zum Beispiel
22 gemäß2 , zunächst auf den Ringkolben17 befestigt werden und während dieser Befestigung oder danach die Kanäle24 in den Reibring22 eingeprägt werden. Letzteres erfolgt mittels eines Preßwerkzeuges, welches entsprechende Profilierungen besitzt.
Claims (22)
- Reibring zur Verwendung in einer Nasslaufkupplung, wobei der Reibring wenigstens eine Reibfläche mit einem Außenumfang und einem Innenumfang besitzt, im Bereich der Reibfläche zwischen Innenumfang und Außenumfang durchgängig verlaufende Nuten zur Kühlung eingebracht sind, die eine Verbindung zwischen dem Außenumfang und dem Innenumfang gewährleisten, wobei die Nuten über eine Teillänge ihrer Erstreckung wenigstens eine vom Außenumfang des Reibrings ausgehende, radial verlaufende Drosselstelle bilden, welche das durch die Nuten strömbare Volumen an Kühlflüssigkeit bestimmt, dadurch gekennzeichnet, dass die Nuten eine über ihre Erstreckung gleichbleibende Tiefe aufweisen und die Drosselstelle durch eine Verengung der Durchflussbreite gebildet wird und in in Umfangsrichtung verlaufende Nutabschnitte übergehen, die radial innen mit einem zum Innenrand des Reibringes hin offenen Abflußabschnitt verbunden sind.
- Reibring nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Drosselstelle für eine turbulente Strömung ausgestaltet ist und die übrigen Nutenbereiche für eine im wesentlichen laminare Strömung.
- Reibring nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Länge einer Drosselstelle in der Größenordnung zwischen 2 und 8 mm liegt.
- Reibring nach Anspruch 3, wobei die Länge der Drosselstelle in der Größenordnung von 3 bis 5 mm liegt.
- Reibring nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß das Querschnittsverhältnis zwischen den länglichen Bereichen der Nuten mit größerem Querschnitt und der Drosselstelle in der Größenordnung zwischen 3 zu 1 und 8 zu 1 liegt.
- Reibring nach Anspruch 5, wobei das Querschnittsverhältnis in der Größenordnung zwischen 4 zu 1 und 6 zu 1 liegt.
- Reibring nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Drosselstelle durch eine kurze kanalartige Vertiefung mit scharfkantigem Strömungseintritt und/oder Strömungsaustritt gebildet ist.
- Reibring nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Reibring eine Mehrzahl von über den Umfang verteilte Drosselstellen aufweist.
- Reibring nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Drosselstellen in einen radial äußeren, in Umfangsrichtung verlaufenden Nutabschnitt übergehen, der über radial verlaufende Nutabschnitte mit einem inneren, in Umfangsrichtung verlaufenden Nutabschnitt in Verbindung steht, welcher in einen Abflußabschnitt mündet.
- Reibring nach Anspruch 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, daß die in Umfangsrichtung verlaufenden Nutabschnitte in bezug auf die zugeordnete Drosselstelle – in Umfangsrichtung betrachtet – symmetrisch angeordnet sind.
- Reibring nach einem der Ansprüche 8 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß – in radialer Richtung betrachtet – einer Drosselstelle ein Abflußquerschnitt gegenüberliegt.
- Reibring nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß eine Mehrzahl von über den Umfang des Reibringes verteilten Drosselstellen vorhanden sind, die in in Umfangsrichtung zickzackförmig beziehungsweise mäanderförmig geführte Nutabschnitte übergehen.
- Reibring nach wenigstens einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Nuten wenigstens zwei Umlenkungen besitzen.
- Reibring nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß, bezogen auf die zwischen dem Außenumfang und dem Innenumfang des Reibringes vorhandene Fläche, der Flächenanteil, welcher von den Nuten eingenommen wird, in der Größenordnung von 30 bis 60 Prozent liegt.
- Reibring nach Anspruch 14, wobei der Flächenanteil in der Größenordnung von 40 bis 50 Prozent liegt.
- Reibring, der Bestandteil einer Überbrückungskupplung eines hydrodynamischen Drehmomentwandlers ist, wobei der Drehmomentwandler ein Gehäuse aufweist, in welchem ein Pumpenrad, ein Turbinenrad, ein Leitrad sowie die Überbrückungskupplung aufgenommen sind, die Überbrückungskupplung einen Ringkolben aufweist, beidseits dessen jeweils eine mit Öl befüllbare Kammer vorhanden ist, der Ringkolben wenigstens eine Reibfläche trägt, die mit einer Gegenreibfläche in Reibeingriff bringbar ist, wobei radial innerhalb der Reibflächen zwischen dem Ringkolben und einem die Gegenreibfläche tragenden Bauteil die erste der Kammern gebildet ist und wenigstens eine der Reibflächen durch einen Reibring gemäß den Ansprüchen 1 bis 15 gebildet ist, wobei über die im Reibring eingebrachten Nuten bei axialer Anlage der Reibflächen ein Ölfluß aufgrund des zwischen den beiden Kammern vorhandenen Druckunterschiedes erfolgen kann.
- Reibring nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß im Bereich einer Drosselstelle die zwischen den beiden Kammern vorhandene Druckdifferenz um circa 60 bis 80 Prozent, vorzugsweise 70 bis 80 Prozent, abgebaut wird.
- Reibring nach einem der Ansprüche 16 bis 17, dadurch gekennzeichnet, daß die Drosselstellen an die Kammer, welche bei geschlossener Überbrückungskupplung den höheren Druck aufweist, angrenzen.
- Reibring nach einem der Ansprüche 1 bis 18, dadurch gekennzeichnet, daß die Nuten durch Anprägungen oder Ausschnitte im Reibring gebildet sind.
- Naßlaufkupplung mit einem Reibring nach einem der Ansprüche 1 bis 19.
- Naßlaufkupplung nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, dass die Nuten in einer Reibfläche eines Kolbens eingebracht sind.
- Naßlaufkupplung nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, dass die Nuten in einer Reibfläche einer Zwischenlamelle eingebracht sind.
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE29521915U DE29521915U1 (de) | 1994-01-21 | 1995-01-13 | Reibring sowie Kupplung mit einem solchen Reibring |
DE19549617A DE19549617C2 (de) | 1994-01-21 | 1995-01-13 | Hydrodynamischer Drehmomentwandler mit Überbrückungskupplung |
DE19500814A DE19500814B4 (de) | 1994-01-21 | 1995-01-13 | Reibring sowie Kupplung mit einem solchen Reibring |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE4401656 | 1994-01-21 | ||
DEP4401656.5 | 1994-01-21 | ||
DE19500814A DE19500814B4 (de) | 1994-01-21 | 1995-01-13 | Reibring sowie Kupplung mit einem solchen Reibring |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE19500814A1 DE19500814A1 (de) | 1995-08-03 |
DE19500814B4 true DE19500814B4 (de) | 2013-09-12 |
Family
ID=6508358
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19500814A Expired - Lifetime DE19500814B4 (de) | 1994-01-21 | 1995-01-13 | Reibring sowie Kupplung mit einem solchen Reibring |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH07208577A (de) |
KR (1) | KR100408334B1 (de) |
CN (1) | CN1077968C (de) |
DE (1) | DE19500814B4 (de) |
FR (1) | FR2715448B1 (de) |
GB (1) | GB2285851B (de) |
SE (1) | SE509739C2 (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102014225654A1 (de) | 2014-12-12 | 2016-06-16 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Reibbelag, insbesondere Kupplungsbelag |
Families Citing this family (27)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4432624C1 (de) * | 1994-09-14 | 1996-04-04 | Fichtel & Sachs Ag | Hydrodynamischer Drehmomentwandler mit einer Überbrückungskupplung |
ES2139487B1 (es) * | 1995-10-04 | 2000-09-16 | Fichtel & Sachs Ag | Embrague de transicion de un convertidor de par hidrodinamico. |
EP1048873A1 (de) * | 1996-05-15 | 2000-11-02 | Continental Teves AG & Co. oHG | Bremsscheibe |
FR2751386B1 (fr) * | 1996-07-18 | 1998-09-18 | Valeo | Garniture de friction pour un embrayage comportant un reseau de rainures |
DE19734678B4 (de) * | 1996-08-23 | 2017-03-02 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Hydrodynamischer Drehmomentwandler |
DE19714563C1 (de) * | 1997-04-09 | 1998-08-06 | Mannesmann Sachs Ag | Überbrückungskupplung mit Reibbelägen mit Vertiefungen |
US5878860A (en) * | 1997-04-22 | 1999-03-09 | Borg-Warner Automotive, Inc. | Plate and facing assembly |
US6145645A (en) * | 1998-07-04 | 2000-11-14 | Borg-Warner Automotive, Gmbh | Disk assembly |
FR2806457B1 (fr) * | 2000-03-17 | 2002-06-21 | Valeo | Dispositif d'accouplement hydrocinetique, en particulier pour vehicule automobile |
US6345711B1 (en) * | 2000-05-01 | 2002-02-12 | Borgwarner Inc. | Segmented friction member |
JP2002181073A (ja) * | 2000-12-18 | 2002-06-26 | Aisin Aw Co Ltd | 摩擦材の油溝形状 |
KR20020088096A (ko) * | 2001-05-17 | 2002-11-27 | 현대자동차주식회사 | 토크 컨버터의 록 업 클러치 |
US20030034216A1 (en) * | 2001-08-15 | 2003-02-20 | Michael E. Fingerman | Torque converter having continuously slipping clutch |
FR2856453B1 (fr) * | 2003-06-17 | 2006-05-19 | Valeo Embrayages | Appareil d'accouplement hydrocinetique, notamment pour vehicule automobile et garniture de friction pour un tel appareil |
JP2005133795A (ja) * | 2003-10-29 | 2005-05-26 | Exedy Corp | トルクコンバータの回転体の製造方法、及びその製造方法により製造されたトルクコンバータの回転体 |
DE102005051739B4 (de) * | 2005-10-28 | 2017-01-12 | Daimler Ag | Hydrodynamischer Drehmomentwandler mit einer Überbrückungskupplung |
WO2007101420A1 (de) * | 2006-03-07 | 2007-09-13 | Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg | Kupplungsaggregat mit nasslaufkupplung |
KR101250942B1 (ko) * | 2007-08-31 | 2013-04-04 | 오토 푹스 카게 | 마찰 페어링에 속하는 본체를 제조하기 위한 방법 및 마찰 페어링에 속하는 본체 |
US9140324B2 (en) * | 2009-04-24 | 2015-09-22 | Eaton Corporation | Fluid cooled coupling assembly |
DE102010054253B4 (de) * | 2009-12-22 | 2019-10-31 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Nasslaufende Kraftfahrzeugreibkupplung |
JP5930325B2 (ja) * | 2010-12-16 | 2016-06-08 | シェフラー テクノロジーズ アー・ゲー ウント コー. カー・ゲーSchaeffler Technologies AG & Co. KG | 平衡した単位荷重のための改良された摩擦部材 |
JP5925867B1 (ja) | 2014-11-25 | 2016-05-25 | 株式会社エクセディ | 流体継手 |
DE112016002583A5 (de) * | 2015-06-11 | 2018-05-24 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Reibfläche |
US9719589B2 (en) * | 2015-11-16 | 2017-08-01 | Valeo Embrayages | Hydrokinetic torque converter without impeller and turbine thrust bearings, and method for making the same |
DE102016201625A1 (de) * | 2016-02-03 | 2017-08-03 | Zf Friedrichshafen Ag | Bauteil mit wenigstens einer Anlauffläche für ein Getriebe |
AT15554U1 (de) | 2016-04-08 | 2017-12-15 | Miba Frictec Gmbh | Reiblamelle |
DE102017213308A1 (de) | 2017-08-01 | 2019-02-07 | Zf Friedrichshafen Ag | Kopplungsanordnung |
Citations (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1284717B (de) * | 1962-10-06 | 1968-12-05 | Twin Disc Clutch Co | Kuehlnutenanordnung fuer Reibscheiben von Scheibenreibungskupplungen |
US4027758A (en) * | 1974-11-15 | 1977-06-07 | Ab Bofors | Wet disc clutch and method of force cooling the same |
JPS5830532A (ja) * | 1981-08-17 | 1983-02-23 | Mitsubishi Motors Corp | 摩擦クラツチのフエ−シング構造 |
US4674616A (en) * | 1983-01-31 | 1987-06-23 | Borg-Warner Corporation | Friction disc with segmented core plate and facings |
US4969543A (en) * | 1989-07-10 | 1990-11-13 | Ford Motor Co. | Slipping bypass clutch construction for a hydrokinetic torque converter |
US5056631A (en) * | 1989-07-10 | 1991-10-15 | Ford Motor Company | Slipping bypass clutch construction for a hydrokinetic torque converter |
US5094331A (en) * | 1988-03-18 | 1992-03-10 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Wet-type multiplate clutch |
US5209330A (en) * | 1991-12-23 | 1993-05-11 | Ford Motor Company | Slipping bypass clutch for hydrokinetic torque converter |
US5248016A (en) * | 1991-03-28 | 1993-09-28 | Nsk-Warner K.K. | Lock-up clutch for a torque converter |
DE4328182A1 (de) * | 1992-08-21 | 1994-02-24 | Luk Getriebe Systeme Gmbh | Verfahren zum Steuern eines Drehmomenten-Übertragungssystems |
EP0620378A1 (de) * | 1993-04-13 | 1994-10-19 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Hydrodynamische Kupplung |
DE4420959A1 (de) * | 1993-07-09 | 1995-01-12 | Luk Getriebe Systeme Gmbh | Hydrodynamischer Strömungswandler |
DE4425912A1 (de) * | 1993-07-30 | 1995-02-02 | Luk Getriebe Systeme Gmbh | Hydrodynamischer Strömungswandler |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB669982A (en) * | 1948-01-10 | 1952-04-09 | Charles Alfred Breeze | Improvements in friction clutches |
US2841262A (en) * | 1952-05-16 | 1958-07-01 | Borg Warner | Clutch |
US3094194A (en) * | 1961-01-23 | 1963-06-18 | Lambert & Brake Corp | Friction device |
US3463281A (en) * | 1967-10-24 | 1969-08-26 | Twin Disc Inc | Combination friction clutch and fluid coupling |
US4368649A (en) * | 1980-07-01 | 1983-01-18 | Ford Motor Company | Automatic transaxle driveline having four forward driving ratios and a single reverse ratio |
CN2065697U (zh) * | 1989-12-29 | 1990-11-14 | 北京市汽车机油泵厂 | 风扇硅油离合器 |
-
1995
- 1995-01-13 DE DE19500814A patent/DE19500814B4/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-01-17 SE SE9500134A patent/SE509739C2/sv not_active IP Right Cessation
- 1995-01-19 FR FR9500574A patent/FR2715448B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1995-01-19 CN CN95101249A patent/CN1077968C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1995-01-20 KR KR1019950000881A patent/KR100408334B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1995-01-20 GB GB9501113A patent/GB2285851B/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-01-20 JP JP7007459A patent/JPH07208577A/ja active Pending
Patent Citations (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1284717B (de) * | 1962-10-06 | 1968-12-05 | Twin Disc Clutch Co | Kuehlnutenanordnung fuer Reibscheiben von Scheibenreibungskupplungen |
US4027758A (en) * | 1974-11-15 | 1977-06-07 | Ab Bofors | Wet disc clutch and method of force cooling the same |
JPS5830532A (ja) * | 1981-08-17 | 1983-02-23 | Mitsubishi Motors Corp | 摩擦クラツチのフエ−シング構造 |
US4674616A (en) * | 1983-01-31 | 1987-06-23 | Borg-Warner Corporation | Friction disc with segmented core plate and facings |
US5094331A (en) * | 1988-03-18 | 1992-03-10 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Wet-type multiplate clutch |
US5056631A (en) * | 1989-07-10 | 1991-10-15 | Ford Motor Company | Slipping bypass clutch construction for a hydrokinetic torque converter |
US4969543A (en) * | 1989-07-10 | 1990-11-13 | Ford Motor Co. | Slipping bypass clutch construction for a hydrokinetic torque converter |
US5248016A (en) * | 1991-03-28 | 1993-09-28 | Nsk-Warner K.K. | Lock-up clutch for a torque converter |
US5209330A (en) * | 1991-12-23 | 1993-05-11 | Ford Motor Company | Slipping bypass clutch for hydrokinetic torque converter |
DE4328182A1 (de) * | 1992-08-21 | 1994-02-24 | Luk Getriebe Systeme Gmbh | Verfahren zum Steuern eines Drehmomenten-Übertragungssystems |
EP0620378A1 (de) * | 1993-04-13 | 1994-10-19 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Hydrodynamische Kupplung |
DE4420959A1 (de) * | 1993-07-09 | 1995-01-12 | Luk Getriebe Systeme Gmbh | Hydrodynamischer Strömungswandler |
DE4425912A1 (de) * | 1993-07-30 | 1995-02-02 | Luk Getriebe Systeme Gmbh | Hydrodynamischer Strömungswandler |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102014225654A1 (de) | 2014-12-12 | 2016-06-16 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Reibbelag, insbesondere Kupplungsbelag |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2285851A (en) | 1995-07-26 |
FR2715448B1 (fr) | 1996-10-04 |
DE19500814A1 (de) | 1995-08-03 |
GB9501113D0 (en) | 1995-03-08 |
JPH07208577A (ja) | 1995-08-11 |
CN1077968C (zh) | 2002-01-16 |
KR950033157A (ko) | 1995-12-22 |
GB2285851B (en) | 1998-10-07 |
SE9500134L (sv) | 1995-07-22 |
SE9500134D0 (sv) | 1995-01-17 |
FR2715448A1 (fr) | 1995-07-28 |
SE509739C2 (sv) | 1999-03-01 |
CN1111329A (zh) | 1995-11-08 |
KR100408334B1 (ko) | 2004-03-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE19500814B4 (de) | Reibring sowie Kupplung mit einem solchen Reibring | |
DE4420959B4 (de) | Hydrodynamischer Strömungswandler | |
DE10004189B4 (de) | Mehrfach-Kupplungseinrichtung | |
DE10004179C5 (de) | Mehrfach-Kupplungseinrichtung | |
DE10004195B4 (de) | Mehrfach-Kupplungseinrichtung | |
DE10004190B4 (de) | Mehrfach-Kupplungseinrichtung | |
DE4425912A1 (de) | Hydrodynamischer Strömungswandler | |
DE10004186B4 (de) | Mehrfach-Kupplungseinrichtung | |
DE19822665B4 (de) | Hydrodynamischer Drehmomentwandler | |
EP2470808B1 (de) | Doppelkupplungsanordnung für ein getriebe mit zwei eingangswellen | |
DE69933745T2 (de) | Mehrscheiben-Reibeinrichtung mit steuerbarer Zwangsschmierung | |
DE19917893B4 (de) | Kupplungseinrichtung, insbesondere Anfahrelement, mit einstellbarer Kupplungskühlung für hohe Verlustleistung | |
DE19652571B4 (de) | Anfahrkupplung | |
DE19626685A1 (de) | Hydrodynamischer Drehmomentwandler | |
EP1462678B1 (de) | Hydrodynamische Kupplungsanordnung mit einer Kupplungsvorrichtung innerhalb des Kupplungsgehäuses | |
DE19515302A1 (de) | Kraftübertragungseinrichtung mit Flüssigkeitskupplung | |
WO1999010666A1 (de) | Druckmittelanlage | |
DE10117746A1 (de) | Drehmomentübertragungseinrichtung | |
WO2008077370A1 (de) | Drehmomentwandler mit mehreren funktionen mit einer hebelfeder und verfahren zum steuern des hydraulischen drucks und flusses | |
WO2008064641A1 (de) | Kraftübertragungsvorrichtung | |
EP1525407B1 (de) | Kupplungsanordnung | |
DE102006023288A1 (de) | Kopplungsanordnung | |
DE19932576A1 (de) | Hydrodynamischer Drehmomentwandler | |
EP1257751B1 (de) | Reibkupplung, insbesondere wandlerüberbrückungskupplung für einen hydrodynamischen drehmomentwandler | |
DE10230650A1 (de) | Hydraulischer Drehmomentwandler |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8172 | Supplementary division/partition in: |
Ref document number: 19549617 Country of ref document: DE |
|
Q171 | Divided out to: |
Ref document number: 19549617 Country of ref document: DE |
|
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
AH | Division in |
Ref document number: 19549617 Country of ref document: DE |
|
8125 | Change of the main classification |
Ipc: F16D 13/72 |
|
8127 | New person/name/address of the applicant |
Owner name: LUK GS VERWALTUNGS KG, 77815 BUEHL, DE |
|
8127 | New person/name/address of the applicant |
Owner name: SCHAEFFLER TECHNOLOGIES GMBH & CO. KG, 91074 H, DE |
|
R081 | Change of applicant/patentee |
Owner name: SCHAEFFLER TECHNOLOGIES GMBH & CO. KG, DE Free format text: FORMER OWNER: SCHAEFFLER TECHNOLOGIES GMBH & CO. KG, 91074 HERZOGENAURACH, DE Effective date: 20120828 Owner name: SCHAEFFLER TECHNOLOGIES AG & CO. KG, DE Free format text: FORMER OWNER: SCHAEFFLER TECHNOLOGIES GMBH & CO. KG, 91074 HERZOGENAURACH, DE Effective date: 20120828 |
|
R016 | Response to examination communication | ||
R018 | Grant decision by examination section/examining division | ||
R020 | Patent grant now final |
Effective date: 20131213 |
|
R081 | Change of applicant/patentee |
Owner name: SCHAEFFLER TECHNOLOGIES GMBH & CO. KG, DE Free format text: FORMER OWNER: SCHAEFFLER TECHNOLOGIES AG & CO. KG, 91074 HERZOGENAURACH, DE Effective date: 20140218 |
|
R071 | Expiry of right | ||
R071 | Expiry of right |