DE1941491A1 - Verfahren zur Herstellung von faserverstaerkten zusammengestetzten Stoffen - Google Patents
Verfahren zur Herstellung von faserverstaerkten zusammengestetzten StoffenInfo
- Publication number
- DE1941491A1 DE1941491A1 DE19691941491 DE1941491A DE1941491A1 DE 1941491 A1 DE1941491 A1 DE 1941491A1 DE 19691941491 DE19691941491 DE 19691941491 DE 1941491 A DE1941491 A DE 1941491A DE 1941491 A1 DE1941491 A1 DE 1941491A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- mandrel
- fibers
- fiber
- die
- manufacture
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 37
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 31
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims description 23
- 239000004744 fabric Substances 0.000 title claims description 21
- 239000003733 fiber-reinforced composite Substances 0.000 title description 5
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 86
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 29
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 29
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 28
- 239000011888 foil Substances 0.000 claims description 24
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 21
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 20
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 239000002356 single layer Substances 0.000 claims description 18
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 17
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 14
- 238000005507 spraying Methods 0.000 claims description 12
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 7
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims description 6
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 6
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000007921 spray Substances 0.000 claims description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 3
- 238000004321 preservation Methods 0.000 claims description 2
- 238000009730 filament winding Methods 0.000 claims 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 11
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 9
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 8
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 8
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 8
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 description 7
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 7
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 4
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000012300 argon atmosphere Substances 0.000 description 3
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 241000282326 Felis catus Species 0.000 description 2
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 description 2
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000011185 multilayer composite material Substances 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 2
- 229910001250 2024 aluminium alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001094 6061 aluminium alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052580 B4C Inorganic materials 0.000 description 1
- CHBRHODLKOZEPZ-UHFFFAOYSA-N Clotiazepam Chemical compound S1C(CC)=CC2=C1N(C)C(=O)CN=C2C1=CC=CC=C1Cl CHBRHODLKOZEPZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 206010009696 Clumsiness Diseases 0.000 description 1
- 229910001299 Cm alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 1
- 108091034120 Epstein–Barr virus-encoded small RNA Proteins 0.000 description 1
- 240000007594 Oryza sativa Species 0.000 description 1
- 235000007164 Oryza sativa Nutrition 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000003292 diminished effect Effects 0.000 description 1
- 238000009713 electroplating Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000011152 fibreglass Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 1
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 description 1
- 238000003475 lamination Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 238000007750 plasma spraying Methods 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 229940098458 powder spray Drugs 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 235000009566 rice Nutrition 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 229940036051 sojourn Drugs 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 210000003813 thumb Anatomy 0.000 description 1
- 238000007740 vapor deposition Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C49/00—Alloys containing metallic or non-metallic fibres or filaments
- C22C49/02—Alloys containing metallic or non-metallic fibres or filaments characterised by the matrix material
- C22C49/04—Light metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C47/00—Making alloys containing metallic or non-metallic fibres or filaments
- C22C47/02—Pretreatment of the fibres or filaments
- C22C47/06—Pretreatment of the fibres or filaments by forming the fibres or filaments into a preformed structure, e.g. using a temporary binder to form a mat-like element
- C22C47/062—Pretreatment of the fibres or filaments by forming the fibres or filaments into a preformed structure, e.g. using a temporary binder to form a mat-like element from wires or filaments only
- C22C47/068—Aligning wires
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C47/00—Making alloys containing metallic or non-metallic fibres or filaments
- C22C47/16—Making alloys containing metallic or non-metallic fibres or filaments by thermal spraying of the metal, e.g. plasma spraying
- C22C47/18—Making alloys containing metallic or non-metallic fibres or filaments by thermal spraying of the metal, e.g. plasma spraying using a preformed structure of fibres or filaments
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/12—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the method of spraying
- C23C4/134—Plasma spraying
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/18—After-treatment
- C23C4/185—Separation of the coating from the substrate
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49801—Shaping fiber or fibered material
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/4981—Utilizing transitory attached element or associated separate material
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Description
fotontanwälti _
bipf.lr.g.H.Veickmcf.n.Dipl.Phys.Dr.K.Fincki -
tipi. Ing. F.A. IVsicknrisnn, Dipl. Cbem. B.Hul3ar
8 München 27, iSöhlStr.22 1941491
United Aircraft Corporation
400 Main Street .'
400 Main Street .'
East "Hartford, Connecticut 06108
USA
USA
Verfahren zur Herstellung von faserverstärkten zusammengesetzten
Stoffen
Priorität: USA 763·?-78
Patentanmeldung vom 2J]. September 1968
Patentanmeldung vom 2J]. September 1968
Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf die Herstellung von
faserverstärkten zusammengesetzten Stoffen und im besonderen aiif
die Herstellung von faserverstärkten monomolekularschichtig zusammengesetzten
Bändern, die durch Diffusion verbunden werden.
'Ss ist bekannt, dass Faserverstärkung die latente Möglichkeit zubedeutenden
Verbesserungen in der Herstellung' von strukturell zusammengesetzten
Stoffen liefert, die bestimmt sind, den sich aufdrängenden Forderungen- des Raumzeitalters nach Metallwaren gerecht
zu werden. Die Idee der FaserverStärkung beruht auf der
Tatsache, dass Stoffe, die in faserigem Zustand hergestellt werden, häufig einen höheren Elastizitätsmodul und eine grössere
elastische Spannungsfähigkeit und folglich grössere Steifheit
•und Festigkeit aufweisen, als die entsprechenden Stoffe in Massenher
Stellung« Man hat in den letzten paar Jahren der Entwicklung
von zusammengesetzten Stoffen mit strukturell hohem Modul gro33e Aufmerksamkeit gewidmet« Fortschritte sind gemacht worden
in der Entwicklung von Fasern von grosser Festigkeit und hoher
Qualität wie Bor und Siliziumkarbid zum Beispiel. Diese Fasern
verbinden die hohe Festigkeit von Fiberglas mit einem hohen
Jodul und legen die Durchführbarkeit der Herstellung von faserverstärkten
Sboffen nahe, die e ne -grossere Ausgeglichenheit
zwischen Festigkeit und Steifheit besitzen. Um diese Eigenschaf-
009814/1301 bad original
tp-n auszunützen, ist es notwendig*, diese Pasern in einem
mengesetzten Ge füge de^niR ssen zu verbinden, dass e ίη Bruch in
mehreren Einzelfassrn sich nicht auf di3 umgebenden Fasern überträgt und ausserflem die Bels.stung mit sachgemässer Gleichmässigkeit
über das ganze Faserbündel zu -verteilen. Ein Verfahren zum ;
Erreichen dieses Resultates" besteht riarin, mehrere Schichten
von gleichmässig verteilten-Fasern in eine KatrLzenmasse zu verschalen,
die sich plastisch gestalten lässt. Die Herstellung von solchen zusammengesetzten Stoffen mit hohem Fodul, die eine
grosse Festigkeit-im Verhältnis zur Dichte haben, "hängt von
mehreren Grundfaktoren ab. " \ . . "-
Um strukturell wirksam zu sein, muss die Matrizenmasse grosse
Festigkeit und grosse Streckungseigenschaften besitzen. Hohe
Festigkeit ist erfordert, um.Spannungen zwischen Fasern weiterzuleiten,
so dass unterbrochene Fasern von neuem belastet werden. Die plastische Spannungskapazität muss hoch genug-sein um Brüche
unter schwerer lokalisierter Spannung zu verhindern, besonders an den Bruchenden der Fasern und zwischen Faserschichten.
Ausserdem müssen die ITebenspannungen in dem zusammengesetzten
Stoff, die durch Unterschiede in" der Thermozusammenziehung
zwischen der Faser mpA' der Matrize während der Abkühlung verursacht
werden auf ein Findestmaes zurückgeführt werden. Man hat
festgestellt, dass der Unterschied zwischen den Koeffizienten der
Thermo aus dehnung von zum Beispiel Borfasern und einer Aluminiummatrizenmasse
sich auf 0,5% Spannung beim Abkühlen von 204° 0 belaufen kann, wobei die Matrize unter ITebenspannung ist.
Ausserdem ist es iii einem faserverstärkten zusammengesetzten Stoff
notwendig, dass die Fasern gleichmässig räumlich verteilt sind.
um eine hohe Zugfestigkeit der Matrizenmasse und gleichmässige aussenachsige Eigenschaften zu erreichen» Einer der wichtigsten
Faktoren, um eine gleichmässige-räumliche Verteilung zu bewerkstelligen ist die Beschaffung einer ebenen und glatten Wicklungsunterlage. Endlich, zwecks gewerbsmässiger Herstellung, muss ein
Verfahren, das oben erwünschte Eigenschaften in der Praxis verwirklicht , geeignet sein, dieselben gleichmässig und stetig zu
verwirklichen, so dass das Fabrikat höchst reproduzierbar sein
. wird. - ■■;' · ,-' -', '-. . ■ ■ . " ,
• """ -ÖO98U/-13Q0 "."■■." -
BAD
194U91
Eines der ausschlaggebenden Probleme der Herstellung von zusammengesetzten
Stoffen mit grosser Festigkeit und hohem Modul" betrifft
das eigentliche Verfahren zum Einbauen der Faser in das
Matrizenmaterial, um das gewünschte.Endprodukt zu schaffen«
Mehrere ältere technische Verfahren sind angewandt worder zwecks Herstellung von metallenen zusammengesetzten Matrizenstoffen*
Diese begreifen solche Verfahren wie Durchtränken mit geschmolzenem
Metall, Bedampfen, Galvanisierung, eutektische Erstarrung und Plasroa-Iiichtbogensi^ritzen. Ein Beispiel von letzterem Verfahren
ist beschrieben in der Patentanmeldung, die am 19· Februar
1964 von Robert G* Cheatham und Joseph F. Cheatham unter
der Registrierungsnummer 346.J58 eingereicht wurde. In dem genannten
Verfahren wir 3 eine Vielzchl ν η Faserschichten in eine
metallene Ilatr^ zenmasse eingebaut, indem die Faser oder eine
Fasermette unmittelbar auf einem Spanndorn geordnet wird, vermittels
Plasma-Lvchtbogenspritzen eine metallene Hatrizenmasse
darauf gespritzt wird und anschliessend diese Wicklungs- und
Spritzoperationen an tieaer vorhergehenden zusammengesetzten . "
Schicht aus Faser und Matrize so cit als erwünscht zu wiederholen. In anderen Worten, ein meh schichtiger zusammengesetzter
Stoff wi'i-d erzeugt, indem man abwechselnd Faserschichten und
metallene Matrizenschichten aufeinander schichtet.
Obschon die älteren technischen Verfahren zusammengesetzte
Stoffe aus verstärkter Faser und metallener Matrize von grb'sserer
Festheit im Verhältnis zur Dichte und grcsserem Modul im Verhältnis
zu Dicntequot-i.er.ter. erzielter, so ist dcch die strukturelle
Tauglichkeit der letzteren vermindert durch schwache Bindung zw L ε oh en zusammengesetzten Lager:, besonders dort wo die
Faser einen grossen Bruchteil des Volumens bildet und durch Ansammlungen
von '.ebenspaimungen, verursach*" durch verschr.eder.e
Koeffizienten der durch lie 'Wärme bedingter-\AusaeJdr.ung für die
Fasern find di-~ Matrize, äie schwer zu regeln sind \ιϊ bezug auf
G-leichmässigkeLt und. Stärkegrade Ausserden Is-C t,ie räumliche
v;elorie offer. ?i Ät lieh, entschei ier.d Lsx für
t_lgkelT,. unrc-cslmässig, ;-;eil 5Le Ur.t-erlage
".".cat eber 1?~, naciician mehrere Schiciiien
< Veb^rf 4--?r ." Ir.Λ di. älteren techr.iseheA
009814/1308
BAD OBiGiNAL
Ar — | ."*iTur£ ί. | er | Fe. | Cult - |
ei. | ouss-rs | dl ■?: | ||
für | äii Fae | ' C | 1_Τ „ | |
p., ·__ | öl-γ-γ- ·: | .-■>- |
Verfahren schwer weiterzuführen, wenn versucht wi -d, mehrschichtige
zusammengesetzte Stoffe von komplizierter Form herzustellen,« da die Geschicklichkeit Einzelfasern zu solch einer Form mit dem
erforderten Grad an Gleichmässigkeit zu' wickeln in hohem Masse begrenzt ist. Endlich, wenn es sich um gewerbsmässige Herstellung
handelt, ist ein ernstes Problem der Reproduzierbarkeit mit obigen Verfahren verbunden, welches im Grunde von der Ungeschicklichkeit herrührt, sicherzustellen, dass die Fasern und lolglich
die Matrizenmasse in derselben Lage, in derselben Menge.und in
derselben Qualität für Jeues Stück zur Verwendung gelangt. Waren,
■die nach den obigen Verfahren hergestellt worden sind, tonnen
ganz jm Gegensatz hierzu bedeutend voneinander abweichen in
bezug auf ihre physikalischen Eigenschaften, trotz der peinlichst-en
Beachtung der Verfahrenseinzelheiten.
Die gegenwärtige Erfindung bezieht sich auf faserverstärkte Arti- - ι
kel und insbesondere auf ein verbessertes Verfahren zur Herstellung
von solchen Artikeln., um ihnen, wie erwünscht, Höchstmass und Gleichmässigkeit der Faserfüllung zu geben und die Reproduzierbarkeit
in-der Fabrikation von e nem Stück zum andern zu gewährleisten.
Sie erv.rägt öen Gebrauch von Fasern, wie zum Beispiel Bor, Siliziumkarbid oder Bor, das mit Siliziumkarbit überzogen
ist und eine metallene Matrizenmasse wie zum Beisijiel .
Aluminium oder Magnesium, um -einschichtige Bänder herzustellen, Welche leicht zu handhaben und in hohem Masse rer^roduzierbar
sind. Die Bänder werden vorzugsweise in einem mehrschichtigen
Gebilde zusammengeschlossen dessen Querschnitt von höchster
Gleichförmigkeit ir.t.
Gemäss einem Gesichtspunkt der vorliegenden Erfindung wird ein
mehrschichtig zusammengesetzter Stoff hergestellt aus einer Mehrzahl von einschichtigen, nach dem -Plasma-Verfahren gespritzten
Bändern, ""-wovon-" 3 ede ε -'auf einer unterlage unter gleichen Be-dingungen,
.was'Spannung .ύήα Temperatur anbelangt, hergestellt
wirn. Eine Ei.hzelfaser vrirc... spiralf ö-ninig um e'nen Spanndorn gewunden,
der mit einer Metallfolie bedeckt und reohan.lsch ausdehnbar
ist. Die "Faser" wird gleichmässig gespannt und bis 7-u einem
ijn .voraus'bestimirteh"Grad' vore'rhitzt und *= ne metallene
rfatrizenmasse wird aufgetragen"Vermittels Plasma-Lichtbogen-
- ^.i^^" ; 0098*4?/T3OHSr-* ' -
BAD
_5_ 194U91
spritzen. Die so erzeugten Bänder besitzen ausgezeichnete Eigenschaften was die Bindung zwischen laser und Matrize betrifft, ·
bieten dabei keine Anzeichen von Faserverschlechterung und werden vorzugsweise zu einem mehrschichtig zusammengesetzten Stoff
von gewünschter lOcm gestaltet, indem die erforderliche Anzahl
von Bändern in Lagen vereinigt und einem heissen Pressen unterworfen
werden.
Vermittels dieses Verfahrens wird nicht nur das Herstellen von mehrschichtigen zusammengesetzten Stoffen mit strukturell hohem ;"■
Modul verwirklicht, sondern die so erzeugten Staffe besitzen
.auch höhere Eigenschaften, die äusserst gleichmässig und höchst reproduzierbar sind. Das Verfahren ist einfach und wenig kost- ·
spielig und liefert räumlich genau verteilte Fasern mit einem Mindestmass von Restspannung In dem zusammengesetzten Stoff.
Eine feste Bindung zwischen laser und Matrize ist ohne Schwächen-*
der Faser erreicht, und das Produktionsverfahren infolge der
einschichtigen Bänder als Zwischenprodukt, löst das Problem der
HcCndhabung von Einzelfasern und ermöglicht, grosse und kompli- '
zierte Teile mit Leichtigkeit herzustellen. Da das genaue Volumenverhältnis von Faser und Matrize vor der Bandschichtungsoperation
fortgesetzt werden kann, sind Abxveichungen In diesem Verhältnis infolge unvermeidbaren Veränderungen im Verfahren auf
ein Mindestmass beschränkt. Als Resultat der vorliegenden technischen
Erkenntnisse wird ein zusammengesetzte!-· Stoff mit
'metallener Matrize, von grosser Festigkeit und hohem Modul, in einer bisher nicht gekannten Art und Weise verwirklicht.
Andere Erfindungsgegenstände und Vorteile werden ersichtlich v/erden an Hand der Beschreibung und der Patentansprüche und mit
Hilfe der begefügten Zeichnungen, welche eine Anwendungsform der
Erfindung veranschaulichen, in welchen: ·
Figur 1 "ei.no Seitenansicht eines während der Herstellung des zusammengesetzten
Stoffes gebrauchten Spanndorns ist; Figur 2 eine Seitenansicht, teilweise ein Querschnitt einer
Plasma-Spritzkammer ist; .
Figur 5 die photographische Aufnahme, in lOOfacher Vergrösse-"rung,.
eines zusammengesetzten Stoffes, dessen Fasergehalt 50/0 des Volumens beträgt,' ist.
009814/1309 BAD
' — 6 -
. In den Zeichnungen, ~:or:.n gleiche Ziffern gleiche Teile be zeich-~
aen, bezeichnet die Ziffer 10 einen hohlen, zylinderförmigen, '
diametrisch gespaltenen Spanndorn, der aus zwei halbzylinderförmigen
Gegenstücken 12 und 14 besteht. Die Spanndoxnstücka sind zusammenbefestigt an ihrer Zwischenseite vermittels eines
Scharnieres 16 an dem, einen Ende, und sind durch Drehung trennbar bis zu einem bestimmbaren Grad vermittels zwei Federn 18
und eines Sperriemens 20, die sich am entgegengesetzten Ende befinden.
Der Riemen 20 ist mit einem Längsschlitz. 22 versehen, der
■ an das eine Ende stösst. Eine Flügelschraube 23, mit erweitertem
Kopf, die in den Schlitz 22 passt, lässt sich betätigen, um den
. Spanndorn zu sperren, wenn die Fedez-n in entspannter Lage sind.
Der Spanndorn 10 hat einen Durchgang 24-, der in Richtung der
Zentralachse läuft, der eine zweckgerechte Antriebswelle (nicht
dargestellt) aufnehmen kann, so dass der Spanndorn sowohl drehbar als in der Richtung der Achse beweglich ist.
Gemäss dem Verfahren der Erfindung, bei durch die Federn schräg
nach auswärts gestellten Teilstücken, wird der Spanndorn in dieser offenen Stellung gesf^errt und ein ausgeviähltes Hetallfolienblatt
wird einschichtig über die ganze zylindrische Fläche
des Spanndorns gelegt, so dass es dieselbe glatt und gleich-.
massig bedeckt. Um Faltenwerfung während der Herstellung au verhindern,
soll die Folie vorzugsweise aus einem Material bestehen, das in bezug auf Wärmeverhalten dem Spanndorn angemessen ist,
das heisst, es muss einen Ausdehnungskoeffizienten haben, der
im wesentlichen derselbe ist wie derjenige des Spanndorns. Einer der wichtigsten Vorteile beim Gebrauch der Metallf-lie als 'Unterlagematerial
ist die Tatsache, dass es die Verarbeitungsei-,
genschaften des einschichtigen Bandes verbessert und ihm einen
bedeutend höheren Grad an Zähigkeit gibt. Die Folie, wie später erklärt wird,-wird an die Fasern angepasst und in der Folge in
das Matrizenmaterial eingebaut-werden. *'
Fasermatei^ial ökird euserwählt und in spiralförmigen Windungen,
die eng anliegen und gleichmässig räumlich verteilt sind, um den
Spanndorn gewiekelt. Dies kann bewerkstelligt werden durch Ziehen
von kontinuierlicher Faser von einem Speisungsrad, Befestigen des Fas er ende s dicht an der Seite des Spanndorns und lie Lt en der*
AW 0098 U/1308 ♦
_7_ 19AU91
Faser*unter Vindungsspannung vermittels geeigneter Abwicklungsvorrichtuugeh
während der Spanndorn dreht.. Der genaue Mechanis-
" mus, durch welchen die Faser auf die Folie gelegt wird, uird
nicht als. Teil der gegenwärtigen Erfindung betrachtet, und Fach-
' leute auf dem Gebiete der Technik werden klar erkennen, dass es
viele alternative Schemas gibt, um Fasern, dlu gespannt snd,
auf "kollimative Art" um c'.nen Spanndorn zu './ickeIn-. Unter dem
Ausdruck "kollimativ" ist eine Lage zu verstehen, in der enstossende
Faserfäden regelmässig und gleichförmig räumlich verteilt
sind, und e'ne solche, Anlage ißt ebenso anwendbar mit einer Einzelfaser, die spiralförmig um den S_Xirr.:xlorn gewundei: "wird, v/ie
mit einer. ..Vielzahl von Fasern, die um den Spanndorn gewunden
wexden und die in parallelen Ebenen liegen.
Κach Abschluss der Wicklung .wird, der Faden abgerissen und am
Spanndorn befestigt, und der Sperriemen 20.wird freigesetzt.
Der Spanndorn wird aladann in eine Plasma-Spritzkamme.? 26 gestellt,
wo das Aufträgen-der metallenen Katrizenmaterialc yermitttls
eines Plnsma-Lichtbogens 28 in einer Argon-Atmosphäre erfolgen kann. Vor dem Spritzen werden Si anndorn, Ketallfolio
und gewickelte Fasern bis zu euur genügend hohen Temperatur
vorerhitzt, um das Binden an die Matrize während des Spritzens
sicherzustellen. Die..eigentliche Erhitzung wird" bewerkstelligt
sowohl durch infrarote Beleuchtung wie durch den Plasma-Lichtbogen»
In dem Falle von Aluminiumfolie erreicht man bei einer
Temperatur von 240° C bis 316° C eine gute Bindung, indessen
eine Temperatur unter 93° C iiichtaneinanderkleben zur Folge hat.
Während des Spritzens wird der Spanndorn kreisen gelassen und Vor dem feststehenden Plasma-Lichtbogen in Stellung gebracht,
m e'ne gleichmässige Schicht der ilatrizennasse zu erreichen»
Veränderliche Grossen, die den Plasma—Strahl beeinflussen, sind
die dem Lichtbogen zügeführte Kraft, die räumliche .Stellung und
Grosse der Lichtbrgenelektrodeii und die Zusammensetzung und die
StrÖ2iungsgesclv;i:-.".igkeit des Plasm"-jsses. Sr-ritzbeläge v/erder.
gems.cht bei μΟ0-:"Ό0 Ampere, ?O-53 ToIt und ungefähr ^^—l·, 5 m*7 prc
Stunde Argon STP. üusätslicli zu a'.esen veräiiderichen Grossen
\iird der SpritzbeV-g beeinflusst durch Regelung der Geschwindigkeit
der Puderspefsung, der Stellung ess Spsisungseinganges des
0090t4/13 08
:-8- ■ ' ' 194U9I
Plasmas, der ,Grosseiigliedei'ung des Puders, des Lichtbogens' bezüglich, seine Entfernung zur Unterlage, der Beschaffenheit der
Atmosphäre, die den austretenden Lichtbogenstrahl und die Unterlage umgibt und öex1 Temperatur der Unterlage. Zusammengesetzte
Stoffe werden bei einer massigen Geschwindigkeit der Speisung in
bezug auf Sättigung gemacht (1,36 kg pro Stunde Metallpuder- ■
-spritzen) , der Pudereinlass soll in der Ionisiei-ungszone des :
Lichtbogens liegen, das kuglische Ketallpuder soll- eine Maschenweite von -24-0+4:00 entsprechOri, ein 10,6 zu 12,7 cm Lichtbogen
betreffs die Entfernung zur Unterlege, eine Argon-Atmosphäre,
eine Uiiterlagetemper^tur Von 204-° C - 316° C und eine relative
Gesch'.finäigkeit' des Plasme-Lichtbogens in bezug auf die drehende
Unterlage von 5,08 - 20,32 cm pro Sekunde. '
Das technische Verfahren und des- Plasma-Spritzen bewirkt nicht
nur, dass die verschmelzenden Partikel des Matrizenmaterials die
F&sern einschliessen und a ihnen heften, sondern gleichzeitig
auch, dass der Spanndorn sich durch die Wärme ausdehnt, so dass
er gegen die schiefen Seiten der Federn 18 drückt, was zur Folge hat, dass die Sparaidorrtells 12 und 14- sich scnliessen. Das
mechanischeZusammenziehen des sich durch Wärmeeinfluss ausdehnenden
οχε-nndöriiH boachrärJrt die- Veränderungen der Dehmingsbeanspruchung,
denen £;.e Ft-serr. or-dernf-jllc unterworfen vairden, o.uf
ein Eiiidestmass. ¥enn das Spritzen beendet i.st, /.jerdeh Band und
Spanndorn auf Zimmert ferner ö tür abgekühlt, kürend, dieses Abldihlungsprozesses
erfolgt dT·- entgegengesetzte Ausgleichsbev/egung
des Spsniiaorns. Der sich durch Wärmeentzug zusammenziehende
Spanndorn wird mechanisch ausgedehnt durch dis in Tätigkeit
tretenden Federn 18, so dass der Unterseili.-c .zwischen den Koeffizienten
der Vavne a us dehnung der Faseri- und der Matrize ausgeschaltet wird... Alles in allem v/erden die Fasern keiner grösseren
Spannung als G, 3>o bei der-Spritzteir.pfcz·'tür unter-./Gr-fen.
Lach dem Abkühlen -.-rird das einschichtige Β;:.ηά τοία ST-anndo.r-rx
durch Schr_eideii r,i.ch er-.-rtinschter Art und V.reit%J^f)IΨ*&£-;<.<± kann
zum Beispiel diagonal schräg abgetrennt v:erden," so dass es" ein
flaches Band bildet, dessen Ausdehnungen durch Ereite und UiEf-.ng
des Spanndorns gegeben sind, .oder abv/eciislungsweise in der Form
einer Spirale, deren Breite kleiner ist tls die Weite des Spann*-
— 0098 U/ 130 8
194H91
dorns und deren Länge grosser ist als der Umfang des Spanndorns.
' 'Wenn das Band entfernt ist, wird es·vorzugsweise zusammen mit
•anderen gleichartigen Bändern im allgemeinen einem zweiten Fabri-.
ka.tionsverfahren unterworfen. Besonders die einschichtigen
Bänder werden durch Diffusion gebunden vermittels heissem Pressen
in nicht oxydierender Atmosphäre. Die Bänder werden in gewünschtex'
Zahl aufgeschichtet, eines auf-das andere, zwischen Stahlplatten
oder Pressformen und werden dann erhöhter Temperatur und Pressen unterworfen, bis die S1OlIa in die gespritzte Matrize
einverleibt und die erforderte Verdichtung erreicht ist.
Verschiedene Experimente wurden angestellt lim. die Tauglichkeit
der oben beschriebenen Verfahren festzustellen. Einer der mehrschient
igen Stoffe, die durch Diffusionsbindung von einschichtigen,
mit dem Plasma gespritzten Bändern aus Aluminiummatrize und nit Slizrumkarbid überzogenen Borfasern (BOBSIC™^) gewonnen
wux·de; ist Ln der Figur 3, deren Fasergeha.lt 50>» de's Volumens
beträgt. Die Photograph!e zeigt die ausgezeichnete Faserverteilung,
dia vermittels des Verfahrens erreicht wurde. Während der techij.i.ochei.i
Verwirklichung der Erfindung '.airde ein Spanndorn aus
Aluminium von 15, ^A cm Vie it e und-50,80 cm im Durchmesser mit
einem P^a-r Autoventilfedern ausgestattet, wovon jede eine Federkonstante
von 16.065 kg/m hatte. Der Riemen 20 konnte so eingestellt
werden, dass er den Spanndorn bei einer maximalen Tren-JjUUfOeiitforming
von -~'0,64-cm sperrte. Aluminium und Magnesium
wuz'el ei ι eis Ilatrizenstoffe zu verschiedenen Malen auf Fasern aus
Bo,, Siliziumkarbid und auf Borfasern, die mit Siliziumkarbid
UbOu-SO[Ve,! waren, t'ufgetu··-: gen. Es versteht sich von-selbst, dass
jöettüitu 1, .;or.u: '.las Wort Aluminium oder das Wort . Magnesium hierin
gebraucht v/Vd, e;j sich nicht nur auf das pure Metall bezieht,
sojourn auch auf die respektiven Verbindungen mit Aluminium oder
i'iL..{jvj.jC3 ium al;.. Grundstoff. Die F'ser-, Matrizen- und Folienmate
·' ,.Lien, ö.'.e be1, der Herstellung von zusammengesetzten Stoffen
gob..· -licht wtirdoji, -s Lnd Ln Tabelle I tiufgeaeichnot.
BAD ORfGlNAL
0098U/1308
Λ Tabelle I -■""'■' - ■'■■ ■'-'./* ; --■·' "-■"
Materialien für die Herstellung von zus ammenge set ζ t ©a' St off©ze-
Durchs chnitt-r
Modul | liehe | Legierung zerstäubt 0.5% Si, BaI Al) |
4.22 29.9OO 35.200 |
_guelle | |
Legierting zerstäubt BaI Al). |
-.22 299OO 35.200 |
United Air craft Re search Labs |
|||
Höchstzug-., | Legierung zerstäubt BaI Al) |
I9.3OO 28.100 |
UARL | ||
Faser | festigkeit· Bezugs- | Legierung zerstäubt 3.0% Gu, BaI Al) |
Grossenklasse | UAEL | |
Bor | ' r~· s^ '*J Durchmesser 10 kg/cm kg/cm |
Legierung zerstäubt | .15-44 Mikron |
Bezugsquelle | |
Bor ait 2,5**. bis 3,-uSiC Ueberzug (BORSI |
99.1 - 104.1,4.3.87 - | Tyj) | -270+400 iiaschenweite |
Thermal Dynamic s |
|
SiG * . | 99.1 104.1k, 3.87-4 | ausgeglüht - ausgeglüht |
-27O+4OO Kaschenvreite |
Reynold's Metal Go0 |
|
Metallpuder . | 68.58-83.82^ 3.52 | -I7O+4OO haschenweite |
Alcoa | ||
Tpj/; | hart | -170+400 Maschenvreite |
Reynold1s Hetals Co. |
||
1100- /Gewerbsmässiges kugelig pures Aluminium |
-200+400 Maschenvjeite |
Reynold's Hetals Go. |
|||
6061 Aluminium (1.0% Mg, |
Dicke tu | Valley Metal lurgical Pro cessing Go. |
|||
2024 Aluminium (4.5% Gu, |
Bezugsquelle | ||||
360 Aluminium (9.0% Si, |
25.4 "Kitchen Wrap" · 25.4-76.2 Reynolds |
||||
390 Aluminium (8.0% Si, |
25.4-5O.8 Alcoa | ||||
Magnesium | 25.4 | ||||
Metallfolie | |||||
HOO1 6061 |
|||||
713 | |||||
1145 |
Bedeutende Fortschritte in der Herstellung wurden vollbracht,
wenn man beim Verfahren Plasma gespritztes Aluminitunlegierungspuder
6061, BORSIG Faser und eine 25*< dicke Folie aus der Aluminiumlegierung
1145 gebraucht. Zusammengesetzte Stoffe wurden auch hergestellt aus lESliziumkarbidfaser und Borfaser« Man
strellte fest, dass bei der Verwendung einer Folie aus der AIu-
^.f , ^09814/1308
miniumlegierung 1145 in völlig gehärtetem Zustand eine bessere
• Regulierung der Qualität des zusammengesetzten Bandes gewährleistet
wurde· Die soeben erwähnte Folie erhöht, wenn sie in völlig gehärtetem Zustand ist, die Flachheit und Glätte und
die Leichtigkeit der Herstellung des mit Plasma gespritzen einschichtigen
Bandes. Zusammengesetzte Stoffe von guter Qualität mit· derλ- 58,4/ dicken Legierungsfolie 6061 und von der 25/*
dicken nochmals gewalzten Legierungsfolie 6061. Die Verwendung der letzten Folie ermöglicht die Herstellung von zusammengesetzten
Stoffen, deren Fasergehalt ξ>0% des Volumens haben.
In einem Forschungsversuch wurden Bänder aus BORSIO (Nominaldurchmesser
101,6 λΟ in ^~470 Umwicklung en/cm auf eine Folie ,von
25/* Dicke aus Aluminiumlegierung 1145 gewickelt und mit einer
Matrize aus Aluminiumlegierung 6061 gespritzt. Die Bänder wurden in einer Argon-Atmosphäre heiss gepres'st während einer Stunde
bei einer Temperatur von 500° 0. 550° 0 und 600° 0 bei Presse-
p '
stärken vonr~3-52 bis 471 kg/cm . Die ursprüngliche Dicke der
Bänder vor der heissen Pressung betrug 246/* bei einer Banddichte
von 0,8 gr/cm^. Der Gegenwert der Zusamme npr es sung betrug 101., 6 m
pro Schicht. Bei 600° 0 betrug der Grenzpunkt der Pressung 56,2 kg/cm für völlige.Zusammenpressung,- in dem bei 550° C der
Pressungsgrenzpunkt ungefähr 366 kg/cm betrug. Aebnliche Resultate,
die erreicht τ,-nirde-n, wenn das heisse Pressen in einem
Vakuum erfolgte und die Verwendung von eifcweder Argon oder Vakuum
sind weit besser als heisses Pressen in der Luft, welches uner-
• wünschte Oxydation zur Folge hat.
Dasselbe Heisspressverfahren wird angewandtr um Bänder aus Bor-
faser und Aluminiumlegierungsmatrize fest zusammenzubinden. Bei 560° 0 indessen ergibt sich eine beträchtliche Schwächung der
Borfaser. Fasern, die aus dem zusanmengesetzten Stoff mit verdünnter
Salzsäure entnommen wurden, zeiger eine Schwächung der
Durchschnittsfestigkeit von 35,700 bis 9.140 kg/cm , und drei
zusammengesetzte Stoffe sind schwach (5,480 kg/em. >bei einem
' ο
• Borgehalt von 41%) . Bei 490 G tritt auch eine bedeutende Verschlechterung
in den'Fasern .ein (ungefähr 2.y/o) , und die zusammengesetzten
Stoffe besitzen bei weitem nicht so hohe Festigkeit
sgrade wie diejenigen, die bei niedrigeren Temperaturen heiss
.- 12 -
194 riff 1-
gepresst werden. Bei einer Temperatur von 400 G und einem
2
Pressen mit 703 kg/cm erreichen Bänder aus Bor. und Aluminium .
Pressen mit 703 kg/cm erreichen Bänder aus Bor. und Aluminium .
nicht ihre vollständige Verdichtung, und die Matrize ist etwas
ρ
brüchig. Ein Pressen von 703 kg/cm jedoch führt zu völliger
brüchig. Ein Pressen von 703 kg/cm jedoch führt zu völliger
Verdichtung. " ·
Diffusionsbindung durch heisses Pressen zeigt die praktischen
Vorzüge — besonders in d^m Falle, wo grössere Gefüge von zusammengesetztem Stoff hergestellt werden Pollen - die Verwendung der 'höchsten Temperatur, die mit der Bewahrung von erxtfünschten
Fasereigenschaf^en vereinbar ist, denn je höher die
Temperatur, je niedriger die zur völligen Verdichtung notwendige
Pressung» ' ·
Verschiedene zusammengesetzte,Stoffe, c.ie nach dem vorhergehenden
Einschichtver·fahren hergestellt worden waren, wurden einer Bewertung bezüglich ihrer mechanischen Eigenschaften unterworfen,.
Ergebnisse in Tabelle II verzeichnet sind. - - '
Mechanische Eigenschaften
von
Aluminium Matrizegegeben mit bevorzugter Richtung
Aluminium Matrizegegeben mit bevorzugter Richtung
Volumen
Höchste
Reissfes- Poisson
tigkei,t Konstante
tigkei,t Konstante
Reis s ! Modul
Faser Matrize* 10■ >rr/cE kg/c1"^ _ _ ->*
39/0 B 1100/1100 1.66 9.210
Folie 9.550
yy^ SiC ^061/114-5 1.85
• Folie
ESiO560/T100
1.80
4&r/ö-BSiG6061/1100 1.92
Folie
47/i
2.22
' Folie.
3% BSiO -390/UC-O- -2.21
■ Folie
6.260
7.520 7.I7O
7.730
9.49O
IO.9OO·
10.900 ε. 090
.227
. 225
«250
Bruch-
bean-
spru-
chung
Ο.ΟΟ51
0.0029 0.0036
0.0042
Ο.ΟΟ53
0.0037 Ο»0043
0098U/1308
BAD
- Γ6 -
35^ | 50% | BSiG 390/1100 Folie |
2.00 2.19 |
. 8.370 7.O3O |
%4 | 52% | BSi06061/1100 | 13.000 | |
365 " | .50* | BSiC60ö£/l?00 . Folie |
12.300 | |
392 | 50% | BSiG 6061/1100 Folie |
2.21 2.14 2.17 |
Ii.270 11,800 10.340 |
Ό.0039 0.0035
0.0053 0.0058 Ο«0051
-*■ 6061/1100 Folie gibt das Plasma 6061an, das auf die Folien legierung
UOO. gespritzt wurde
. * an der Luft gespritzt
. * an der Luft gespritzt
Während die Tabelle II eine recht grosse Reibe von Eigenschaften
enthält, die als ein Ergebnis der ausgewählten Materialien zu
werten sind, liegt ein vielleicht viel bedeutenderes Merkmal des' Einschicht-band-Verfahrens in den zugkräftigen Eigenschaften
betreffs Reproduzierbarkeit, die dem Verfahren eigen sind. Die
Tabelle III gibt die Reproduzierbarkeit der Festigkeit von Probemustern von zusammengesetzten Stoffen an, die durch das Einschichtband-Verfahren standardisiert worden sind.
werten sind, liegt ein vielleicht viel bedeutenderes Merkmal des' Einschicht-band-Verfahrens in den zugkräftigen Eigenschaften
betreffs Reproduzierbarkeit, die dem Verfahren eigen sind. Die
Tabelle III gibt die Reproduzierbarkeit der Festigkeit von Probemustern von zusammengesetzten Stoffen an, die durch das Einschichtband-Verfahren standardisiert worden sind.
Reissfestigkeit von
aus BORSIC-Aluminium zusammengesetzte
Stoffe (50% Borsic) von 2,54 cm Normallänge
Stoffe (50% Borsic) von 2,54 cm Normallänge
E-I | Höchste | Muster | 1-1 | Höchste | |
-2 | Reiss^estigkeit | No | _2 | Reissfestigkeit | |
Muster | -3 | kg/cm2 | 390 | -3 | kg/cm2 |
N< | K-I | 11.600 | N-I | 11. ITO | |
389 | _2 | 10!4OO | _2 | 11.800 | |
-'6 | 10.200 | 390 | -7I | 12.200 | |
A-I | II.27O | -I | 9.840 | ||
389 | -2 | II.27O | -2 | 9.830 | |
10.200 | 393 | -3 ' | 10.130 | ||
-4 | I2.9OO | G-I | II.27O | ||
390 | G-I | 10.640 | -2 | 13.330 | |
-2 | 11.530 | 395 | -3 | 12.200 | |
-3 | II.27O | -4 | 11c 270 | ||
-4 | II.27O | -1 | 10.430 | ||
^90 | R1-! | 9.420 | -2 | 10.640 | |
—2 | 11.200 | 4P-3 | — "5 | 10.900 | |
-3 | 11.200 | -4 | 12.440 | ||
. -4 | . 12.840 | 11.400 | |||
390 | 10.800 | 12.630 | |||
11.400 | 11.930 | ||||
11.400 | |||||
009814/1308
Die Messwerte, die in der Tabelle III enthalten sind, stimmen
von der Herstellung standardisierter zuFamraeneeRetzter Stqf£e,
die-5O%-Borsi-c lasern, eine Matrize aus Folie 114-5 mit Plasma
gespritztes Puder 6G61 enthielten. Die Messwerte * zeigen an, dass"
80% der Werte in der Reihe 11,200 kg/cm2 _+ 10% fallen. ' ^"-"'"■■·.·-
In einem Forschungsversuch wurde BORSIO Faser, von-- 10Q/^Dur,ch~. -..
messer auf einer Legierungsfolie 6061 von 25,4/j Dicke ar einem .. ,.
Spanndorn von 50,8 cm gewickelt, 0,3% vorgedehnt. (12,700 kg/cm ).
vorerhitzt auf 204° C und Plasma gespritzt bei 204° 0 - 260° C
(Temperatur der Unterlage) mit Puder 6061, bis 60% des Volumens ,
an Faser erreicht waren. Acht Schichten des Bandes wurden.heiss
gepresst bei 450° G und 352 kg/cm während einer Stunde in einem
zusammengesetzten Stoff mit bevorzugter Richtung. Die durch-
■ ~" '■"■■ 2 ' '
schnittliche Reissfestigkeit (4 Versuche) betrug 12,700 kg/cm
und der mittlere Längsmodul 2,78 χ 10 kg/cm .
Die gegenwärtige Erfindung beschränkt sich nicht auf Aluminium
- als Matrizenmaterial. In einer Reihe von Versuchen werden Bor—
fasern um den Spanndorngewickelt, bis zu 204° 0 vorerhitzt, 0,3%
vorgedehnt (12,700 kg/cm2) und bei 204° 0 - 260° G Plasma ger
■spritzt mit 90% Mg-10% Al Puder, bis 50% des Volumens an laser ,
-erreicht waren. Acht Lagen eines Solchen Bandes wurden heiss : gepresst bei 400° G und 281 kg/cm während einer Stunde in einem
zusammengesetzten Stoff mit bevorzugter Richtung. Die Durch- ·
■ 2
schnittsreissfestigkeit (6 Versuche) betrug 12,300 kg/cm und:der
6 2
mittlere Längsmodul 2,25 χ 10 kg/cm . :
mittlere Längsmodul 2,25 χ 10 kg/cm . :
Es ist offensichtlich, dass in der technischen Verwirklichung der
vorliegenden Erfindung mehrere andere Veränderungen vorgenommen
werden können. Man hat zum Beispiel klar erkannt, dass Plasna-Spritzen
auch in der Luft ausgeführt werden kann, um ein einiacheres
und wenig kostspieliges Verfahren zu fördern. Zusammengesetzte
Stoffe aus in der Luft gespritzten Bändern xvurden durch
Diffusion zusammengebunden bis zu einer Dicke von 20 Schichten.
Man hat keinen bedeutenden Unterschied festgestellt in den mikroskopischen Strukturen dieser zusammengesetzten Stoffe im Vergleich
zu Jenen, die in Argon gespritzt wurden, Man hat auch festgestellt, dass die Eigenschaften dieser in der Luft gespritzten
zusammengesetzten Stoffe fast gleichwertig sind mit den
0098U/1308
Eigenschaften der in Argon gespritzten Stoffe.
Es ist also klar, dass die vorliegende Erfindung nicht auf die
Herstellung von.faserverstärkten zusammengesetzten Stoffen mit
bevorzugter- Richtung beschränkt ist. Die Herstellung von zusammengesetzten
Stoffen mit einschichtigen nach mehreren Richtungen kreuzgefachten Bändern wurde auch ausgeführt. Die Festigkeit in
einer verstärkten Richtung in solchen zusammengesetzten Stoffen
2
kommt 22,500 kg/cm mal dem Volumenbruchteil der Faser in jener
kommt 22,500 kg/cm mal dem Volumenbruchteil der Faser in jener
Richtung gleich. .
Man wird rasch erkennen, dass vermittels der hierin beschriebenen
Verfahren faserverstärkte Waren mit sorgfältig kontrollierter
Dichte schnell und reproduzierbar hergestellt v/erden können. Obschon.die Erfindung mit Bezug auf spezifische Beispiele Fabrikationsparameter
und Materialien beschrieben worden ist, sollen diese Verwirklichungen und Bedingungen doch nur erläuternden '■
Charakter haben. Verschiedene andere Abänderungen und Möglichkeiten
als jene, die schon erwähnt wurden, werden rasch von denerterkannt
werden, die in der Technik bewandert sini, und diee im
wahren Geist und in Rahmen der Erfindung und genäss den beige- ;
fügten Patentansprüchen* " f
0098 U/130a
Claims (14)
- .1.) Ein Verfahren zur Herstellung eines strukturellen Stoffes aus metallener Matrize und verstärkten Fasern durch Plasma-Lichtbogenspritzen von verschmelzendem metallenem Matrizenmaterial auf die Fasern, gekennzeichnet durch die Wicklung einer Faser unter.Spannung, in eine spiralförmige, kollimative Einzelschicht auf einen Spanndorn, das Auftragen des metallenen Matrizenmaterials in verschmelzender Form auf die Fasern vermittels Plasma-Lichtbogenspritζen, um die Fasern einzuverleiben und ein einschichtig zusammengesetztes Band damit.zu bilden, das Bewahren, des Spanndorns vor Ausdehnung, so dass die Fasern ,keiner grosseren Zugbeanspruchung als 0,3% ausgesetzt"sind, die ans Chilessende Entfernung des Bandes vom Spanndorn.
- 2. Ein Verfahren nach Anspruch- 1,. worin der Spanndorn mit einem Metallfolienblatt vor der Faserwicklung bedeckt ist.
- 3. Ein Verfahren zur Herstellung eines- strukturellen Stoffes aus metallener Matrize unü verstärkten Fasern durch " Plasma-Lichtbogenspritzen von verschmelzendem metallenem Matrizenmaterial auf die Fasern nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch das Legen des Metallfolienblattes in glatter und flacher Art auf den Spanndorn, das Wickeln der Faser, unter Spannung, in einer/ spiralförmigen, kollimativen Einzelschicht auf das Metallfolienblatt, das Auftragen des metallenen Matrizenmaterials, um die Fasern einzuverleiben und ein einschichtig zusammengesetztes Band'zu bilden, und die ans chli'es sende Entfernung des Bandes vom Spanndorn.
- 4·. Ein Verfahren nach den Ansprüchen 1-3, worin der Spanndorn federbelastet ist, so dass bei Spritztemperatur die Faser .keiner grosseren Zugbeanspruchung als 3% unterworfen ist.
- .5· Ein Verfahren nach den Ansprüchen 1-4, worin die^ Metallfolie und der Spanndorn gleiche Ausdehnungskoeffizienten haben.
- 6. Ein Verfahren nach den Ansprüchen 1-3, begreifend die. . gemeinsame Bindung durch Diffusion einer Mehrzahl von Bändern zu Schichten. ■0 0 9 8 1. A / 1 3 0.8^ ν- ·■■■■■ SAD. I7 _" 194U91
- 7» Ein Verfahren nach den Ansprüchen 1-3<> worin der Spanndorn vor erhitzt wird bis zu einer Temperatur von 204° - . '
- 8. ■ Ein Verfahren nach den Ansprüchen 1-3» worin der Spann- dorn zu einer genügend hohen Temperatur vorerhitzt wird, um das Anheften der Folie an den'Fasern zu bewirken.
- 9. Ein Verfahren zur Herstellung eines strukturellen Stoffes aus metallener Matrize und verstärkten Fasern durch Plasma-Lichtbogenspritzen von verschmelzendem metallenem Matrizenmaterial auf die Fasern nach den Ansprüchen 1-8 begreifend das Umhüllen des Spanndorns mit einer Schicht von Metallfolie, das Winden einer Faser in einer spiralförmigen kollimativen Einzelschicht auf die Folie, das Vorerhitzen des Spanndorns bis zu einer genügend hohen Temperatur, um das Binden zwischen Folie, Faser und Matrize während des Spritzens zu bewirken, das Auftragen der metallenen Matrize in verschmelzender Form auf die Fasern durch Plasma-Lichtbogenspritzen, um die Fasern.einzuverleiben und, mit- der Folie zu einem einschichtig zusammengesetzten Band und das Abkühlen des so hergestellten Bandes und seine Entfernung von dem Spanndorn.
- 10. Ein Fabrikat nach Anspruch 1, in welchem die zu windende Faser &tis einem Material ist, das aus der Gruppe ausgewählt wird, die aus Bor, Siliziumkarbid und Bor, das mit Siliziumkarbid überzogen ist, besteht.
- 11. Ein Fabrikat naGh Anspruch 8, worin das Matrizenmaterial aus Aluminium besteht.
- 12. Ein Fabrikat nach den Ansprüchen 8-9, worin das Matrizenmaterial aus Magnesium besteht.
- 13. Ein Fabrikat nach den Ansprüchen 8-10, worin das material aus Aluminium besteht-.
- 14. Ein Fabrikat nach den Ansprüchen 8-11, worin das Spanndornmaterial aus Aluminium besteht.0088 U/130 8
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US76327868A | 1968-09-27 | 1968-09-27 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1941491A1 true DE1941491A1 (de) | 1970-04-02 |
DE1941491B2 DE1941491B2 (de) | 1977-11-17 |
DE1941491C3 DE1941491C3 (de) | 1978-07-13 |
Family
ID=25067369
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE1941491A Expired DE1941491C3 (de) | 1968-09-27 | 1969-08-14 | Verfahren zum Herstellen eines Metallkörpers auf einem Spanndorn und Verwendung des Körpers |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3606667A (de) |
JP (1) | JPS4841810B1 (de) |
DE (1) | DE1941491C3 (de) |
FR (1) | FR2030043B1 (de) |
GB (1) | GB1258673A (de) |
SE (1) | SE365555B (de) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0358802A1 (de) * | 1987-02-04 | 1990-03-21 | General Electric Company | Verfahren zur Herstellung von Titanlegierungen in Folienform |
EP0358804A1 (de) * | 1987-02-25 | 1990-03-21 | General Electric Company | RF-Plasmaverfahren zur Herstellung von mehrschichtigen verstärkten Verbundwerkstoffen |
EP0358799A1 (de) * | 1987-02-04 | 1990-03-21 | General Electric Company | Mit Siliziumkarbid verstärkte Titan-Aluminid-Verbundwerkstoffe |
EP0358800A1 (de) * | 1987-02-04 | 1990-03-21 | General Electric Company | Verfahren zur Oberflächennachbehandlung von mittels Plasmaspritzverfahren hergestellten Folien aus Titanlegierungen |
EP0358801A1 (de) * | 1987-02-04 | 1990-03-21 | General Electric Company | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von faserverstärkten Verbundwerkstoffen auf Titanbasis |
Families Citing this family (26)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3984043A (en) * | 1972-07-10 | 1976-10-05 | United Technologies Corporation | Method for bonding composite materials |
US3795042A (en) * | 1972-08-22 | 1974-03-05 | United Aircraft Corp | Method for producing composite materials |
US3793700A (en) * | 1972-09-01 | 1974-02-26 | Gen Dynamics Corp | Method of reshaping metal matrix composite material |
US3915781A (en) * | 1974-02-28 | 1975-10-28 | United Technologies Corp | Resin bonded composite articles and process for fabrication thereof |
US3979244A (en) * | 1974-02-28 | 1976-09-07 | United Technologies Corporation | Resin bonded composite articles and process for fabrication thereof |
JPS50134929A (de) * | 1974-04-16 | 1975-10-25 | ||
US3993818A (en) * | 1975-02-28 | 1976-11-23 | United Technologies Corporation | Resin bonded composite articles and process for fabrication thereof |
US4043703A (en) * | 1975-12-22 | 1977-08-23 | General Electric Company | Impact resistant composite article comprising laminated layers of collimated filaments in a matrix wherein layer-layer bond strength is greater than collimated filament-matrix bond strength |
US4111606A (en) * | 1976-12-27 | 1978-09-05 | United Technologies Corporation | Composite rotor blade |
US4142089A (en) * | 1977-03-22 | 1979-02-27 | Canadian Patents And Development Limited | Pulsed coaxial thermal plasma sprayer |
US4217157A (en) * | 1978-11-20 | 1980-08-12 | United Technologies Corporation | Method of fabricating fiber-reinforced articles |
US4356678A (en) * | 1978-12-22 | 1982-11-02 | United Technologies Corporation | Composite structure |
DE3000171C2 (de) * | 1980-01-04 | 1982-04-29 | Vereinigte Aluminium-Werke Ag, 5300 Bonn | Faserverstärkter Verbundwerkstoff und Verfahren zu seiner Herstellung |
AU554140B2 (en) * | 1980-07-02 | 1986-08-07 | Dana Corporation | Thermally insulating coating on piston head |
JPS61279645A (ja) * | 1985-06-04 | 1986-12-10 | Toyota Motor Corp | 炭化ケイ素短繊維強化アルミニウム合金 |
JPS61279647A (ja) * | 1985-06-04 | 1986-12-10 | Toyota Motor Corp | 炭化ケイ素短繊維強化アルミニウム合金 |
US4762268A (en) * | 1986-05-02 | 1988-08-09 | Airfoil Textron Inc. | Fabrication method for long-length or large-sized dense filamentary monotapes |
EP0262235B1 (de) * | 1986-09-02 | 1990-08-08 | The Perkin-Elmer Corporation | Vakuumplasmaspritzanlage |
US4932463A (en) * | 1988-10-14 | 1990-06-12 | Westinghouse Electric Corp. | Use of AC power in arc spray process |
DE3935255A1 (de) * | 1988-11-07 | 1990-05-10 | Westinghouse Electric Corp | Verfahren zum herstellen eines spritzauftrags mit hilfe eines verbesserten lichtbogen-spritzgeraets |
US4941928A (en) * | 1988-12-30 | 1990-07-17 | Westinghouse Electric Corp. | Method of fabricating shaped brittle intermetallic compounds |
US5211776A (en) * | 1989-07-17 | 1993-05-18 | General Dynamics Corp., Air Defense Systems Division | Fabrication of metal and ceramic matrix composites |
US5229165A (en) * | 1989-11-09 | 1993-07-20 | Allied-Signal Inc. | Plasma sprayed continuously reinforced aluminum base composites |
US6568061B2 (en) * | 2001-09-21 | 2003-05-27 | Atlantic Research Corporation | Method for controlling composite preform elements during processing |
EP1820870B1 (de) * | 2004-11-09 | 2009-09-02 | Shimane Prefectual Government | Metallbasis-kohlenstofffaser-verbundmaterial und herstellungsverfahren dafür |
US7951464B2 (en) * | 2009-09-02 | 2011-05-31 | General Electric Company | Composite material with fiber alignment |
-
1968
- 1968-09-27 US US763278A patent/US3606667A/en not_active Expired - Lifetime
-
1969
- 1969-08-14 DE DE1941491A patent/DE1941491C3/de not_active Expired
- 1969-08-20 GB GB1258673D patent/GB1258673A/en not_active Expired
- 1969-08-22 FR FR6928791A patent/FR2030043B1/fr not_active Expired
- 1969-09-22 SE SE12988/69A patent/SE365555B/xx unknown
- 1969-09-26 JP JP44076853A patent/JPS4841810B1/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0358802A1 (de) * | 1987-02-04 | 1990-03-21 | General Electric Company | Verfahren zur Herstellung von Titanlegierungen in Folienform |
EP0358799A1 (de) * | 1987-02-04 | 1990-03-21 | General Electric Company | Mit Siliziumkarbid verstärkte Titan-Aluminid-Verbundwerkstoffe |
EP0358800A1 (de) * | 1987-02-04 | 1990-03-21 | General Electric Company | Verfahren zur Oberflächennachbehandlung von mittels Plasmaspritzverfahren hergestellten Folien aus Titanlegierungen |
EP0358801A1 (de) * | 1987-02-04 | 1990-03-21 | General Electric Company | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von faserverstärkten Verbundwerkstoffen auf Titanbasis |
EP0358804A1 (de) * | 1987-02-25 | 1990-03-21 | General Electric Company | RF-Plasmaverfahren zur Herstellung von mehrschichtigen verstärkten Verbundwerkstoffen |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB1258673A (de) | 1971-12-30 |
SE365555B (de) | 1974-03-25 |
DE1941491B2 (de) | 1977-11-17 |
DE1941491C3 (de) | 1978-07-13 |
FR2030043B1 (de) | 1974-08-09 |
US3606667A (en) | 1971-09-21 |
JPS4841810B1 (de) | 1973-12-08 |
FR2030043A1 (de) | 1970-10-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE1941491A1 (de) | Verfahren zur Herstellung von faserverstaerkten zusammengestetzten Stoffen | |
DE3617055C2 (de) | Fasermaterial für Verbundmaterialien, Verfahren zu dessen Herstellung und Verwendung dieses Fasermaterials | |
DE69126285T2 (de) | Verbundwerkstoffvorformlingen, Modulen und Strukturen | |
DE2345779B2 (de) | Verfahren zur herstellung eines supraleitenden verbunddrahtes | |
DE4027483A1 (de) | Duenne folie und duenner draht aus einer legierung auf aluminium-basis und verfahren zur herstellung derselben | |
DE1942170A1 (de) | Verfahren zur Herstellung von faserverstaerkten zusammengesetzten Stoffen | |
DE1912042A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von gewebeartigen Florprodukten | |
DE2213290A1 (de) | Metallischer Verbundwerkstoff und Verfahren zu seiner Herstellung | |
EP0503142A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von Druckbehältern sowie Druckbehälter | |
EP1485523B1 (de) | Metallband für epitaktische beschichtungen und verfahren zu dessen herstellung | |
DE2217086A1 (de) | Metallischer Verbundstreifen | |
DE60027976T2 (de) | Laminiertes Band und Verfahren und Vorrichtung zu seiner Herstellung | |
DE2507571A1 (de) | Faserverstaerkter verbundgegenstand und verfahren zu seiner herstellung | |
DE1960234A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von faserverstaerkten Laminaten,sowie nach dem Verfahren hergestelltes Laminat | |
DE2928955A1 (de) | Verfahren zum herstellen von verbundwerkstoff mit in einer im wesentlichen metallischen matrix angeordneten verstaerkungsfasern | |
DE1696622B2 (de) | Verfahren zur herstellung von fiberverstaerkten gegenstaenden und vorrichtung zum aufbringen eines siliciumkarbidueberzuges auf bordraht | |
DE2210771B2 (de) | Verfahren zur Herstellung eines Faser-Verbundwerkstoffes | |
DE1954641A1 (de) | Verfahren zum Herstellen eines metallischen Laminats | |
DE1508820A1 (de) | Verfahren zur Herstellung dichter oder auch gleichmaessig poroeser Folien und Baender,Rohre und Profilteile aus Metallen,Legierungen oder metallischen bzw. Metall-Glas-Uerbundwerkstoffen durch Fluessigziehen und/oder -walzen | |
DE1942899C (de) | Aluminium Stahl Verbundwerkstoff und Verfahren zu dessen Herstellung | |
DE1951168A1 (de) | Faserverstaerktes metallenes Matrizenband und die Herstellung desselben | |
AT381865B (de) | Verfahren zum herstellen eines skis mit einem deckbelag sowie eine dazu einsetzbare dekorfolie | |
DE2123485C3 (de) | Verfahren zur Herstellung eines Sicherungsbelages auf dem Gewinde eines Metallschraubteils durch Aufbringen eines thermoplastischen Polyesterharzes | |
DE2710764C2 (de) | Verfahren zur Herstellung von durch Gelege verstärkten Schlauchfolien | |
DE1951168C (de) | Hochfestes Verbundblech |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |