DE1802738A1 - Verfahren zur Herstellung einer waessrigen Loesung eines Nitroalkanols - Google Patents
Verfahren zur Herstellung einer waessrigen Loesung eines NitroalkanolsInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein kontinuierliches Ein-Phasen-Verfahren
für die Herstellung wässriger Nitroalkanollösungen
durch Kondensieren eines Nitroalkane mit zwei oder drei Kohlenstoffatomen mit Formaldehyd in Gegenwart eines alkalischen
Katalysators.
Nitroalkanole wurden bisher in einem zwei-phasigen Chargenverfahren
aus Nitroalkanen und Formaldehyd in Gegenwart eines alkalischen Katalysators und bei Raumtemperatur gewonnen. Natriumhydroxid
wurde gewöhnlich als Katalysator verwendet, doch konnte er in zufriedenstellender Weise nur durch eine Ionenaustauseheranlage
entfernt werden. Andere Nachteile des vorbekannten Verfahrens waren, daß eine Reaktionszeit von mehreren
Stunden erforderlich war und die Ausbeuten geringer als die
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theoretischen waren.
Die obigen Nachteile werden nach der Erfindung beseitigt durch ein Verfahren zur Herstellung einer wässrigen Lösung eines
Nitroalkanols der allgemeinen Formel
E1- 0 - OH2OH
ft NO2
worin R eine Methyl- oder Ithylgruppe ist und R! eine MethyI-gruppe
oder Hydroxymethylgruppe bedeutet, wobei das Bitroalkanol
1-2 Hydroxylgruppen je Molekül besitzt, durch, die Kondensation
eines Nitroalkane mit 2-3 Kohlenstoffatomen mit Formaldehyd in einem Molverhältnis von etwa 1 Mol litroalkan je Mol
Formaledhyd für jede dieser Hydroxylgruppen je Mol des Nitroalkanols
in Gegenwart eines alkalischen Katalysators» Dieses Verfahren ist dadurch gekennzeichnet, daß man kontinuierlichs
a. ein im wesentlichen ein-phasiges Nitroalkanol-haltiges
Reaktionsprodukt des. Nitroalkane, wässrigen Formaldehyds
und Katalysators bildet,
b. zusätzliche Mengen des Nitroalkans, Formaldehyds und Katalysators
zusetzt,
c. das Gemisch durch eine erste Reaktionssone mit einer Temperatur
von 55 - 95° G während einer Verweilääeit von 40 bis 2,5 Minuten hindurchleitet, wobei das Nitroalkan und
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der Formaldehyd im wesentlichen unter Bildung eines Reaktionsproduktes
kondensieren, welches das Nitroalkanol in wässriger Lösung enthält,
d. dieses Reaktionsprodukt in einen größeren Anteil und in einen kleineren Anteil teilt,
e. den größeren Anteil zur Verfahrensstufe a. als Nitroalkanol-haltiges
Reaktionsprodukt zurückführt,
f. den kleineren Anteil zu einer zweiten Reaktionszone mit einer Temperatur von etwa 50 - 75° C für eine Verweilzeäfc
von etwa 160 - 30 Minuten führt, wodurch die Entstehung
der wässrigen Nitroalkanollösung im wesentlichen vervollständigt wird.
Gemäß dem kontinuierlichen Verfahren dieser Erfindung werden das Nitroalkan, der Formaldehyd einschließlich des Lösungswassers
und der Katalysator, die die Beschickung ausmachen, mit zurückgeführtem Reaktionsprodukt aus einer vorausgehenden Umsetzung
in einem Volumenverhältnis von etwa 1 Volumenteil Beschickung je etwa 1-4 oder mehr, vorzugsweise 2-4, Volumenteile
Reaktionsprodukt vermischt, um ein ein-phasiges Reaktionsgemisch zu ergeben.
Die Nitroalkanole, die nach diesem Verfahren gewonnen werden
können, sindteispielsweise jedoch nicht ausschließlich 2-Nitro-
d 2-methyl-i-propanol, 2-Nitro-2-methyl-1,3-propaniol und 2-Nitro-2-äthyl-1,3-propaniol.
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Die für das Verfahren nach der Erfindung geeigneten Nitroalkane sind beispielsweise aber nicht ausschließlich Nitroalkane
mit 2- 5 Kohlenstoffatomen, d. h. Nitroäthan, 1-Nitropropan
und 2-Nitropropan.
Für das Verfahren nach der Erfindung geeigneter Formaldehyd wird vorzugsweise als eine wässrige Fomaldehydlösung zugesetzt.
Solche lösungen sind im Handel als 37 Gewichts-%ige und 44- | Gewichts-^ige Formaldehydlösungen erhältlich. Der Formaldehyd
kann mit 8 - 12$ Methanol stabilisiert sein, oder er kann
unstabilisiert sein. Gasförmiger Formaldehyd aus einer Methanoloxidationseinheit
kann ebenfalls verwendet werden, doch wenn dies der Fall ist, wird eine geeignete Menge an Wasser
zu der Beschickung zugesetzt, um eine Lösung zu liefern.
Es kann irgendeine geeignete Apparatur bei dem Verfahren nach
der Erfindung verwendet werden, jedoch eine, die zufriedenstellende
Ergebnisse erbrachte, besteht aus einem ersten Reak- r tor mit einer Temperaturkontrolleinrichtung, einem Stromteiler,
einem zweiten Reaktor, der bequemerweise mit einem Auffangbehälter mit einer Temperaturkontrolleinrichtung versehen ist,
und zusätzlich einem Speicherbehälter und 2 Beschickungsbehältern.
Die beiden Beschickungsbehälter, die mit Pumpen ausgestattet
sind, sind mit einer Beschickungsleitung verbunden, die zudem
ersten Reaktor führt. Ebenfalls mit der Beschickungsleitung, •vorzugsweise an einem Punkt nahe dem ersten Reaktor, ist eine
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-p-
Einrichtung zum Einspritzen eines Katalysators verbunden. Ein Beschickungsbehälter wird für das ETitroalkan und der zweite
Beschickungsbehälter für den Formaldehyd und rückgeführtes Reaktionsprodukt verwendet. Wenn die Reaktionspartner zu dem
Reaktor gepumpt werden, reicht die Pumpkraft im allgemeinen aus, um eine ausreichende Vermischung zu erreichen.
Wechselweise können das Nitroalkan, der Formaldehyd, der Katalysator
und das rückgeführte Reaktionsprodukt in einem einzigen Beschickungsbehälter vorgemischt werden, bevor sie an die Reaktionszone
abgegeben werden, oder ein getrennter Beschickungsbehälter kann für jeden dieser Bestandteile vorgesehen sein, ohne
daß man sich deswegen vom Gedanken dieser Erfindung entfernen würde.
Der erste Reaktor besteht bequemerweise aus einer Leitung oder
Röhre, die mit einer Temperaturkontrolleinrichtung ausgestattet ist, wie beispielsweise mit einem Wasser- oder Dampfmantel,
durch den Kühlwasser oder heißes Wasser oder Dampf strömen,
wenn Dampf erforderlich ist, wie beispielsweise bei Beginn des Verfahrens. Obwohl einiges Erhitzen zur Einleitung der
Reaktion erforderlich sein kann, ist die Reaktion, wenn sie einmal eingeleitet ist, exotherm, und in der ersten Reaktionszone wird merklich Wärme abgegeben. Die Temperatur wird auf
etwa 55 bis etwa 95° C, vorzugsweise auf etwa 65 - 85° 0, gehalten.
Wenn die Temperatur über etwa 85° C steigt, kann ein Sieden auftreten, weswegen erhöhter Druck von bis zu 1 atü
(15 psig) angewendet wird. Eine speziell bevorzugte Tempera-
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tür liegt bei 75° C· Der Reaktor wird so ausgewählt, daß er
von solcher Länge und solchem Durchmesser ist, daß man eine Verweilzeit von etwa 40 Minuten bei 55° C bis 2,5 Minuten bei
95° 0 und von 20 Minuten bei 65° G bis 5 Minuten bei 85° C bei
einer bestimmten Pumpgeschwindigkeit erhält. Bei 75° C ist die bevorzugte Verweilzeit 10 Minuten.
Von dem ersten Reaktor wird der Reaktionsproduktstrom zu einem Teiler geführt, beispielsweise zu einem herkömmlichen Rückflußteiler,
der den Reaktionsproduktstrom in zwei ungleiche Anteile teilt. Allgemein wird der Strom in einem Verhältnis von etwa
1,5:1 bis etwa 4,5s1, vorzugsweise von etwa 3,5s1, geteilt.
Der größere Anteil aus dem Teiler wird bequemerweise in einem Speicherbehälter angesammelt, von dem er periodisch zu dem
zweiten Beschickungsbehälter überführt wird, wo er mit Formaldehyd vermischt wird als Vorbereitung für die Rückführung»
Bei einer anderen Ausführungsform dieses Verfahrens jedoch wird
der rückgeführte Anteil direkt und kontinuierlich für die Beschickungsleitung zu dem Reaktor zurückgeleitet, und Nitroalkan,
Formaldehyd und Katalysator werden kontinuierlich in den bevorzugten Mengenverhältnissen in die Beschickungsleitung eingespritzt.
Der kleinere Anteil aus dem Teiler wird an einen Auffangbehälter, d. h. den zweiten Reaktor abgegeben, wo er auf erhöhter
Temperatur von 50 - 75° 0? vorzugsweise von 55 - 70° C, während
einer solchen Verweilzeit gehalten wird, die ausreicht, damit die Kondensation im wesentlichen vollständig abläuft, d.
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h. für etwa 160 Minuten bei 50 G bis etwa 50 Minuten bei
75° 0, vorzugsweise für etwa 4-0 Minuten bei 70° C bis etwa
130 Minuten bei 55° 0. Eine speziell bevorzugte Temperatur beträgt 65° C für eine Verweilzeit von etwa 60 Minuten.
Allgemein ist der Wärmeverlust in dem zweiten Reaktor so, daß keine Kühlung des von dem Teiler kommenden Reaktionsstromes
erforderlich ist. Etwas Kühlung kann allerdings erwünscht sein, speziell wenn die erste Reaktionszone bei einer hohen Tempera- j
tür arbeitet.
Die dabei gewonnene Hydroalkanollösung kann ohne weitere Behandlung
verwendet werden. Im allgemeinen wird sie jedoch zu der Hydrierungsanlage für die AlkanoJa.mingewinnung oder zu einer Aufarbeitungsanlage zur Gewinnung von Nitroalkanol überführt.
Das in dem Reaktionsgemisch verwendete Wasser wird im allgemeinen
durch die Formaldehydlösung zugeführt. Wenn erwünscht, ' kann auch noch zusätzliches Wasser zugeführt werden.
Der Katalysator wird in die Kondensation fördernden Mengen verwendet
und wird mit dem Formaldehyd und dem rückgeführten Produkt vermischt, oder er kann bequemerweise in den Strom der
Reaktionsteilnehmer in der Beschickungsleitung zwischen den Beschickungsbehältern und dem Reaktor eingespritzt werden. Ge- ·
eignete Katalysatoren sind beispielsweise anorganische alkalische Verbindungen, die Alkali- und Erdalkalihydroxide und
Alkalicarbonate sowie nicht reagierende organische Basen, wie
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tertiäre Amine. Trimethylamin ist ein bevorzugter Katalysator,
vorzugsweise in wasserfreiem Zustand, doch ist auch eine wässrige Lösung geeignet. Es wird in einer Menge angewendet,
die ausreicht, um in dem Reaktionsgemisch eine Normalität von 0,02 - 0,03 zu erhalten. Wenn ein anorganischer Katalysator
verwendet wird, wird er mit Hilfe eines Ionenaustauscherharzes
vor der Hydrierung oder Gewinnung des Nitroalkanöls entfernt.
Das folgende Beispiel dient der weiteren Erläuterung der Erfindung
.
Für dieses Experiment wurde die folgende Apparatur konstruierts
Zwei Glasbeschickungsbehälter wurden vorgesehen, der erste mit einer Kapazität von etwa 2 Litern und der zweite mit einer Kapazität
von 5 Litern, und jeder wurde mit einer Pumpe ausgestattet. Die Beschickungsbehälter mündeten in einer einzigen
Beschickungsleitung zu dem Reaktor, der eine erste Reaktionszone bildete. Die Beschickungsleitung war eine rostfreie
Stahlröhre von 3 mm (1/8 Zoll) und bestand aus dem gleichen
Material wie der Reaktor. Zwischen den Beschickungsbehältern und dem Reaktor war ein Einlaß für das Einspritzen von Katalysator
vorgesehen.
Der Reaktor bestand aus einer rostfreien 304-Stahlröhre von
* 3mm (i/8 Zoll) in einem Wassermantel, durch den heißes oder
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kaltes Wasser, je nach Bedarf, zirkulierte, um eine Temperatur
von 70 - 80° 0 aufrecht zu erhalten.. Von dein Reaktor aus erstreckte sich die Röhre zu einem herkömmlichen 3,5i1-Rückflußteiler
des bei Destillationen verwendeten Typs. Während des Betriebs wurde der kleinere Anteil des Reaktionsstromes
aus dem Teiler zu einem Auffangbehälter geleitet, der mit einer Temperaturkontrolleinrichtung ausgestattet war, so daß sein Inhalt
auf 50 - 55° C gehalten werden konnte (im allgemeinen war es erforderlich, zusätzlich Wärme zuzuführen). Der größere
Anteil des Reaktionsstromes aus dem Teiler wurde zu einem Speieherbehälter geleitet, von dem er periodisch zu dem zweiten
Beschickungsbehälter überführt wurde, um mit dem Formaldehyd vermischt zu werden.
Ein Gemisch, das aus 5,34 1 des wie oben bereiteten Koiadensationsproduktes
und 1210 ml einer 37$igen Formaldehydlösung bestand,
wurde an den zweiten Beschickungsbehälter abgegeben. Die Hälfte wurde unmittelbar an den vorerhitzten Reaktor geleitet,
um ihn zu füllen. In den ersten Beschickungsbehälter wurden 34-0 ml 2-Uitropropan gegeben, und wenn der Reaktor voll
war, wurde mit einer kontinuierlichen Zugabe von 2-Nitropropan
mit einer Geschwindigkeit von 340 ml/0,5 Stunden und der in dem ersten Beschickungsbehälter zurückbleibenden Formaldehydbeschickung mit einer Geschwindigkeit von 1520 ml je halbe Stunde
begonnen. Wasserfreies flüssiges Trimethylamin aus einem Druckzylinder
wurde mit einer Geschwindigkeit von 4,23 g/Stunde durch die Katalysator-Einspritzleitung zugesetzt.
Wenn das Reaktionsprodukt die Reaktionszone verließ, wurde es zu
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dem Teiler geführt, wo es in einem Verhältnis von 3,5s 1 aufgeteilt
wurde. Der kleinere Anteil, 400 - 425 ml je 50 Minuten, wurde an den Auffangbehälter, d. h. die zweite Reaktionszone, abgegeben, wo er «n^-er 30 Minuten auf 50 - 55° C gehalten
wurde, und dann wurde er zu der Hydrierungsanlage für die
Umwandlung in den Aminoalkohol geleitet.
Der größere Anteil des Reaktionsproduktstromes wurde zu einem Speicherbehälter mit einer Geschwindigkeit von 1350 -1400 ml
je 30 Minuten geleitet, und am Ende einer jeden Stunde wurde das angesammelte Produkt, die rückgeführte Fraktion, 2700 2800
ml, zu dem zweiten Beschickungsbehälter gepumpt, 605 ml Formaldehyd wurden unter Vermischen zugesetzt, und das Gemisch
wurde während einer Zeit von etwa 1/2 Stunde in den Reaktor gepumpt .
Das oben aufgezeigte Pumpschema lieferte eine Verweilzeit in dem ersten Reaktor von etwa 10 Minuten, und die Temperatur
wurde auf etwa 75° 0 gehalten.
Die rückgeführte Fraktion wurde stündlich an dem Seiler titriert, um den Trimethylamingehalt zu bestimmen. Wenn der Trimethylamingehalt
unter eine Normalität von 0,025 fiel, wurde die Srimethylaminzugabe erhöht, und wenn der Gehalt über eine
Normalität von 0,03 anstieg, wurde die Zugabe vermindert.
Auf diese Weise wurde das Verfahren kontinuierlich betrieben. Wenn das Verfahren unterbrochen werden mußte, wurden 5,34 1
für einen nachfolgenden erneuten Beginn des Betriebes aufbewahrt.
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Das so "bereitete 2-Nitro-2-methyl-1-propanol wurde zur Herstellung
von 2-Amino-2-methyl-1-propanol durch Hydrierung "benutzt.
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Claims (8)
1. Verfahren zur Herstellung einer wässrigen Lösung eines
Nitroalkanols dsr allgemeinen Formel
R ·
R' - G - GH0OH
R' - G - GH0OH
I 2
NO2
worin R die Methylgruppe oder Äthylgruppe bedeutet und R' die Methylgruppe oder Hydroxymethylgruppe ist, wobei das
Nitroalkanol 1 - 2 Hydroxylgruppen je Molekül aufweist,
durch Kondensation eines Nitroalkans mit 2-3 Kohlenstoffatomen mit Formaldehyd in einem Molverhältnis von etwa 1
Mol Nitroalkan je etwa 1 Mol Formaldehyd je Hydroxylgruppe je Mol des Nitroalkanols in Gegenwart eines alkalischen
Katalysators, dadurch gekennzeichnet, daß man kontinuierlich:
a. ein im wesentlichen ein-phasiges Nitroalkanol-haltiges
Reaktionsprodukt des Nitroalkans, des wässrigen Formaldehyde und des Katalysators bildet,
b. zusätzliche Mengen des Nitroalkans, Formaldehyds und Katalysators zusetzt,
c. das Semisch durch eine erste Reaktionszone bei einer
Temperatur von 55 - 95° C für eine Verweilzeit von
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- 13 -
40-2,5 Minuten hindurchführt und so das Nitroalkan
und den Formaldehyd unber Bildung eines in wässriger lösung Nitroalkanol enthaltenden Reaktionsproduktes
im wesentlichen kondensiert,
d. das Reaktionsprodukt in einen größeren und in einen kleineren Anteil teilt,
e. den größeren Anteil zur Reaktionsstufe a. als das
Hitroalkanol-haltige Reaktionsprodukt zurückführt
und
f. den kleineren Anteil zu einer zweiton Reaktionszone
mit einer Temperatur von etwa 50 - 75C 0 für eine Verweilzeib
von ebwa I60 - 50 Minuben leibet und so die
Bildung von wässriger Hydroalkano!lösung im wesentlichen
vervollständigt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
man ein solches Volumen des zurückgeführten Reaktionsproduktes
verwendet, das dem zweifachen Volumen des Nitroalkans und Formaldehyds entspricht.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das
Volumen des größeren Anteils des Reaktionsproduktes etwa das 3,5 fache des Volumens des kleineren Anteils ausmacht.
4» Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die
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BAO OBiQINAL
_ η- Ί 802738
Temperatur der ersten Reaktionszone 65 - 85° G beträgt
und die Verweilzeit in dieser Zone etwa 20 Minuten bis etwa 5 Minuten beträgt.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß
die Temperatur der ersten Reaktionszone 75° C und die Verweilzeit in dieser Zone etwa 10 Minuten beträgt.
k 6. Verfahren nach Anspruch 1 , dadtirch gekennzeichnet, daß
die Temperatur der zweiten Reaktionszone etwa 50 bis etwa 75° 0 und die Verweilzeit in dieser Zone etwa 160 bis etwa
j0 Minuten beträgt.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Temperatur der zweiten Reaktionszone etwa 55 bis etwa
70° C und die Verweilzeit in dieser Zone etwa 130 bis etwa
40 Minuten beträgt.
ψ
8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß
die Temperatur der zweiten Reaktionszone etwa 65° C und
die Verweilzeit in dieser Zone etwa 60 Minuten beträgt.
909 8267 1341
8AD ORIGINAL
8AD ORIGINAL
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Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
BE757999A (fr) * | 1969-10-28 | 1971-04-26 | Henkel & Cie Gmbh | Procede de preparation de bromonitro-alcools. |
US3723546A (en) * | 1971-09-17 | 1973-03-27 | Purdue Research Foundation | Selective production of nitro alkanes |
US3917558A (en) * | 1974-04-01 | 1975-11-04 | Ashland Oil Inc | Foundry resins treated with nitro compounds |
CH609674A5 (de) * | 1975-02-04 | 1979-03-15 | Azote & Prod Chim | |
FR2417492A1 (fr) * | 1978-02-15 | 1979-09-14 | Azote & Prod Chim | Preparation du nitro-2 methyl-2 propanol-1 |
US4496772A (en) * | 1983-07-08 | 1985-01-29 | The Bf Goodrich Company | Preparation of nitroalcohols |
US4754079A (en) * | 1985-09-21 | 1988-06-28 | Dynamit Nobel Ag | Process for producing the sodium salt of 2-nitro-1,3-propanediol |
US4924029A (en) * | 1988-06-24 | 1990-05-08 | W. R. Grace & Co.-Conn. | Reduction of nitroaliphatics via homogeneous catalysis |
DE10137829A1 (de) * | 2001-08-02 | 2003-02-13 | Basf Ag | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von 2-Brom-2-nitro-1,3-propandiol |
BRPI0907297A8 (pt) | 2008-04-16 | 2016-08-23 | Angus Chemical | Processo para a nitração seletiva de hidrocarbonetos, processo para preparar um nitroálcool, um aminoálcool, uma oxazolidina,uma n-alquilidroxilamina e um composto, composto, uso de um aminoálcool, uma oxazolidina, uma hidroxilamina e uso de composto. |
WO2009129099A1 (en) | 2008-04-16 | 2009-10-22 | Angus Chemical Company | Process for the manufacture of nitropropanes |
CA2723348C (en) * | 2009-12-22 | 2014-07-08 | Dow Global Technologies, Inc. | Novel diamino-alcohol compounds and processes for their manufacture |
WO2013012777A2 (en) * | 2011-07-20 | 2013-01-24 | Angus Chemical Company | Process for making tertiary aminoalcohol compounds |
CN108178731A (zh) * | 2018-01-19 | 2018-06-19 | 广州印田新材料有限公司 | 一锅法制备amp-95的绿色合成方法 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2135444A (en) * | 1937-06-07 | 1938-11-01 | Purdue Research Foundation | Process for preparing nitrohydroxy compounds of the paraffin series |
US2232674A (en) * | 1939-05-27 | 1941-02-18 | Shell Dev | Method for carrying out chemical reactions |
US2231403A (en) * | 1939-06-09 | 1941-02-11 | Trojan Powder Co | Reaction of nitroparaffins with aldehydes |
US2301259A (en) * | 1939-10-25 | 1942-11-10 | Hercules Powder Co Ltd | Method of producing nitrohydroxy compounds |
-
1967
- 1967-11-13 US US682547A patent/US3534112A/en not_active Expired - Lifetime
-
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NL6814707A (de) | 1969-05-16 |
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US3534112A (en) | 1970-10-13 |
GB1245469A (en) | 1971-09-08 |
FR1590483A (de) | 1970-04-13 |
NL161738C (nl) | 1980-03-17 |
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