DE1769074C3 - Verfahren zum Regenerieren der bei der Entfernung von Kohlendioxid aus der Luft mit einem Alkalihydroxid anfallenden Absorptionslösung und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens - Google Patents
Verfahren zum Regenerieren der bei der Entfernung von Kohlendioxid aus der Luft mit einem Alkalihydroxid anfallenden Absorptionslösung und Vorrichtung zur Durchführung des VerfahrensInfo
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Description
Nach dem aus der deutschen Patentschrift 8 58 993 bekannten Verfahren und dem vorliegender Erfindung
wird Kohlendioxid aus einem Gasstrom durch Absorption durch eine alkalische Lösung absorbiert. Die
Regeneration der ganz oder teilweise verbrauchten Absorptionslösung erfolgt jedoch nach dem bekannten
und dem beanspruchten Verfahren in verschiedener
Weise. , ,
Nach der Patentschrift wird periodisch oder kontinuierlich mindestens ein Teil der Absorptionslösung durch
ein galvanisches Element geleitet, das mit einer Gleichstromquelle verbunden ist. Es treten hierbei an
den Elektroden des Elementes folgende Reaktionen ein:
Kathode
2H2O + 2e
Anode
- 2OH" + H1
H2O - 2 H' + 1/2O2 + 2e (2)
Elektrische Energie
+ H2O ► H2 + 1/2 O2
(1/2)
Die an der Kathode (Gleichung 1) erzeugten Hydroxylionen (OH-) stehen in dem Absorber zur
Umsetzung mit weiterem Kohlenstoffdioxid zur Verfügung. Die an der Anode des galvanischen Elementes
gebildeten Wasserstoffionen (H+) reagieren mit den Karbonationen (CO3-), und zwar unter Freisetzung von
Kohlenstoffdioxid:
CO3= + 2H+ » H2O + CO2 (3)
Die wesentlichen Merkmale der bekannten Regenerierung der Absorptionslösung sind demnach:
a) der Regenerator ist im wesentlichen ein galvanisches Element, in welchem Wasser zu Wasserstoff
und Sauerstoff elektrolysiert wird; dieser Vorgang ist ziemlich unwirksam und verbraucht elektrische
Energie;
b) eine äußere Gleichstromquelle mit einer Spannung von mindestens 1,6 Volt ist erforderlich;
c) das beim Verfahren freigesetzte Kohlendioxid ist mit Sauerstoff gemischt.
Demgegenüber zeichnet sich das erfindungsgemäße Verfahren zum Regenerieren der bei der Entfernung
von Kohlendioxid aus Luft oder Gasen mit einem Alkalihydroxid, vorzugsweise Ka'iumhydroxid oder
einem Gemisch aus Kaliumhydroxid und Kaliumkarbonat, anfallenden Absorptionslösung, bei dem periodisch
oder kontinuierlich mindestens ein Teil der Absorptionslösung als Elektrolyt durch ein galvanisches
Element geführt wird, dann dem Hauptstrom wieder zugeführt wird, dadurch aus, daß man die Absorptionslösung dem Anodenraum einer mit Luft oder einem
anderen oxydierenden Gas betriebenen Brennstoffzelle zuführt, deren Kathodenraum eine Alkalihydroxidlösung
enthält.
Nach dem Verfahren der Erfindung dient also die Absorptionslösung als Elektrolyt einer Brennstoffzelle,
deren Anode Wasserstoff und deren Kathode Luft zugeführt werden. An den Elektroden der Brennstoffzelle
treten folgende Reaktionen auf:
Kathode
1/2O2 + H2O + 2e >2OH"
Anode
('5 H,
2H
2e
1/2O2 + H2-*H2O + elektrische Energie (4/5)
I.
Die an der Kathode (Gleichung 4) erzeugten iydroxyl(OH-)-Ionen stehen zur Umsetzung mit einer
weiteren Menge Kohlenstoffdioxid in dem Absorber zur /erfügung. Die an der Anode der Brennstoffzelle
Gleichung 5) gebildeten Wasserstoffionen(H + ) reagieen mit den Karbonationen(CO3-) unter Freisetzen von
<.ohlenstoffdioffdioxid (Gleichung 3). Die wesentlichen Merkmale dieser Regenerierung sind demnach folgen-
d) der Regenerator ist eine Brennstoffzelle, in welcher Wasserstoff und Sauerstoff unter Bildung von
Wasser reagieren und hierbei elektrische Energie freigesetzt wird;
e) er erfordert keine äußere Zufuhr von Wasserstoff und Sauerstoff (Luft) und auch keine Zuführung von
Energie;
f) das freigesetzte Kohlenstoffdioxid ist mit Wasserstoff gemischt.
Aus dem Vorstehenden folgt, daß für die Regenerierung der Absorptionslösung beim bekannten Verfahren
Energie verbraucht, dagegen beim Verfahren der Erfindung Energie gewonnen wird.
Da die Durchführung des Verfahrens der Erfindung nur kleine Vorrichtungen beansprucht, eignet sie sich
z. B. für Unterseeboote. 2;
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in der Zeichnung dargestellt. Es zeigt
F i g· 1 eine schematische Darstellung eines regenerierbaren
Absorptionssystems für CO2, das sich für die
Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens eig- y net. Dieses System enthält eine aus zwei Räumen
bestehende Regenerierungs-Brennstoffzelle,
F i g. 2 eine schematische Darstellung einer Anode für
eine Regenerierungs-Brennstoffzelle, ähnlich der in Fig. 1 gezeigten, wobei jedoch ein Diaphragma in
direktem Kontakt mit der Anode angeordnet ist,
Fig.3 eine schematische Darstellung eines zwei
Abteilungen enthaltenden regenerativen Brennstoffelementes, das sich für die kontinuierliche Regenerierung
eines COrAbsorptionsmittels eignet,
Fig.4 eine schematische Darstellung einer zur
kontinuierlichen Regenerierung geeigneten Serie von aus zwei Abteilungen bestehenden regenerativen
Brennstoffelementen,
F i g. 5 eine schematische Darstellung einer weiteren
zur kontinuierlichen Regenerierung geeigneten Ausführungsform eines regenerativen Brennstoffelementes
Fi g. 6 eine schematische Darstellung eines aus einer
einzigen Kammer bestehenden Brennstoffelementes.
Gemäß Fig. 1 tritt Kohlensäure enthaltende Luft durch eine Leitung 12 in den Wäscher 10 ein, der eine
Absorptionslösung, vorzugsweise von Kaliumhydroxid und Kaliumkarbonat, enthält.
Die Absorptionslösung ist vorzugsweise reicher an Karbonat als an Hydroxid und kann beispielsweise
wenigstens 1 g-Äquivalent freier Alkalimetallionen je Liter der Lösung enthalten. Als Beispiel der Zusammensetzung
einer Absorptionslösung sei angegeben: etwa bis 2 g-Äquivalent KOH und etwa 5 bis 6 g-Äquivalent
K2CO3 pro Liter Absorptionslösung. Solche Waschlösungen eignen sich z.B. in wirksamer Weise zur
Verringerung und Aufrechterhaltung des Kohlendioxid-Gehalts auf weniger als 2 ppm in nichtsauren Reaktionsgasen, wie Luft, Sauerstoff oder Wasserstoff, für fts
Brennstoffelemente.
Die von Kohlendioxid praktisch freie Luft verläßt den Wäscher 10 durch eine L -itung 14, durch die sie in einer
weiteren Verwendung zugeführt wird, z. B. in die Oxydationsgaskammer, welche die oxydierende Elektrode
einer primären Brennstoffzeile umgibt.
Gemäß F i g. 1 zeichnet sich die Vorrichtung zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens mit
einem Alkalihydroxid als Absorptionsflüssigkeit enthaltenden Absorber mit einem Ein- und Auslaß für den
Gasstrom durch eine Leitung 42 zur Leitung der Absorptionsflüssigkeit aus dem Absorber 12 in den
Anodenstrom 30 der Brennstoffzelle 20, eine Kathode 24 und ein Diaphragma 28, und durch eine Leitung 45
zur Abführung der regenerierten Absorptionslösung aus dem Kathodenraum 32 aus. Luft oder ein anderes
oxydierendes Gas wird der Kathode 24 zugeführt, während Wasserstoff oder ein anderes als Brennstoff
geeignetes Gas der Anode 22 auf die in F i g. 1 schematisch gezeigte Weise zugeführt wird. Die
Brennstoffzelle 20 ist durch eine zwischen der Anode 22 und der Kathode 24 angeordnete Trennwand 28 in einen
Anodenraum 30 und einen Kathodenraum 32 unterteilt. Die Anode 22 und die Kathode 24 sind für
Brennstoffzellen übliche Elektroden; so eignen sich als Wasserstoffelektrode 22 poröse Anoden, wie katalytisch
aktive Netze oder gesinterte Pulveranoden. Die i Sauerstoffelektrode 24 soll wie katalytisch aktivierte,
doppelt poröse, gesinterte Elektroden oder Netzelektroden mit einem Stützgerüst, eine gute Wirksamkeit
bei Verwendung von freien oder zirkulierenden Elektroden aufweisen.
3 Die verbrauchte Absorptionslösung gelangt vom Wäscher 10 durch die Leitung 42 in den Anodenraum
30; die Katholytlösung, wie KOH, wird dem Kathodenraum 32 durch die Leitung 41 zugeführt. Die
regenerierte Lösung wird durch die Leitung 45 in den 5 Absorber 12 zurückgeleitet. Die im Anoden- und
Kathodenraum vorliegenden Lösungen verbinden die Anode 22 elektrochemisch mit der Kathode 24, indem
sie ein Medium für die Ionenwanderung zwischen diesen Elektroden bilden. Der die Elektroden 22 und 24
verbindende äußere Stromkreis 26 ermöglicht den Übergang von an der Anode 22 erzeugten Elektronen
zur Kathode 24, so daß an dieser kontinuierlich Hydroxylionen (OH-) gebildet werden können; die
Stromentnahme erfolgt ebenfalls aus dem Stromkreis
Während des Betriebs der Brennstoffzelle werden an der Anode 22 Wasserstoffionen und Elektronen erzeugt.
Die Elektronen fließen durch den äußeren Stromkreis 26 zur Kathode 24. Diese Elektronen bilden mit dem der
50 Kathode 24 zugeführten Sauerstoff und dem Wasser des Elektrolyten an der Kathodenoberfläche Hydroxylionen.
Die an jeder Elektrode sich abspielenden Teilreaktionen können wie folgt zusammengefaßt werden:
40
45 Anodenreaktion
+ 2 OH
Kathodenreaktion
11. H2O + 1/2O2+ 2e
Katalysator
2H2O + 2e"
Katalysator
2OH
Diese an den Elektroden der Zelle auftretenden Reaktionen bestimmen die Materialien, die zur Herstellung
der Elektroden der oben genannten Art verwendet
werden müssen. So muß ein Elektrodenmaterial eingesetzt werden, welches die erwünschten Reaktionen
fördert, und vor allem muß die Anode aus einem Material bestehen, welches unter den in der Umgebung
während des Betriebs des Elements auftretenden Bedingungen von Spannung und pH-Wert keine
bedeutende Korrosion erleidet. Mit Platin katalysierte Netzelektroden aus Nickel und insbesondere mit Platin
katalysierte, gold-plattierte Nickel-Netzelektroden sind
in zufriedenstellender Weise in den regenerativen Brennstoffzellen gemäß der Erfindung verwendbar.
Die wasserbildende Gesamtzellreaktion ist exotherm und liefert genügend Energie, um die der in dem
CO2-Wäscher auftretenden Reaktion entgegengesetzte
Reaktion zu bewirken. In dieser Gegenreaktion wird das während der C02-Absorption in dem Wäscher
gebildete Kaliumkarbonat unter Energieverbrauch mit Wasser umgesetzt, wobei Kaliumhydroxid und freiwerdendes
gasförmiges Kohlendioxid entsteht. Diese Reaktion kann folgendermaßen dargestellt werden:
111. K2CO3 + H2O
Energie
2 KOH + CO,
Diese C02-Entwicklung tritt in der Umgebung der Anode des regenerativen Brennstoffelementes auf und
bewirkt die Entfernung von CO2 aus der Absorptionslösung. Dadurch wird die Absorptionslösung für erneute
Absorption regeneriert.
Wie in F i g. 1 schematisch angegeben, werden während des Betriebs der regenerativen Brennstoffzelle
20 gemäß Gleichung II negativ geladene Hydroxylionen an der Kathode 24 der Zelle erzeugt, während
gleichzeitig entsprechend Gleichung I an der Anode 22 Hydroxylionen verbraucht werden. Die positiv geladenen
Kaliumionen in der Elektrolytlösung wandern zur Kathode der Zelle, um die Elektroneutralität beider
Zellräume aufrecht zu erhalten, während die negativ geladenen Ionen in der Lösung in Richtung der Anode
der Zelle wandern. An der Anode finden folgende Reaktionen statt:
HCO.,' + OH"
OH" + CO2
OH" + CO2
Das Ergebnis dieser Reaktionen ist die Entwicklung von CO2 und damit die Regenerierung der Waschlösung
in dem regenerativen Brennstoffelement. In dem Maß, in dem OH--Ionen an der Anode verbraucht werden,
werden beide Gleichungen nach rechts in Richtung der CO2-Entwicklung verschoben.
Die Bildung von Bikarbonationen nach der in Gleichung IV dargestellten Reaktion und die anschließende
Entwicklung von Kohlendioxid gemäß Gleichung V sind eine Funktion des pH-Wertes der Anolytlösung.
Im weiteren Verlauf des Betriebs der Zelle steigt die
KOH-Konzentration im Kathodenraum an, und es tritt ein entsprechender Abfall der KOH-Konzentration der
Anolytlösung auf, der auf die ständige Erzeugung von Hydroxylionen an der Kathode, den ständigen Verbrauch
von Hydroxylionen an der Anode und das kontinuierliche Abwandern von Kalium- oder anderen
Alkaliionen durch die Trennwand 28 zur Kathode des Brennstoffelementes zurückzuführen ist.
Dieser Abfall der KOH-Konzentration in Nachbarschaft
der Anode ruft ein Absinken des pH-Werts der Anolytlösung (der Absorptionslösung) hervor. Wenn
der pH-Wert des Anolyten gleich 12 oder weniger als 12
ist, kann die Reaktion der Bikarbonatbildung gemäß Gleichung IV stattfinden; und wenn aufgrund eines
weiteren Verbrauchs von Hydroxylionen an der Anode und des Abwanderns von Kaliumionen aus der
Umgebung der Anode der pH-Wert der Anolytlösung einen Wert etwa gleich oder weniger 9 erreicht, findet
gemäß Gleichung V die Entwicklung von Kohlendioxid statt. Die pH-Werte, bei welchen diese Reaktionen
auftreten, werden durch die Lage des lonengleichgewichts dieser Reaktionen bestimmt.
Die Stärke der CO2-Entwicklung kann wesentlich dadurch erhöht werden, daß man ein Gas durch die
is Anolytlösung leitet, wenn der gewünschte pH-Wert
erreicht ist. Das für diesen Zweck verwendete Gas kann Luft oder ein Inertgas sein, vorzugsweise Stickstoff, und
dieses Gas kann entweder im Anodenraum oder nach Entfernung der Lösung daraus durch die Lösung geleitet
werden.
Jedes der regenerativen Brennstoffelemente, die von der erfindungsgemäßen Vorrichtung zum Entfernen von
CO2 verwendet werden, ist mit geeigneten Vorrichtungen zum Ableiten des während des Regenerierens
entwickelten Kohlendioxids versehen. Derartige Ableitungen sind in den Figuren durch entsprechende Pfeile
schematisch dargestellt.
Die in F i g. 1 gezeigte Trennwand 28 ist vorzugsweise eine für Kationen durchlässige Membran. Positive Ionen
treten frei durch solche Membranen hindurch; die Membranen sind jedoch undurchlässig für negative
Ionen. Die Trennwand 28 hält daher die negativ geladenen Hydroxyl-, Karbonat- und Bikarbonationen
im Anodenraum 30 zurück, gestattet aber die gleichmä-
js ßige und vollständige Wanderung positiv geladener
Alkaliionen aus dem Anodenraum 30 in den Kathodenraum 32 der Zelle.
Eine für Kationen durchlässige Membran 28 trägt dazu bei, die Wanderung von an der Kathode 24
entstehenden Hydroxylionen in den Anodenraum 30 zu verhindern.
Die Primärfunktion der für Kationen durchlässigen Membran oder Trennwand 28 ist es, die Rückdiffusion
von im Kathodenraum 32 gebildeter KOH in den Anodenraum 30 zu verhindern oder gering zu halten.
Aus F i g. 1 ist ersichtlich, daß für jedes an der Anode 22 erzeugte Wasserstoffion an der Kathode 24 ein
Hydroxylion gebildet wird. Gleichzeitig findet eine beständige Wanderung von K + -Ionen durch die füi
so Kaiionen durchlässige Membran 28 zur Kathode 2A (d. h. in den Kathodenraum 32) statt. Da die irr
Kathodenraum gebildete KOH die Trennwand nich passieren kann, wird die Rückdiffusion von Kaliumhy
droxid in den Anodenraum verhindert. Es wurd<
ss gefunden, daß bei Verwendung einer für Kationei permeablen Membran in einer regenerativen Brenn
stoff-Zelle des in Fig. 1 gezeigten Typs mehr als 90°/
der K + -Ionen von der Anolytlösung in den Kathoden raum der Brennstoffzelle übergehen können, wo sii
(,o KOH bilden.
Durch die Wanderung von K + -Ionen aus der
Anodenraum 30 in den Kathodenraum 32 wird de Anolyt ständig weiter verdünnt, und der Innenwider
stand der Zelle steigt an. Mit zunehmender Verdünnun
f.s des Anolyten nimmt auch die Wirksamkeit de
Trennwand 28 zur Verhinderung der Rückdiffusion ·.ο
KOH in den Anodenraum 30 aufgrund des sie erhöhenden Kon/cniriitionsgradicnien an der Stelle ck
Yennwand ab. Beide Schwierigkeiten, Erhöhung des nnenwiderstandes und Rückdiffusion können durch
Zugabe eines neutralen Trägerelektrolyten zur Anolytösung behoben werden. Beispielhaft für solche
Frägerelektrolyte sind Kaliumfluorid (KF) und Kaliumsulfat
(K2SO4).
Gemäß der Erfindung wird als Trennwand zum Aufteilen des regenerativen Brennstoffelements in
Anoden- und Kathodenraum ein poröses Diaphragma einer ionischen Membran des beschriebenen Typs
vorgezogen. Ein regeneratives Brennstoffelement mit solch einem porösen Diaphragma ist in F i g. 5
dargestellt, die eine kontinuierlich durchflossene Regeneriereinheit darstellt. Diese Einheit soll später
beschrieben werden.
Die porösen Diaphragmen können aus für Brennstoffelemente geeigneten Asbestfolien, porösen, aus
Kautschuk bestehenden Batterietrennwänden, porösen Nickelfolien oder sehr stark wasserdurchlässigen
Membranen mit lonenaustauschereigenschaften (Gelmann W. A.-lonenaustauschermembranen) hergestellt
werden. Natürlich kann anstelle dieser besonders erwähnten Diaphragmen jedes andere geeignete
feinporige Diaphragma verwendet werden.
Wie die vorhergehende Beschreibung zeigt, umfaßt die Erfindung auch ein Verfahren zum Entfernen von
Co2 aus einem Gasstrom. Zur Durchführung dieses
Verfahrens wird der Gasstrom durch eine Lösung einer stark basischen Verbindung, wie eines Alkalihydroxids
geleitet, wobei ein wesentlicher Anteil des CCh durch Karbonatbildung entfernt wird.
Die das absorbierte CO2 enthaltende Absorptionslösung
wird periodisch oder kontinuierlich nach dem erfindungsgemäßen Verfahren regeneriert, um sie für
die weitere CO2-Absorption einsatzbereit zu machen.
Diese Regenerierung erfolgt durch Einführen der mit Karbonat angereicherten Absorptionslösung in eine
regenerative Brennstoffzelle als zumindest ein Teil des Elektrolyten des Brennstoffelements und durch Entfernen
der Hydroxyl- und Alkaliionen aus der Absorptionslösung (oder einem Teil dieser Lösung) während des
Betriebs der Brennstoffzelle, während zunächst in der Absorptionslösung die das absorbierte CO2 enthaltenden
Karbonat- und Bikarbonationen zurückgehalten werden. Der pH-Wert der Absorptionslösung oder
eines Teils dieser Lösung wird dabei soweit erniedrigt, daß wesentliche Mengen gasförmigen CO2 daraus
entfernt werden.
Die gewünschte CO2-Entwicklung tritt dann auf,
wenn der pH-Wert der Absorpüonslösung auf einen Wert von 9 oder weniger erniedrigt wird. Wenn der
pH-Wert des gesamten Anolyten auf einen Wert von weniger als 9 erniedrigt wird, kann gasförmiges
Kohlendioxid in Form von Gasblasen aus der Anolytlösung entweichen und wird darüber hinaus mit
dem durch den Wasserstoff-Raum fließenden Wasserstoffstrom geführt.
Nach einer genügend langen Betriebsdauer der Zelle
kann der nachfolgend beschriebene Zustand vorherrschen:
1. Der Hauptteil des ursprünglich im Anodenraum 30 vorhandenen Kaliums liegt in Form von KOH im
Kathodenraum 32 vor;
2. der Hauptteil des ursprünglich im Anolyten vorhandenen Karbonats ist in CO2 überfühn
worden und aus der Zelle entwichen;
3. die Anolytlösung ist weitgehend entionisiert;
4. die Zcllspanming hut beträchtlich abgenommen.
Bei diesem Stand kann die Anolytlösung verworfen werden und die Katholytlösung steht nach geeigneter
Verdünnung oder Konzentration zur Verwendung als im wesentlichen karbonatfreie KOH-Lösung zur Verfügung.
So kann beispielsweise ein Teil der Katholytlösung in den Wäscher zurückgeführt und der im
Kathodenraum verbleibende Anteil für einen anschließenden Regenerierungsvorgang eingesetzt werden.
In der Praxis tritt der niedrigste pH-Wert im Elektrolyten an den katalytisch aktiven Zentren der
Anode auf. An diesen Zentren werden die Hydroxylionen verbraucht, und da weiterhin der pH-Wert dem
Logarithmus der Hydroxylionenkonzentration direkt proportional ist, ist der pH-Wert dort am niedrigsten.
Aus diesem Grund findet die Entwicklung von CO2 praktisch in hohem Maße an der Anode 22 statt.
In einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung, die in F i g. 2 gezeigt wird, ist die Anode der
regenerativen Brennstoffzelle mit einer Sperrschicht versehen, welche die Anode auf der Seite der Lösung,
d. h. auf der Seite, die mit dem Elektrolyten in Berührung steht, überzieht. Diese Sperrschicht regelt
die Zusammensetzung des Elektrolyten in unmittelbarer Nachbarschaft der Anode. Sie verhindert die regellose
Vermischung des eintretenden Gesamtelektrolyten mit der unmittelbar an der Anode befindlichen Lösung und
trägt zum Aufbau eines gleichmäßigen pH-Gradienten in Richtung der Anode bei.
Die Sperrschicht der Anode kann aus einer dünnen Schicht eines beliebigen geeigneten porösen Materials,
wie beispielsweise einer speziell für Brennstoffzellen geeigneten Asbestfolie (mit einer Stärke von vorzugsweise
etwa 0,76 mm) oder Anionenaustauschermembran bestehen. Andere geeignete Anodenschichten
können durch Aufsprühen, Auftragen oder Ablagern durch Filtration auf die Anodenfläche, welche mit der
Elektrolytlösung in Berührung steht, erzeugt werden. Solche Schichten können aus Spinell-Polytetrafluoräthylen
oder aus einem Spinell-Nickel-Gemisch hergestellt werden.
Da das Gebiet des niedrigsten pH-Werts innerhalb der Porenstruktur der Anode dicht an der Gas-Elektrolyt-Phasengrenze
liegt, beschränkt die Verwendung solcher Anodentrennschichten keinesfalls das Entweichen
von gasförmigem Kohlendioxid in den überschüssigen Wasserstoffstrom, der die regenerative Brennstoffzelle
verläßt. Durch Verwendung dieser Anodentrennschichten wird jedoch eine verbesserte Kontrolle
der Zusammensetzung der in unmittelbare Nachbarschaft der Anode der regenerativen Brennstoffzelle
reichenden Lösung und damit eine Erhöhung des Wirkungsgrads dieser Zelle erzielt.
F i g. 2 zeigt eine Nahansicht einer Zellanode 52, die mit einer direkt mit ihr in Kontakt stehenden
Anodentrennschicht 54 auf der Seite der Lösung versehen ist. Die Trennschicht 54 ist zwischen Anode 52
und einer Zellmatrix 56 angeordnet, welche die Anolytlösung (Lösung des Absorptionsmittels) enthält
Die Matrix 56 verhindert das Auslaufen von Elektrolyt lösung in den Raum für gasförmigen Wasserstoff um
das Eindringen von Wasserstoff in die Elektrolytkam mer. Während die Trennschicht vorzugsweise ein
dünne, poröse Asbestfolie ist. kann jede der andere beschriebenen Typen von Trennschichten anstell
dieser Asbestfolien verwendet werden.
In einigen Fällen kann das erfindungsgemäße Systei
ohne Verwendung irgendeines Diaphragmas arbeite insbesondere dann, wenn der Elektrolyt eine gerinj
709 643/5
IO
OH~-Konzentration von weniger als IO~3 Mol/Liter,
aufweist. Dies ist möglich, weil die poröse Oberfläche der Anode selbst in gewisser Hinsicht die Eigenschaften
einer Trennschicht aufweist und damit die Zusammensetzung des Elektrolyten innerhalb der Anode regelt,
indem sie die regellose Vermischung der innerhalb der Anode befindlichen Lösung mit dem eintretenden
Gesamtelektrolyten verhindert und zum Aufbau eines gleichmäßigen pH-Gradienten in Richtung der Anode
beiträgt.
Die Anwendung der Regenerierungszelle ohne Verwendung einer zusätzlichen Trennschicht wird
durch Anwendung der geeigneten Anodenpolarisation erleichtert, so daß der Elektrolyt an der Grenzfläche
Anode —Gasphase (welche die aktivierten Stellen der Anode umgibt) durch überschüssiges Brennstoffgas
(d. h. H2) mitgeführt werden kann. Das zusätzliche Brennstoffgas, das erforderlich ist, um das Kohlendioxid
in solchen Systemen mitzuführen, wird durch die Vereinfachung des Aufbaus der Zelle und die durch
Weglassen der Trennschicht erzielte Erniedrigung des Innenwiderstandes kompensiert.
Wie aus F i g. 2 hervorgeht, tritt das Gebiet des niedrigsten pH-Werts an den katalytischen Zentren der
Anode auf, wo gelöster Wasserstoff ionisiert und Hydroxylionen verbraucht werden, und es erfolgt daher
die primäre CO2-Entwicklung innerhalb der Poren der Anode 52, unabhängig davon, ob die Trennschicht 54 ein
zusätzliches poröses Diaphragma oder dergleichen oder die inhärente Trennschicht ist, welche durch die poröse
Oberfläche der Elektrode gebildet wird. Das dort gebildete gasförmige Kohlendioxid kann durch überschüssigen
Wasserstoff, der mittels einer Brennstoffzuführung 60 eingebracht wird, abgeführt werden. Der in
F i g. 2 schematisch dargestellte Brennstoffstrom enthält daher das in der regenerativen Zelle entwickelte CO2.
Er enthält außerdem überschüssiges Wasser, das durch den Strom des gasförmigen Brennstoffs aus der Zelle
entfernt wird. Der Wasserstoffüberschuß in diesem
ennerni wuu. ^«,i .Iuu^
Gasstrom kann durch eine geeignete selektive Membran von dem Kohlendioxid und dem Wasserdampf
abgetrennt werden.
Die Entfernung von Kohlendioxid mit dem abströmenden überschüssigen Wasserstoff läßt sich besonders
gut zur Regenerierung von CO2-Wäschern in Atomkraft-Unterseebooten
verwenden, wobei der gasförmige Wasserstoff normalerweise in das Meer geleitet wird.
Bei dieser Arbeitsweise ist es möglich, den überschüssigen, gasförmigen Wasserstoff zum Entfernen von im
Wäscher entwickeltem CO2 aus dem Schiff zu verwenden.
In der in Fig. 1 gezeigten Regenerierungszelle wird
eine anlcilweise Regenerierung durchgeführt. Wenn in
der Waschphase des Verfahrens und der Vorrichtung gemäß der Erfindung eine kontinuierliche Wäsche
durchgeführt werden soll, müssen abwechselnd verwendete Wasch- oder Absorptionslösungen eingesetzt
werden, um ein derartiges System zur anteilweisen Regenerierung wirkungsvoll auszunutzen. Beispielsweise
kann in dem in F i g. 1 dargestellten System ein erster Teil der Absorptionslösung verwendet werden, um CO2
aus dem dem ersten Brennstoffelement zugeführten Gas
zu entferp.cn, bis seine Absorplionskapazität erschöpft
ist. Die verbrauchte Absorptionslösung wird dann aus dem Wascher 10 entfernt und zur Regenerierung dem
regenerativen Brennstoffelement zugeführt. Wenn die Entfernung von (Oj aus dem Gasstrom fortgesetzt
wurden soll, muß in der Zwischenzeit entweder ein zweiter Anteil von Absorptionslösung dem Wäscher 10
zugeführt, werden oder es muß ein weiterer Wäscher eingesetzt werden. Anschließend kann der erste Anteil
der regenerierten Lösung in den Wäscher zur weiteren Kohlendioxidabsorption zurückgeführt und der verbrauchte
zweite Anteil der Absorptionslösung zur Regenerierung in das Brennstoffelement 20 eingetragen
werden.
Es ist möglich, auf eine zweite Wäscherkammer zu verzichten, wenn die Regenerierungszelle für eine
doppelte Arbeitsweise bestimmt ist. In einem solchen System wird das in das primäre Brennstoffelement
eingeleitete Gas direkt durch die Absorptionslösung in der regenerativen Brennstoffzelle geleitet und mit
dieser Lösung in Kontakt gebracht. Wenn die Absorptionskapazität dieser Lösung erschöpft ist, wird
das zuströmende Gas zu einer anderen Vorlage für die Absorptionslösung geleitet und die regenerative Brennstoffzelle
aktiviert und in der beschriebenen Weise betrieben, um die Absorptionslösung zu regenerieren
und für weitere Absorption bereitzustellen.
Gemäß der Erfindung ist es besonders wünschenswert, eine kontinuierliche Absorptionsmöglichkeit für
CO2 vorzusehen. Um dieses Ziel bei Verwendung der beschriebenen, nicht kontinuierlichen Regenerationsvorrichtungen zu erreichen, müssen dazu verschiedene
Quellen für Wasch- oder Absorptionslösung und vorzugsweise mehr als ein regeneratives Brennstoffelement
für die abwechselnde Verwendung vorgesehen werden.
Ein anderes Verfahren zum kontinuierlichen Auswaschen und zur kontinuierlichen Regenerierung der
Absorptionslösung kann unter Verwendung einer abgeteilten regenerativen Brennstoffzelle des in F i g. 1
dargestellten Typs durchgeführt werden. Bei Verwendung dieses Systems wird das der primären Brennstoffzelle
zuströmende Gas durch den im Anodenraum 30 der regenerativen Brennstoffzelle 20 befindlichen
Elektrolyten geleitet, um die Absorption von CO2 zu bewirken, und strömt anschließend durch den Elektrolyten
im Kathodenraum 32, während der Elektrolyt im Anodenraum 30 der Zelle auf die beschriebene Weise
regeneriert wird. Wenn die Regenerierung der Anolytlösung abgeschlossen ist, wird das dem primären
45 Brennstoffelement zuströmende Gas wiederum zur weiteren Absorption von CO2 durch den Anodenraurr
30 geleitet, während der Katholyt regeneriert wird.
Die Regenerierung der Katholytlösung erfolgt durcr Umkehrung des Betriebs der regenerativen Brennstoff
50 zelle 20, wobei die ursprüngliche Kathode 24 als Anodi
fungiert. Durch periodisches Umkehren des Betrieb der Zelle unter Verwendung geeigneter Mittel zun
Umkehren der Wirkungsweise der Elektroden und bc gleichzeitigem Umleiten des Kohlendioxid enthalten
den Gasstroms in die entsprechenden Kammer regenerativen Brennstoffelements 20 mit Hilfe geeigne
ter Kontrollvorrichtungen kann dieses Element al kontinuierliche Absorptions- und Regenerierungsvoi
richtung in dem erfindiingsgemäßen System ζ ι Entfernung von CO2 dienen.
Es ist ersichtlich, daß die Absorption von CO2 gcmii
der Erfindung entweder in dem regenerativen Breni
Stoffclement selbst oder in einer Waschkammer bewirl
MUi I tltll ItIH a^llJM VJUCI llllllli:! VV (lbllllWlimil^i i'^ ■' "
werden kann, welche von dem regenerativen Bren stoffelement räumlich getrennt, aber mit diese
funktionell verbunden ist. LIm das Auswaschen kontin icrlich z.u gestalten, kann die an Kohlendioxid rcicl'
verbrauchte Absorptionslösung aus der Waschkamm
in den Regenerator überführt und frische oder regenerierte Absorptionslösung in dem Wäscher
verwendet werden; oder es können abwechselnd zwei Waschkammern eingesetzt werden. Außerdem besteht
die Möglichkeit, den Betrieb der Zelle periodisch umzukehren und dabei das Auswaschen abwechselnd in
jeder der Kammern einer unterteilten regenerativen Zelle des in F i g. 1 gezeigten Typs durchzuführen.
Eine andere Möglichkeit für den kontinuierlichen Betrieb besteht darin, die verbrauchte Waschlösung mit
einer geringen kontrollierten Zuflußgeschwindigkeit in den Anodenraum 30 einzuführen, so daß dort ein
pH-Wert von etwa 9 aufrechterhalten wird. Gleichzeitig wird aus dem Kathodenraum langsam KOH-Lösung
abgezogen und zur CCh-Absorption in den Wäscher zurückgeleitet. Die Zu- und Abflußgeschwindigkeiten
werden dabei so aufeinander abgestimmt, daß die im Wäscher befindliche Lösung konstantes Volumen und
konstante Zusammensetzung beibehält.
Weitere Brennstoffelemente, die in den Bereich der Erfindung fallen, sind in den F i g. 3 —6 erläutert.
F i g. 3 zeigt schematisch ein kontinuierlich arbeitendes Brennstoffelement, das mit 100 bezeichnet ist. Die
Zelle besteht aus einer Anode 102 und einer Kathode 104 und ist mit einer zwischen Anode und Kathode
angeordneten Trennwand 106 versehen, die die Zelle in zwei Abteile aufteilt. Die Trennwand ist vorzugsweise
eine für Kationen durchlässige Membran, die dazu dient, Karbonat- und Bikarbonationen, welche das absorbierte
CO2 enthalten, im Anodenraum 108 der Regenerierungszelle
zurückzuhalten, und die den Durchgang wesentlicher Mengen positiv geladener Alkaliionen, wie
K + -Ionen, aus dem Anodenraum 108 in den Kathodenraum UO gestattet.
Die in Fig. 3 veranschaulichte, regenerative Brennstoffzelle
100 arbeitet chemisch auf die gleiche Weise, wie das in Fig. 1 dargestellte Brennstoffelement 20. So
werden beim Betrieb des Brennstoffelementes 100 negativ geladene Hydroxylionen im Anodenraum 108
durch Umsetzung mit Wasserstoff an der Anode 102 verbraucht (gemäß Reaktion I), und positiv geladene
Kaliumionen wandern aus dem Anodenraum 108 in den Kathodenraum 110, wodurch der pH-Wert der Elektrolytlösung
im Anodenraum erniedrigt wird. Die unterschiedliche Arbeitsweise der kontinuierlichen Regene·
rierungszelle 100 besteht darin, daß verbrauchte Absorptionslösung kontinuierlich mit Hilfe geeigneter
Transportvorrichtungen, z. B. Zuleitungen 112, an einem
Ende des Anodenraums 108 in die Zelle eingeführt und dann kontinuierlich durch den Anodenraum 108 dessen
anderem Ende 114 zugeführt wird.
Während des beschriebenen Betriebs der Zelle werden an der Anode 102 kontinuierlich Hydroxylionen
verbraucht, und Kaliumionen wandern kontinuierlich aus dem Anodenraum 108 während des Durchgangs der
Lösung durch diesen, so daß der pH-Wert der Anolytlösung während des Durchflusses dieser Lösung
durch den Anodenraum kontinuierlich gesenkt wird.
Wenn die Anolytlösung einen pH-Wert von etwa 9 erreicht hm, ist wenig oder kein KOH im Anodenraum
108 verblieben, und die Anolytlösung ist im wesentlichen
eine wäßrige Lösung von K2CO3 und KHCOj. Wegen
der thermischen Dissoziation des Bicarbonatrcsts in dieser Lösung herrscht oberhalb der Lösung ein
gewisser, endlicher COj-Druck. der mit der Temperatur
ansteigt. Wenn das regenerative Brennstoffelement bei genügend hoher Temperatur betrieben wird, wie
oberhalb 50"C, wird ein gewisser Anteil an CO; in der
Zelle selbst in Form von Gasblasen im Elektrolyten frei.
In dem in Fig. 3 dargestellten, regenerativen
Brennstoffelement wird der Effekt der thermischen Dissoziation dazu benutzt, den Gesamtgrad der
CO2-Entfernung aus der Anolytlösung zu erhöhen. Die karbonatreiche Lösung, die regeneriert werden soll,
wird aus dem Anodenraum 108 der Regenerierungszelle 100 durch eine außenbeheizte Kammer 116 geführt, in
der die Lösung auf eine Temperatur über 500C erhitzt
ίο und in einem Inertgasstrom gesprinkelt wird. Stickstoff
wird zu diesem Zweck bevorzugt, wenn auch jedes beliebige Inertgas für das Sprinkeln verwendet werden
kann.
Luft ist für diesen Verwendungszweck inert genug
is und entfernt mehr CO2 aus der Lösung als sie abgibt.
Aufgrund der leichten Verfügbarkeit und der Kostenersparnis ist Luft ebenfalls ein erwünschtes Sprinkelmedium.
Mit dem in Fig.3 dargestellten System erzielt man die Entfernung von Kohlendioxid mit hoher Wirksamkeit. Durch genaue Regelung der Temperatur in der Waschkammer und der Fließgeschwindigkeit des Inertgases wird durch dieses System auch das als Nebenprodukt entstehende Wasser wirksam aus der Anolytlösung zusammen mit CO2 entfernt
Mit dem in Fig.3 dargestellten System erzielt man die Entfernung von Kohlendioxid mit hoher Wirksamkeit. Durch genaue Regelung der Temperatur in der Waschkammer und der Fließgeschwindigkeit des Inertgases wird durch dieses System auch das als Nebenprodukt entstehende Wasser wirksam aus der Anolytlösung zusammen mit CO2 entfernt
Die regenerierte Lösung, welche die Heiz- und Sprinkelkammer 116 verläßt, durchfließt den Kathodenraum
HO der Zelle, wo sie aus dem Anodenraum 108 durch die Membran 106 gewanderte Kaliumionen
-,0 aufnimmt. Nach Beendigung des Durchgangs der
regenerierten Absorptionslösung durch den Kathodenraum 110 wird diese Lösung zur weiteren CO2-Absorption
in den Wäscher zurückgeführt. Es ist leicht ersichtlich, daß die in Fig.3 gezeigte
s Vorrichtung kontinuierlich verbrauchte Absorptionslösung aufnehmen und gleichzeitig regenerierte Absorptionslösung
an den Wäscher abgeben kann. Gewünschtenfalls kann die mit der Vorrichtung nach F i g. 3
erzielte Regenerierung mit mehreren Wäschern kombi-
^o niert werden, wobei verbrauchte Absorptionslösung aus
einem Wäscher entnommen und regenerierte Lösung einem anderen Wäscher zugeführt wird.
Eine andere Ausführungsform einer Vorrichtung zur kontinuierlichen Regenerierung der erfindungsgemä-
45, ßen Absorptionsvorrichtung ist in F i g. 4 dargestellt.
Diese Regenerierungsvorrichtung, die in Verbindung mit dem Wäscher 120 in F i g. 4 betrieben wird, enthält
eine Reihe von Brennstoffelementen, die so miteinander verbunden sind, daß der Elektrolyt von einer Zelle zu
anderen Zellen fließen kann.
Der Elektrolyt, d. h. die verbrauchte Absorptionslösung
aus dem Wäscher 120, wird über die Zufuhrleitung aus dem Wäscher 120 in den Anodenraum 122 de:
ersten Zelle der Serie und anschließend nacheinandei
?·. durch die Anodenräume 124, 126, 128 und 130 de
übrigen Zellen der Serie geleitet. Während de Durchgangs durch jeden dieser Anodenräume win
durch Verbrauch von OH'-Ionen an der Anode jede Zelle durch Umsetzung dieser Ionen mn an der Anod
(«1 erzeugten Wasserstoffionen und der gleichzeitige
Abwanderung von Kaliumionen aus jedem diese Räume durch die Trennwände 132 jeder Zelle, um die a
den Kathoden erzeugten OH--Ionen zu neutralisicrei der pH-Wert der Elektrolytlösung (Absorptionslösuiii
ds kontinuierlich gesenkt.
Der pH-Wert der Absorptionslösung wird sowe erniedrigt, dr.ß aus dem Anodenraum 130 der letzte
Zelle der Reihe CO2 ausströmt. Gcwünschtcnfalls kar
Sj.
die zu regenerierende Absorptionslösung aus dem Aiiodenraum 130 durch ;ine Heiz- und Sprinkelkammer
geleitet werden, die der zusammen mit dem regenerativen Brennstoffelement nach Fig. 3 verwendeten
gleicht. Die regenerierte Lösung wird dann durch den Kathodenraum 140 der letzten Zelle der Reihe und
anschließend durch die Kathodenräume 142, 144, 146 und 148 der übrigen Zellen der Reihe zurückgeführt.
Die Alkalinität der Lösung steigt aufgrund der Einwanderung weiterer K+-Ionen aus der rückgeführ- to
ten Absorptionslösung in den Anodenräumen der entsprechenden Brennstoffzellen der Serie während des
Durchgangs durch jeden dieser Kathodenräume an. Die aus dem Kathodenraum 148 des ersten Elements der
Serie austretende Lösung ist eine vollständig regene- is
rierte Absorptionslösung, die durch die Leitung 150 zur weiteren Absorption kontinuierlich in den Wäscher 120
zurückgeführt wird.
Die Verwendung einer Reihe von Zellen des in F i g. 4 dargestellten Typs weist eine Reihe von Vorteilen auf.
Der wichtigste Vorteil ist der erhöhte Wirkungsgrad des Verfahrens. Wenn ein einziges, regeneratives Brennstoffelement
des in F i g. 3 angegebenen Typs verwendet wird, steigt der Innenwiderstand der Zelle mit
fortschreitender Regenerierung. Darüberhinaus sinkt die Zellspannung mit zunehmendem pH-Unterschied
zwischen Anolyt und Katholyt. Das Ansteigen des Innenwiderstands und die Verminderung der Spannung
bewirken gemeinsam eine Verringerung des Zellstroms und verlangsamen damit den Regenerierungsprozeß.
Durch Verwendung einer Serie von Elementen, wie in Fig.4 gezeigt, die elektrisch in Reihe geschaltet sind,
wird die Gesamtspannung des Systems erhöht. Diese Erhöhung ist möglich, weil der pH-Wert der Lösung im
Anodenraum 122 der ersten Zelle der Serie im wesentlichen dem pH-Wert im Kathodenraum 148 der
ersten Zelle gleich ist (pH as 14). Es ist leicht ersichtlich,
daß die Reihe eine beliebige Anzahl von Brennstoffelementen enthalten kann. Je mehr Zellen die Reihe
umfaßt, desto mehr nähert sich die Arbeitsweise dem theoretischen Wert. Die einzige Begrenzung der Anzahl
von Zellen in der Reihe ist durch die mit der Aufnahme zusätzlicher Zellen vergrößerte Kompliziertheit der
Anordnung gegeben.
Das verringerte Volumen der regenerativen Brenn-Stoffelemente in der in Fig.4 dargestellten Reihe ist
dazu bestimmt, sich dem Wasserverlust des Anolyten jeder Zelle anzupassen, der auftritt, wenn der Elektrolyt
durch Abwandern von K + -Ionen aus dem Anodenraum in den Kathodenraum jeder Zelle stärker verdünnt wird.
Entsprechend wird die Größe der Kathodenräume in Flußrichtung der Lösung vom Kathodenraum 140 der
letzten Zelle durch die Kathodenräume der anschließenden Zellen erhöht, um eine Wasserzugabe zum
Ausgleich der durch die Ionenwanderung erhöhten ss Kaliumkonzentration zu ermöglichen.
Eine weitere Ausführungsform eines kontinuierlich arbeitenden regenerativen Brennstoffelements ist in
Fig. 5 dargestellt. Wie bereits festgestellt, wird in diesem Regenerierungselement eine poröse Folie, (10
vorzugsweise aus für Brennstoffelemente geeignetem Asbest oder einer porösen Nickelsintermasse als
Zelltrennwand verwendet. Die in Fig. 5 gezeigte regenerative Brennstoffzelle 18ö enthält eine Anöde 182
und eine Kathode 184, die jeweils mit geeigneten fts Mengen Brennstoffgas, wie Wasserstoff und oxydierendem
Gas. wie Luft (in Fig. 5 schematisch dargestellt), gespeist werden. An der Anode 182 erzeugte Elektronen
werden durch einen geeigneten äußeren Stromkreis zur Kathode 184 geleitet. Die Elektroden sind
elektrochemisch durch einen zwischen ihnen angeordneten Elektrolyten verbunden, mit dem sie in Berührung
stehen.
Das regenerative Brennstoffelement 180 enthält eine zwischen Anode 182 und Kathode 184 angeordnete
Trennwand 186. Diese Trennwand 186 teilt die Regenerierungszelle in einen Anodenraum, im allgemeinen
mit 188 bezeichnet, und einen Kathodenraum 189. Diese Trennwand verhindert, wie die in F i g. 1 als
Trennwand benutzte kationendurchlässige Membran, in erster Linie die Rückdiffusion von KOH aus dem
Kathodenraum 189 in den Anodenraum 188. Als Trennwand 186 wird jedoch ein poröses Diaphragma
einer kationendurchlässigen Membran vorgezogen. Wenn auch die Verwendung eines üblichen Diaphragmenmaterials
mit einem geringeren Wirkungsgrad des Massedurchgangs verbunden ist, wird dies doch in
einigen Fällen durch die höhere Leitfähigkeit, den geringeren Preis und die höhere Korrosionsfestigkeit
der üblichen L .aphragmen mehr als ausgeglichen.
In dem in Fig.5 dargestellten regenerativen Brennstoffelement
wird die verbrauchte Absorptionslösung mit einer solchen Geschwindigkeit durch die Zelle
geleitet, daß die Rückdiffusion von KOH aus dem Kathodenraum 189 in den Anodenraum 188 verhindert
oder wenigstens gehemmt wird. Die ständige Entfernung von Hydroxylionen an der Anode 182 der Zelle
erniedrigt so den pH-Wert der verbrauchten Elektrolytlösung im Anodenraum 188 so stark, daß CO2 aus dem
Anodenraum frei wird.
Die regenerative Brennstoffzelle gemäß F i g. 5 ist horizontal angeordnet. Diese Anordnung ist bei Zellen
bevorzugt, die zur Begrenzung ihres Anoden- und Kathodenraums poröse Diaphragmen als Trennwände
aufweisen. Der wichtigste Vorteil der horizontalen Anordnung ist darin zu sehen, daß der auf den
Elektrodenoberflächen lastende hydrostatische Druck gering und gleichmäßig ist, verglichen mit vertikal
stehenden Zellen, in denen der auf die Elektrodenflächen einwirkende hydrostatische Druck von dem
oberen Ende zum unteren Ende der Zelle hin zunimmt.
Beim Betrieb des horizontal angeordneten, kontinu ierlich arbeitenden Brennstoffelements gemäß F i g. 5
tritt verbrauchte Elektrolytlösung aus dem Wäscher in den Anodenraum 188 des Brennstoffelements als
Elektrolyt der Zelle ein. Während die Lösung die Zelle durchfließt, werden an der Anode 182 OH--Ionen
verbraucht und an der Kathode 184 erzeugt, und K+ -Ionen wandern durch das poröse Diaphragma 18f
in den Kathodenraum 189, um die Elektroneutralität dei Zelle aufrecht zu erhalten. Da das Diaphragma 186 nich
selektiv gegenüber Ionen wirkt, ist seine Aufgabt natürlich nur, die Vermischung des Elektrolyten durcl
Konvektion und Diffusion gering zu halten. Es werdei jedoch pro 100 an der Anode 182 verbrauchte
OH--lonen an der Kathode 184 100 OH--Ionei
erzeugt, etwa 50 K+ -Ionen verlassen den Anolyte
durch das poröse Diaphragma 186 und nur etwa 5 OH--Ionen treten durch das Diaphragma 186 und nu
etwa 50 OH--Ionen treten durch das Diaphragma 18 in den Anolyten ein. Infolge dieses nicht dem Verhältn:
entsprechenden Übergangs von OH--Ionen in de Katholyten kann am Ausflußende der regenerative
Brennstoffzelle 180 eine regenerierte Elektrolytlösun mit wesentlich verringertem CO2-Gehalt entnomme
werden.
Eine weitere Ausführungsform eines in erfindungsge- -näßen Systemen zur Gasreinigung verwendeten Brennstoffelements
verdeutlicht Fig.6. Wie dort gezeigt, enthält das regenerative Brennstoffelement 190 eine
einzige Kammer, die eine reversible Elektrode 192 und eine Amalgamelektrode 194 aufweist. Wie in den bereits
beschriebenen Brennstoffelementen, wird die verbrauchte Absorptionslösung als Zellelektrolyt in die
regenerative Brennstoffzelle 190 eingeführt und befindet sich dort zwischen der reversiblen Elektrode 192
und der Amalgamelektrode 194 und in Berührung mit diesen. Die Elektrode 192 wird auf geeignete Weise mit
einander abwechselnden Wasserstoff- und Sauerstoffquellen oder Quellen für andere geeignete Brenn- und
oxydierende Gase verbunden.
Die Elektroden 192 und 194 sind durch einen äußeren Stromkreis 1% miteinander verbunden, der den
Elektronenfluß zwischen den Elektroden der Zelle gestattet.
Wie F i g. 6 zeigt, wird die Elektrolytlösung (Absorptionslösung)
dadurch regeneriert, daß man Wasserstoff oder ein anderes Brenngas der reversiblen Elektrode
192 zuführt, die, wenn sie als normale Anode fungiert, Wasserstoffionen bildet und Elektronen erzeugt, die
über den äußeren Stromkreis 1% zur Amalgamelektrode 194 fließen. Die Amalgamelektrode 194 verwendet
diese elektrische Energie zum Entfernen von Kaliumionen aus der Lösung, die während des Betriebs der Zelle
in Richtung der negativ geladenen Amalgamelektrode gezogen werden. Dieses Entfernen von Kaliumionen
aus dem Hauptteil der Elektrolytlösung senkt deren pH-Wert schließlich auf etwa 9 oder weniger. Dies läßt
gasförmiges CO2 aus der Elektrolytlösung entweichen
und bewirkt damit die Regenerierung der Lösung, die so wieder für die weitere CO2- Absorption brauchbar wird,
1st die erwünschte CCb-Entfernung abgeschlossen, kehrt man die Richtung des Elektronenflusses durch den
äußeren Stromkreis um, so daß die Amalgamelektrode 194 K+-Ionen an den Hauptteil der Elektrolytlösung
abgibt und dadurch deren Alkalinität und Absorptionsvermögen für CO2 weiter erhöht. Die reversible
Elektrode 192 ist während dieser Verfahrensstufe mit einer Sauerstoffquelle verbunden und erzeugt OH--Ionen.
Die umgekehrte Richtung der Reaktion ist in F i g. 6 in Klammern schematisch angegeben.
Wenn man zwei gleiche regenerative Brennstoffelemente des in F i g. 6 gezeigten Typs in Reihe schaltet
und sie so betreibt, daß eine Zelle den KOH-Gehalt ihres Elektrolyten erniedrigt und somit die Entfernung
von CO2 bewirkt, während die zweite in Serie geschaltete Zelle den Gehalt ihres Elektrolyten an KOH
erhöht, kann man den Gesamtenergieverbrauch der Regenerierungszellen auf einem Minimum halten.
Das neue erfindungsgemäße Verfahren und die Vorrichtung zu seiner Durchführung umfaßt also
sowohl das Auswaschen von CO2 aus solchen Gasen, als
auch die periodische oder kontinuierliche Regenerierung der zu diesem Zweck verwendeten Waschlösung,
wobei eines oder mehrere der regenerativen Brennstoffelemente verwendet werden; dies gestattet die
wirkungsvolle Reinigung der CO2 enthaltenden Gase und die wirtschaftliche und wirksame Regenerierung
der Waschlösungen.
Die gemäß der Erfindung verwendeten regenerativen Brennstoffelemente wurden hauptsächlich als Zellen
beschrieben, die mit Wasserstoff und Luft als Reaktionsgase arbeiten und Wasserstoffionen H+ an der Anode
und Hydroxylionen OH- an der Kathode der Zelle gemäß den obigen Gleichungen 1 und Il erzeugen.
Es versteht sich jedoch, daß in den erfindungsgemäß eingesetzten regenerativen Brennstoffelementen jedes
beliebige Brenngas und oxydierende Gas verwendet werden kann. So können dem Betrieb der regenerativen
Brennstoffelemente beliebig geeignete Elektrodenreaktionen zugrundeliegen, die, zusätzlich zu den bereits
genannten, die folgenden Reaktionen einschließen:
Anodenreaktionen
Vl. 2OH
1/2O2 + H2O + 2e"
MeOH + e"
MeOH + e"
VII. Me + OH"
(Me = Metall [Eisen])
VIII. Red + OH" >
Ox + e"
(wenn dem Elektrolyten ein Redoxsystem zugesetzt wurde)
Kathodenreaktionen
IX. 2H2O + 2e" —
IX. 2H2O + 2e" —
X. MeOH + e" —
(Metall [Eisen])
(Metall [Eisen])
XI. Ox + e"
H, +
Me + OH"
- Red + OH
(wenn dem Elektrolyten ein Redoxsystem zugesetzt wurde)
Jede dieser Elektrodenreaktionen kann die OH--lonen erzeugen oder verbrauchen, die für die Reaktionen
erforderlich sind, die CO2 freimachen und erfindungsgemäß
in dem regenerativen Brennstoffelement ablaufen. Jedes beliebige Paar dieser Elektrodenreaktionen
kann somit gewählt werden, um die bestmögliche Kombination von Einfachheit und Energieersparnis zu
erzielen. Im allgemeinen tritt der geringste Energieverbrauch bei Verwendung des durch Gleichungen 1 und Il
charakterisierten Wasserstoff-Sauerstoff-Brennstoffelements auf.
Gewisse Ausführungsformen der erfindungsgemäß verwendeten Brennstoffzellen, beispielsweise die in
Fig. 1 und Fig.3—5 gezeigten, stellen unterteilte
Zellen dar, die durch eine zwischen Anode und Kathode angeordnete Trennwand in Anoden- und Kathodenraum
unterteilt sind. Die beschriebenen Zellen besitzen zwar nur zwei Abteile, es ist jedoch ersichtlich, daß
gewünschtenfalls zusätzliche Trennwände vorgesehen werden können, die die Zelle in drei oder mehr Abteile
unterteilen. So kann man durch Anbringen einer anionendurchlässigen Membran und Anode der Brennstoffzelle
und Anbringen einer kationendurchlässigen Membran zwischen der anionendurchlässigen Membran
und der Anode die Regenerierungszelle in drei Abteile aufteilen, die Entwicklung von CO2 im Raum zwischen
den Membranen hervorrufen und damit die Anode von der CO2-Entwicklung frei machen. Die Anordnung noch
einer weiteren Trennwand zwischen der genannten anionendurchlässigen Membran und der Kathode der
aus mehreren Kammern bestehenden Brennstoffzelle würde eine vierte Kammer in der Zelle schaffen, die
sowohl zur Absorption von CO2 als auch zur Regenerierung des Absorptionsmittels geeignet ist. Die
verunreinigte, CO2 enthaltende Luft kann in diese vierte
Kammer eingeführt und die gereinigte Luft daraus abgezogen werden. Die vierte Kammer würde somit
verhindern, daß der die Zelle verlassende gereinigte Luftstrom die Funktion der Kathode stört
Derartige zusätzliche Abteile enthaltende Brennstoff- s
zellen zum Auswaschen und Regenerieren gehören zwar ebenfalls dem Bereich der Erfindung an; es wird
jedoch im allgemeinen nicht angenommen, daß die durch zusätzliche Trennwände der Zellstruktur verliehene
größere Kompliziertheit durch den damit erzielten höheren Wirkungsgrad gerechtfertigt ist. Die nachfolgend
beschriebenen Beispiele dienen dem besseren Verständnis der Erfindung, ohne diese darauf zu
beschränken.
15
Eine Brennstoffzelle, die mit Platin katalysierte, hydrophobierte Netzelektroden von 40 cm2 geometrischer
Oberfläche mit einem Elektrodenabstand von 1 cm besitzt, wird durch eine in der Mitte zwischen den
Elektroden angebrachte kationendurchlässige Membran in zwei Kammern aufgeteilt. Der Anode wird
Wasserstoff, der Kathode Sauerstoff zugeführt. Aus einem Reservoir werden kontinuierlich mit einer
Geschwindigkeit von 130 cm3/min, 150 cm3 einer
Anolytlösung mit einem Anfangsgehalt von 1 Grammäquivalent KOH pro Liter und 4 Grammäquivalenten
K2CO3 pro Liter durch die Anodenkammer der Zelle geleitet. Eine Katholytlösung mit einem Volumen von
2000 cm3, die zu Beginn 1 Grammäquivalent KOH pro _\o
Liter und 0,02 Grammäquivalente K2CO3 pro Liter enthält, wird mit einer Geschwindigkeit von 130 cm3 pro
Minute aus einem Reservoir kontinuierlich durch die Kathodenkammer der Zelle geleitet. Anode und
Kathode sind durch einen äußeren Stromkreis mit geringem Widerstand verbunden. Die Zelle wird bei
einer Temperatur von 5O0C betrieben.
Nach 15stündiger Betriebsdauer beträgt dat Gesamtvolumen
des Anolyten 134 cm3, worin 0,05 Grammäquivalente KOH pro Liter und 0,03 Grammäquivalente
K2CO3 pro Liter enthalten sind. Das Gesamtvolumen des Katholyten beträgt nach dieser Betriebsdauer
2000 cm3, worin 1,39 Grammäquivalente KOH pro Liter und 0,025 Grammäquivalente K2CO3 pro Liter enthalten
sind. Mehr als 12 g CO2 wurde während der 15stündigen Betriebszeit von der Zelle abgegeben und über 99%
dieses abgegebenen CO2 wurde durch den Strom überschüssigen Wasserstoffs mitgeführt, der durch die
an der Anode befindliche Brenngaskammer strömt.
Beispiel 2 5C
Das Verfahren nach Beispiel 1 wird wiederholt, wobei eine Anolytlösung mit einem Gesamtvolumen von
150 cm3 und 4 Grammäquivalenten K2CO3 pro Liter und
eine Katholytlösung mit einem Gesamtvolumen von 1500 cm3 und einem Gehalt von 1 Grammäquivalent
KOH pro Liter verwendet werden. Wie in Beispiel 1 wird die Anode mit Wasserstoff und die Kathode mit
Sauerstoff gespeist. Der pH-Wert der Anolytlösung sinkt während einer Betriebsdauer von 472 Stunden von
12 auf 9 und bleibt weitere 672 Stunden bei etwa 9.
Nach einstündiger Betriebsdauer kann Kohlendioxid im Strom des überschüssigen Wasserstoffs festgestellt
werden, der aus der Anodenkammer austritt, und die Stärke der CO2-Entwicklung erreicht nach etwa
Stunden Betriebsdauer ein Maximum. Nach insgesamt 10 Stunden ist 49% des ursprünglich als Karbonat in der
Anolytlösung vorhandenen CO2 aus der Zelle entfernt und eine äquivalente Menge KOH hat sich in der
Katholytlösung gebildet
Das in Beispiel 2 beschriebene Verfahren wurde mit de? Abänderung wiederholt, daß in den Kreislauf der
Anolytlösung eine Sprinkelkammer eingeschaltet wur-AeDie
Sprinkelkammer bef.ndet sich nahe beim
Anolytabfluß der Zelle und läßt langsam Stickstoff durch die die Zelle verlassende Anolytlösung strömen.
Nach einer Gesamtbetriebsdauer der Zelle von 10
stunden zeigt die chemische Analyse der Anolyt- und K atholvtlösung. daß 79% des ursprünglich als Karbonat
m der Ä&sung vorliegenden CO2 aus der Zelle
entfernt worden sind Die Verteilung des entfernten CO, wird durch Durchleiten des Stroms überschüssigen
Wasserstoffs und des austretenden, als Spülgas verwendeten
Stickstoffs durch getrennte Natronkakrohre
bestimmt Die Gewichtszunahme der Natronkalkrohre ?eiet daß etwa 0,4 Grammäquivalente CO2 mit dem
überschüssigen Wasserstoff und etwa 0,1 Grammäquivalente
CO2 mit dem Spülgas Stickstoff entfernt worden sind.
Ein Brennstoffelement, das mit Platin katalysierte, hvdrophobierte Netzelektroden mit einer geometrischen
Oberfläche von 40 cm2 aufweist, wird bei einem
Elektrodenabstand von 0,5 cm verwendet. Die beiden Elektroden sind durch einen äußeren Kreis mn
geringem Widerstand verbunden. Ein 0,254 mm starkes Blatt Asbestpapier wird auf der Elektrolytseite gegen
die Anode gelegt und dort durch ein Tantalnetz sehalten. 150 ml 7 n-K2CO3-Lösung werden kontinuierlich
im Kreislauf durch die Zelle geführt, während die Anode mit Wasserstoff und die Kathode mit Luft
gespeist wird. Die Zelle wird bei einer Temperatur von 50° C betrieben.
Dir den Anodenraum als Abgas verlassende Wasserstoffstrom
wird getrocknet und das darin enthaltene CO2 quantitativ durch Absorption in Natronkalkrohren
aufgefangen, die von Zeit zu Zeit gewogen werden K2CO3 wird während des Betriebs des Element;
allmählich in KOH überführt, wobei die COrEntwicklung mit zunehmendem pH-Wert des Elektrolyter
abnimmt. .
Typische Werte für die Stärke der CO2-Entwickluni
bei verschiedenen spezifischen Elektrolytzusammenset zungen zeigt die folgende Tabelle 1:
Elektrolytzusammensetzung,
Äquivalente pro Liter
Äquivalente pro Liter
55 K2CO3 Entwickeltes CO: Äquivalente pro Stunde und Liter
KOH Zellvolumen
6,5 6,0 5,5 60 5,0
0,5 2.1
1,0 1.6
1,5 1.0
2,0 0,5
Das Verfahren des Beispiels 4 wird unter Verwe i älihn 051 irrn starken Schicht a'
Das
dung einer zusätzlichen 0
i idhlt d
i idhlt d
dung einer zusätzlichen 0,51 ir.rn starken Schicht a'
Asbestpapier wiederholt, die auf der Elektrolytseite ι die Anode gelegt wird. Die Werte der COj-Entwicklur
die entsprechenden spezifischen Elektrolytzusamme Setzungen entsprechen, zeigt die folgende Tabelle 2:
19
Elektrolytzusammensetzung, | ;nte pro Liier | Entwickeltes CO: |
ÄquivaW | Äquivalente pro | |
KOH | Stunde und Liter | |
K.2CO1 | 0,5 | Zellvolumen |
6.5 | 1.0 | 1.9 |
6,0 | 1,5 | 1.7 |
5,5 | 2,0 | 1,5 |
5,0 | 2,5 | 1,3 |
4,5 | Hierzu 3 Bl | 1,1 |
all Zeichnungen |
Claims (10)
1. Verfahren zum Regenerieren der bei der Entfernung von Kohlendioxid aus Luft oder Gasen
mit einem Alkalihydroxid, vorzugsweise Kaliumhydroxid oder einem Gemisch aus Kaliumhydroxid und
Kaüumkarbonat, anfallenden Absorptionslösung, bei dem periodisch dder kontinuierlich mindestens ein
Teil der Absorptionslösung als Elektrolyt durch ein ι ο galvanisches Element geführt wird, dann dem
Hauptstrom wieder zugeführt wird, dadurch gekennzeichnet, daß man die Absorptionslösung
dem Anodenraum einer mit Luft oder einem anderen oxydierenden Gas betriebenen Brennstoffzelle
zuführt, deren Kathodenraum eine Alkalihydroxidlösung enthält.
2. Verfahren nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die Verwendung einer Absorptionslösung, die
zur Verhinderung einer Verdünnung des Elektrolyten einen neutral reagierenden Elektrolyten, wie
Kaliumfluorid enthält.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß man den pH-Wert des Elektrolyten
im Anodenraum auf 9 oder weniger hält, den Elektrolyten auf wenigstens 5O0C erhitzt und mit
einem inerten Gas durchspült, um das Kohlendioxid zu entfernen.
4. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 3, mit einem
Alkalihydroxid als Absorptionsflüssigkeit enthaltenden Absorber mit einem Ein- und Auslaß für den
Gasstrom, gekennzeichnet durch eine Leitung (42) zur Leitung der Absorptionsflüssigkeit aus dem
Absorber (12) in den Anodenraum (30) der Brennstoffzelle (20), eine Kathode (24) und ein
Diaphragma (28), und durch eine Leitung (45) zur Abführung der regenerierten Absorptionslösung aus
dem Kathodenraum (32).
5. Vorrichtung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß das poröse Diaphragma (28) aus einer
Asbestfolie besteht.
6. Vorrichtung nach Anspruch 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Kathode (184) horizontal
oberhalb der Anode (182) angeordnet ist (F i g. 5).
7. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 4 bis 6, gekennzeichnet durch wenigstens zwei wahlweise zu
schaltende, einen kontinuierlichen Betrieb ermöglichenden Absorber und Brennstoffzellen.
8. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 4 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß mehrere Brennstoffzellen
in Serie geschaltet sind (F i g. 4).
9. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die
Brennstoffzelle aus einer einzigen Kammer mit einer reversiblen Elektrode (i92) und einer Amalgamelektrode
(194) besteht und ihr Stromfluß umkehrbar ist (F ig. 6).
10. Vorrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß zwei Zellen in Serie geschaltet to
sind.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US62711967A | 1967-03-30 | 1967-03-30 | |
US62711967 | 1967-03-30 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1769074A1 DE1769074A1 (de) | 1971-05-27 |
DE1769074B2 DE1769074B2 (de) | 1977-02-03 |
DE1769074C3 true DE1769074C3 (de) | 1977-10-27 |
Family
ID=
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