DE1762782A1 - Impulsgenerator zur Erzeugung eines gegenueber einem Eingangsimpuls zeitlich einstellbar verzoegerten Ausgangsimpulses - Google Patents
Impulsgenerator zur Erzeugung eines gegenueber einem Eingangsimpuls zeitlich einstellbar verzoegerten AusgangsimpulsesInfo
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Description
Impulsgenerator zur Erzeugung eines gegenüber einem Eingangsimpuls
zeitlich einstellbar verzögerten Ausgangsimpulses.
Die Erfindung betrifft einen Impulsgenerator zur Erzeugung eines gegenüber
einem Eingangs impuls zeitlich einstellbar verzögerten Ausgangsimpulses
unter Verwendung von Rampenspannungsgeneratoren und einer Vergleicher schaltung.
Rampenspannungs- und Impulsgeneratoren finden ein weites Anwendungsgebiet
in elektronischen Systemen wie Radargeräten, Impulsverzögerungs-Schaltungen,
Zeitbasisschaltungen für Analog-Digital-Umsetzer usw. Bei
diesen und anderen Anwendungen erhält auch die Verwendung der erwähnten
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Verzögerungsschaltung steigende Bedeutung und zwar für verschiedene
Impulstechniken, die die ausgedehnte Anwendung von Impuls schaltungen erfordern. Diese müssen nicht nur Impuls Verzögerungen von M ik ro Sekunden und Millisekunden leisten können sondern auch die Möglichkeit bieten,
die Dauer dieser Verzögerungen sehr genau zu steuern.
Dementsprechend besteht bei elektronischen Rechnern, Prüfgeräten und
anderen Anwendungsmöglichkeiten und Systemen ein steigender Bedarf an genau einstellbaren und zeitstabilen Verzögerungsschaltungen. Eine
Schaltung, die genau diesen Anforderungen gerecht wird, soll in dieser Erfindung angegeben werden.
Ekie hohe Genauigkeit der Verzögerungszeit scheiterte bisher bei mit Rampenspannungsgeneratoren arbeitenden Verzögerungsschaltungen stets an
der Nichtlinearität der Rampenspannung. Ein Rampenspannungsgenerator
ist im Prinzip durch einen mit z. B. konstantem Strom aufgeladenen Kondensator konstanter Kapazität realisierbar. Neben der Festkapazität sind-,
jedoch meist weitere nichtlineare, z. B. spannungsabhängige Kapazitäten
im Aufladekreis unvermeidbar, was sich in einer nicht genau linearen Rampenspannung und damit in einer Verzögerungszeitinstabilität auswirkt.
Die Erfindung gewährleistet nun diese Zeitstabilität durch Erreichen einer
hochlinearen Rampenspannung. Sie ist gekennzeichnet durch einen ersten
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vom zu verzögernden Eingangsimpuls gesteuerten Rampenspannungsgenerator
mit entsprechend der gewählten Verzögerung einstellbarer Grundspannung, einen nachfolgenden, über Trenndioden von der übrigen Schaltung
getrennten und daher sehr genau linearen, zweiten Ramp en spannungsgenerator,
dessen Ausgang mit einer anschliessenden Vergleicherschaltung zur Bereitstellung des zeitlich verzögerten Ausgangsimpulses verbunden
ist.
Die Anordnung von zwei Rampenspannungsgeneratoren reduziert die Ein- Λ
flüsse der nichtlinearen Auegangskapazität des zweiten Generators. Es
wird z. B. eine Rampen spannung mit einer Linearität von 25 ps in einem
Bereich von 10 ns erreicht. Durch die dauernde Trennung des zweiten Generators bis zum Erreichen der eingestellten Aus gangs spannung, wird
eine sehr genaue Steuerung der gewünschten Verzögerungszeit durch Verändern der Grundspannung, von der aus der lineare Anstieg erfolgt, ermöglicht.
Nach einem weiteren Merkmal der Erfindung wird der zeitlich verzögerte
Ausgangsimpuls zur Rückstellen des Rampen Spannungsgenerators benutzt,
so dass die Schaltung wieder in die Ausgangsstellung gebracht wird.
Schliesslich sieht ein weiteres Merkmal vor, dass durch eine zum Ausgang
des zweiten Rampenspannungsgenerators parallelgeschaltete Kapa-
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zitätsb er eich s schaltung eine weitere Einflussnahme auf die Verzögerungszeit möglich ist und zwar unter Beibehaltung der zeitlichen Genauigkeit.
Die obenerwähnten und andere Merkmale und Vorteile der vorliegenden
Erfindung gehen aus der folgenden genaueren Beschreibung eines Ausführungsbeispiele und den zugehörigen Darstellungen hervor.
Es zeigen:
spiels der Erfindung,
der Erfindung hervorgeht und
Fig. 3, 4 spezielle Schaltungen des in Fig. 2 im Blockschaltbild gezeigten Systemes.
Der in Fig. 1 dargestellte Generator enthält einen Schalter 1, der durch
einen positiven Eingangs impuls an der Klemme 2 geschlossen wird. Durch das Schliessen des Schalters 1 wird ein 15mA-Generator 3 erregt, der
einen Strom von 15mA an den Knoten A liefert. Der Schalter 1 wird durch einen negativen Impuls vom Auegang des Verstärkers 14 geöffnet und da-
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durch der 15mA-Generator 3 abgeschaltet.
Zunächst ist der Schalter 1 geöffnet und der Knoten A wird negativ gehal
ten, da die Summe der Knotenströme der 1OmA-Stromsenke 6 und des
5mA-Generators 7, also -10 bzw. +5, einen Gesamtwert von -5mA aufweist,
wodurch der Knotenpunkt A mit einer negativen Bezugs spannung -E über die Diode 8 verbunden ist. Wenn ein positiver Eingangsimpuls
den Schalter 1 schliesst, ändert sich die Stromsumme am Knotenpunkt A auf die Summe der Ströme des Generators 3 und der Stromsenke 6, die M
+ 15 bzw. -1OmA betragen, und der resultierende Strom beträgt +5mA.
Dadurch wird ein linearer Anstieg der Rampenspannung am Knotenpunkt A
eingeleitet, die nach dem positiven Anstieg über die Diode 9 auf dem Spannungswert
+E^ gehalten wird. Der Spannungsanstieg am Knotenpunkt A
spannt die Diode 11 sehr schnell in Sperrichtung vor und gestattet dem jetzt getrennten 5 mA-Generator 7, den am Knotenpunkt B angeschlossenen
Kondensator 12 aufzuladen. Die Ausgangsrampenspannung am Knotenpunkt B steigt in den positiven Bereich, bis die Diode 13 in Durchlassrichtung
vorgespannt wird. Zu diesem Zeitpunkt stellt eine Vergleicherschaltung,
z. B. ein Verstärker 14, den Generator 3 über die Rückkopplung s verzögerungsleitung
15 zum Schalter 1 zurück, während gleichzeitig der Stromgenerator 16 eingeschaltet wird. Der Aus gangs impuls des Verstärkers
14 öffnet den Schalter 1, wodurch der Generator 3 abgeschaltet wird
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. und die Anfangsbedingungen an den Knotenpunkten A und B wieder hergestellt werden. Dieser Ablauf wiederholt sich bei jedem positiven Eingangsimpuls.
Die Genauigkeit der veränderlichen Verzögerung hängt von der Linearität
der Rampen spannung am Knotenpunkt B ab. Deshalb liefert der Generator einen Strom, der auf — 0, 5 % zur Ladung des Kondensators am Knotenpunkt B konstant ist. Die andere Komponente für die Linearität der Rampenspannung ist die resultierende Kapazität am Knotenpunkt B, deren Kapazitätswert C17 sich aus der folgenden Formel errechnet:
1 Ct
C * C C * C
_ DIl ges.bei A D13 ges.bei C
12 -fest ' „
r 4- r Q46
ges.bei A D13 ges.bei C
worin DIl und D 13 die Dioden 11 und 13 und Q 46 (Fig. 3) der Transistor 46 sind.
Da in der beschriebenen Erfindung während der Rampenzeit die Diode 13 in
Sperrichtung vorgespannt ist, ist der Einfluss ihrer Kapazität sehr klein, so dass der dritte Term der Summe auf eine Kapazität vermindert wird, die
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kleiner ist, als die der Diode 13 selbst. Durch Verwendung der einzigen
Vorrampenspannung am Knotenpunkt A, deren Anstiegsgeschwindigkeit in dieser speziellen Schaltung ungefähr doppelt so gross gewählt ist, wie die
am Knotenpunkt B, wird die Diode 11 während der Rampenzeit ebenfalls
rückwärts vorgespannt, so dass der zweite Term der Summe sich ebenfalls auf einen Kapazitätswert vermindert, der kleiner ist als der der Diode 11
selbst. Als Ergebnis dieses Ausführungsbeispieles der Erfindung ist die
Gesamtkapazitätsänderung an der C-Rampe wesentlich kleiner, als es
sonst der Fall wäre. M
Die in den Figuren 2 bis 4 in einem tatsäcÄchen System dargestellte erfinchingsgemässe
Schaltungsanordnung besteht aus einer bistabilen Schaltstufe 20 (z.B. Schalter 1), die auf Impulse 21 von einem Synchronisations oder
Taktimpulsgenerator 22 einen 15mA-Stromgenerator 23 (z.B. Generator 3 in Fig. 1) einschaltet. Durch diesen Schritt wird der Strom geliefert,
der von der 1OmA-Stromsenke 24 (z.B. Senke 6 in Fig. 1) mit einem weiteren Strom von 5mA benötigt wird, der zur Ladung eines Kondensators
(von ungefähr 5 pF) am Knotenpunkt A zur Verfügung steht, der über die Klemmschaltung 25 mit einer festen Spannung verbunden ist.
Vor dem obigen Stromschritt zog die lOmA-Stromsenke 24 ihren Strom von
dem Bezugseingangsanschluss 26 ab, der mit einer veränderlichen Bezugsstromquelle
27 verbunden ist und vom SmA-Stromgenerator 27 über die ent-
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sprechenden Trenndioden 28 und 29. Folgedessen liegt bei dieser Stellung
der Schaltung an dem Knotenpunkt am Anfang eine Spannung, die gleich der gewählten Spannung der Bezugsspannungsquelle 27 ist. Daraus folgt, dass
durch die beiden Dioden 28 und 29 der gleiche Strom fliesst und daher an ihnen die gleiche Spannung abfällt. Bei gleichen Temperaturkoeffizienten
dieser Dioden 28 und 29 gleicht im Betrieb jede die andere aus.
Wenn der angegebene Stromschritt erfolgt, werden beide Dioden 28 und
gesperrt. Erfindungsgemäss ist parallel zum Knotenpunkt B eine grössere
Kapazität (von ungefähr 10 pF) geschaltet, und zwar durch die Schaltung Da beide Knotenpunkte A und B für die Ladung ihrer Nebenschlusskondensatoren
etwa 5mA verfügbar haben, steigt die Spannung am Knotenpunkt A schneller als die am Knotenpunkt B und schaltet so die Diode 29 ab. Folgedessen
trennt an diesem Punkt die rückwärts vorgespannte Diode 29 alle übergänge vom Knotenpunkt B. Die beiden verwendeten Trenndioden
28 und 29 sind Majoritätsträgerdioden, so dass die Erholzeit beim Umschalten in den Sperrbetrieb kein Problem bildet.
Das hier beschriebene System arbeitet mit negativen Bezugsspannungen,
so dass die Spannung am Knotenpunkt B immer auf Erdpotential ansteigt. Ein Spannungsver gleicher 31 ist Über die Diode 47 mit dem Knotenpunkt B
verbunden, und schaltet, wenn die Spannung an Knotenpunkt B Erdpotential erreicht. Die Trigger- und Ausgangsstufe umfasst eine Impulsformer schal-
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tung 32 und eine Differentiations schaltung 33.
Die Vergleicherschaltung 31 ist zusätzlich über eine Rückkopplungs-Verzögerungsschaltung
34 mit dem Eingang der bistabilen Schaltstufe 20 verbunden, wodurch diese Stufe nach einer kurzen Verzögerung zurückgestellt
wird. Die Rückstellung der bistabilen Schaltstufe 20 schaltet den 15mA-Stromgenerator
23 ab, und lässt über die 1OmA-St rom senke 24 die Knotenpunkte
A und B wieder auf ihre Ausgangs spannungen zurückkehren.
Die im Triggerimpuls vom Vergleicher 31 bezüglich der Synchronisations oder
Taktimpulse 21 erreichte Verzögerung ist eine lineare Funktion der gewählten Eingangsbezugs spannung der Spannungsquelle 27. Ausserdem
führt die Änderung der Parallelkapazität am Knotenpunkt B über die Kapazitäts-Bereichsschaltung
30 zu einer entsprechenden Änderung im Anstieg der Ramp en spannung am Knotenpunkt B und somit ändert sich in gleicher
Weise der Bereich der Verzögerungsschaltung.
Im Betrieb erfolgt die Schaltung der bistabilen Stufe 20 vorzugsweise mit
einem rein widerstandsangepassten Eingang, um Reflexionen auf die Synchronisationsimpulsquelle
zu verhindern, was durch die Reihenschaltung einer Spule mit einem Widerstand geschieht, die in der bistabilen Schaltstufe
20 in Fig. 3 dargestellt ist.
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Der Reihenwiderstand 67 hat einen Wert von 430 Ohm, so dass ein 2, 5 Volt-Synchronisationsimpuls einen überschuss von 5mA auf die bistabile Diodenschaltung 20 gibt. Für den Widerstand 37 wurde ein Wert von 56, 6 Ohm gewählt, um die Schaltung an den 50 Ohm-Koaxialeingang 38 anzupassen. Die
Zeitkonstante der Schaltung aus Widerstand 67 und Kondensator 68 ist lang
genug, um die Anstiegszeit des Synchronisationsimpulses 21 nicht zu verlängern, wenn dieser auf die Tunneldiode 39 der bistabilen Schaltung 20 gegeben wird. Ausserdem ist die erhaltene Zeitkonetante kurz genug, um einen
Streueffekt bei hoher Wiederholungsgeschwindigkeit zu vermeiden. Die zur Verwendung in dem System ausgewählte Tunneldiode 39 ist eine
22mA GE TD 254 A, die in der beschriebenen Schaltung mit 19mA im Niederspan nungszustand vorgespannt wird. Die Spannung über der Tunneldiode 39 im
oberen Zustand wird auf ungefähr 0, 4 Volt durch einen Transistor 40 des ersten Rampengenerators 23 begrenzt. Der sich ergebende Strom zum Knotenpunkt E beträgt 17 mA, wovon 2 mA erforderlich sind, um die Tunneldiode 39 im oberen Zustand zu halten und die Übrigen 15mA Über den Transistor 40 auf den Knotenpunkt A gegeben werden. Für diese spezielle Schaltung ist der Transistor 40 ein Germanium-Transistor, der eine richtige
Stromteilung sicherstellt, wenn die Diode 39 umschaltet. Die E -Spannungsquelle kann jedoch so eingestellt werden, dass dadurch jede Änderung der
in der Schaltung verwendeten Tunneldiode 39 kompensiert wird. Eine in Verbindung mit der Tunneldiode 39 verwendete 150 Ohm-Lastschaltung besteht
aus 2 Widerständen und zwar einem 100 Ohm Widerstand 41 der Rückkopp -
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lungsverzögerungsschaltung 34 (in Fig. 3 dargestellt) und einem anderen
Widerstand 42 von 50 Ohm (der in Fig. 4 gezeigten Vergleicherschaltung 31),
der mit dem Widerstand 41 über ein 50 Ohm Kabel 43 in Reihe geschaltet ist, so dass alle Signale vom Knotenpunkt D zum Knotenpunkt E übertragen
werden, -wodurch die Lastschaltung für die Tunneldiode 39 widerstandsangepasst
bleibt. Der Knotenpunkt E soll an einem Anschluss 44 einen Rückstell-Ausgangsimpuls
von der Vergleicherschaltung 31 weiterleiten, der auf die Tunneldiode 39 zurückgekoppelt wird, um sie in ihren unteren Spannungszustand
zurückzustellen. Ausserdem bildet die Übertragungsleitung 43 einen
Teil der Rückkopplungs-Verzögerungsschaltung 34, die eine Verzögerung
des Rückstellimpulses bewirken soll.
Um den Rampenspannungsanstieg am Verbindungspunkt B einzuleiten, brauchen
nur die Tunneldioden 39 und der in Basisschaltung betriebene Transistor
40 eingeschaltet zu werden. Da das die ganze erforderliche Schaltung ist, tritt nur eine minimale Verzögerung auf. Das Abschalten der Diode 28
durch die ansteigende Rampenspannung am Knotenpunkt A trennt diesen von den Bezugsspannungen der Spannungsquelle 27 und das Abschalten der Diode
29 trennt den Knotenpunkt B vom Knotenpunkt A. Die Linearität der Rampenspannung
am Knotenpunkt B hängt ab von der Linearität des 5mA-Stromgenerators
5 von der Spannung und der Linearität der Nebenschlusskapazität der Schaltung 30 von der erzeugten Spannung. Durch Vorspannen der Basis
des Transistors 46 mit+6 Volt Gleichspannung und Zulassen nur eines Be-
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triebsbereiches von -6 Volt bis 0 Volt der Ramp en spannung wird jede
Stromänderung minimal gehalten.
Es wurde festgestellt, dass drei Komponenten zu einer nicht linearen Kapazität
am Knotenpunkt B beitragen, und zwar die Diode 29, der Transistor 46 und die Diode 47. Wenn die Rampenspannung am Knotenpunkt B
ansteigt, fallen die Spannung an der Diode 29 und der Basis-Emitter Strecke
des Transistors 46 normalerweise ab und tragen so ihr Teil zur Erhöhung der Nebenschlusskapazität bei.
Die Kapazitätsänderung über der Basis-Kollektor-Strecke des Transistors
ist am grössten, wenn die Spannung am kleinsten ist. Dementsprechend wurde die Basis des Transistors 46 mit 6 Volt vorgespannt, um sicherzustellen,
dass die Spannung über der Verbindung während der Rampenzeit mindestens 6 Volt beträgt. Die Nebenschlusskapazität der Dioden liegt in
der Gröesenordnung von einigen 10 pF. Da die Kapazität der Diode 47 in
Reihe mit der Kapazität des Transistors 48 in der Vergleicherschaltung liegt, wird dadurch die von der Diode 47 hervorgerufene Nebenschlusskapazität
so ausgeglichen, dass sie kleiner ist als ihre eigene Kapazität. Da die Rampenspannung am Knotenpunkt A schneller ansteigt, als die am Knotenpunkt
B, muss die Kapazität über der Diode 47 eigentlich von der Gesamtnebenschlusskapazität
am Knotenpunkt B abgezogen werden. Wenn die Spannung am Knotenpunkt B steigt, steigt auch der Spannungsabfall
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über der Diode 29, wodurch deren Nebenschlusskapazität sinkt. Somit
bewirkt diese Schaltung, dass der effektive Abfall der längeren Rampe am Knotenpunkt B schneller ist als der effektive Abfall der kürzeren Rampe.
Für die lange Rampe am Knotenpunkt B wird die Spannung am Knotenpunkt A festgehalten, wodurch sich die Kapazität der Diode 29 zur Gesamtnebenschlusskapazität
am Knotenpunkt B addiert, anstatt von ihr abgezogen zu werden.
Dadurch wird der effektive Abfall der längeren Rampe langsamer und
gleicht mehr der kürzeren Rampe.
Die Vergleicherschaltung 31 umfasst die beiden Transistoren 48 und 49
(Fig. 4), die als Stromübernahme schalter mit einem Emitterstrom von 5OmA geschaltet sind. Der Transistor 49 ist normalerweise eingeschaltet
und der Transistor 48 ausgeschaltet. Wenn die Rampenspannung am Knotenpunkt B über Erdpotential ansteigt, schaltet sie den Transistor 48 ein
und den Strom vom Transistor 49 auf den Transistors 48 und von dort auf den Knotenpunkt E. Dieser ist mit etwa 25 Ohm belastet, die sich aus
einem 50 Ohm Widerstand 42 und dem 50 Ohm Kabel 43 der Rückkopplungs-Verzögerungsschaltung
34 zusammensetzt. Das Kabel leitet das Signal zurück auf den Eingang der bistabilen S ehalt stufe 20, schaltet diese zurück
und stellt schliesslich die Rampenspannung auf ihren Ausgangswert zurück, z.B. auf die gewählte Bezugs spannung der veränderlichen Bezugsspannungs-
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quelle 27.
Das Ausgangssignal der Vergleicherschaltung 31 am Knotenpunkt F wird
als Eingangssignal für die nächste Stufe benutzt. Diese enthält die Impulsformer schaltung 32 und die Differentiations schaltung 33. Da der Transistor 49 normalerweise eingeschaltet ist, ist seine Verlustleistung bedeutend. In diesem Falle jedoch ist bei eingeschaltetem Transistor die Spannung über diesem kleiner 1 Volt, da der Transistor strom auf 5OmA festgelegt ist, so dass die Verlustleistung auf unter 50 Milliwatt gehalten wird.
Eine Zenerdiode 50 dient zur Kopplung des Signales am Knotenpunkt F auf die Basis eines Transistors 51 der Impuls former schaltung 32. Der Transistor 51 wird leitend, und sein Kollektorpotential gpht auf -6 Volt von
einer Ausgangs spannung von + 0, 8 Volt, die über ein RL-Netzwerk 52 von einer Diode 53 angelegt wird, welche mit 15mA in der Schaltung vorgespannt war.
Die Zeitkonstante LR des Netzwerkes beträgt ungefähr 12 Nanosekunden und
ist kurz genug, um den Rückstrom zur Snap-Diode 53 hinreichend aufzubauen, bevor sie umschaltet, ist jedoch andererseits lang genug, dass die
Vorderflanke des am Knotenpunkt G auftretenden Impulses nicht über den
27 Ohm Widerstand 54 abgeleitet wird. Dieser Impuls wird vielmehr über
die Diode 55 auf das Leitungsnetzwerk 56 der Impulsformer schaltung 32 gekoppelt. Das Leitungenetzwerk 56 wandelt einen Stroms to es in einen
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Spannungsstoss um, der auf die Differentiations schaltung 33 gegeben wird.
Die Differentiation erfolgt mittels einer etwa 10 mm langen kurzgeschlossenen Stichleitung 57. Der Abstand zwischen den beiden Spannung s spitz en
des differenzierten Impulses und folgedessen die Länge des von der Impulsformerschaltung
32 gelieferten Impulses ist bestimmt durch zwei etwa 1, 50 m lange Leitungsstücke 58 und 59 in der Impulsformerschaltung
Die beiden etwa 1, 50 m langen Stichleitungen 58 und 59 sind Leitungen von
je 50 Ohm (eine am Ende offen und eine kurzgeschlossen), die elektrisch identisch mit einer kurzgeschlossenen etwa 3 m langen 25 Ohm Leitung
sind. Durch die gezeigte Kombination dieser beiden etwa 1, 50 m langen Leitungen erhält man von den Enden der Leitungs stücke zwei Reflexionen
von gleicher Grosse aber entgegengesetzer Polarität, während zwei weitere
Reflexionen dieselbe Grosse und Polarität haben. Die beiden Stichleitungen
58 und 59 sind von der Aus gangs leitung und die etwa 10 cm lange kurzgeschlossene Stichleitung 57 durch die Diode 60 getrennt, um den Ausgang
von allen kleineren Störungen zu isolieren, die durch Mehrfachreflesion
in den beiden längeren Leitungen hervorgerufen werden. In der beschriebenen Schaltung beträgt die Fortpflanzungsgeschwindigkeit des Kabels
etwa 4, 5 ns/m, bei einer Einstellung der Rückstell- und Stromimpulsdauer auf 1 ns und bei einem Impulsabstand von 30 ns.
In einer gemäss der Erfindung aufgebauten Schaltung wurde folgende
Dimensionierung gewählt:
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E1 = | 3,0 V |
E2 = | 2, 5 V |
E3 = | 15 V |
E4 = | 15 V |
E5 = | 6 V |
E6 = | 6 V |
E7 = | 6 V |
E8 = | 15 V |
E9 = | 15 V |
E10= | 15 V |
Ell = | 6 V |
36 = 430 Ohm
37 = 56, 6 Ohm
41 = 100 Ohm
42 = 50 Ohm 54 = 27, 4 Ohm
61 = 560 Ohm
62 = 910 Ohm
63 = 100 Ohm 64= 1,6k Ohm 67 = 430 Ohm
70 = 270 Ohm
71 = HO Ohm
72 β 15k Ohm
73 = 510 Ohm 80 = 620 Ohm
pj Q.hi-096
009822/ 1613
Kondensatoren
25A = 100 uF 66 = 0, 1 AiF
68 = 18 pF
40 - 2N2929 46 - 2N2929
48 - 2N2369
49 - 2N2369 51 - 2N3426 65A - 2N3960
Induktivitäten 69 - 3.3 AiH 74 - O, 33 uH
Tunneldiode G.E. TD 254A
Z en er diode 1N47J6A
0 ü 9 8 2 2 / 1 6 1 Fi 9-67-096
Snap-Diode 53=hpO113
Dioden
28 - hp2301
29 - hp2301 47 - hp2301 55 - hp 2301 60 - hp2301
0 Ü 9 8 Ϊ 2 / 1 6 U
FI 9-67-096
Claims (6)
- PATENTANSPRÜCHE1J Impulsgenerator zur Erzeugung eines gegenüber einem Eingangsimpuls zeitlich einstellbar verzögerten Aus gangs impuls es unter Verwendung von Rampenspannungsgeneratoren und einer Vergleicherschaltung, gekennzeichnet durch einen ersten vom zu verzögernden Eingangsimpuls gesteuerten Rampenspannungsgenerator (3; 23) mit einsprechend der gewählten Verzögerung einstellbarer Grundspannung (E 27), einen nachfolgenden, über Trenndioden (11, 13; 29, 47) von der übrigen Schaltung getrennten und daher sehr genau linearen, zweiten Rampenspannungsgenerator (7; 5), dessen Ausgang mit einer anschliessenden Vergleicherschaltung (14; 31) zur Bereitstellung des zeitlich verzögerten Ausgangsimpulses verbunden ist.
- 2. Impulsgenerator nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Ausgang (A) des ersten Raxnpenspannungs generators (3) mit dem Verbindungspunkt der Kathoden zweier Dioden verbunden ist, dass an der Anode der einen Diode (8) die Grundspannung (E ) des ersten Rampen spannungsgenerators (3) und an der Anode der anderen Diode (11) der Ausgang (B) des zweiten Rampenspannungsgenerators (7) angeschlossen ist, und dass zwei weitere Dioden (9; 13) mit ihren Anoden an die Ausgänge (A, B) der Rampenspannungsgeneratoren angeschaltet sind, deren eine (9) mit einer den oberen Spannungsgrcnzwerl des er00982? /16 13FI 9-67-0%sten Rampenspannungsgenerators (3) bestimmenden Spannungsquelle (E ) verbunden ist, derweil die andere Diode (13) zu einem Eingang der Vergleicherschaltung (14) führt.
- 3. Impulsgenerator nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Anstieg der Spannung des ersten Rampenspannungsgenerators steller erfolgt als der des zweiten Rampenspannungsgenerators.
- 4. Impulsgenerator nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass der Ausgang der Vergleicherschaltung (14; 31) über eine Verbindungsleitung (15) mit dem Rückstelleingang des ersten Rampenspannungsgenerators verbunden ist.
- 5. Impulsgenerator nach Anspruch 4, gekennzeichnet durch ein in die Verbindungsleitung (15) eingeschaltetes Verzögerungsglied.
- 6. Impulsgenerator nach einem der vorhergehenden .Ansprüche, gekennzeichnet durch eine zum Ausgang (B) des zweiten Rampenspannungsgenerators (5) parallelgeschaltete Kapazitätsbereichs schaltung (30) zur weiteren Einflussnahme auf die Verzögerungezeit.009822/ 1613FI 9-67-096
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US66359067A | 1967-08-28 | 1967-08-28 | |
US66359067 | 1967-08-28 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1762782A1 true DE1762782A1 (de) | 1970-05-27 |
DE1762782B2 DE1762782B2 (de) | 1976-08-19 |
DE1762782C3 DE1762782C3 (de) | 1977-03-31 |
Family
ID=
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR1575371A (de) | 1969-07-18 |
US3541352A (en) | 1970-11-17 |
DE1762782B2 (de) | 1976-08-19 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |