DE1669380C3 - Verfahren zur Herstellung hitzebeständiger Fasern auf Aluminiumoxyd-Silicatbasis - Google Patents
Verfahren zur Herstellung hitzebeständiger Fasern auf Aluminiumoxyd-SilicatbasisInfo
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf die Herstellung von Fasern auf Aluminiumoxyd-Silikatbasis zum Gebrauch
bei hohen Temperaturen für Isolierungs- und Verstärkungszwecke, und zwar insbesondere auf ein
Verfahren zur Herstellung polykristalliner Fasern dieser Art, die eine hohe mechanische Festigkeit,
geringe Wärmeleitfähigkeit und ausgezeichnete Wärmestabilität bei Gebrauchstempera'uren von
1370° C und mehr besitzen.
Für die Herstellung von hitzebeständigen Fasern Wird zur Zeit ein Material aus Aluminiumoxyd mit
einem Schmelzpunkt im Bereich zwischen 1590 und 184O0C benutzt. So kann man beispielsweise Georgia-Kaolin
in einem elektrischen Schmelzofen bis über leine Schmelztemperatur erhitzen, das geschmolzene
Metall durch eine Bodendüse abziehen und den fallenden Strom mit einem Dampf- oder Luftstrom
hoher Geschwindigkeit treffen lassen, wodurch das Material in Fasern verschiedener Länge aufgelöst
Wird, die anschließend gesammelt werden. Auf diese Weise können für Isolationszwecke geeignete Kaolinlasern
für Gebrauclistemperaturen bis 10900C und
kurzzeitig bis hinauf zu 120O0C hergestellt werden
(USA.-Patentschrift 26 74 539).
Die chemische Analyse ergibt in Gewichtsprozent fund Al2O3 45,5 % und SiO2 50,5 %.
Auf diese Weise können auch für ähnliche Tempelaturbedingungen Mullitfasern hergestellt werden. Die
geschmolzenen Fasern ergeben etwa folgende Analyse in Gewichtsprozent:
Al2O3 68,1%
SiO2 26,5%
Fe2O3 2,1%
TiO2 2,7%
Restverunreinigungen in der Schmelze. Die Mullitfasern sind etwas feiner, aber von geringerem Abriebwiderstand
als die Kaolinfasern.
380
Derartige hitzetwständige Aluminiumoxyd-Silikatfasern
beginnen bei Temperaturen über 925° C zu entglasen, während sich bei Erhitzung auf 980° C
eine kristalline Mullitphase entwickelt. Diese Entglasung, die zu einer übermäßigen Schrumpfung
führt, ist das Phänomen, das die Verwendung solcher Fasern auf 1200° C beschränkt.
Aufgabe der Erfindung ist die Herstellung einer Faser auf Aluminiumoxyd-Silikatbasis mit sehr hoher
mechanischer Festigkeit, ausgezeichneten thermischen Eigenschaften und guter Verarbeitbarkeit, so daß es
möglich wird, sie für Isolierungs- und Verstärkungszwecke bis 1370° C und darüber zu verwenden.
Erfindungsgegenstand ist ein Verfahren zum Herstellen der eine Aluminiumverbindung und Siliciumoxyd
enthaltenden Mutterlösung zum Herstellen kalzinierter hitzebeständiger Fasern für eine Gebrauchstemperatur
von etwa 13700C, wobei man metallisches Aluminium in einer Lösung von Aluminiumchlorid
auflöst, daß man eine die Oberflächenspannung herabsetzende Flüssigkeit zugibt, daß man
das Siliciumoxyd in Form einer anorganischen, Silicium enthaltenden Verbindung hinzufügt und daß
man eine kleine Menge eines sauren Oxydes aus der Gruppe Boroxyd, Phosphorpentoxyd und Titanoxyd
zusetzt, wobei die Komponenten Aluminium, Silicium und saures Oxyd in Mengen angewandt werden, daß
die kalzinierte Faser in Gewichtsprozenten 68 bis 80% Aluminiumoxyd, 14 bis 30% Siliciumdioxyd
und 1 bis 10% saures Oxyd enthält.
Die verbesserte Faser wird also durch Anwendung einer speziellen Zusammensetzung der Ausgangsmaterialien
in einem Herstellungsverfahren mit Salzzerlegung der Fasern erzielt, das eine Paser ergibt,
deren chemische Analyse im wesentlichen eine Mullit-Zusammensetzung
plus einem geringen Betrag eines sauren Oxydes ist, wie Phosphorpentoxyd (P2O5),
Boroxyd (B2O3) und/oder Titanoxyd (TiO2). Insbesondere
erhält man eine kalzinierte Faser im Bereich folgender Analyse in Gewichtsprozenten:
Al2O3 68 bis 80%
SiO2 14 bis 30%
Saures Oxyd 1 bis 10%
Das angewandte Herstellungsverfahren ist grundsätzlich dem Salzfaserzerlegungsverfahren nach der
französischen Patentschrift 14 24 994 ähnlich. Es wird
eine wässerige viskose amorphe faserbildende Lösung, »Mutterlösung«, vorbereitet, die durch Einwirkung
einer basischen Aluminiumverbindung mit einem Äquivalentgewicht eines sauren Aluminiumsalzes hergestellt
wird, so daß die Lösung auf eine verhältnismäßig hohe Viskosität konzentriert werden kann
und einen großen Betrag eines Ions enthält, das durch Kalzinieren der aus der Lösung gewonnenen Fasern
in ein hitzebeständiges Oxyd umgewandelt werden kann. Für das Verfahren brauchbar sind die Chloride,
Nitrate, Sulfate und Hydroxyde von Aluminium.
Nach dem älteren Verfahren können polykristalline Fasern dadurch hergestellt werden, daß eine Lösung
aus einem oder mehreren löslichen Metallsalzen gebildet wird, die durch hohe Viskosität, hohen Grad
von Löslichkeit in dem gewählten Lösungsmittel, Stabilität in konzentriertem viskosem Zustand, Fähigkeit,
sich bei der Erhitzung auf Sintertemperatur in das Oxyd umzusetzen und geringe Kosten als handelsübliches
reines Material charakterisiert sind. Das
ifSSl SS Ftf^ ^ möglich Setrocknet werden·Die Fasertfldung aus
JSfNiederer Temntf^K -T" ^1 einer solchen ^^ sollte & «nem Raum vor sich
maßyiederer Temperatar beispiekweise gehen, dessen relative Feuchtigkeit weniger als 6O»/o,
iri hi L· A?f f w"nschte V5^o- zweckmäßig zwischen 20 und 30·/ο liegt Die Raum^
^£^ 5 temP«atur ist weniger bedeutungsvoll und kann
irtÖi£„Ä ; !!. zweckmäßig zwischen 4 und 150° C Hegen, sollte je-
*"??«τΐ,?ηαhJ KvZlI 8ΐΛι™·ΐβ die kon- doch vorzugsweise Raumtemperatur übfr 32° C sein,
zentrierte Losung be, Raumtemperatur d.e faserbil- Der letzte Schritt des Verfahrens besteht darin, die
denden Eigenschaften von geschmolzenem Glas hat, Fasern kristallin und fest zu machen. Das Trocknen
insbesondere das Verhältnis von Viskosität r.u Ober- 10 beseitigt zwar das meiste Wasser in den Fasern und
innenspannung. Die Losing ware also bei Raum- sogar einige der Anionen in der Salzlösung. Aber zur
temperatur im wesentlichenι stabil, wenn sie die Umwandlung der Fasern in eine kristalline keramische
gewünschte Viskosität hat. Bei dteser trennen sich Form sind höhere Temperaturen nötig. Nach dem
d,e Sake «der festen Bestandteile der Losung nicht Trocknen werden die Fasern schnell bis auf eine
durch Schwerkraft innerhalb einer 24stundigen Pen- 15 Temperatur erhitzt, bei der sich die eingeschlossenen
ode; die Losung reknstalhsiert nicht für mindestens Salze zersetzen. Die Temperatur hängt von der Zu-
24 Stunden, noch wird sie durch Änderungen der sammensetzung der verwendeten Salze ab und liegt
Temperatur, Verunramgungen oder Feuchtigkeit im im Bereich zwischen 650 und 1370° C, zweckmäßig
umgebenden Raum beeinträchtigt. Die Stabilität der zwischen 815 und 10400C. Nachdem die flüchtigen
Lösung ist erwünscht, und zwar wegen der Reprodu- 30 Bestandteile entfernt sind und die Umwandlung in
zierbarkcit und fur leichte Lagerung und Handhabung das Oxyd gesichert ist, dient das schließliche Sintern
der Niedertemperaturlosung vor der tatsächlichen dazu, den Fasern die maximale Dichte mit äußerst
Faserbildung. feinen Kristallen, im wesentlichen alle unter 500 A,
Ein weiterer Vorteil solcher Lösungen ist der, daß zu geben. Fasern mit größeren Kristallen haben wegen
sie den höchstmöglichen Anteil an festen Bestand- i5 der Sicht an den Korngrenzflächen beim Kristallteilen
enthalten, d. h. den Prozentsatz von Oxyd oder wachstum konzentrierenden Verunreinigungen die
Keramik, der vom Salz bei der Erhitzung gebildet Tendez zum Erweichen. Als große Kristalle werden
werden kann. Je hoher der Gehalt an festen Bestand- üblicherweise größere als 500 A oder 0,05 Mikron
teilen ist, um so geringer ist die Schrumpfung in der bezeichnet. Die erwünschte Kristallgröße liegt zwi-Behandlung
und vielleicht auch der Gleichmäßigkeit 30 sehen 25 und 175 A. Die kalzinierten Fasern sind
der Faserfestigkeit. Außerdem sichert ein hoher Anteil polykristallin, durchsichtig und von kreisförmigem
an festen Stoffen eine große Fadenlänge. Es ist wich- Querschnitt. Die Durchschnittsgröße der Kristallite
tig, daß die zur Faserherstellung dienende Zusammen- Hegt bei 50 bis 100 A. Nach dem letzten Erhitzen
Setzung eine Verbindung enthält, die sich zersetzt und sind diese hochhitzebeständig.
zu einem Oxyd oder zu einer Oxydmischung verdich- 35 Gemäß der Erfindung wird zunächst eine Muttertet, wenn die Faser auf eine Temperatur wesentlich flüssigkeit vorbereitet, bestehend aus einer Lösung unter der Schmelztemperatur des gebildeten Oxydes mit niedriger Oberflächenspannung und einer für die erhitzt wird. Faserbildung geeigneten Viskosität. Die Mutterflüssig-
zu einem Oxyd oder zu einer Oxydmischung verdich- 35 Gemäß der Erfindung wird zunächst eine Muttertet, wenn die Faser auf eine Temperatur wesentlich flüssigkeit vorbereitet, bestehend aus einer Lösung unter der Schmelztemperatur des gebildeten Oxydes mit niedriger Oberflächenspannung und einer für die erhitzt wird. Faserbildung geeigneten Viskosität. Die Mutterflüssig-
Für den gewerblichen Gebrauch ist es wichtig, daß keit wird vorzugsweise dadurch gebildet, daß Pellets
die faserbildende Lösung in einem Zustand und vor 40 aus hochreinem Aluminium in einer wässerigen Lö-
allem von einer Viskosität ist, daß sie in den üblichen sung von Aluminiumchlorid gelöst werden. Das ergibt
faserbildenden Verfahren angewandt werden kann. eines der billigsten Materialien je 0,454 kg Al2O3-
Aus diesem Grunde wird die Erhitzung fortgesetzt, Gehalt, der die Voraussetzung für schnellste Reak-
bis die Lösung eine Viskosität etwa zwischen 1 und tion ist und der durch Konzentrieren leicht in das ge-
1000 P (Poise) hat. insbesondere eine Viskosität, wie 45 wünschte Oxyd umgeformt werden kann. Das Alumi-
sie bei den in erster Linie bevorzugten Faserbildungs- niummetall wirkt als basische Aluminiumverbindung,
verfahren angewandt wird. Wenn beispielsweise die Der folgende Ansatz wurde zunächst vorbereitet,
viskose Lösung durch ein Mundstück abgeführt wird, Zu einer Lösung von 1500 g Aluminiumchlorid
sollte die Viskosität zwischen 2 und 50 P betragen. (Baume 32°) wurden 300 g Aluminium-Metallpellets
Der Bereich zwischen 50 und 150 P wäre geeignet für 50 (Durchmesser 6,4 bis 9,5 mm und 99,5 % Reinalu-
die Verspinnung der abgezogenen Lösung, während minium) und 2000 ml Wasser zugegeben. Die Lösung
eine Viskosität zwischen 100 und 1000 P für das wurde ungefähr 2 Stunden erhitzt, bis das Metall
Ziehen von Monofäden geeignet sein würde. praktisch völlig gelöst war. Der Bodensatz wurde
Wichtig sind auch die Verhältnisse im Raum der durch Abfiltern der Lösung durch Baumwollgewebe
Faserbildung. Die Entfemung des Lösungsmittels ist 55 entfernt. Die so gebildete Lösung war wasserhell und
äußerst bedeutungsvoll. Die Salze oder kolloidalen konnte durch Verdampfen des Wassers auf jede
Mischungen sind feuchtigkeitsempfindlich insofern, gewünschte Viskosität konzentriert werden. Bei einer
als die Entfernung der Feuchtigkeit die Viskosität Viskosität von 40 bis 70 P bei Raumtemperatur
auf einen Punkt steigert, in dem die Lösung die Ten- (21° C) hatte die Lösung einen äquivalenten Alumi-
denz hat, sich in ein starres amorphes Festes umzu- 60 niumoxydgehalt von 38 bis 40 Gewichtsprozent, d.h.
wandeln. Die große Oberfläche der Fasern steigert ihr etwa viermal soviel wie die Ausgangschloridlösung.
Trocknen, vorausgesetzt, daß der Feuchtigkeitsgehalt Bei der festgestellten Viskosität hat die Mutter-
(Tau) der umgebenden Luft niedrig genug ist. Kon- lösung eine Oberflächenspannung von etwa 74 Dyn/cm
trolle der Trocknungsluft ist deshalb zur Sicherung und eine Dichte von 1,55 g/cm3. Sie kann zu Fasern
des richtigen Feuchtigkeitsgehalts notwendig. Eine 65 umgebildet werden, wenn sie innerhalb 2 bis 4 Stun-
Berührung der Fasern untereinander, solange sie noch den versponnen wird. Läßt man sie jedoch bei Raum-
nicht völlig trocken sind, sollte so gering wie möglich temperatur stehen, so steigt ihre Viskosität rapid an,
gehalten werden, und die Fasern sollten so schnell beispielsweise bis auf 10 OCO P in einer Woche. Um
eine Lösung mit einer Oberflächenspannung herzustellen, die eine gute Faserbildung sichert, beispielsweise
mit weniger als 65 Dyn/cm, wird zur Mutterflüssigkeit
eine Flüssigkeit mit geringer Oberflächenspannung hinzugefügt Zwar wurde gefunden, daß
Äthyl- oder Methylalkohol una ähnliche anionische oberflächenaktive Aerosole die Oberflächenspannung
herabdrücken, doch ist Essigsäure vorzuziehen. Abgesehen von der Herabsetzung der Oberflächenspannung
zeigt es sich, daß die Zugabe von 0,2 bis 1,5% Eisessigsäure eine übermäßige Polymerisation
der Lösung stark herabsetzt. Es zeigte sich, daß diese Lösung zwar gesponnene Fasern ergab, die eine außergewöhnlich
hohe Festigkeit im frischen Zustand hatten und gut verarbeitbar waren. Aber die lineare
Schrumpfung stellte sich bei einer Erhitzung über 1090° C als übermäßig heraus. Es mag sein, daß die
kristalline Phase, alpha-Aluminiunureyd, die sich bei
dieser Temperatur entwickelt, die Ursache für die verminderte Festigkeit und Güte der beobachteten
Fasern ist.
Es zeigte sich, daß die Zugabe von 50 g Essigsäure und 300 g von basischem Aluminiumacetat [eine
handelsübliche wasserabstoßende Chemikalie von der Formel Al(OH) · (CjH3O2) · V8 H3BO3] zu der beschriebenen
Mutterflüssigkeit nicht nur die Viskositätsstabilität wesentlich erhöht, sondern auch die
Hitzebeständigkeit der Fasern steigert. Wenn eine derartige Lösung bei 210C auf eine Vikosität von 40
bis 80 P konzentriert und in einem Feuchtigkeitsbereich von 10 bis 3O°/o in einer Atmosphäre über
32° C versponnen wird und die Spinnfasern auf 1200 bis 1260° C erhitzt werden, so erhält man Fasern, die
weiß sind, glasartiges Aussehen haben, biegsam sind und gut verarbeitet werden können. Über 12600C
haben die Fasern die Tendenz, bei jeder weiteren Temperaturerhöhung schnell ihre Festigkeit zu verlieren.
Die verbesserte Verarbeitbarkeit dürfte auf die Gegenwart von 8 bis 9%>
Borsäure (B2O3) im Aluminiumacetat
zu suchen sein, um es in heißem Wasser stabil zu machen. Borsäure entwickelt offensichtlich
in der Faser eine zweite Kristallphase, vielleicht ein Aluminiumborat, die verhindert, daß das Aluminium
sich in die unterschiedliche bereits ι wähnte alpha-Aluminiumphase
umbildet. Um diesen Punkt nachzuprüfen, wurden etwa 50 g von H3BO3 mit der
Mutterflüssigkeit gemischt und die Mischung zur Herstellung einer AlgOj-Faser mit mehreren Prozent B2O3
benutzt. Es ergaben sich Fasern von hoher Hitzebeständigkeit und größerer Festigkeit als ohne die Zugabe.
Verbesserte thermische Stabilität und hoher Widerstand gegen Abrieb sind erforderlich, um solche
Fasern für die dauernde Verwendung bei Temperaturen von 13700C und darüber geeignet zu machen.
Gemäß der Erfindung lassen sich die Eigenschaften durch einen Zusatz zur Mutterflüssigkeit erreichen,
und zwar durch ein oder mehrere saure Oxyde und vorzugsweise einen wesentlichen Anteil an einer anorganischen,
Silicium enthaltenden Verbindung wie kolloidales Siliciumoxid (SiO2) oder Kieselsäure und
einen kleinen Anteil von Borax (B2O3) und/oder
Phosphorpentoxid (P2O5) oder Verbindungen, welche
ihrerseits diese Verbindungen enthalten. Beispielsweise wurde eine erfolgreiche 137O°-Faser aus einer
Mutterflüssigkeit erhalten, die aus 1400 g Aluminiumchloridlösung
(32° Baume) mit einem Äquivalentgehalt von 10,6Vo Al2O3, 2000 ml H2O und 280 g
darin gelösten Aluminiumpellets bestand. Zu dieser Lösung hinzugegeben wurden 50 g Essigsäure, 575 g
eines 40°/oigen Sols von kolloidalem SiO2 mit einer Partikelgröße unter 25 Millimikron und weniger als
1 % Oxydverunreinigung, 10 bis 20 g H3PO4 und 50
bis 80 g H3BO3 Kieselsäure [Si(OH)4], die durch Deionisierung
von Natriumsilikat durch ein Wasserstoff-Austauschkunstharz erhalten wurde, kann als Äquivalentgewicht
von SiO2 zugegeben werden. Die Lö-
sung wurde bei 21° C auf eine Viskosität von 60 bis 90 P konzentriert und in einer Spinneinrichtung in
Fasern übergeführt Die Fasern ergaben nach dem Trocknen und gleichmäßiger Erhitzung auf 1010 bis
10400C etwa folgende chemische Zusammensetzung
is in Gewichtsprozent:
Al2O3 68bis70°/o
SiO2 21 bis 23 %
B2O3 4 bis 6%
P2O5 Ibis 2o/o
Die kalzinierten Fasern waren wasserhell und biegsam, besaßen eine sehr gute thermische Stabilität und
as hatten nach Erhitzung auf 1370° C während zweier
Stunden eine lineare Schrumpfung von unter 2%. Die Anwesenheit derartiger Anteile von kolloider Kieselsäure
führte zu einer Herabsetzung der Stabilität bei der Wiedererhitzung. Jedoch wirkt der Einschluß des
B2O3 und des P2O5 in den angegebenen Prozentsätzen
weitgehend dieser Tendenz entgegen. Die Zugfestigkeit der einzelnen Faser beträgt etwa 250 kg/cm2 nach
einer Erhitzung auf 1370° C, ein Anzeichen für die
hohe Festigkeit und den hohen Abriebswiderstand.
Es wurden nachstehende Versuchswerte erhalten:
Kristalliner Aufbau und Größe, Überwiegende Mullitphase,
Kristallitgröße kleiner als 300 A nach 2stündiger Erhitzung auf 1370° C.
Physikalische Eigenschaft der Fasern
a) Zugfestigkeit,
nachdem sie einer Temperatur von 10100C ausgesetzt waren
(wie bei der Herstellung) 500 kg je cm2
nachdem sie einer Temperatur von 137O°C ausgesetzt waren
(2 Stunden) 255 kg je cm2
(jeweils Durchschnitt aus
20 Proben)
20 Proben)
b) Faserlänge — Länge bis 255 mm
c) Faserdurchmesser — 3,0 bis 5,0 Mikron im Durchschnitt
d) Faserdichte — 2,85 bis 2,90 g/3
e) Brechungsindex: 1,59 Nw/(weißes Licht)
f) Elastizitätsmodul: 0,035 · 10" kg/cm2
Eigenschaften in Haufenform
a) Haufendichte (wie hergestellt) 11,2 bis 12,8 kg/m3
b) Thermische Eigenschaften
7 8
1. Thermische Stabilität—Schrumpfung nach Anfangs- Chemische Zusammensetzung
erhitzung auf 10100C während 5 Minuten _. _ , , . . _,
_ Die Berechnung der kalzinierten Faser ergab eine
Erhitzungstemperatur in 0C Prozentschrumpfung chemische Zusammensetzung in folgendem Bereich:
(Durchschnitt aus zwei 5 A1 o 75bis79o/o
Richtungen) ^ » 15bisl8«/o
B2O3 + P2O6 4bis 9%
13,15 —2 Stunden 0,2
13,70 — 2 Stunden 1,0 Physikalische Eigenschaften
14,25 — 2 Stunden 4,5 lo Zugfähigkeit (im Durchschnitt)
14,80 — 2 Stunden 7,5 nach dem Aussetzen auf 1010° C 430 kg/cm«
nach dem Aussetzen auf 137O0C 180 kg/cm2
2. Stabilität nach Wiedererhitzung, Schrumpfung nach nach dem Aussetzen auf 1540° C 57 kg/cm2
Anfangserhitzung auf 13700C während 2 Stunden Faserlänge — Längen bis 147 mm
15 Faserdurchmesser — 3,0 bis 5,0 Mikron 1370 — 12 Stunden 1 Faserdichte — 2,95 bis 3,05 g/cm»
Brechungsindex — 1,57 NwI (unter weißem Licht
3. Gewichtsverlust nach anfänglicher Erhitzung auf KrSgröße — kleinei als 500 A
1010° C wahrend 5 Minuten ao (nach E B rhitzung auf _ 540o c>
Mullitphase)
~ ~ ~ ; ~ Haufendichte — 9,6 bis 12,8 kg/m*
Erhitzungstemperatur Gewichtsverlust, °/o T21 »· ·<.··* „ j
(2 Stunden) Elastizitatsmodus—
- ' 0,0086 bis 0,0043 · 10« kg/cm2
1315 0,2 a5 Thermische Stabilität
j 370 0,3 Die wirkung der 2stündigen Wärmebehandlung
1480 0)4 nach dem durchschnittlichen linearen Schrumpfen
der 1540°C-Faser, die vorher für weniger als 5 Mi-4.
Wärmeleitfähigkeit nuten dner Temperatur von iOio° C ausgesetzt war,
Die Wärmeleitfähigkeit einer Faserhaufenisolierung 30 ist folgende:
mit 51,3, 105,7, 113,7 und 123,4 kg/m' wurde an
einer polykristallinen Faser ähnlicher chemischer 2stündige Erhitzungs- Lineare Schrumpfung
Eigenschaften, aber mit einer Gebrauchsgrenze von temperatur in ° C in°/o
154O0C gemessen. Der erwartete Unterschied in ^7- .
der Wärmeleitfähigkeit zwischen diesen beiden Ma- 35 .-.„ γΖ.
terialien sollte klein sein. Die Wärmeleitfähigkeit der ^Ti \>~
1370° C-Faser wurde für eine Matte mit einer Dichte Dyu *>l
von 123,4 kg/m3, deren kalte Fläche für 38° C nor- ..... ......
malisiert war! folgendermaßen berechnet: Wärmeleitfähigkeit
40 Die Werte der Wärmeleitfähigkeit waren die glei-
Temperatur der heißen Wänneleitfähigkeitskoeffizient chert wie oben bei der 1370° C-Faser.
Fläche g cal/sec cm2 0C /cm · 10"»n i Allgemein ausgedruckt sollte die Ausgangsmischung
——— annähernd folgende Zusammensetzung in Gewichts-
260 107 prozent haben:
540 l'48 « Aluminiumchloridlösung 25 bis 30%
815 2,13 Aluminiummetallpellets 5 bis 6%
1090 3,13 Wasser 40 bis 45%
1370 4,44 Silicium enthaltende Verbindung 10 bis 25 °/o
1540 5,40 Saures Oxyd 1 bis 2%
. , _ , ... , 5° Die Oberflächenspannung redu-
Eine im wesentlichen gleiche Faser wurde fur den zierendes Mittel 0,5WsI1SVi
Gebrauch bei Temperaturen bis 1540° C in folgender
Weise hergestellt: Das beschriebene Verfahren ergibt eine poly-
Zu etwa 1400 g einer Aluminiumchloridlösung mit kristalline Faser mit einer vorherrschenden Mulliteinem
äquivalenten Gehalt von 10,6% Al2O3 wurden 55 phase. Die Fasern sind glasklar, durchsichtig, vor
2000 g H2O, 400 g eines 40%igen Sols von kolloida- kreisförmigem Querschnitt und haben einen Durch
ler Kieselsäure, 20 g H3PO4 und 280 g Aluminium- messer größer als 0,5 Mikron. Die kalzinierte Fase:
Metallpellets hinzugegeben; die Mischung wurde hat eine Kristallitgröße größer als 25 A und wenige
erhitzt, bis das Metall praktisch völlig gelöst war. Die als 500 A, im Durchschnitt zwischen 50 und 100 A
Lösung wurde gefiltert, der Bodensatz entfernt. Zu 60 Infolgedessen würde eine Faser von 500 Mikro:
der entstandenen Flüssigkeit wur Jen 75 g Essigsäure Durchmesser 500 Kristalle über ihren Durchmesse
und 75 g Borsäure hinzugefügt und die Lösung zu der haben, das sie sehr flexibel macht. Die extreme fein
angegebenen Viskosität für das Verspinnen konzen- Kristallgröße trägt dazu bei, daß die Fasern eine seh
triert. Aus der Lösung wurden dann Fasern gebildet hohe Zugfestigkeit und ausgezeichnete thermisch
und die Fasern wie vorbeschrieben kalziniert. Es 65 Eigenschaften haben, abriebfest und gut verarbeitba
wurden die folgenden Versuchswerte erhalten: sind.
509632/3;
Claims (2)
1. Verfahren zuiu Herstellen der eine Aluminiumverbindung
und Siliciumoxyd enthaltenden Mutterlösung zum Herstellen kalzinierter hitzebeständiger
Fasern für eine Gebrauchstemperatur von etwa 13700C, dadurch gekennzeichnet,
daß man metallisches Aluminium in einer Lösung von Aluminiumchlorid auflöst, daß man i»
eine die Oberflächenspannung herabsetzende Flüssigkeit zugibt, daß man das Siliciumoxyd in
Form einer anorganischen, Silicium enthaltenden Verbindung hinzufügt und daß man eine kleine
Menge eines sauren Oxydes aus der Gruppe Boroxyd, Phosphorpentoxyd und Titanoxyd zusetzt,
wobei die Komponenten Aluminium, Silicium und saures Oxyd in Mengen angewandt werden, daß
die kalzinierte Faser in Gewichtsprozenten 68 bis 80% Aluminiumoxyd, 14 bis 30% Siliciumdioxyd
und 1 bis 10% saures Oxyd enthält.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man zur Herabsetzung der
Oberflächenspannung Essigsäure hinzugibt.
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US3909278A (en) * | 1973-12-28 | 1975-09-30 | Minnesota Mining & Mfg | High density thoria-silica-metal (III) oxide fibers |
US4047965A (en) * | 1976-05-04 | 1977-09-13 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Non-frangible alumina-silica fibers |
JPS584096B2 (ja) * | 1976-07-23 | 1983-01-25 | 東芝モノフラツクス株式会社 | 酸化物多結晶繊維の製造方法 |
US4250131A (en) * | 1979-01-15 | 1981-02-10 | Uop Inc. | Refractory inorganic oxide fibers |
US4240833A (en) * | 1979-12-12 | 1980-12-23 | The Carborundum Company | Shrink-resistant refractory fiber and process for making same |
JPS5924111B2 (ja) * | 1980-11-21 | 1984-06-07 | イソライト・バブコツク耐火株式会社 | ムライト質セラミツクフアイバ−の生成方法 |
US4774210A (en) * | 1984-04-27 | 1988-09-27 | Aluminum Company Of America | Densification aid for aluminum borate products |
US4804642A (en) * | 1984-04-27 | 1989-02-14 | Aluminum Company Of America | Aluminum borate based ceramic composite |
US4804646A (en) * | 1984-04-27 | 1989-02-14 | Aluminum Company Of America | Light weight shaped opaque aluminum borate product and method of making same |
US4801562A (en) * | 1986-04-21 | 1989-01-31 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Refractory fibers of alumina and amorphous phosphorus pentoxide |
US4929578A (en) * | 1986-04-21 | 1990-05-29 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Refractory fibers of alumina and organic residue |
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US4789422A (en) * | 1986-09-26 | 1988-12-06 | Aluminum Company Of America | Aluminum borate fibers |
US5034206A (en) * | 1986-09-26 | 1991-07-23 | Aluminum Company Of America | Aluminum borate fibers |
AU634962B2 (en) * | 1988-06-10 | 1993-03-11 | Kohmix Co., Ltd. | Water-Soluble, film-forming inorganic compounds |
US5234631A (en) * | 1988-06-10 | 1993-08-10 | Kohmix Co., Ltd. | Fireproof or refractory materials containing fire-resistant, water soluble, film-forming inorganic compounds |
WO1991015437A1 (en) * | 1990-03-30 | 1991-10-17 | Research Corporation Technologies, Inc. | Ultrafine ceramic fibers |
WO1992009541A1 (en) * | 1990-12-03 | 1992-06-11 | Manville Corporation | Method of producing mullite materials |
US20110250436A1 (en) * | 2010-04-09 | 2011-10-13 | John Nelson | Method of forming ceramic coatings and ceramic coatings and structures formed thereby |
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