DE1512830A1 - Blidwiderstandsfreie Gabelschaltung zur Rueckhoerdaempfung fuer Fernsprechapparate - Google Patents

Description

Western Electric Company Incorporated R-^E· ^{Holtz J}

Blindwiderstandsfreie Gabelschaltung zur Rückhördämpfung für

Fernsprechapparate

Die Erfindung betrifft ein Fernsprecher-Sprechnetzwerk unter Verwendung von Ohm'schen Gabelschaltungen zur Rückhördämpfung.

Zweidraht-Fernsprecherschaltungen enthalten üblicherweise eine Gabelschaltung, in der das Mikrophon (Sprechkapsel) und das Telephon (Hörkapsel) zueinander konjugiert angeordnet sind. Im Ergebnis treten in der Sprechkapsel oder in der Hörkapsel erzeugte Signale in der jeweils anderen Kapsel stark aber nicht vollständig gedämpft auf. Genauer gesagt teilt sich die in der Sprechkapsel erzeugte Signalenergie zwischen zwei benachbarten Induktionsspulen in Abhängigkeit von der Impedanzanpassung zwischen dem Netzwerk und der Teilnehmerleitung auf. Ein Anteil der Energie fließt zur Teilnehmerleitung und der andere Teil wird in der Nachbildung vernichtet. Aufgrund der relativen Polung der miteinander gekoppelten Spulen löscht sich deren Induktionswirkung aus, so daß nur eine sehr kleine Rückhörenergie auf die Hörkapsel gekoppelt wird. Die Größe des Rückhörens, die zu einer Annäherung der Güte bei einem direkten Gespräch führt, wird durch die Impedanzanpassung zwischen dem Netzwerk

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und der Teilnehmerleitung eingestellt.

Wegen der unerwünscht großen und teueren Induktionsspulen von Fernsprecher-Gabelschaltungen sind Sprechschaltungen ohne solche Spulen entwickelt worden. Dort wird die Funktion der Gabelschaltung von einem Widerstandsnetzwerk übernommen. Solche Schaltungen sind beispielsweise in der USA-Patentschrift 2 838 612 beschrieben. ^ Die Vermeidung von Induktionsspulen in den Sprechschaltungen von

Fernsprechern hat aufgrund neuerer Fortschritte bei integrierten und Dünnfilm-Schaltungen zunehmende Bedeutung erlangt. Insbesondere bei Schaltungen ohne Induktivitäten haben diese Fortschritte zu einer wesentlichen Herabsetzung der Größe und Herstellungskosten und zu bedeutsamen Veibesserungen hinsichtlich der Zuverlässigkeit geführt.

Trotz der Vorteile von Ohm'schen Gabelschaltungen gegenüber Schal-' tungen unter Verwendung von Induktionsspulen weisen alle bekannten

Fernsprech-Gabelschaltungen den gemeinsamen Nachteil niedrigen Sende-Wirkungsgrades auf. Genauer gesagt handelt es sich bei diesem Nachteil um die Vernichtung im wesentlichen einer Hälfte der in der Sprechkapsel erzeugten Signalenergie im Ausgleichsnetzwerk der Gabelschaltung. Die Bedeutung dieses Umstandes läßt sich leicht erkennen, wenn man sich vergegenwärtigt, daß unter idealen Bedingungen die Ausschaltung dieser Energieverluste die Verwendung von

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Fernsprechleitungen ermöglichen würde, die theoretisch eine um 6 dB größere Spannungsdämpfung als heute übliche Leitungen aufweisen. Dies könnte gegebenenfalls zu Einsparungen bei den Fernsprechleitungen oder zu einer Vergrößerung des Bereiches von Fernsprechapparaten auf üblichen Leitungen führen. Zusätzlich zu der Tatsache, daß bekannte Ohn^sche Gabelschaltungen keine Lösung des bei allen Gabelschaltungen von Natur aus vorhandenen Problems hinsichtlich der Leistungsverluste gebracht haben, standen weitere ungelöste Probleme einer umfangreichen kommerziellen Anwendung von Ohm'schen Gabelschaltungen für Sprechnetzwerke im Wege. Beispielsweise läßt sich ein im wesentlichen Ohm^!scher Scheinwiderstand des Fernsprechers, der zur Erzielung einer idealen Impedanz-Anpassung zwischen dem Fernsprecher und der Teilnehmerleitung erforderlich ist, wegen des induktiven Blindwiderstandes der üblichen Hörkapseln unter bestimmten Bedingungen nur schwer erreichen. Ein weiteres Problem betrifft das Erfordernis, den Gleichstrom Eingangswiderstand des Fernsprechers im wesentlichen unabhängig vom Widerstand des Kohlemikrophons zu machen, das zu sprunghaften Widerstandsänderungen neigt. Diese Probleme treten verschärft in solchen Fernsprechern auf, in denen Transistorverstärker in Verbindung mit dem Mikrophon verwendet werden.

Eine Lösung der aufgezeigten Probleme wird entsprechend den Grundgedanken der Erfindung bei einer Fernsprecher-Sprechschaltung unter

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Verwendung einer Ohin'schen Gabelschaltung erreicht, bei der die konjugierten Hör- und Sprechzweige je einen Transistorverstärker enthalten und bei der der Hörzweig mit seinem zugeordneten Verstärker direkt über dem durch die Impedanz der Teilnehmerleitung gebildeten Gabelzweig liegt. Die übrigen Zweige der Gabelschaltung enthalten zwei individuelle Widerstandsarme und einen Netzwerkimpedanzarm. Erfindungsgemäß kann der Netzwerkimpedanzarm einen einzigen Widerstand oder in Abhängigkeit von der Impedanz der Leitung ein Widerstands-Kapazitätsnetzwerk aufweisen, das mit Vorteil aus verteilten Elementen besteht, oder alternativ kann ein Widerstands-Kapazitätsnetzwerk zusammen mit einem Verstärker vorgesehen sein, wobei die Kombination so geschaltet ist, daß die sich ergebende Zweipol-Impedanz dieses Armes als.Kehrwert des Widerstands-Kapazitätsnetzwerkes erscheint.

Zur Erläuterung eines Merkmals der Erfindung läßt sich der in Reihe mit dem Hörer verwendete Verstärker als Stromgenerator ansehen, dessen Strom von der Symmetrie der Gabelschaltung bestimmt wird. Die Eingangsimpedanz des Fernsprechers wird in hohem Maße durch die Hörer-Stromgeneratorschaltung statt durch eine herkömmliche Netzwerkimpedanz bestimmt, und folglich kann die Netzwerkimpedanz verhältnismäßig groß mit Bezug auf die Leitungsimpedanz gemacht werden. Die Rückhördämpfung wird bestimmt durch Verhältnisse, die sich aus der Leitungsimpedanz, dem Netzwerk und den beiden

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reinen Widerstandszweigen zusammensetzen. Wenn die Netzwerkimpedanz groß gewählt ist,, fließt scheinbar der gesamte Sprechstrom zur Leitung, und es wird die Vernichtung von Sprechsignalleistung in der Gabelschaltung vermieden.

Erfindungsgemäß lassen sich bei Gabelschaltungen zur Rückhördämpfung verbesserte Betriebseigenschaften und ein günstigerer Aufbau erreichen. So werden die bei bekannten Fernsprech-Sprechschaltungen benutzten Induktivitäten vermieden. Die in Ohm'schen Gabelschaltungen auftretenden Leistungsverluste sind verringert, und der störende Einfluß der Hörerimpedanz auf die Eingangsimpedanz eines Fernsprechapparates unter Verwendung einer Ohm'schen Gabelschaltung ist herabgesetzt.

Die Erfindung wird im folgenden anhand eines Ausführungsbeispiels in Verbindung mit den Zeichnungen noch näher beschrieben. Es zeigen: Fig. 1 ein Funktionsschaltbild einer Ohm'schen Gabelschaltung

nach dem Stand der Technik;
Fig. 2 ein Funktionsschaltbild einer Ohm'schen Gabelschaltung nach der Erfindung;

Fig. 3 eine Abwandlung der Schaltung nach Fig. 2; Fig. 4 das Schaltbildeines Fernsprecher-Sprechnetzwerkes nach der Erfindung.

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Bekannte Ohm'sche Gabelschaltungen bestehen allgemein aus der in Fig. 1 gezeigten Anordnung einer Wheatstone'schen Brücke. Die Zweige oder Arme dieser Brücke enthalten ein Mikrophon T, einen Hörer R, eine Leitungsimpedanz L, ein Impedanznetzwerk N, einen ersten Ohm'schen Widerstand Rl und einen zweiten Ohm'schen Widerstand R2. Die Zweige L, N, Rl und R2 sind je in Form eines einzelnen Widerstandes dargestellt. Entsprechend den jeweiligen Verhältnissen kann jeder oder können alle diese Zweige jedoch eine Vielzahl von individuellen Bauteilen oder Netzwerken mit verteilten Elementen enthalten.

Die Art und Größe der Impedanzen N, Rl und R2 sind so gewählt, daß sich ein vorgegebenes Impedanzverhältnis mit Bezug auf die Impedanz der Leitung ergibt. Wenn das gewünschte Impedanzverhältnis erreicht ist, tritt die Spannung Null zwischen den Knoten c und d, zwischen denen der Hörer R liegt, auf, wenn ein Strom vom Mikrophon T erzeugt wird. Die Forderung bezüglich der Rückhördämpfung ist damit erfüllt, da nur ein kleiner Bruchteil der Energie vom Mikrophon T auf den Hörer R übertragen wird.

In der Brückenschaltung nach Fig. 1 setzt sich unter der Annahme, daß das Mikrophon eine Stromquelle ist, die Eingangsimpedanz des Fernsprechapparates aus dem Netzwerk N in Reihe mit der Kombination des Hörers R und der Widerstände Rl und R2 zusammen.

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drucken: 1L	N J	N-	Rl
1T	hR2 H
	l· R2
l· L +

Diese Impedanz läßt sich wie folgt ausdrücken:

(R1+R2)R
^Zin R1+R2 + R ^+N*

Im praktischen Fall muß die Netzwerkimpedanz in Reihe mit dem Hörer etwa der Leitungsimpedanz entsprechen, um die richtige Impedanzanpassung zu erreichen. Im Sendefall teilt sich der Mikrophonstrom irp in den Leitungsstrom i und den Netzwerkstrom i^ auf. Die Beziehung zwischen dem Leitungsstrom i_T und dem Mikrophonstrom i—, läßt sich anhand der Brückenimpedanzen wie folgt aus-

Sendefall (2)

Aufgrund der oben angegebenen Forderungen bezüglich der Eingangsimpedanz des Netzwerkes N und des Hörers R wird die Aufteilung des Mikrophonstromes zwischen der Netzwerkimpedanz N und der Leitungsimpedanz L etwa bei je 50 % für jeden Zweig liegen. Anders gesagt, etwa die Hälfte des vom Mikrophon erzeugten Stromes geht in der Netzwerkimpedanz N verloren, während die andere Hälfte über die Leitungsimpedanz L fließt. Bei allen bekannten Fernsprechern wird also die Hördämpfung auf Kosten eines beträchtlichen Verlustes erreicht.

Im Empfangsfall teilt sich der Strom zwischen dem Hörer R und den Impedanzen Rl und R2 entsprechend dem folgenden Ausdruck:

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R Rl ₊ R2 _. „ <. π /η\

Γ" ' Empfangsfall (3)

in

wobei ip der Hörerstrom und i. der Eingangsstrom sind. Die zum

Xv xn

Hörer R gelangende Leistung wird verringert, da der Hörer in Reihe mit dem Netzwerk N geschaltet ist. Im allgemeinen ist die Impedanz des Hörers R im wesentlichen induktiv und daher für sich genommen als Eingangsimpedanz nicht geeignet. Folglich muß die Eingangs- ψ impedanz des Fernsprechapparates zu einem wesentlichen Teil aus

der Netzwerkimpedanz N bestehen.

Der Einfluß der Hörerimpedanz auf die Eingangsimpedanz des Fernsprechapparates läßt sich ausschalten oder wenigstens wesentlich herabsetzen, indem die Brückenschaltung nach Fig. 1 erfindungsgemäß entsprechend Fig. 2 abgeändert wird. Erfindungsgemäß wird ein Stromverstärker oder eine Stromquelle A so eingeschaltet, daß die Knotenpunkte c und d kurzgeschlossen werden, und der über diesen Kurzschluß fließende Strom um den Verstärkungsfaktor ß verstärkt wird, wobei der verstärkte Strom ßi der Hörerstrom iL ist. In diesem Fall besteht die Eingangsimpedanz Z. nur aus der Netzwerkimpedanz N:

Z. « N (4)

in '

Im Sendefall ist für die Schaltung nach Fig. 2 das Verhältnis zwischen dem Leitungsstrom i_T und dem Mikrophonstrom i_m das gleiche wie

Lj 1

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in Gleichung (2), wenn man annimmt, daß die Brücke abgeglichen ist. Der Einfluß der Impedanzen Rl und R2 auf das Verhältnis zwischen dem Hör er strom i und dem Eingangs strom i. des Fernsprechapparates ist jedoch für den Empfangsfall ausgeschaltet, und das Stromverhältnis läßt sich wie folgt ausdrücken:

¹R ß

i. 1 + ß

in

Empfangsfall (5)

Erfindungs gemäß kann der Hör er strom i„ etwa gleich dem Eingangs-

XV

strom i. gemacht werden, indem man einen verhältnismäßig großen Verstärkungsfaktor ß von beispielsweise etwa 30 bis 40 für den Empfangsverstärker A benutzt. Die Brückenschaltung gemäß Fig. 2 stellt eine wesentliche Verbesserung der Leistungsübertragung im Empfangsfall dar, da der Hörer R nicht mehr in Reihe mit dem Netzwerk N liegt. Die Stromaufteilung im Sendefall ist jedoch nicht besser geworden.

In der Brückenschaltung nach Fig. 2 weist der den Hörer R und den Stromverstärker A enthaltende Zweig eine verhältnismäßig hohe Impedanz auf, so daß sich seine Lage ohne Einfluß auf den Abgleich der Brücke ändern läßt. Erfindungs gemäß kann, wie in Fig. 3 gezeigt, der Hörer R und der Verstärker A mit Vorteil parallel zur Leitungsimpedanz L gelegt werden. In diesem Fall setzt sich der Eingangsstrom i. aus dem Strom über das Netzwerk L_T und dem Strom über in N

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den Hörer und den Verstärker i„ zusammen. Der Strom über den

XV ■

Hörer i ist jedoch um den Verstärkungsfaktor ß größer als der Netzwerkstrom L.. Die Eingangsimpedanz Z. läßt sich wie folgt ausdrücken:

^Zin " TTß" <⁶>

Der Ausdruck für das Verhältnis zwischen dem Leitungsstrom i und dem Mikrophonstrom i_ im Sendefall ändert sich nicht und ist in Gleichung (2) angegeben. Im Empfangsfall läßt sich das Verhältnis zwischen dem Hörerstrom i und dem Eingangsstrom i. wie folgt ausdrücken;

¹R _u _J

i. 1 + ß

in

J Empfangsfall (7)

Die Forderung für eine Rückhördämpfung bleibt gleich und läßt sich anhand der folgenden Impedanzverhältnisse ausdrücken:

L_-Rl L_-N ,„.

N* R2 ^Oder RT" R2 ⁽⁸⁾

Bei der erfindungsgemäßen Brückenschaltung nach Fig. 3 kann die Netzwerkimpedanz N unter Beibehaltung der richtigen Eingangsimpedanz verhältnismäßig groß gemacht werden. Dann kann auch die Impedanz R2 zum Abgleich der Brücke verhältnismäßig groß sein. Dadurch wird der Sendewirkungsgrad wesentlich verbessert. Wenn beispielsweise die Netzwerkimpedanz N etwa 40 mal so groß ist wie die Leitungsimpedanz L, fließen etwa 97 % des Mikrophonstromes über die

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Leitungsimpedanz L, und es werden nur etwa 3 % dieses Stromes in der Netzwerkimpedanz N vernichtet. Der Sendewirkungsgrad des Netzwerkes ist also etwa verdoppelt worden. Außerdem wird erfindungsgemäß., wenn der Stromverstärkungsfaktor ß groß ist, beispielsweise etwa 40 beträgt, der gleiche Wirkungsgrad für den Empfangs fall erreicht, da etwa 97 % des Eingangs stromes über den Hörer R fließen.

Die funktionelle Brückenschaltung nach Fig. 3 läßt sich erfindungsgemäß in Form eines vollständigen, praktisch ausgeführten Fernsprecher-Sprechnetzwerkes der in der Schaltung gemäß Fig. 4 gezeigten Art verwirklichen. Bevor diese Schaltung im einzelnen beschrieben -wird, dürfte es zweckmäßig sein, die einzelnen, den Zweigen der Brückenschaltung nach Fig. 3 entsprechenden Schaltelemente in Fig. anzugeben. Das Netzwerk N ist als Impedanz Z^ dargestellt, die entsprechend den jeweiligen Umständen ein verteiltes R-C-Netzwerk oder, wie gezeigt, ein einfacher Widerstand sein kann. Die Brückenimpedanz R2 ist durch die Impedanz R₀ verwirklicht, die Impedanz Rl ist wiederum mit Rl bezeichnet, die Leitungsimpedanz L ist mit Z_T angegeben und der Hörer R ist wiederum mit R bezeichnet. Ein in Fig. 3 nicht dargestellter Mikrophonstrom-Verstärker ist durch die Kombination der Transistoren Ql und Q6 zusammen mit der Diode Dl und den Widerständen Rl und R2 verwirklicht. Die Kombination des Kurzschlusses zwischen den Knotenpunkten c und d mit dem

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Stromverstärker A im Hörerzweig besteht aus den Transistoren Q2, Q3, Q4 und Q5, den Widerständen R3, R 4, R5, R6 und R₀ sowie den Dioden D2 und D3. Die Trennung zwischen der Leitung und den beiden Stromverstärkern wird durch den Transistor Q7 zusammen mit den Widerständen R7 und R8 sowie den Kondensatoren Cl und C2 erreicht.

Im Mikrophonverstärker stellt der Transistor Q6 eine hohe Eingangs- W impedanz für das Mikrophon T bereit. Seine Vorspannung wird über

den Widerstand R vom Hörerverstärker gewonnen. Die Diode Dl

erhöht die Gleichspannung an der Basis des Transistors Ql, um eine direkte Kopplung zu ermöglichen. Der Widerstand R2 bildet den Emitterwiderstand für den als Emitterfolger betriebenen Transistor Q6. Der Tranistor Ql wird in Emitterschaltung betrieben, wobei Rl der Emitterwiderstand ist. Mit der durch den Transistor Q7 bewirkten Entkopplung wird die Ausgangsimpedanz des Mikrophon-Verstärkers sehr groß, so daß dieser eine Stromquelle darstellt.

Im Empfangsverstärker (Hörerverstärker) wird der Kurzschluß zwischen den Knotenpunkten c und d der Brücke durch die Emitter-Eingangsimpedanz des Transistors Q3 dargestellt. Dieser Transistor wird in der Basisschaltung betrieben und verstärkt die Differenz zwischen den Strömen i._T und i . Dieser Differenz strom fließt über

N s

den Widerstand R3 und erzeugt eine Spannung an der Basis des

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Transistors Q4. Die Transistoren Q4 und Q2 sind als Darlington-Emitterfolger geschaltet und bieten dem Widerstand R3 eine hohe Impedanz dar. Der Widerstand R_n ist der Emitterwiderstand. Da

ix

der Strom i unabhängig von der Impedanz des Hörers R ist, wirkt die Kombination der Transistoren Q2 und Q4 als Stromquelle in Reihe mit dem Hörer R.

Für die benutzte Gleichstromkopplung muß für einen über die Transistoren Q3 und Q5 fließenden Gleichstrom I gesorgt werden. Zur g Erzielung dieser Stabilisierung ist ein Parallelweg für einen Strom I über den Widerstand R5, die Dioden D2 und D3 sowie den Widerstand R6 vorgesehen. Der Strom I wird bestimmt durch die Spannung über dem Kondensator Cl abzüglich des Spannungsabfalles über den Dioden D2 und D3 sowie die Widerstände R5 und R6. Folglich ist die Spannung an der Basis des Transistors Q5 gleich der Summe aus dem Spannungsabfall am Widerstand R6 durch den Strom L und des Spannungsabfalles über der Diode D3. Nimmt man an, daß die

i Basis-Emitterspannung des Transistors Q5 gleich der Spannung über der Diode D3 ist, so wird die Spannung über dem Widerstand R4 gleich der Spannung über dem Widerstand R 6 sein. Die Spannung über dem Widerstand R4 bestimmt den Strom I-, der über die Transistoren Q5 und Q3 und den Widerstand R3 fließt. Im Ergebnis werden, wenn die beiden Widerstände R4 und R 6 den gleichen Wert

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haben, die beiden Ströme I und I etwa gleich sein, wobei der Strom I in der Hauptsache durch die Widerstände R5 und R6 bestimmt ist. Die angegebene Stromgleichheit läßt sich jedoch nur erreichen, wenn die Basis-Emitterdiode des Transistors Q5 und die Diode D3 etwa identisch sind. Das läßt sich leicht mit Hilfe von Verfahren erreichen, die bei integrierten Schaltungen üblich sind.

Die Betriebsweise im Sendefall ist gekennzeichnet durch das Anlegen fc einer Sp annungs änderung an die Basis des Transistors Q6, die sich

aus dem durch das Mikrophon T erzeugten Strom ergibt. Diese Spannungsänderung erzeugt einen über den Widerstand R_ fließenden

Strom i , während gleichzeitig ein Mikrophonverstärker-Ausgangs -

strom i am Kollektor des Transistors Ql erzeugt wird, wie angegeben. Nimmt man an, daß die Gabelschaltung abgeglichen ist und nur ein sehr kleiner Strom zum Hörer R fließt, so geht der größte Teil des Mikrophonstromes i direkt über die Last Z_x . Dadurch wird eine Spannung e_T über der Leitung erzeugt, die wiederum einen ^L

Strom i über die Netzwerkimpedanz erzeugt. Wenn die Bedingungen für das Gleichgewicht gemäß Gleichung (8) erfüllt sind und das richtige Verhältnis von Z. zu Z. und R zu Rl gegeben ist, so wird der Strom i gleich dem Strom i sein, und es kann kein Strom über den Transistor Q3 fließen, der als Empfangssignal verstärkt wird.

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Im Empfangsfall wird keine Spannung an das Mikrophon T angelegt, und folglich erzeugt die Spannung auf der Leitung einen Strom im Netzwerk, der nicht durch einen Strom i ausgelöscht wird. Dieser

Strom wird durch den Hörerverstärker verstärkt und an den Hörer gegeben.

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Claims (5)

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   Patentansprüche

   L. ) Fernsprecher-Sprechschaltung unter Verwendung einer Ohm'schen Gabelschaltung zur Rückhördämpfung, die an eine Pernsprechleitung anschaltbar ist, mit einer mehrere Zweige aufweisenden Wheatstonesehen Brückenschaltung,

   dadurch gekennzeichnet, daß der erste Zweig nur einen einzigen, ersten Ohm'schen Widerstand (Rl) aufweist, daß der zweite Zweig * nur einen einzigen, zweiten Ohm'schen Widerstand (R2) aufweist, daß

   der dritte Zweig ein nicht induktives Netzwerk (N) enthält, daß der vierte Zweig eine Stromquelle in Reihe mit einem Empfangswandler aufweist und daß der vierte Zweig der einzige Zweig ist, der direkt über die Leitung geschaltet ist.
2. 2. Sprechschaltung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das nichtinduktive Netzwerk des dritten Zweiges nur einen Ohm'schen Widerstand enthält.
3. 3. Sprechschaltung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das nichtinduktive Netzwerk des dritten Zweiges nur ein verteiltes R-C-Netzwerk enthält.
4. 4. Sprechschaltung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß

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   ORIGINAL MSPECTED

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   der dritte Zweig ein nichtinduktives Netzwerk mit einer Impedanz N und der vierte Zweig einen Verstärker mit einem Verstärkungsfaktor ß in Reihe mit einem Empfangswandler enthält, daß die Eingangs-

   N impedanz der Schaltung bestimmt ist durch , und daß das Verhältnis des Stromes über den Empfangswandler zu dem von einer angeschalteten Fernspreehleitimg empfangenen Eingangsstrom gleicli

   ß . ,
   ΤΤΊ ^1St*
5. 5. Sprechschaltung nach Anspruch 1 zur Anschaltung an eine Fernsprechleitung mit einer Impedanz L, gesehen in die Leitung hinein, dadurch gekennzeichnet, daß die Impedanz- und Strombeziehungen

   N der Schaltung wie folgt lauten: Z. * -j——r , wobei Z. die Eingangsimpedanz des Sprechnetzwerkes ist,

   ¹R ß

   i. 1 + ß *

   in

   wobei i_ der Strom über dem Empfangswandler ist, der sich bei JtI

   einem Leitungsstrom i. ergibt,

   JL _m Rl
   N " R2 '

   wobei N die Impedanz des dritten Zweiges und Rl und R2 der Widerstand des ersten bzw. zweiten Zweiges sind.

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   INSPECTED