DE1483688B2 - Verfahren zur pulvermetallurgischen Herstellung poröser Aluminiumlegierungsgegenstände - Google Patents

Description

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Die Erfindung bezieht sich auf die pulvermetallur- (Al-—Cu5) bzw. etwa 2 % Silicium (Al—Si2) bzw.

gische Herstellung poröser Aluminiumlegierungs- etwa 8%'Magnesium (Al—Mg8) enthalten,

gegenstände, insbesondere solcher hoher Porosität, , Die vorstehend aufgeführten Aluminiumlegierun-

die z. B. als Öl- oder Luftfilter für Verbrennungs- gen liegen sämtlich als homogene Schmelzen bei den

kraftmaschinen brauchbar sind. 5 üblichen Gießtemperaturen (677 bis 76O⁰C) vor.

Die übliche Herstellung von Gegenständen aus Eine andere Art von Aluminiumlegierungen, die vor-

Legierungspulver, wie z. B. Messing- oder Bronze- teilhaft gemäß der Erfindung gesintert wird, sind

pulver, wird ausgeführt, indem das Pulver zuerst solche, die bei den üblichen Gießtemperaturen nicht

kalt zu einem Preßkörper gepreßt und dann der als homogene Schmelze vorliegen; sie bilden ge-

Preßkörper gerade ausreichend erhitzt wird, um ein io trennte Phasen, nämlich die geschmolzene Phase und

Sintern, praktisch unter Vermeidung des Schmelzens eine getrennte feste Phase. Da diese Legierungen sich

der Legierung, zu erreichen. Jedoch waren die üb- während der Behandlung der Schmelze vor dem Gie"-

lichen Verfahren nicht erfolgreich, wenn sie zur Her- ßen absetzen, sind sie als solche nicht gießbar, und

stellung von porösen Gegenständen aus Aluminium- eine in Teilchenform vorliegende Legierung, die alle

legierungen angewandt wurden. 15 Legierungsbestandteile enthält, kann auf diesem

Die Erfindung schafft nunmehr ein Verfahren zur Wege nicht hergestellt werden.

pulvermetallurgischen Herstellung poröser Alumi- Um eine derartige Legierung ohne Verlust von niumlegierungsgegenstände_: mittels Sintern mit flüs- Legierungsbestandteilen in Teilchenform zu bringen, siger Phase nach dem Schüttverfahren in Formen ist es deshalb notwendig, bei einer Temperatur zu endgültiger Abmessung, welches darin besteht, daß 20 zerstäuben, bei der die Legierung homogen ist.
eine in Teilchenform vorliegende, heterogene Alu- Derartige Legierungen werden nachfolgend als miniumlegierung mit einem Schmelzbereich von »normalerweise heterogene Legierungen« bezeichnet, wenigstens 14 grd, die durch Abkühlen einer homo- Diese enthalten Aluminium oder eine homogene Alugenen Schmelze erhalten wurde, in einer Atmosphäre miniumlegierung und als Rest einen Bestandteil, der mit weniger als 0,3 Volumprozent Wasserdampf auf 25 bei normalen Gießtemperaturen unlöslich, aber bei eine so hohe Temperatur und für so lange Zeit er- einer höheren Temperatur in der Schmelze vollstänhitzt wird, daß 15 bis 70 Gewichtsprozent der Teil- dig löslich ist. Dieser Rest kann auch eine intermetalchen geschmolzen werden, die Oxidschicht auf den lische Verbindung sein, und zwar in einer Menge Teilchen weniger als 700 Angström dick ist, und daß bis zu 80 Gewichtsprozent. Beispiele für unlösliche danach abgekühlt wird. Vorzugsweise werden 15 bis 30 Bestandteile, die verwendet werden können, sind 30 Gewichtsprozent der Teilchen während des Er- Silizium und Beryllium. Beispiele für geeignete interhitzens geschmolzen. metallische Verbindungen sind AlB₂, FeAl₃, MnAl₆

Sehr günstig ist es, die in Teilchenform vorliegende und ZrAl₃.

Legierung durch Zerstäuben der Legierungsschmelze Beispiele für spezifische geeignete Al-Legierungen

in einer praktisch nicht oxydierenden Atmosphäre 35 dieser Art sind solche mit 30 Gewichtsprozent SiIi-

herzustellen. zium bzw. mit 20 Gewichtsprozent Mangan.

Wenn das Erhitzen des Legierungspulvers in einem Das Legierungspulver kann durch spanabhebende

geschlossenen Behälter ausgeführt wird, ist es gün- Bearbeitung oder durch Zerstäuben der Schmelze

stig, wenn der Behälter weniger als 40% seines Vo- mittels Scheibe oder Düse in einer trockenen, nicht

lumens an freiem Raum oberhalb der Beschickung 40 oxydierenden Atmosphäre erhalten werden. Beispiele

aufweist. für eine geeignete Atmosphäre sind trockenes Erdgas,

Vorteilhaft kann das erfindungsgemäße Ver- Luft mit einem Taupunkt von -7⁰C oder darunter fahren auf Aluminiumlegierungspulver mit weni- (d. h. mit einem Gehalt von weniger als 0,3 Volumger als 30 Gewichtsprozent Magnesium angewendet prozent Wasserdampf) oder Vakuum. Die Späne oder werden. 45 Pulverteilchen können von jeder Größe oder Feinheit

Die Anwesenheit einer Oxidschicht auf der Ober- sein, die zur Herstellung eines brauchbaren gesinterfläche der Al-Pulverteilchen stört beim Sintern der- ten Produkts in der Praxis geeignet ist. Zerstäubte selben, indem eine Grenzschicht zwischen den Teil- Teilchen sind üblicherweise kleiner als 0,84 mm. Im chen gebildet wird, welche selbst durch geschmolzene allgemeinen sollten die Späne keine größere Maxi-Legierung während des Erhitzens schwierig zu über- 50 malabmessung als etwa 1,27 cm besitzen,
brücken ist. Die Dicke der Oxidschicht auf den Teil- Bei den Legierungen Al—Cu5 und Al—Mg8 zeigte chen muß deshalb weniger als 700 Angstrom betra- es sich, daß sie weit leichter sintern, wenn die Pulver gen, wenn stets eine gute Sinterfestigkeit erhalten durch Zerstäuben und nicht durch spanabhebende werden soll. Da die Oxydation während jeder Stufe Bearbeitung erhalten worden waren. Zerstäubte Teilder Herstellung, Aufbewahrung und Sinterung des 55 chen dieser beiden Legierungen sinterten selbst nach Al-Legierungspulvers erfolgen kann, ist es wesent- einigen Monaten langer Lagerung an der Atmosphäre lieh, daß jede Stufe so kontrolliert wird, daß die ausgezeichnet. Späne von Al—Cu5, die kurz nach Oxidschicht auf den Pulverteilchen zuletzt den obigen der Herstellung in Glas gekapselt worden waren, Wert nicht überschreitet. sinterten sehr zufriedenstellend. Späne derselben Le-

Zu den Aluminiumlegierungen, die in günstiger 60 gierung, die nicht verschlossen waren, konnten nach

Weise zu porösen Sinterkörpern gemäß dem erfin- lwöchiger Lagerung an der Atmosphäre nicht ge-

dungsgemäßen Verfahren verformt werden können, sintert werden.

gehören heterogene Legierungen, die mindestens Eine Verunreinigung der Atmosphäre oder Düse 70 Gewichtsprozent Aluminium enthalten. Beispiele mit Sauerstoff stellt als solche keine ernsthafte Stöfür Aluminiumlegierungen mit einem geeigneten 65 rung dar, jedoch muß die Anwesenheit von Wasser-Schmelzbereich, die sich günstigerweise beim vor- dampf soweit als irgend möglich vermieden werden, liegenden Verfahren verwenden lassen, sind binäre In einer Atmosphäre oder einem Düsenstrom aus Aluminiumlegierungen, die etwa 5% Kupfer Erdgas oder Argon und sogar in Luft hergestellte

Legierungspulver lassen sich leicht sintern, wenn der Wasserdampfgehalt des Gases in jedem Fall sehr niedrig gehalten worden ist. Auf jeden Fall sollte, um · die Sinterfähigkeit sicherzustellen, der Wasserdampfgehalt günstigerweise unterhalb etwa 0,15 Gewichtsprozent Wasser gehalten werden. Ein Auffangen der Teilchen in Wasser nach dem Zerstäuben scheint nachteilig zu sein. Teilchen, die durch Zerstäuben in Luft mit einem Gehalt von 0,44% Wasser erhalten worden waren, waren sinterfähig, wenn sie trocken gesammelt worden waren, sie waren jedoch nicht sinterfähig, wenn sie in Wasser aufgefangen worden waren.

Ein inertes Gas wird beim Zerstäuben verwendet, wenn runde Teilchen gewünscht werden, während Luft zur Herstellung unregelmäßig geformter Teilchen verwendet wird. Da bei Verwendung von Luft als Zerstäubungsgas eine stärkere Oxydation erfolgt, ist während der Lagerung und Sinterung der Oxidgehalt der Atmosphäre niedriger zu halten als bei Teilchen, die in einem inerten Gas zerstäubt wurden.

Beim Zerstäuben der normalerweise heterogenen Legierungen werden Temperaturen von 760 bis 1093⁰C angewendet, obwohl auch höhere Temperaturen angewendet werden könnten, wenn Behältermaterialien verfügbar wären, die gegenüber der Einwirkung von geschmolzenem Aluminium von hoher Temperatur beständig sind. Bei Temperaturen oberhalb etwa 870⁰C wird die Reaktionsfreudigkeit der geschmolzenen Aluminiumlegierung größer, so daß es notwendig ist, beim Zerstäuben oberhalb etwa 870° C Schmelztemperatur Wasserdampf oder andere reaktionsfähige Gase in dem Zerstäubungsgas und der Umgebung zu vermeiden.

Zur Durchführung des erfindungsgemäßen Sinter-Verfahrens wird die locker in Teilchenform vorliegende Aluminiumlegierung, die eine Oxidschicht von weniger als 700 Angström Dicke besitzt und, falls nicht frisch hergestellt, in geeigneter Weise gelagert worden ist, in eine Form gebracht, die zweckmäßigerweise geschlossen ist, und in einen Ofen gestellt. Gewünschtenfalls kann die Form in einen Behälter gestellt werden, der dazu eingerichtet ist, während der Sinterung mit einem inerten Gas gefüllt und/oder kontinuierlich durchspült zu werden. Der Behälter wird in einen Ofen von geeigneter Größe und Heizkapazität gebracht.· Auch ist es möglich, den Ofen selbst als Behälter mit inerter Atmosphäre zu verwenden.

Für das Sinterergebnis bedeutungsvoll ist die Wahl des Materials der Sinterform, da die meisten Stoffe beim Erhitzen oxydierende Gase, beispielsweise Wasserdampf und Sauerstoff, abgeben. Die Form kann aus einem Material bestehen, welches Gase absorbiert, das sich jedoch leicht entgasen läßt, z. B. durch Erhitzen und/oder Entgasen der Form im Hochvakuum. Zur Herstellung der Formen erwiesen sich Glas, mit feuerfesten Massen, wie MgO · Al₂O₃, ZrO.,, Cr₂O₃ und ZrSiO₄, übersprühte Stähle, Keramik, mit Porzellanemaillen überzogene Stähle und pyrolytische Graphite als geeignet. Oxydierter Stahl, mit Al₂O₃ besprühter Stahl und üblicher Graphit neigen zum Freisetzen oxydierender Gase und können als Formmaterial nur verwendet werden, wenn sie in geeigneter Weise entgast wurden. Rostfreier Stahl und frisch geschliffener Stahl verursachen keine Oxydation von geschmolzenem Aluminium, sind jedoch als Formmaterialien ungeeignet, da sie zur Legierungsbildung mit geschmolzenem Aluminium neigen und infolgedessen der gesinterte Gegenstand fest an die Form gebunden wird.

Im Rahmen der Beschreibung wird der Ausdruck »nicht bindend« in Zusammenhang mit der fehlenden Neigung des sinternden Legierungspulvers verwendet, sich an die Formwände zu binden.

Wenn es gewünscht wird, einen Sinterkörper an der Oberfläche eines Gegenstandes fest anhaftend als Bestandteil desselben herzustellen, beispielsweise ein innerhalb eines Rohrstücks gebildetes Filter, so stellt die gewählte Sinterform den Gegenstand selbst dar.

Wenn es aus irgendwelchen Gründen vorteilhaft ist, das Sintern in Gegenwart eines etwas reaktionsfähigen oxydierenden Gases wie Luft auszuführen, wird die in Teilchenform vorliegende Legierung zufriedenstellend gesintert, falls der Behälter so gewählt ist, daß sich weniger als etwa 40 Volumprozent freier Raum oberhalb der Beschickung ergibt. Teilchen aus Al—Si2 können beispielsweise selbst in einer Sauerstoffatmosphäre, die bei dem atmosphärischen Druck der Umgebung gehalten ist, zufriedenstellend gesintert werden, falls das Volumenverhältnis der Beschickung zum freien Raum im Behälter 5:3 oder mehr beträgt, sie können jedoch nicht gesintert werden, falls das Verhältnis geringer, beispielsweise 1:1, ist. Das Ausmaß der Oxydation, welches während der Sinterung toleriert werden kann, hängt davon ab, wie weit die Oxydation bereits während der Zerstäubung und der Lagerung fortgeschritten ist.

Wenn es notwendig ist, die Sinterung in Gegenwart eines oxydierenden Gases auszuführen, kann die in Teilchenform vorliegende Aluminiumlegierung ausgezeichnet durch ein aktiveres Metall als die Legierung, welches als »Getter« dient, geschützt werden. So erwies es sich als möglich, zerstäubte Teilchen aus Aluminiumlegierung sowohl in einem lose als auch in einem dicht gepackten großen Behälter, der Magnesiumkügelchen in einem oder mehreren getrennten Abschnitten oder Behältern enthält, zu sintern. Sorgfältig muß eine Berührung zwischen den Magnesium- und Aluminiumlegierungsteilchen vermieden werden, die leicht bei Sinterungstemperatur zusammenfließen.

Ein wesentliches Merkmal der Erfindung ist der Anteil an flüssiger Phase während des Sinterns. Ein Anteil an flüssiger Phase, der mindestens 15 Gewichtsprozent der Teilchen entspricht, führt zu einer guten Bindung, so daß sich ein Gegenstand mit guter Sinterfestigkeit bildet.

Der Grad der Porosität des Sinterkörpers wird durch das Ausmaß der flüssigen Phase während des Sinterns geregelt. Bei der Herstellung von stark porösen Gegenständen, wie im Fall von Filtern, liegt das gewünschte Ausmaß zur Erzielung bester Ergebnisse im Bereich von etwa 15 bis 30%. Falls eine etwas geringere Porosität gewünscht wird oder falls höhere Festigkeit erforderlich ist, kann der Anteil an flüssiger Phase; bis hinauf zu etwa 70 Gewichtsprozent der Beschickung gesteigert werden. Ein Schmelzen von mehr als 70 Gewichtsprozent der Teilchen würde nachteilig sein wegen der Neigung des ungeschmolzenen Anteils, sich abzutrennen, und auch wegen der Änderung der Zusammensetzung, die in der flüssigen Phase während der Verfestigung beim Abkühlen stattfindet.

Vorzugsweise übersteigt das Volumen an flüssiger Phase das Volumen der Leerräume zwischen den

Teilchen in der Beschickung vor der Sinterung nicht wesentlich. Deshalb sollte der Anteil an flüssiger Phase in einer Beschickung aus praktisch runden · Teilchen etwa 35 Gewichtsprozent der Beschickung nicht erheblich übersteigen, während bei Spänen oder unregelmäßig zerstäubten Teilchen dieser Anteil 50 Gewichtsprozent der Beschickung nicht wesentlich übersteigen sollte.

Die für das gewünschte Ausmaß des teilweisen Schmelzens erforderliche Zeit und Temperatur können aus einem entsprechenden Phasendiagramm oder mittels eines Versuches bestimmt werden. Typische Temperaturen sind: 604⁰C für Al—Si2, 593 ⁰C für Al—Cu5, 582° C für Al—Mg8. Sinterzeiten von etwa 4 Stunden sind bei diesen Sintertemperaturen geeignet. Eine entsprechende Sinterung kann während kürzerer Zeiten bei etwas höheren Temperaturen ausgeführt werden. Im allgemeinen sind Temperaturen oberhalb etwa 676° C zu vermeiden wegen der gesteigerten Neigung zur Oxydation oder zu übermäßigem Schmelzen. Falls ein oxydierendes Gas in der Atmosphäre innerhalb des Sinterbehälters vorliegt, ist es ratsam, daß das Schmelzen rasch ausgeführt wird.

Um die Temperaturregelung einfacher zu machen, d. h. um ein rasches und ausreichendes Schmelzen zu ermöglichen, ohne daß ein Schmelzen der gesamten Beschickung erfolgt, ist es häufig günstig, eine Aluminiumlegierung mit einem Schmelzbereich von vorzugsweise mindestens 28 grd zu verwenden. Wenn man dabei die Temperatur innerhalb des Schmelzbereichs, jedoch mindestens etwa 1,5 bis 5,5 grd unterhalb des oberen Endes des Schmelzbereichs hält, ist eine Sicherheit vorhanden, daß nicht die gesamte Beschickung schmilzt.

Beispiel 1

Die geschmolzene Al-Cu5-Legierung wurde in einer üblichen Düsenzerstäubungseinrichtung zerstäubt und in einer Erdgasatmosphäre, die weniger als 0,3 Volumprozent Wasserdampf enthielt, in einem geschlossenen Behälter gesammelt. Die Lagerung erfolgte in einer Atmosphäre, die weniger als 3 Volumprozent Wasserdampf enthielt, während etwa 10 Tagen, bevor 25 g der Teilchen in ein Glasrohr von 10 mm Durchmesser, das an einem Ende verschlossen war, gebracht wurden. Das Glasrohr wurde evakuiert, mit Stickstoff durchgespült, nochmals evakuiert und verschlossen. In einem Ofen wurde während 4 Stunden auf etwa 593° C erhitzt. Nach Abkühlung der Beschickung wurde sie aus dem Glasrohr entnommen. Die teilchenförmige Aluminiumlegierung hatte sich in einen festen porösen zylindrischen Gegenstand verwandelt, der erhebliche mechanische Festigkeitseigenschaften zeigte (etwa 1,1 bis 4,9 kp/ mm² Zugfestigkeit), wie sie für einen gut gesinterten Gegenstand aus einer Legierung auf Aluminiumbasis

typisch sind. ^ . . ,

^Jy Beispiel 2

Eine Reihe von Versuchen wurde ausgeführt, die die Wirkung des Fehlens einer Regelung der Oxydationsrate bei der Zerstäubung der Legierung zeigen, sofern die Minimalbedingungen beim Lagern und Sintern eingehalten werden. Binäre Aluminiumlegierungen mit etwa 2 Gewichtsprozent Si bzw. 8 Gewichtsprozent Mg wurden geschmolzen und mit einem Strom von Erdgas, Argon oder Luft düsenzerstäubt. Bei den einzelnen Ansätzen wurden unterschiedliche Konzentrationen an Wasserdampf und/ oder Sauerstoff zu dem Zerstäubungsgas zugegeben. Bei den meisten Zerstäubungsvorgängen wurde ein Teil des Pulvers in einer Atmosphäre gesammelt, die weniger als 3 Volumprozent Wasserdampf enthielt, während ein anderer Teil in Wasser abgeschreckt wurde. Die in Wasser gesammelten Teilchen wurden innerhalb weniger als einer Stunde aus dem Wasser genommen, getrocknet, sorgfältig mit einem flüchtigen Chlorkohlenwasserstoff gewaschen und getrocknet.

In jedem Fall wurden die zerstäubten Kügelchen in einem geschlossenen Behälter bei Raumtemperatur und bei atmosphärischen Bedingungen gehalten, wobei nicht mehr als 0,3 Volumprozent Wasserdampf anwesend war, bis der Sinterversuch durchgeführt wurde.

Das Sintern wurde in jedem Fall durch Einschließen der Beschickung in einem Glasbehälter mit weniger als 40 Volumprozent freiem Raum durchgeführt, nachdem evakuiert oder mit einem inerten Gas gefüllt worden war. Der verschlossene Behälter wurde während 4 Stunden bei einer Temperatur erhitzt, bei der auf Grund einer Berechnung 15 bis 30 % der Beschickung aufschmolz. Als ausreichende Sinterfestigkeit wurde eine Bindung der Teilchen aneinander betrachtet, bei der die äußere Schicht des Sinterkörpers von Hand nicht abgerieben werden konnte. Ein weiterer praktischer Versuch bestand darin, einen gesinterten Versuchsstab von 1,9 cm Durchmesser und etwa 7,6 bis 10,2 cm Länge von Hand zu brechen. Der Gegenstand ist genügend fest, falls er beim Biegen mit der Hand nicht zerbrochen werden kann.

Die Bedingungen zur Zerstäubung der Legierung und zum Sammeln der Teilchen sowie die Ergebnisse der Sinterversuche sind in der nachfolgenden Tabelle 1 aufgeführt:

Tabelle 1 Unterschiedliche Zerstäubungsbedingungen

	Zerstäubungsgas	Im Zerstäubungsgas	O2	Auffangen	in	Sinterfähig
Y Cl aUCIl Nr.		H2O	Gewichtsprozent		H2O
	Erdgas	Volumprozent	"0,0001	trocken		ja
1	Erdgas	0,028	0,0004	X	—	ja
2	Erdgas	0,44	0,0004	X	X	ja
3	Argon	0,44	0,002	—	—	ja
4	Argon	0,44	0,002	X	X	ja
5	Luft	0,44	ohne Zusatz	—	—	ja
6	Luft	0,14	ohne Zusatz	X	—	ja
7	0,44	X

Es zeigt sich aus diesen Werten, daß erhebliche Mengen Wasserdampf und Sauerstoff bei der Zerstäubung hingenommen werden können, falls Mindestbedingungen während der Lagerung und während der Sinterung eingehalten werden.

Beispiel 3

Eine Reihe von Versuchen wurde durchgeführt, um die Wirkung des Fehlens einer Regelung der Oxydationsrate bei der Herstellung und Sinterung der teilchenförmigen Legierung aufzuzeigen. Eine binäre Al-Legierung mit einem Gehalt von etwa 2 Gewichtsprozent Silizium wurde geschmolzen und mit einem Strom von Erdgas, das weniger als 0,0005 Gewichtsprozent Sauerstoff und weniger als 0,15 Volumprozent Wasserdampf enthielt, mit einer Düse zerstäubt. Die Teilchen wurden in trockener Atmosphäre gesammelt, und in einzelne Anteile aufgeteilt, welche vor dem Sintern unter unterschiedlichen Bedingungen gelagert wurden. Die bei den Sinterversuchen angewandten Bedingungen waren die gleichen wie im Beispiel 2.

Ein Anteil, der in einem offenen Behälter während 20 Tagen einer Luftströmung von 35° C und mit weniger als 0,3 Volumprozent Wasserdampf gelagert worden war, war sinterfähig. Ein anderer Anteil, der in einem offenen Behälter während drei Tagen bei 38° C und 100% relativer Feuchtigkeit gelagert worden war, war noch sinterfähig. Jedoch war ein Anteil, der in einem offenen Behälter während 7 Tagen bei 38⁰C und 100% relativer Feuchtigkeit gelagert worden war, nicht sinterfähig.

Entsprechende Versuche, die mit der binären Al-Cu5-Legierung durchgeführt worden waren, ergaben praktisch gleiche Ergebnisse.

Tabelle 2

	Gas im Behälter	Volumen	Sinter
		verhältnis	fähig
Versuch		Be
Nr.	ohne (Vakuum)	schickung
	Argon	zu freiem	ja
	Argon + 3 Volum	Raum	ja
8	prozent H2O-Dampf	_
9	Erdgas	3:1	ja
10	Luft		ja
	CO2	3:1	ja
11	O2	3:1	ja
12	O9	3:1	ja
13	öl	3:1	ja
14	7:1	ja
15	3:1
16	5:3

Beispiel 4

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Eine Reihe von Versuchen wurde durchgeführt, um die Wirkung des Fehlens einer Regelung der Oxydationsrate beim Sintern aufzuzeigen, sofern die Minimalbedingungen bei der Herstellung und Lagerung der teilchenförmigen Legierung eingehalten werden.

Eine binäre Al-Si2-Legierung wurde geschmolzen und mit einem Strom von Erdgas bzw. Luft, der weniger als 0,3 Volumprozent Wasser enthielt, düsenzerstäubt. Die Teilchen wurden in einem geschlossenen Behälter bei Raumtemperatur und Atmosphärenbedingungen mit nicht mehr als 0,3 Volumprozent Wasserdampf gelagert, bis die Sinterversuche durchgeführt wurden.

Anteile der zerstäubten Kügelchen wurden in Glasbehälter gegeben und die Behälter verschlossen. Bei den einzelnen Versuchen wurde das Volumen an freiem Raum geändert und mit unterschiedlichen Gasen gespült. Das angenäherte Volumen der Be-Schickung wurde nach schwachem Aufstoßen des Behälters bestimmt und" umfaßt auch die Hohlräume zwischen den Teilchen.

Aus den Werten ergibt es sich, daß Sauerstoff und Kohlendioxid anwesend sein können, wenn das Volumen an freiem Raum im Behälter höchstens 40% beträgt.

In Versuchsreihen unter Verwendung einer binären Al-Cu5-Legierung wurden ähnliche Ergebnisse erhalten, so daß die Empfindlichkeit gegenüber Oxydation sich von derjenigen der binären Al-Si-Legierung sehr wenig unterscheidet.

Claims (5)

Patentansprüche:

1. Verfahren zur pulvermetallurgischen Herstellung poröser Aluminiumlegierungsgegenstände mittels Sintern mit flüssiger Phase nach dem Schüttverfahren in Formen endgültiger Abmessung, dadurch gekennzeichnet, daß eine in Teilchenform vorliegende, heterogene Aluminiumlegierung mit einem Schmelzbereich von wenigstens 14 grd, die durch Abkühlen einer homogenen Schmelze erhalten wurde, in einer Atmosphäre mit weniger als 0,3 Volumprozent Wasserdampf auf eine so hohe Temperatur und für so lange Zeit erhitzt wird, daß 15 bis 70 Gewichtsprozent der Teilchen geschmolzen werden, die Oxidschicht auf den Teilchen weniger als 700 Angström dick ist, und daß danach abgekühlt wird.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß 15 bis 30 Gewichtsprozent der Beschickung geschmolzen werden.

3. Anwendung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 und 2 auf eine Aluminiumlegierung mit nicht mehr als 50 Gewichtsprozent einer Legierungskomponente, die bei normalen Gießtemperaturen in der Schmelze unlöslich, jedoch bei höherer Temperatur in der Schmelze vollständig löslich ist.

4. Anwendung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 und 2 auf eine Aluminiumlegierung mit nicht mehr als 80 Gewichtsprozent einer intermetallischen Aluminiumverbindung.

5. Anwendung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 und 2 auf eine Aluminiumlegierung mit weniger als 30 Gewichtsprozent Magnesium.

009518/35