DE1471495C - Verfahren zur Herstellung von im wesentlichen aus Titandiborid bestehenden elektrisch leitenden Gegenständen - Google Patents
Verfahren zur Herstellung von im wesentlichen aus Titandiborid bestehenden elektrisch leitenden GegenständenInfo
- Publication number
- DE1471495C DE1471495C DE1471495C DE 1471495 C DE1471495 C DE 1471495C DE 1471495 C DE1471495 C DE 1471495C
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- particle size
- hot
- titanium diboride
- pressing
- nitride
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 17
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 title claims description 17
- 239000010936 titanium Substances 0.000 title claims description 17
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 6
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 26
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 13
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 claims description 10
- PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N N#B Chemical compound N#B PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 claims description 9
- 229920003171 Poly (ethylene oxide) Polymers 0.000 claims description 6
- NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N titanium nitride Chemical compound [Ti]#N NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- KHPCPRHQVVSZAH-HUOMCSJISA-N Rosin Natural products O(C/C=C/c1ccccc1)[C@H]1[C@H](O)[C@@H](O)[C@@H](O)[C@@H](CO)O1 KHPCPRHQVVSZAH-HUOMCSJISA-N 0.000 claims description 4
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 3
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 claims description 3
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 3
- TWXTWZIUMCFMSG-UHFFFAOYSA-N nitride(3-) Chemical compound [N-3] TWXTWZIUMCFMSG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 6
- 229910010055 TiB Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000001993 wax Substances 0.000 description 5
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- QXUAMGWCVYZOLV-UHFFFAOYSA-N boride(3-) Chemical compound [B-3] QXUAMGWCVYZOLV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N carbon Chemical group [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- QUOZWMJFTQUXON-UXXRCYHCSA-N Androsin Natural products COC1=CC(C(C)=O)=CC=C1O[C@H]1[C@H](O)[C@@H](O)[C@H](O)[C@@H](CO)O1 QUOZWMJFTQUXON-UXXRCYHCSA-N 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminum Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 2
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 2
- JKWMSGQKBLHBQQ-UHFFFAOYSA-N Boron trioxide Chemical compound O=BOB=O JKWMSGQKBLHBQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JDSHMPZPIAZGSV-UHFFFAOYSA-N Melamine Chemical compound NC1=NC(N)=NC(N)=N1 JDSHMPZPIAZGSV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920000877 Melamine resin Polymers 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive Effects 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 239000012300 argon atmosphere Substances 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 229910052810 boron oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N tin hydride Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von im wesentlichen aus Titandiborid und
geringen Mengen von hitzebeständigen Nitriden bestehenden elektrisch leitenden Gegenständen durch
Heißpressen. Diese Gegenstände haben einen positiven Temperatur-Dauerbiegefestigkeits-Koeffizienten.
Warmgepreßte Gegenstände aus Titandiborid lassen sich als Kathodeneinführleiter in Aluminiumreduktionszellen
verwenden und haben für gewöhnlich einen Durchmesser von etwa 5,1 cm und eine Länge
von etwa 46 cm. Die Stäbe sollten eine ziemlich gleichförmige Dichte und, wenn möglich, eine mittlere
Dichte von 4,00 oder darüber besitzen. Zur Herstellung dieser Stäbe wird Titandiborid kalt gepreßt,
wobei kurze Abschnitte von etwa 5,1 cm Länge
verwendet werden. Die richtige Anzahl warmgepreßter Abschnitte wird, einer auf dem anderen, in einer
Graphitform aufgestapelt und ineinander zu einem langen Stab warm verpreßt.
In der USA.-Patentschrift 2 872 327 sind feuerfeste Körper beschrieben, die aus. einem feuerfesten
Borid, z. B. Titanborid und Bornitrid in praktisch beliebigen Mengenverhältnissen bestehen. Der Vorveröffentlichung
lassen sich keine Hinweise darauf entnehmen, daß bestimmte Mengenverhältnisse und
Korngrößen des Titanborids und der anderen Ausgangsstoffe wesentlich sind, um nicht nur feuerfeste,
sondern auch elektrisch gut leitende Gegenstände zu erhalten.
Eine der größeren Schwierigkeiten beim warmen Pressen von Titandiboridgebilden zu gleichförmiger
Dichte rührt aus dem Umstand, daß das Material selbst bei Temperaturen von 20000C einen äußerst
großen Mangel an Plastizität aufweist. Demgemäß sind noch höhere Temperaturen empfohlen worden,
um zweckentsprechend hohe Dichten bei den fertigen Gebilden zu erzielen, zusammen mit der Verwendung
eines Ausgangsmaterials, das eine sehr feine Teilchengröße besitzt. Mit diesen Behelfen findet aft
ein äußerst starkes Kristallwachstum innerhalb der Struktur des gepreßten Gebildes statt, das dann
durch innere Kristallzugbeanspruchung brüchig und bedenklich weich wird.
Das Verfahren nach der vorliegenden Erfindung schließt diese Nachteile aus, und es lassen sich warmgepreßte Tifandiboridgegenstände herstellen, die neue
und verbesserte Eigenschaften haben, die mit den bisherigen Verfahren nicht erreichbar sind.
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung
von im wesentlichen aus Titandiborid und geringen Mengen von hitzebeständigen Nitriden bestehenden
elektrisch leitenden Gegenständen durch Heißpressen. Das Verfahren ist dadurch gekennzeichnet,
daß man ein Gemisch von Titandiborid mit einer durchschnittlichen Teilchengröße von 4,6
ίο bis 8 Mikron und 3 bis 10 Gewichtsprozent Bornitrid und/oder Titannitrid mit 1 bis 5 Gewichtsprozent
eines Polyäthylenoxydwachses mit einem Molekulargewicht von 4000 oder Kolophonium als
Bindemittel versetzt, das Gemisch bei gewöhnlicher Temperatur durch Verpressen bei einem Druck von
1500 bis 3000 kg/cm2 formt und schließlich bei einer Temperatur von 2000 bis 23000C unter einem
Druck bis etwa 140 kg/cm2 heißpreßt. Vorzugsweise verfährt man hierbei so, daß man bei einer Temperatur
von 2200 bis 225O°C heißpreßt.
Die erfindungsgemäß hergestellten Gegenstände, die feuerfest und elektrisch gut leitend sind, zeichnen
sich durch eine hohe Gleichmäßigkeit bei Dichten von 95 bis 97% der theoretischen Dichte und durch
eine steigende Festigkeit bei zunehmender Temperatur aus.
Beim warmen Pressen von Titandiborid ist die Dichte eine Funktion der Teilchengrößenverteilung
des Ausgangspulvers. Für höchste Dichte sollte die Teilchengrößenverteilung derart sein, daß das Verhältnis
von größter zu kleinster Teilchengröße im Bereich von etwa 3: 1 liegt.
Die Fig. 1 und 2 zeigen Kurven einer Analyse
der Teilchengrößenverteilung, die Beispiele von acht
Herstellungsgängen veranschaulichen, von denen sich sieben als zufriedenstellend Tür praktische Anwendung
der neuen Erfindung erwiesen, während einer davon, der Gang 7, nicht befriedigte. In diesem letzteren
Fall war die durchschnittliche Teilchengröße zu groß und die Teilchengrößenverteilung nicht zweckentsprechend.
Werte aus den Kurven nach F i g. 1 und 2 sind aus der, untenstehenden Tabelle I zu
ersehen. Die Herstellungsgänge A und B werden durch die Kurven der Fig. Γ und die Gänge 1 bis 7
durch die Kurven der F i g. 2 veranschaulicht.
Tabelle I | Teilchengrößenbereich*) | Nicht lpgarithmische mikromerographische Steilheit**) |
Verhältnis von größte zu kleinster Teilchengrö, |
|
■·.. 4,0 bis 12 | 10,0 /;:-■; : | ■;-.::■ 3,0 | ||
Gang | Titandiboridteilchengrößenverteilung | , 3,0 bis 10 | . .. 11,4. y::~ ■;·. | : v; 3,3 |
Gang A | Mittlere Teilchengröße (Mikron) |
.2,3 bis 6,6 | .18,5 ' | 2,9 |
Gang B | ." '7,4 ■;/,/. | 2,8 bis 7,5 | 17,0 | 3,0 |
Gang 1 | ■-,■■■..: 5,8, .... | 3,2 bis 9,7 | 12,3 | 3,6 |
Gang 2 | 4,6 | 2,3 bis 8,2 | 13,6 | 3,6 |
Gang 3 . | 4,9 | 4,0 bis 11,5 | 10,7 | 2,9 |
Gang 4-5 ... | 5,5 | 6,2 bis 57 | 1,6 | 9,2 |
Gang 6 ..... | 5,1 | |||
Gang 7 | 7,2 ; | |||
20 |
*) Ausschließlich des 10%-Anteils, der die feinsten Teilchen darstellt, sowie ausschließlich des IO"/„-Anteils, der die größten Teilchen
darstellt.
**) Die Steilheit wird errechnet, indem 80% durch den Bereich der Partikelgrößenwerte in Kolonne 2 geteilt werden.
**) Die Steilheit wird errechnet, indem 80% durch den Bereich der Partikelgrößenwerte in Kolonne 2 geteilt werden.
Die Auswahl von TiB2 einer Teilchengröße, die
sich für die praktische Durchführung der Erfindung eignet, wird durch die Steilheit der mikromerographischen
Kurve bestimmt oder durch das Verhältnis der größten zur kleinsten Teilchengröße sowie
durch die durchschnittliche Teilchengröße. Es wurde gefunden, daß eine zufriedenstellend hohe Warmverpressungsdichte
erzielt wird, wenn die Steilheitswerte der akkumulativen Teilchengrößenverteilungskurve
im Bereich von 10 bis 20 liegen oder wenn das Teilchengrößenverhältnis zwischen 2,7 und 3,6
für die 10- bis 90%-TeiIchengröße liegt. Beispielsweise führten alle Versuchsmengen von TiB2, ausgenommen Menge Tr in Tabelle I zu einer Warmpressungsdiehte
zwischen 4,35 und 4*46, während die Dichte der mit Menge 7 erzeugten Gegenstände
nur 3,57 betrug. Um eine hohe Warmdauerbiegefestigkeit, Druckfestigkeit und einen niedrigen thermischen Widerstandskoeffizient zu erzielen, ist es
wesentlich, daß lediglich eine feine Kristallstruktur im warmverpreßten Gegenstand vorhanden ist. Zu
diesem Zweck soll die.anfängliche durchschnittliche Teilchengröße des TiB2 zwischen 4,6 und 8 Mikron
gehalten werden. .
Bindemittel, die sich für das Verfahren eignen, sind Polyäthylenoxyd wachse mit einem Molekulargewicht von 4000 und Kolophonium. ■ . .
Wie Untersuchungen gezeigt haben, verbindet der Zusatz von 5 Gewichtsprozent Titannitrid zu einem
warmverpreßten Titandiboridgegenstand das Kristallwachstum. Das Nitrid verringert die Kristallgröße
um einen Faktor von etwa 10. Auch die Feinlunker zwischen und innerhalb der Kristalle werden kleiner.
Ein..; Gemisch aus 95 Teilen Titandiboridpulver
mit einer Teilchengröße von 7 Mikron und 5 Teilen Bornitridpulver, hergestellt durch thermische Reaktion
von Boroxyd mit Melamin, wurde in einem Trommelbottich zusammen mit 4 Teilen Polyäthylenoxydwachs
mit einem Molekulargewicht von 4000 vermischt, das zuvor als Lösung in Aceton dispergiert
worden war. Nach der Verdampfung des Acetons wurde; das Gemisch gesiebt, um. Agglomerate zu
entfernen, und hierauf ,bei etwa 1850 kg/cm2 in
einer Stahlform zu etwa 5,1 cm dicken und 6,5 cm langen Abschnitten kalt verpreßt. Aus.den folgenden
Schüttgewichtswerten der Abschnitte sowie von Abschnitten, die bei diesem Druck, aber ohne den
Bornitridzusatz verformt wurden, war augenfällig, daß Bornitrid als ein Verformungsschmiermittel wirkt.
Zusammensetzung der Abschnitte
Titandiborid — 95 Teile .
Bornitrid — 5 Teile ...........
Polyäthylenoxydwachs — 4 Teile
Titandiborid — 100 Teile ......
Bornitrid — 0 Teile
Polyäthylenoxydwachs — 4 Teile
Ver-
formungs-.druck
kg cm2
kg cm2
I.
1850
1850
Schüttgewicht
2,71
2,40
Eine Anzahl Abschnitte, ausreichend für eine endgültige Stablänge von 46 cm, wurde in einer Graphitform
gestapelt, die in einen Graphitwiderstandsrohrofen eingesetzt wurde. Die Form wurde alsdann
in einer Argonatmosphäre bei einer Geschwindigkeit von etwa 500 G/h auf 2225 C erhitzt, während
welcher Zeit der Druck auf den Formkolben allmählich auf etwa 140 kg/cm2 gesteigert wurde. Die
Versuchsanordnung wurde etwa I1 ,Stunden bei
diesem Druck und dieser Temperatur gehalten, worr auf sie unter Druck auf etwa 5(M)'' C abgekühlt wurde.
Alsdann wurde die Form aus dem Ofen entfernt. -..
Be i s ρ i el 2
Ein Gemisch ähnlich dem Beispiel 1, aber mit Titannitrid an Stelle von Bornitrid, wurde ebenfalls
kalt und warm verpreßt unter Bedingungen, die denjenigen von Beispiel 1 identisch waren. Im vorliegenden
Beispiel zeigte die durch kalte Verformung gewonnene scheinbare Dichte oder das Schüttgewicht
keine Wirkung des Nitrids als Verformungsschmiermittel, wie es indessen bei dem; Gemisch .der" Fall
war, das Bornitrid enthielt. Titannitrid gab jedoch noch Resultate, die seine Eignung als Sinterungshilfe erwiesen. ■■.·::-,":■.,■;■■'. ■■:■'■'■■■■·
In der folgenden Tabelle sind die Zusammensetzung, die Warmpreßbedingungen sowie die an
den fertigen Stäben gemessenen physikalischen Eigenschaften
aufgeführt. ...
• Zusammensetzung und | Eigenschaft der warmverpreßten Stäbe | 95 5 2225 / 140 45 5,1 4,21 95,7 |
95 |
. · Zusammensetzung Gewichtsprozent |
5. . '■· '. 2225 140 45 |
||
TiB2 (durchschnittliche Teilchengröße 7,0 μ).. BN |
100 2225 140 45 5,1 4,31 95,4 |
5,1 4,37 95,7 |
|
TiN .................................... | |||
Warmpreßbedingungen: Temperatur, C'C Druck, kg/cm2 Physikalische Eigenschaften: - Länge, cm '..... |
|||
Durchmesser, cm Dichte, g/cm3 % des theoretischen Wertes |
Fortsetzung
Zusammensetzung
Gewichtsprozent
Gewichtsprozent
Widerstandsfähigkeit, μ Ohm cm
200C....
5003C
10(XTC
Widerstandsfähigkeit — Temperaturkoeffizient
μ OhmcmfC
μ OhmcmfC
Biegefestigkeit, kg/cm2
25X
1000 C ....,
1500 C
Druckfestigkeit, kg cm2 bei 25 C
Elastizitätsmodul, kg cm2 bei 25 C
13 27. 51 92 -
0,080
2230 2030 1120
.0,152 xlO5 3.3 x 10"
17
26
41
67
26
41
67
0,080
2450
3070
3500
3070
3500
0,258 χ H)5
3,67 x 10"
3,67 x 10"
12 .
20
20
33. .
54
54
0,042
3030
3130
4830
3130
4830
0,28 χ 10s
4,34 xlO"
4,34 xlO"
Dichten von etwa 95",O des theoretischen Wertes
werden unabhängig vom Nitridzusatz erzielt. Beim Vergleich der Raumtemperaturfestigkeiten der drei
Materialien sei besonders darauf hingewiesen, daß ohne den Nitridzusatz hergestellte Stäbe eine weite
Schwankung der Festigkeit zeigten, die im Bereich von 980 bis 2660 kg cm2 lagen. Die mit einem Nitrid
hergestellten Stäbe zeigten eine größte Schwankung von etwa 10".,,. Eine wahrscheinliche Erklärung
dieser Verbesserung der Gleichmäßigkeit dürfte in dem Unterschied des Grades des Kornwachslums
liegen.
Bei einer Betrachtung der Hochtemperaturwiderstandsfähigkeiten
und der Warmfestigkeiten leuchtet ein, daß die Nitrid enthaltenden Stäbe dem nur aus
TiB2 hergestellten Stab deutlich überlegen sind. Beispielsweise
sind Energievcrluste in einer bei KXX) C arbeitenden Aluminiumzelle viel niedriger, wenn die
nitridhalt igen Stäbe verwendet werden. In gleicher Weise sind die nitridhaltigen Stäbe, die bei KXK) C
eine 50"^größere Festigkeit besitzen, im praktischen
Betriehiviel unempfindlicher.
Da der Zusatz nur einen kleineren Gewichtsanteil des Ganzen bildet, ist seine Teilchengröße. offensichtlich
nicht in derselben Bedeutung maßgebend, wie es diejenige des Titandiborids ist. Gleichwohl
sollte die Teilchengröße von beiden in derselben Größenordnung liegen.
Eine praktische Erprobung mit verschiedenen
.1° Mengen des Nitridzusatzes ergab, daß ein endgültiger
Stickstoff-(N)-Gehalt von mindestens 0,5% im warmverpreßten
Gegenstand benötigt wird, um ein übermäßiges Kristallwachstum zu unterbinden. Die Zugabe
von mehr Nitrid, als einem Gehalt von 1,5% N im fertigen Gegenstand entspricht, führt zu keiner
weiteren Verbesserung seiner Eigenschaften.
Claims (2)
1. Verfahren zur Herstellung von im wesentlichen aus Titandiborid und geringen Mengen
von hitzebeständigen Nitriden bestehenden elektrisch leitenden Gegenständen durch Heißpressen,
dadurch g-ekennzeichnet, daß man
ein Gemisch von Titandiborid mit einer durchschnittlichen Teilchengröße von 4.6 bis 8 Mikron
und 3 bis 10 Gewichtsprozent Bornitrid und oder Titannitrid mit 1 bis 5 Gewichtsprozent eines
Polyäthylenoxydwachses mit einem Molekulargewicht von 40(X) oder1 Kolophonium als Bindemittel versetzt, das Gemisch bei gewöhnlicher
Temperatur durch Verpressen bei einem Druck von 1500 bis 3(XX) kg cm2 formt und schließlich
bei einer Temperatur von 2000 bis 2300 C unter einem Druck bis etwa 140 kg cm2 heißpreßt.
2. Verfahren nach Anspruch 1. dadurch gekennzeichnet,
daß man bei einer Temperatur von 22(X) bis 2250 C heißpreßt.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Family
ID=
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE1471495B1 (de) | Verfahren zur Herstellung von im wesentlichen aus Titandiborid bestehenden elektrisch leitenden Gegenstaenden | |
EP0004031B1 (de) | Dichte polykristalline Formkörper aus alpha-Siliciumcarbid und Verfahren zu ihrer Herstellung durch drucklose Sinterung | |
DE69721565T2 (de) | Verfahren zur herstellung eines dichten keramischen werkstückes | |
DE1567844A1 (de) | Methode zur Herstellung einer gesinterten Masse von Aluminium-Nitrid | |
CH623018A5 (en) | Process for producing a sintered silicon carbide object | |
DE1250333B (de) | Feuerfeste Gegenstande und Verfahren zu ihrer Herstellung | |
DE2536367A1 (de) | Korrosionsfestes hochtemperatur- formerzeugnis | |
DE2742008C2 (de) | Verfahren zur Herstellung eines Messing-Werkstoffes mit Mikroduplex-Gefüge | |
DE2700208A1 (de) | Polykristalliner siliziumnitrid- koerper und verfahren zu dessen herstellung | |
DE102013224308B4 (de) | Gesinterter Bornitrid-Körper sowie Verfahren zum Herstellen eines gesinterten Bornitrid-Körpers | |
DE2923729A1 (de) | Sinterkeramisches produkt und verfahren zu seiner herstellung | |
DE4401589C5 (de) | Siliziumnitridkeramik und Verfahren zur Herstellung der Nitridkeramik | |
DE1471495C (de) | Verfahren zur Herstellung von im wesentlichen aus Titandiborid bestehenden elektrisch leitenden Gegenständen | |
DE1906522A1 (de) | Aluminiumnitrid-Yttriumoxyd-Sintermassen und Verfahren zu ihrer Herstellung | |
DE756272C (de) | Verfahren zur Herstellung von Gegenstaenden aus Aluminium-Silizium-Legierungen | |
DE1571510A1 (de) | Verfahren zur Herstellung von Konstruktionsteilen aus schwer schmelzbarem Werkstoff | |
EP0052850B1 (de) | Verfahren zur Herstellung eines polykristallinen Formkörpers aus Siliziumkarbid | |
DE2311392A1 (de) | Verfahren und zusammensetzung zum verbinden von gold mit keramischen substraten | |
DE3118302A1 (de) | Hochdichte, reaktionsgesinterte gegenstaende aus siliciumoxynitrid | |
DE2643930C3 (de) | Verfahren zur Herstellung von Erzeugnissen aus hexagonalem Bornitrid | |
DE3603331A1 (de) | Siliciumcarbid-sintererzeugnis und verfahren zu dessen herstellung | |
DE1571295B1 (de) | Aluminiumosydgemische und geformte keramische gegenstände daraus | |
DE1018349B (de) | Formkoerper aus feuerfestem Material | |
DE2629960B2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Erzeugnissen auf der Basis von hexagonalem Bornitrid | |
DE102019104492A1 (de) | Verfahren zur herstellung einer kristallinen aluminium-eisen-silizium-legierung |