DE1458973B2 - Verfahren zur Herstellung von Elektrodenblechen mit Goss-Textur aus Siliciumstahl - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Elektroblechen mit Goss-Textur aus Siliciumstahl, der aus 2 bis 3,5% Silicium, bis zu 0,15% Mangan und zum Rest aus Eisen mit üblichen herstellungsbedingten Verunreinigungen besteht, durch Warmwalzen, Entzundern der Warmbleche, 1-, 2- oder 3stufiges Kaltwalzen auf Enddicke und einer Schlußglühung in Form einer primären und einer sich daran anschließenden sekundären Rekristallisationsstufe, wobei während der primären Rekristallisationsstufe Schwefel oder zersetzbare Schwefelverbindungen in die Umgebung des Glühguts gebracht werden und der Schwefel als Kornwachstumsinhibitor in die Korngrenzenflächen des Materials während der primären Rekristallisation eindiffundiert wird, wie es in dem Haupt-Patent 14 58 970.9 beschrieben ist.

In »Archiv für das Eisenhüttenwesen«, 35 (1964), Heft 1, S. 75 bis 83, ist die Herstellung von Siliciumstahlblechen mit Goss-Textur beschrieben. Die darin beschriebenen Siliciumstahlbleche enthalten Silicium und Mangan innerhalb der oben angegebenen Mengenbereiche. Auf S. 80 der genannten Literaturstelle ist angegeben, daß diese Siliciumstahlbleche Sulfideinschlüsse enthalten, die das Kornwachstum behindern. Auf S. 82 ist in der Spalte 2 von Sulfideinschlüssen im Zusammenhang mit der Verarbeitung von Mate-S rialien mit Goss-Textur die Rede. Der in diesen Elektroblechen als Kornwachstumsinhibitor verwendete Schwefel stammt jedoch stets aus der Schmelze und von der Einführung von Schwefel von außen ist darin nicht die Rede.

ίο Es ist nun seit längerer Zeit bekannt, daß Schwefel eine wichtige Rolle bei der Erzielung einer Goss-Textur spielt. Man nimmt an, daß der Schwefel in Form von Sulfiden während der primären Kornwachstumsstufe der Schlußglühung als Inhibitor für ein normales Kornwachstum wirkt, so daß die Körner der primären Kornstruktur daran gehindert werden, so zu wachsen, wie dies bei einem sich daran anschließenden Kornwachstum der Fall wäre. Die zum Zeitpunkt des primären Kornwachstums vorhandene

ao Schwefelmenge hing jedoch nach den bisherigen Angaben in der Literatur einzig und allein von dem Schwefel in der Schmelze ab.

Auch andere Faktoren wurden bei der Verarbeitung bisher als kritisch angesehen. So wurden beispielsweise der Grad des Kaltwalzens ebenso wie die Anzahl der Kaltwalzstufen als kritisch angesehen. Man nahm bisher auch an, daß in Siliciumstahlblechen nur dann hervorragende Permeabilitäten erzielt werden können, wenn Siliciumstahlbrammen mit einer hohen Temperatur bis auf eine mittlere Dicke warmgewalzt werden. Alle diese Faktoren machten die Herstellung eines Elektroblechs mit Goss-Textur aus Siliciumstahl zu einem komplexen und schwierigen Arbeitsgang. Es war auch bisher nicht bekannt, welcher Behandlung das Material nach dem Auswalzen auf seine Enddicke unterzogen werden, mußte, um die Entwicklung eines sekundären Kornwachstums mit Goss-Textur bei der abschließenden Glühung zu gewährleisten.

Aus der USA.-Patentschrift 31 30 095 war es zwar bereits bekannt, daß durch Zuführen von Schwefel von außen bei der Rekristallisation von Blechen das Kornwachstum günstig beeinflußt werden kann, diese Patentschrift befaßt sich jedoch ausschließlich mit der Erzeugung von Würfeltextur, wobei der Schwefel erst nach Ablauf der Primärrekristallisation in die Oberflächenzone des Blocks eindiffundiert wird.

Aufgabe der Erfindung ist es daher, ein verbessertes Verfahren zur Herstellung von Elektroblechen mit Goss-Textur aus Siliciumstahl anzugeben, das technisch einfach durchführbar ist und die Herstellung von dünnen Elektroblechen aus einem Siliciumstahl mit Goss-Textur erlaubt, die bei unterschiedlichen üblichen Mangangehalten ausgezeichnete magnetische Eigenschaften aufweisen.

Während diese Aufgabe nach dem Hauptpatent 14 58 970.9 zum ersten Mal dadurch gelöst wird, daß von außerhalb Schwefel als Kornwachstumsinhibitor zugesetzt wird, werden gemäß der Erfindung die zugegebenen Kornwachstumsinhibitormengen zum ersten Ma! auf die in dem Siliciumstahl enthaltene Manganmenge und auf die Enddicke des SiJiciumstahlblechs abgestimmt.

Die Erfindung geht von einem Verfahren zur Herstellung von Elektroblechen mit Goss-Textur aus Siliciumstahl des eingangs geschilderten Typs nach dem Haupt-Patent 14 58 970.9 aus und ist dadurch gekennzeichnet, daß von einem Siliciumstahl mit mindestens 0,03 % Mangan ausgegangen wird und daß

der Gehalt an Schwefel in elementarer oder gebundener Form in dem während der Schlußglühung verwendeten feuerfesten Glühseparator, der Mangangehait im Siliciumstahl und die Enddicke des Blechs den Diagrammen der Fig. 2 bis 5 entsprechend derart aufeinander abgestimmt werden, daß der Mangangehait in Abhängigkeit von der Enddicke in dem schraffierten Feld des dem jeweiligen Schwefelgehalt von 1, 2, 4 und 8% zugeordneten Diagramms liegt.

Nach dem erfindungsgemäßen Verfahren ist es erstmais möglich, auf technisch einfache Weise ein Magnetblech aus Siliciumstahl mit Goss-Textur mit ausgezeichneten magnetischen Eigenschaften bei unterschiedlichen Mangangehalten herzustellen.

Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform des ¹S Verfahrens der Erfindung wird der warmgewalzte Siliciumstahl in einer Kaltwalzstufe mit einem Verformungsgrad von 65 bis 85%, vorzugsweise von 70 bis 80%, auf Enddicke ausgewalzt.

Gemäß einer weiteren bevorzugten Ausgestaltung ^ao des Verfahrens der Erfindung wird der warmgewalzte Siliciumstahl in zwei oder drei Kaltwalzstufen mit einer oder zwei zwischengeschalteten Glühungen und mit einem Verformungsgrad in der letzten Kaltwalzstufe von 60 bis 80% auf die Enddicke ausgewalzt.

Die Erfindung wird nachfolgend unter Bezugnahme auf die beiliegenden Zeichnungen näher erläutert.

Aus den Fig. 2 bis 5 geht die Beziehung zwischen der von einer äußeren Quelle stammenden Schwefelmenge, dem Mangangehait und der Dicke des fertigen Produkts hervor. Aus diesen graphischen Darstellungen ist zu ersehen, daß ein Endprodukt mit einer Dicke von weniger als 50,8 μπι erhalten werden kann, wenn von einer äußeren Quelle 2 bis 8 % Schwefel zugeführt werden und der Mangangehait zwischen etwa 0,06 und 0,13% liegt.

Die Fig. 2 bis einschließlich 5 zeigen Diagramme, welche Flächen mit einem zufriedenstellenden sekundären Kornwachstum zeigen. In ihnen sind zunehmende Prozentgehalte Mangan gegen die Dicke des Blechmaterials in μΐη bei konstanten Schwefelgehalten aufgetragen.

Die Fig. 6 zeigt ein Diagramm, in dem die Permeabilität bei H = 10 Oersted gegen den Verformungsgrad eines warmgewalzten Blechs in einer einstufigen Kaltwalzung aufgetragen ist. Diese Figur zeigt auch Polfiguren, welche den Orientierungsgrad anzeigen, der an den drei Punkten auf der Kurve des Diagramms erhältlich ist.

Die verschiedenen zweidimensionalen Diagramme, die in den Fig. 1 bis 5 dargestellt sind, sind im vorliegenden Falle übersichtlicher als dreidimensionale Diagramme, die sowohl die Mangan- als auch die Schwefelgehalte zur Materialdicke in Beziehung setzen.

Wie bereits erwähnt, wird bei der Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens ein Siliciumstahlbiech, das vorherbestimmte Manganmengen enthält, mit Schwefel oder Schwefelverbindungen behandelt, wenn es auf die Enddicke gebracht worden ist, und zwar während des primären Kornwachstums bei der Schlußglühung. Dies kann auf verschiedene Weise erfolgen. Die Erfindung läßt sich unter Zugabe von Ferrosulfid oder anderen Schwefelverbindungen, die bei den Temperaturen des primären Kornwachstums dissoziieren oder sich zersetzen, zu dem bei der abschließenden Wärmebehandlung verwendeten Glühseparator ausführen. Dem Separator kann aber auch elementarer Schwefel zugesetzt werden.

6o Die dem Glühseparator zugesetzte Menge an elementarem Schwefel oder Schwefel in Form einer schwefelhaltigen Verbindung beträgt allgemein etwa 0,0025 bis etwa 0,05%, bezogen auf die Metallbeschickung, oder etwa 0,02 bis 0,5 kg Schwefel pro Tonne Metallbeschickung. Bezogen auf den Glühseparator beträgt der Schwefelgehalt 1 bis 8%, wobei der Bereich von 1 bis 5 %, bezogen auf 5 kg MgO pro Tonne, bevorzugt ist. Brauchbare Ergebnisse lassen sich auch erzielen, wenn der Schwefelgehalt im Glühseparator bis auf etwa 0,5% verringert bzw. bis auf etwa 10% erhöht wird. Die in dem Siliciumstahl enthaltene Schwefelmenge kann die Löslichkeit von Schwefel im Bereich der Korngrenzen übersteigen. Dabei geht etwas Schwefel während des Trocknens eines aus einer Aufschlämmung aufgebrachten Überzugs und bei der Handhabung des getrockneten Überzugs verloren. Um diesen Verlust auszugleichen, muß man daher einen ausreichenden Überschuß zugeben und die oben angegebenen Werte beziehen sich in allen Fällen auf die während der Wärmebehandlung vorhandene Menge an Schwefel oder Sulfid, wenn der Siliciumstahl die nachstehend angegebenen vorgeschriebenen Manganmengen enthält.

Unter Siliciumstahl ist im allgemeinen eine Eisen-Silicium-Legierung zu verstehen, die 2 bis 3,5% Silicium und 0,03 bis 0,15% Mangan enthält. Gewöhnlich ist ein Kohlenstoffgehalt des Materials im gegossenen Zustand von etwa 0,025% bevorzugt, obwohl er nicht darauf beschränkt ist, aber das Produkt sollte vor der Schlußglühung einer Entkohlungsbehandlung unterworfen werden. Unter »normalem« Mangan ist eine Manganmenge im Siliciumstahl in der Größenordnung von etwa 0,10% zu verstehen.

Es wurde gefunden, daß bisher unbekannte Faktoren die Diffusion des Schwefels beeinflussen. Hierbei wurde festgestellt, daß ein Zusammenhang zwischen dem Mangangehait des Siliciumstahls und der Menge an Schwefel oder Schwefelverbindung besteht, die zur Förderung der sekundären Rekristallisation notwendig ist. Auch wurde gefunden, daß ein Zusammenhang zwischen der zugesetzten Schwefelmenge und dem Kaltwalzen des Materials, insbesondere dem Kaltwalzen, das der anschließenden primären Rekristallisation unmittelbar vorhergeht, besteht.

Die oben verwendete Bezeichnung »Schwefelzugabe« bezieht sich auf die Verwendung von Schwefel oder einer schwefelhaltigen Verbindung im Glühseparator. Jedoch ist eine solche Zugabe auch wirksam, wenn sie in der Entkohlungs- oder in der Glühatmosphäre enthalten ist. In allen diesen Fällen wird der Schwefel tatsächlich vom Blech absorbiert und scheint sich in den Korngrenzen zu konzentrieren.

In den Fig. 2 bis 5 ist der Prozentgehalt an Mangan gegen die Blechdicke in μηι nach einem zweistufigen Kaltwalzen für verschiedene Schwefelgehalte des Glühseparators aufgetragen. Diese Diagramme gelten auch für ein Material, das einem ein- bzw. dreistufigen Kaltwalzen unterzogen worden ist.

Wenn kein Schwefel zugesetzt wird, ist es im allgemeinen — unabhängig von dem Mangangehait — nicht möglich, eine zufriedenstellende sekundäre Rekristallisation in einem Material zu erhalten, das dünner als etwa 203 μπι ist. Dies wird durch Fig. 1 erläutert.

Fig. 2 zeigt, daß die schraffierte Fläche des zufriedenstellenden sekundären Kornwachstums sich bei Zusatz von 1 % Schwefel gegenüber dem Manganwert

von 0,05% wesentlich zuspitzt. Das dünnste Material, bei dem ein sekundäres Kornwachstum stattfinden kann, ist etwa 76 μιτι dick. Der Mangangehalt des Materials ist kritisch niedrig. In den höheren Dickenbereichen von 203 bis 406 μπι liefert ein beträchtlicher Manganbereich gute Ergebnisse.

Aus Fig. 3 geht hervor, daß bei 2% Schwefelzusatz die schraffierte Fläche sich in vertikaler Richtung verbreitert und eine zufriedenstellende sekundäre Rekristallisation in dünnem Siliciumstahl bei so geringen Dicke wie etwa 50 μιτι erhalten werden kann, wobei die Mangangehalte zwischen etwa 0,07 und etwa 0,12% liegen können. Der zulässige Manganbereich verbreitert sich etwas bei einer größeren Enddicke des Produkts und oberhalb 203 μιτι läßt sich eine zufriedenstellende sekundäre Rekristallisation mit Mangangehalten zwischen etwa 0,03% und etwa 0,15% erzielen.

Die Fig. 4 und 5 zeigen schraffierte Flächen, die Spitzen bilden, weiche ungefähr dem 0,10% Manganwert gegenüberliegen. Die Spitzen der schraffierten Flächen nähern sich jedoch der Ordinate sehr viel stärker, was anzeigt, daß ein zufriedenstellendes Kornwachstum auch bei sehr dünnem Siliciumstahl erhalten werden kann, der etwa 0,10% Mangan enthält, wenn "-etwa 4 bis 8 % Schwefel dem Glühseparator zugegeben werden. Die untere Begrenzung der schraffierten Fläche sinkt jedoch nach rechts zu allmählich ab, was anzeigt, daß bei 203 μιτι mindestens etwa 0,05% Mangan vorhanden sein müssen. Der minimale Manganwert sinkt etwas ab, wenn man sich 406 μτη nähert, aber die Fig. 4 und 5 zeigen, daß im allgemeinen der Mangangehalt nicht unter 0,03 bis 0,04% fallen sollte. Der Schwefelzusatz, der unter allen bekannten Bedingungen wirtschaftlich möglich und notwendig ist, kann 8% auch überschreiten und beträgt maximal etwa 10%.

Es sei darauf hingewiesen, daß in den oben beschriebenen Figuren verschiedene Faktoren nicht berücksichtigt sind, welche die Flächen des sekundären Wachstums etwas verschieben können. Zu diesen Faktoren gehören Veränderungen in den Mengen der anderen Elemente als Mangan und Schwefel und die Bedingungen, unter denen die Glühungen durchgeführt werden, wie z. B. die angewendete Atmosphäre und ihr Zutritt zu den Oberflächen des Siliciumstahls. Als Folge der vorstehend erwähnten Veränderungen können Abweichungen von der genauen Form der Kurven dieser Diagramme auftreten, die Diagramme liefern jedoch eine genaue Anzeige für das sekundäre Kornwachstum hinsichtlich der Beeinflussung durch die die graphischen Darstellungen bestimmenden Variablen selbst.

Bisher wurden bei der Herstellung von Siliciumstahlblechen mit Goss-Textur die besten Ergebnisse bei Verfahren erhalten, die mindestens zwei Kaltwalzstufen umfassen. Beispielsweise wird ein 3%iger Siliciumstahl, der in einer Stufe auf eine Enddicke von etwa 355 μπι kaltgewalzt worden ist, gewöhnlich keine wirklich echte sekundäre Rekristallisation zeigen und es ist zu erwarten, daß eine Permeabilität von nur etwa 1650 bei H = 10 Oersted erzeugt wird. Einige wenige derartige Chargen reagieren etwas besser. Aber die meisten Chargen werden geringe Permeabilitäten aufweisen, insbesondere wenn der Siiiciumgehalt hoch ist.

Es wurde nun überraschend gefunden, daß dann, wenn das herzustellende Material mit Schwefel behandelt wird und Mangan in einer Menge enthüll, die zum Schwefelgehalt in der oben erwähnten Beziehung steht, eine einstufige Kaltwalzung einen ausgezeichneten Weg zur Erzielung einer sehr hohen Permeabilität und daher einen hohen Grad an Goss-Textur ergibt.
Dies wird durch die Fig. 6 veranschaulicht, in der die Permeabilität bei H = 10 Oersted gegen den Verformungsgrad der einstufigen Kaltverformung des Materials, ausgehend von der Warmblechdicke, aufgetragen ist. Sie zeigt auch eine typische Polfigur für

ίο die in jedem angegebenen Bereich erzeugte Struktur. Aus der Fig. 6 ergibt sich eindeutig, daß hervorragende Ergebnisse erhalten werden, wenn der Siliciumstahl durch Kaltwalzen in einer Stufe von einer mittleren warmgewalzten Dicke mit einem Verformungsgrad von 65 bis 85%, vorzugsweise von 70 bis 80%, heruntergewalzt wird. Die Polfigur für diesen Bereich zeigt einen hohen Grad an Goss-Textur. Praktisch alle Körner in diesem Material weisen eine Orientierung innerhalb von ±5°C von der idealen (llO)fOOl!-Struktur auf. Die Permeabilität des Endprodukts fällt drastisch ab, wenn der Kaltverformungsgrad weniger als etwa 65% oder mehr als etwa 85% beträgt.
Ob die Kaltverformung in einer Stufe durchgeführt werden kann oder nicht, hängt von der Dicke des Warmblechs und der gewünschten Enddicke ab. Es wurde gefunden, daß der Kaltverformungsgrad im Bereich von 60 bis 80% in der letzten Kaltwalzstufe liegen sollte, wenn das Verfahren 2 oder 3 Kaltwalzstufen umfaßt. Der oben erwähnte Grad der Kaltverformung ist beträchtlich größer als er nach dem Stand der Technik üblich ist, bei dem Verformungsgrade von etwa 50% bisher als das Optimum angesehen wurden.

Die Erfindung wird durch die folgenden Beispiele näher erläutert.

Beispiel 1

1. Ein Wickel wurde von einer Anfangstemperatur von 1400°C bis auf 1,93 mm warmgewalzt. Das Warmblech hatte die folgende chemische Zusammensetzung:

j 5 Kohlenstoff 0,027%

Mangan 0,081 %

Schwefel 0,024%

Silicium 3,160%

2. Das Warmblech wurde zuerst bei 913°C 2 min lang streifengeglüht und dann durch Beizen vom

Warmwalzzunder befreit.
3. Das geglühte Warmblech wurde bis auf 0,521 mm

kaltgewalzt.
4. Dieses mitteldicke Material wurde bei 913°C etwa 1 min lang streifengeglüht und dann gebeizt.

5. Das mitteldicke Material wurde um mehr als 70 % kaltverformt bis auf eine Enddicke von 152 μίτι.

6. Das 152 μΐη dicke Material wurde 1,5 min lang bei 815°C in Wasserstoff mit einem Taupunkt von 54°C streifengeglüht.

7. Das Material wurde mit einer wäßrigen Aufschlämmung von reinem MgO, dem 2% Schwefel zugesetzt worden waren, beschichtet und der Überzug

wurde bei geringer Hitze getrocknet, um nachfolgend als Glühseparator dienen zu können.

8. Das Material wurde in einer Wasserstoffatmosphärc bei 1177 C 16 Stunden lang kistengeglüht.

9. Die Ergebnisse der magnetischen Untersuchungen waren folgende:

Permeabilität bei

H = 10 Oersted 1820

Wattverluste (P 15: 60) 1,12 W/kg

Watt Verluste (P 15 : 400) 14,4 W/kg

Korngröße ASTM 4 bei IX

Beispiel 2

1. Ein Wickel wurde von einer Anfangstemperatur von 1400 C bis auf 1,93 mm Dicke warmgewalzt. Die chemische Zusammensetzung war wie folgt:

Kohlenstoff 0,026 %

Mangan 0,085 %

Schwefel 0,027%

Silicium 3,110%

2. Das Warmblech wurde zuerst bei 913 C etwa 2 min lang geglüht, dann wurde durch Beizen der Warmwalzzunder entfernt.

3. Das geglühte Warmblech wurde bis auf 0,495 mm kaltverformt.

4. Das mitteldicke Material wurde bei 913'C etwa 1 min laug streifengeglüht und dann gebeizt.

5. Das mitteldieke Material wurde um etwa 80% kaltverformt bis auf eine Enddicke von 113 μητι.

6. Das 113 μηι dicke Material wurde 1 min lang bei 815"C in Wasserstoff mit einem Taupunkt von 54 C entkohlt.

7. Das Material wurde mit einer wäßrigen Aufschlämmung von reinem MgO, das 2% Schwefel enthielt, beschichtet und der Überzug wurde bei geringer Hitze getrocknet.

8. Das Material wurde 16 Stunden lang in einer Wasserstoffatmosphäre bei 1177 C kistengeglüht.

9. Die Ergebnisse der magnetischen Untersuchung waren wie folgt:

Permeabilität bei
H = 10 Oersted.

1800

Wattverluste (P 15 : 60) 1,08 W/kg

WattverIuste(P15:400) 13,3 W/kg

Korngröße ASTM 5 bei IX

Beispiel 3

1. Ein Wickel wurde von einer Anfangstemperatur von 1400 C bis auf 1,78 mm warmgewalzt. Die chemische Zusammensetzung war wie folgt:

Kohlenstoff 0,025 %

Schwefel 0,024%

Mangan 0,071 %

Silicium 2,980%

2. Das Warmblech wurde zuerst bei 913 C etwa 2 min lang geglüht, dann wurde durch Beizen der Warmwalzzunder entfernt.

3. Das Blech wurde dann bis auf 483 μηι kaltverformt.

4. Das mitteldicke Material wurde bei 9I3"C etwa I min lang streifengeglüht.

5. Das geglühte Blech wurde bis auf 229 μίτι kaltverformt.

6. Das 229 μηι dicke Material wurde bei 9I3°C etwa 1 min lang streifengeglüht und dann gebeizt.

7. Das 229 μηι dicke Blech wurde um etwa 80% bis auf eine Enddicke von 49 μηι kaltverformt.

8. Das 48 μπι dicke Material wurde etwa 30 see bei 815 C in Wasserstoff mit einem Taupunkt von 54 C entkohlt.

9. Das entkohlte Material wurde mit einer wäßrigen Aufschlämmung beschichtet, die 2% Schwefel und 99%ig reines Magnesiumoxyd enthielt, und der Überzug wurde bei geringer Hitze getrocknet.

10. Das Blech wurde 16 Stunden lang in Wasserstoff bei 1177 C kistengeglüht.

11. Die magnetischen Eigenschaften waren wie folgt:

Permeabilität bei

H = 10 Oersted 1790

Wattverluste (P 15: 400) .... 12,5 W/kg
Korngröße ASTM 2 bei IX

Hierzu 4 Blatt Zeichnungen

509 537/130

Claims (3)

Patentansprüche:

1. Verfahren zur Herstellung von Elektroblechen mit Goss-Textur aus Siliciumstahl, bestehend aus 2 bis 3,5% Silicium, bis zu 0,15% Mangan und zum Rest aus Eisen mit den üblichen herstellungsbedingten Verunreinigungen, durch Warmwalzen, Entzundern der Warmbleche, 1-, 2- oder 3stufiges Kaltwalzen auf Enddicke und einer Schlußglühung in Form einer primären und einer sich daran anschließenden sekundären Rekristallisationsstufe, wobei während der primären Rekristallisationsstufe Schwefel oder zersetzbare Schwefelverbindungen in die Umgebung des Glühguts gebracht werden und der Schwefel als Kornwachstumsinhibitor in die Korngrenzenflächen des Materials während der primären Rekristallisation eindiffundiert wird, nach Patentschrift 14 58 970, dadurch gekennzeichnet, daß von einem Siliciumstahl mit mindestens 0,03% Mangan ausgegangen wird und daß der Gehalt an Schwefel in elementarer oder gebundener Form in dem während der Schlußglühung verwendeten feuerfesten Glühseparator, der Mangangehalt im Siliciumstahl und die Enddicke des Blechs den Diagrammen der Fig. 2 bis 5 entsprechend derart aufeinander abgestimmt werden, daß der Mangangehalt in Abhängigkeit von der Enddicke in dem schraffierten Feld des dem jeweiligen Schwefelgehalt von 1, 2, 4 oder 8% zugeordneten Diagramms liegt.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der warmgewalzte Siliciumstahl in einer Kaltwalzstufe mit einem Verformungsgrad von 65 bis 85%, vorzugsweise 70 bis 80%, auf Enddicke gewalzt wird.

3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der warmgewalzte Siliciumstahl in zwei oder drei Kaltwalzstufen mit einer oder zwei zwischengeschalteten Glühungen und mit einem Verformungsgrad in der letzten Kaltwalzstufe von 60 bis 80% auf Enddicke gewalzt wird.