DE1433800A1 - Verfahren zur Behandlung eines austenitischen Edelstahls zwecks Verminderung des Verlustes an dessen Hochtemperaturduktilitaet bei der Bestrahlung im Kernreaktor - Google Patents
Verfahren zur Behandlung eines austenitischen Edelstahls zwecks Verminderung des Verlustes an dessen Hochtemperaturduktilitaet bei der Bestrahlung im KernreaktorInfo
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Description
Telegramm-Adr.: Patschub, Siegen
Postscheckkonten: Käln 106931, Essen 20362
Bankkonten: Deutsche Bank AG.,
Abt. ι Patentanwalt Dipl.-Ing. SCHUBERT, 59 Siegen, Eiserner Straße 227 Filialen Siegen u. Oberhausen (RhId.)
Postfach 325
E U 33 800,2
Verfahren zur Behandlung eines austenitischen Edelstahls zwecks Verminderung des Verlustes
an dessen Hochtemperaturduktilität bei der Bestrahlung im Kernreaktor
Die Erfindung "bezieht sich auf ein Verfahren zur Behandlung
eines austenitisehen Edelstahls zwecks Verminderung des Verlustes
an dessen Hochtemperaturduktilität bei der Bestrahlung im Atomreaktor,
bestehend in einer Kaltbearbeitung des Stahls und darauffolgendem Anlassen des bearbeiteten Stahls.
Edelstahl besitzt einen hohen Korrosion3widerstand, und es ist daher vorgeschlagen worden, diesen Werkstoff in Kernreaktoren
zu verwenden, besonders in solchen Reaktoren, die bei hoher Temperatur arbeiten, beispielsweise dem als "AG-R" bekannten Reaktor,
oder in solchen, die ein korrodierendes Kühlmittel verwenden, wie
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überhitzten Dampf oder flüssiges Natrium, zum Beispiel
in den Reaktoren, die unter der Bezeichnung "SGHW" und "Pi1R" bekannt sind. .
Zusätzlich zu der Eigenschaft, einen hohen Korrosionswiderstand zu besitzen, ist Edelstahl ein verhältnismäßig
duktiles Metall, und diese Duktilität erweist sich als eine besonders wertvolle Eigenschaft, wenn der Stahl für Brennstoffbehälter
oder -hüllen in einem Kernreaktor verwendet wird, weil diese Behälter durch inneren oder äußeren Druck,
durch Ausdehnung des Brennstoffs oder durch dessen Anwachsen gezwungen sind, sich zu dehnen. Diese Dehnung der Brennstoffbehälter
bewirkt eine Formänderung unter Beanspruchung in vielen Richtungen.
Es ist festgestellt worden, daß öhrom-liickel-Edelstähle
nach der Bestrahlung bei erhöhten Temperaturen, das heißt oberhalb von etwa 500°0, einen Teil ihrer Duktilität verlieren«
Da dieser Duktilitätsverlust, vorwiegend ungleichmäßig verteilt
auf die Gesamtausdehnung, zum Bruch führt, ist es einleuchtend,
daß das Deformationsverhalten des Stahls unter Beanspruchungen in vielen Richtungen unerwünscht ist« Die Reaktoren,
für die Edelstahl zu verwenden vorgeschlagen wurde, sind für Arbeitstemperaturen von über 5000O vorgesehen, und
aus diesem Grunde ist diese Strahlenwirkung auf die Duktilität des Stahls unerwünscht.
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Die vorliegende Erfindung sieht daher ein Verfahren zur
Verbesserung des Widerstandes von austenitisehen Edelstahlen
gegen Bestrahlung vor.
Das erfindungsgemäße Verfahren ist dadurch gekennzeichnet, daß das Anlassen bei einer Temperatur zwischen 800 - 9000O
während einer Zeit durchgeführt wird, welche genügt, um ein grobes Präzipitat von Chrom und Hiob-Karbiden und -Nitriden
zu schaffen, und die Kaltbearbeitungs- und Anlaß-Schritte wenigstens einmal wiederholt werden, wodurch eine Peinkornstruktur
in dem Stahl hervorgerufen wird.
Es wurde festgestellt, daß die für das Anlassen erforderliche Zeit abhängig ist von der Anlaßtemperatur, deren optimaler
Bereich 850 - 900*ΐΐ beträgt. In diesem Bereich kommt dem
erfindungsgemäßen Verfahren die Kombination der Vorteile einer noch niedrigen Anlaßtemperatur für die Bildung eines groben
Präzipitats mit dem einer Anlaßtemperatur, die hoch genug ist
für die Anwendung einer relativ kurzen .Gesamtanlaßzeit, zugute, denn bei einer Anlaß-Temperatur von 9000C erhält man befriedigende
Resultate bei einer Gesamt-Anlaßzeit von 4 Stunden, während
bei einer Anlaßzeit von 8Q0°C eine Gesamt-Anlaßzeit von verschiedenen Tagen benötigt wird.
Die Untersuchung eines Edelstahls, der bearbeitet und in herkömmlicher Weise, d.h. bei etwa 10500C, angelassen wurde,
zeigte nach der Bestrahlung ein feines Präzipitat (mit einer
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Teilchengröße von etwa 0,01 - 0,1 Mikron), das sich an den Kornbegrenzungen gebildet hatte. Es hat sich herausgestellt,
daß dieses feine Präzipitat, das zur Hauptmenge aus Chrom- und Niobcarbidenbesteht, die Ursaohe für den beobachteten Verlust
in der Duktilität des Edelstahls nach dessen Bestrahlung in einem Hochtemperaturreaktor darstellt".
Das Ziel der vorliegenden Erfindung bestand daher darin, die Bildung dieses feinen Präzipitats auszuschalten und damit
die Versprödung des eingesetzten Edelstahlmaterials zu vermeiden oder hintanzuhalten.
Es wurde festgestellt, daß bei der erfindungsgemäßen Warmbehandlung
von austenitischen Edelstahlen sich zunächst an den Kornrändern ein Präzipitat aus den gleichen Stoffen wie das
feine Präzipitat bei der Bestrahlung im Reaktor abscheidet. Dieses Präzipitat vergröbert sich jedoch bei wiederholter Warmbehandlung
auf eine Korngröße von etwa 1 Mikron, d.h. auf den 10- bis 100-fachen Betrag. Es wurde .somit gefunden, daß das
Anlassen mehr als einmal durchgeführt werden muß, wobei zwischen je zwei Anlaßstufen eine verformende Bearbeitungsstufe gelegt
wird. Das erste Anlassen sollte daher kurz sein und jedes weitere Anüaesen während einer längeren Anlaßzeit durchgeführt
werden als das vorhergehende. Die Untersuchung des Edelstahls nach dem ersten kurzen Anlasen zeigt, daß die Ausfällung an
den Kornbegrenzungsflächen eingetreten und die Korngröße der Edelstahlbestandteile geringer geworden ist als vor dem Anlassen.
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Haoh dem zweiten Anlassen ist das Präzipitat viel gröber und
nicht mehr an den Kornbegrenzungsflächen lokalisiert, während die Korngröße sich weiter verringert hat bis auf eine Kornfeinheit
von etwa 5 Mikron, eine Folge der Bearbeitung und des erfindungsgemäßen Anlassens. Nach dem angemessen langen,
letzten Anlassen bei niedriger Temperatur wird bei dem erfindungsgemäßen Verfahren der Edelstahl noch einer Kaltbearbeitungsendstufe unterworfen. Nach der Bestrahlung dieses erfindungsgemäß
behandelten Edelstahls wurde bei der Untersuchung nur noch eine sehr kleine Menge feines Präzipitat gefunden, und
die Hochtemperaturduktilität des Edelstahls war durch die Be- ™
strahlung nur noch unbedeutend beeinträchtigt worden.
Zur weiteren Erläuterung des erfindungsgemäßen Verfahrens
sollen die folgenden Beispiele dienen, die die Wirkung des Tieftemperatur-Anlassens
auf die Eigenschaften des Edelstahls zeigen.
Der in diesem Beispiel verwendete Edelstahl war ein im | Vakuum erschmolzener 20/25 Niobstahl, der nach der Analyse folgende
gewichtsmäßige Zusammensetzung ,hatte, wobei der Rest auf 100 aus Eisen bestand:
Kohlenstoff 0,02 56
Mangan 0,78 96
Silicium 0,44 1* '
Chrom 21,20 96
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- | Nickel | 6 - | 25, | 30 i» | H33800 |
Niob | 0, | 65 io | |||
Stickstoff ' | 0, | on i> | |||
Der Stahl wurde zu Streifen von 0,5 mm Dicke durch Kaltwalzen verarbeitet, für eine Dauer von 4 Stunden bei 85O0C
angelassen, bevor der letzte Kaltbearbeitungsschritt durchgeführt wurde, d.h. wenn seine Dicke 0,7 mm betrug. Nach der
End-Kaltwalz-Bearbeitungsstufe wurde der Stahl während einer
weiteren Periode von etwa 21/2 Tagen bei wiederum 8500O angelassen.
Ein Muster des behandelten Stahls wurde soditn in einen
Kernreaktor eingesetzt und einer Bestrahlungsdosis von annähernd 6 · 10 thermischen Neutronen/cm ausgesetzt, wobei
die Temperatur in dem Reaktor bei etwa 40 C lag.
Muster des Stahls der gleichen Zusammensetzung wurden
kalt gewalzt und in herkömmlicher Weise angelassen, wobei die Temperaturen der beiden Anlassungen 10500G betrugen und die
anderweitige Behandlung die gleiche war wie die des erfindungsgemäß
behandelten Stahls. Ein Muster dieses in herkömmlicher Weise behandelten Stahls wurde dann in einem Kernreaktor
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bestrahlt, wobei die Dosis annähernd 6 · 10 Spaltungs-
neutronen/cm betrug.
An den beiden bestrahlten Mustern und an den entspreohenden unbestrahlten Mustern wurden sodann Zerreißproben ausgeführt
und die Dehnung bis zum Bruch bei einer Belastungsrate
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von 2 * 10 ^sec ermittelt. Die Ergebnisse sind in der
Tabelle I aufgeführt.
Dehnung bei Huster angelassen Muster angelassen 75O0O bei 8500C bei 10500C
unbestrahlt 48,7 * 44,6 $
Bestrahlt 48,5 $ 29,8 ji
Hieraus 1st klar ersichtlich, daß das erfindungsgemäße Verfahren des Antesens bei 8500C den Widerstand des Stahle
gegenüber Bestrahlung beträchtlich vermehrt. Es muß auch zur Kenntnis genommen werden, daß das Anlassen bei niedriger Temperatur
eine immerhin erhöhte Dehnbarkeit — gleichbedeutend mit einer erhöhten Duktilität — in dem unbestrahlten Stahl
im Vergleich mit der Dehnbarkeit des in herkömmlicher Weise bei 105O0C angelassenen Stahls ergeben hat.
Alle Befunde sprechen dafür, daß der Verlust an Duktilität nach der Bestrahlung des Edelstahls der Ausscheidung eines
feinen Präzipitats aue Chrom- und/oder Mobcarbid, oder möglicherweise
auch aus Chrom- und/oder Niobnitrid, an den Korngrenzflächen zuzuschreiben ist. Die erfindungsgemäße Anwendung
einer relativ niedrigen Außentemperatur von etwa 8500C hat die
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Wirkung, die Hauptmenge dieser Stoffe schon während des wiederholten
Anlaßvorgangs in grobkörniger Form, jedoch nicht an den
Korngrenzflächen, sondern in der Metallmässe verteilt abzuscheiden. Eine herkömmliche AnIaßtemperatür von 105O0O ergibt keine
derartige Ausfällung, und diese nicht ausfallenden Stoffe werden dann erst bei der Bestrahlung, aber in feinkörniger Form
an den Korngrenzflachen ausgeschieden, wobei der Edelstahl einen
Verlust an Duktilität erleidet. Es muß nochmals darauf hingewiesen werden, daß das erfindungsgemäße Verfahren zur Vergütung
von Edelstahlen nur dann einem durch Bestrahlung im Atomreaktor hervorgerufenen Duktilitätsverlust des Edelstahls wirksam begegnet,
wenn es für eine Zeitspanne ausgeführt wird, die für die Ausfällung des Hauptanteils, wenn nicht allen Materials ·
genügt, das bei der herkömmlichen Behandlung erst präzipitiert würde, wenn der Edelstahl der Bestrahlung unterworfen wird,
Weitere Muster von 20/25 Niobstahl mit ungefähr der gleichen Zusammensetzung wie im Beispiel 1 wurden auf ihre
Zerreißdehnbarkeit bei 7500C bei einer Belastungsrate von
2 · 10 see"" nach der Bestrahlung bei 4-00C geprüft und die
Ergebnisse in Tabelle II eingetragen.
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Anlaßtemperatur 0O
Dosis
Neutronen/cm' (thermische) Dehnung
850 1050 850 1050
850 1050
keine keine 1,2 · 1,2 ·
7 7
#
#
19 19 19 19 66,1 56,7 71,8 43,3 74,5 47,5
Der Versuch des Beispiels 2 wurde wiederholt, wobei der
Zerreißtest bei 65O0C bei einer Belastungsrate von 5 *10
•~1
seo ausgeführt wurde. Die Ergebnisse sind in Tabelle III
eingetragen.
Anlaßtemperatur
Dosis
Neutronen/cm*
(thermische) Dehnung
850
1050
850
1050
keine
keine 7 x 10"6
10
19 59,8
46,8 56,8 34,3
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Die Kriechfähigkeiten von Stählen, die gemäß der Erfindung behandelt worden sind, sind ebenfalls "bezüglich
20/25/Hb-Stahl geprüft worden, der auf eine.Dosis von 1,2 χ 1
Neutronen/cm (thermische) bestrahlt worden ist, mit den Ergebnissen, die in Tabelle IV gezeigt sind.
Tabelle | 17 | ΙΟ"5 | Gesamtbelastung | |
1O~5 | 66,4 | |||
Anlaßtemperatur 0C |
Zugspannung (p.s.i.) |
10-* | 21,4 | |
850 | 25 000 | Mindest-Kriech- rate (h~1) |
ΙΟ"4 | 66,4 |
1050 | 25 000 | 3,2 · | ΙΟ"4 | 8,2 |
850 | 18 000 | 2,9 * | ΙΟ"5 | 32,2 |
1050 | 18 000 | 6,1 * | 5,7 | |
850 | 15 000 | 1,5 * | ||
1050 | 15 000 | 2,3 ' | ||
Beispiel 5 | 2,4 * | |||
Messungen der Zerreißdehnung in Luft bei 75Ö°C bei einer Belastungsrate von 2 * 10 see" nach Bestrahlung bei 800O
durch eine Dosis von 1,5 * 10 Neutronen/cm (thermische)
wurden an der Edelstahltype 316 durchgeführt, die die folgende gewichtsmäßige Zusammensetzung hatte, wobei der Rest aus ·
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Elsen bestand: | Kohlenstoff | 0,18 Jf |
Chrom | 16,8 Jf | |
Nickel | 13,85 $ | |
Molybdän | 2,64 Ί» | |
Mangan | 0,49 $> | |
Schwefel | 0,014 | |
Phosphor | 0,013 | |
Silicium | 0,46 $> | |
Stickstoff | 0,0135 | |
Kobalt | 0,003 | |
Bor | 0,0002 | |
Dieser Stahl wurde kalt gewalzt von 0,13 Zoll (3,3 mm) auf 0,02 Zoll (0,5 mm) bei einer Reduktionsrate von 30 # mit
Anlassungen bei 8500O. Ein Teil davon wurde nach der EndauswalBung
unter den Kalt-Arbeitsbedingungen belassen, wachend
ein anderer Teil bei 8500C für 8 Stunden angelassen wurde.
Die Ergebnisse sind in Tabelle V eingetragen.
Bedingung Dosis Dehnung
Neutronen/cm # (thermische)
kaltbearbeitet keine 52,7
angelassen keine 74,5
kaltbearbeitet 1,5 * 1020 30,7
pn
angelassen 1,5 * 1<ru 47,5
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Die Empfindlichkeit des Stahls gegenüber Bestrahlung hängt auch in weitem Ausmaß von dessen Borgehalt ab, besonders
Ton dem Bor-10 Gehalt. In einem Muster von 20/20 Titanstahl
mit einem anfänglichen Gehalt von 1,4 ' 10*" Bor wurde
der Borgehalt vermehrt und das Muster auf Zerreißdehnung bei
ο —4- —1
750 C mit einer Belastungsrate von 2. 10 see geprüft.
Die Ergebnisse sind in Tabelle 71 eingetragen.
Vorbehandlung Anlaß-Temperatur
Borgehalt χ 10"
10
11B Ges.B
Dosis Dehnung Neutronen/ i° '
850 850 850 850
1,0 | 39,0 | 40,0 | keine | .. 17 | 39,6 |
36,4 | 3,6 | 40,0 | keine | 10" | 37,3 |
0,3 | 1,1 | 1,4- | keine | 17 | 30,2 |
1,0 | 39,0 | 40,0 | 5,5 x | 29,7 | |
36,4 | 3,6 | 40,0 | 5,5 χ | 20,0 | |
0,3 | 1,1 | 1,4 | 5,5 x | 17 | 20,3 |
1,0 | 39,0 | 40,0 | keine | 17 | 66,9 |
36,4 | 3,6 | 40,0 | keine | 69,4 | |
1,0 | 39,0 | 40,0 | 5,5 x | 64,5 | |
36,4 | 3,6 | 40,0 | 5,5 x | 48,5 | |
Im allgemeinen hängt die Duktilitatsverminderung bei der
Bestrahlung ab von den B(n, oc ) Li' Gesamtreaktionen,aber die
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erfindungsgemäße Behandlung vermindert diesen Gesamteffekt. Normaler Stahl enthält etwa 5 ' 10""6 Teile natürliches Bor,
und es ist klar ersichtlich, daß eine Verminderung dieses Wertes oder eine Verminderung im Bor-10-Gehalt vorteilhaft
sind. Die Neutronenabsorption eines solchen Borgehaltes ist vernachlässigbar.
In diesem Beispiel wird ein Muster von 20/25 Niobstahl heiß gewalzt bis auf 0,1 Zoll (2,54· mm), angelassen und kalt
gewalzt auf 0,077 Zoll (1,95 mm). Es wurde sodann in zwei Portionen geteilt, und beide Portionen wurden kalt gewalzt
bis auf 0,020 Zoll (0,5 mm) bei Anwendung einer Reduktionsrate von 28 io mit dazwischen liegenden Anlaßschritten. Für
die erste Portion lagen alle Anlassungen bei 1000°0, während für die zweite Portion die Anlassungen der Reihe nach waren
1/2 Stunde bei 9000O; 1 1/2 Stunden bei 80O0C; 4 Stunden bei
8000C und 24 Stunden bei 8000G. Muster der Kaltverarbeitungsprodukte
wurden entnommen und einer Endanlassung von 1/2
Stunde bei 10000C und beziehungsweise 63 Stunden bei 8000C
unterworfen. Die kalt bearbeiteten und die angelassenen Muster aus jeder Portion wurden bei 6500C mit einer Dosis von 6 χ
Neutronen/om (thermisch) bestrahlt. Dehnungsmessungen wurden ausgeführt, und es wurde gefunden, daß bei 75O0C in Luft mit
—4. »-I einer Belastungsrate von 2 χ 10 ^ sec kein wesentlicher
Unterschied in den Dehnbarkeiten der kaltgewalzten und der angelassenen Muster bestand. Indessen besaßen die Muster aus
der ersten Portion eine Dehnung bis zum Bruch von nur 6,4 ^,
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während für die zweite Portion die Dehnung 15,8 $>
betrug.
Die Erfindung betrifft auch Abänderungen der im beiliegenden Patentanspruch 1 umrissenen Ausführungsform und bezieht
sich vor allem auch auf sämtliche Erfindungsmerkmale, die im
einzelnen — oder in" Kombination — in den gesamten ursprünglichen Anmeldungsunterlagen offenbart sind,
Patentansprüche ■ ■
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Claims (4)
1. Verfahren zur Behandlung eines aastem tischen Edelstahls
zwecks Verminderung des Verlustes an dessen Hochtemperaturduktilität bei der Bestrahlung im Atomreaktor, bestehend
in einer Kaltbearbeitung des Stahls und darauffolgendem Anlassen des bearbeiteten Stahls, dadurch gekennzeichnet,
daß das Anlassen bei einer Temperatur zwischen 800 und 900 C während einer Zeit durchgeführt wird, welche genügt, um ein
grobes Präzipitat von Chrom- und Niob-Karbiden und -Nitriden zu schaffen, und die Kaltbearbeitungs- und Anlaß-Schritte
wenigstens einmal wiederholt werden, wodurch eine Feinkornstruktur in dem Stahl hervorgerufen wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß jedes weitere Anlassen während einer längeren Zeit ausgeführt
wird als jedes vorhergehende Anlassen im Temperaturbereich von 800 - 90O0C.
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-*-■
H33800
-ft;
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß
die Anlaßtemperatur um 8000C liegt und zwei Anlaßschritte ausgeführt
werden, wobei die Zeitdauer des ersten Schrittes etwa vier Stunden und die Zeit des zweiten Schrittes etwa sechzig
Stunden beträgt. .
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-3, dadurch gekennzeichnet,
daß der Stahl einem Kaltbearbeitungs-Endschritt
unterworfen wird.
909838/0 231
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