DE1234269B - Schaltungsanordnung zur Verringerung von Zwischenmodulationsverzerrungen in einem Stereo-Decoder - Google Patents
Schaltungsanordnung zur Verringerung von Zwischenmodulationsverzerrungen in einem Stereo-DecoderInfo
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- DE1234269B DE1234269B DER34380A DER0034380A DE1234269B DE 1234269 B DE1234269 B DE 1234269B DE R34380 A DER34380 A DE R34380A DE R0034380 A DER0034380 A DE R0034380A DE 1234269 B DE1234269 B DE 1234269B
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- H03D1/2209—Decoders for simultaneous demodulation and decoding of signals composed of a sum-signal and a suppressed carrier, amplitude modulated by a difference signal, e.g. stereocoders
- H03D1/2218—Decoders for simultaneous demodulation and decoding of signals composed of a sum-signal and a suppressed carrier, amplitude modulated by a difference signal, e.g. stereocoders using diodes for the decoding
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Description
DEUTSCHES
PATENTAMT
AUSLEGESCHRIFT
Int. CL:
H 04 b
Deutsche Kl.: 21 a2 -16/03
Nummer: 1 234 269
Aktenzeichen: R 34380 VIII a/21 a2
Anmeldetag: 5. Februar 1963
Auslegetag: 16. Februar 1967
Die Erfindung betrifft eine Schaltungsanordnung zur Verringerung von Zwischenmodulationsverzerrungen
in einem Stereo-Decoder mit Eingangsklemmen, denen von einem FM-Demodulator ein Signalgemisch
zugeführt ist, das eine der Summe zweier stereophonisch verknüpfter Signale entsprechende
Komponente, zur Höhenanhebung vorverzerrte Seitenbänder eines mit der Differenz der stereophonisch
verknüpften Signale frequenzmodulierten, unterdrückten Hilfsträgers und ein Pilotsignal, dessen Frequenz
einer Oberwelle der Hilfsträgerfrequenz entspricht, enthält, ferner mit einem Hilfsträgerdemodulator,
der mit den Eingangsklemmen einerseits über einen aus dem Pilotsignal ein Demodulationssignal
erzeugenden Kreis und andererseits einen praktisch nur die Hilfsträgerseitenbänder übertragenden Filterkreis
gekoppelt ist, und mit einem Matrixkreis, dessen Eingänge mit dem Ausgang des Hilfsträgerdemodulators
sowie mit den Eingangsklemmen über einen Kopplungskreis für die der Summe der stereophonisch
verknüpften Signale entsprechende Komponente verbunden sind.
Bei den derzeit in den Vereinigten Staaten von Amerika gültigen Normen wird die Trägerwelle bei
stereophonischen Rundfunksendungen mit der Summe aus zwei modulierenden Tonfrequenzsignalen,
wie zwei stereophonisch verknüpften Signalen, einem rechten (R) und einem linken (L) Signal, als
einzigem Modulationssignal in der beim FM-Rundfunk üblichen Weise in der Frequenz moduliert, diese
Schwingung kann durch die vorhandenen monophonen Empfänger empfangen werden. Im Multiplexsystem
wird die Trägerschwingung jedoch gleichzeitig noch mit einer stereophonischen Information versehen,
die eine Signaltrennung ermöglicht und die Form eines modulierenden Unterkanalsignals mit
unterdrücktem Träger hat, das mit der Differenz der zu sendenden stereophonisch verknüpften Signale
amplitudenmoduliert ist, außerdem wird noch ein Pilotsignal zugesetzt, das bei der Demodulation des
Signals, dessen Träger unterdrückt ist, Verwendung findet.
Das kompatible, zusammengesetzte stereophonische Signal am Multiplexausgangskreis oder der
Ausgangsklemme des Frequenzdemodulators eines Multiplexempfängers kann also aus der frequenzmodulierten
Hauptkomponente des Signals bestehen, die das kompatible oder normverträgliche Signal darstellt,
das von einem normalen monophonen FM-Empfänger verwendet wird, ferner aus einem 19-kHz-Pilot-Signal und dem Differenzfrequenzsignal
(L-R), das eine amplitudenmodulierte Zweiseiten-Schaltungsanordnung
zur Verringerung
von Zwischenmodulationsverzerrungen in
einem Stereo-Decoder
von Zwischenmodulationsverzerrungen in
einem Stereo-Decoder
Anmelder:
Radio Corporation of America,
New York, N.Y. (V. St. A.)
Vertreter:
Dr.-Ing. E. Sommerfeld, Patentanwalt,
München 23, Dunantstr. 6
Als Erfinder benannt:
Allen LeRoy Limberg,
Princeton Junction, N. J. (V. St. A.)
Beanspruchte Priorität:
V. St. ν. Amerika vom 16. Februar 1962
(173 642)
V. St. ν. Amerika vom 16. Februar 1962
(173 642)
bandschwingung mit einem unterdrückten Träger von 38 kHz, der ersten Oberwelle des Pilotunterträgers,
darstellt. Die matrixmäßige Verarbeitung des Summen- und Differenzsignals in Verbindung mit
dem amplitudenmodulierten Unterkanal mit unterdrücktem Träger erlaubt eine maximal 90%ige Modulation
des Hauptträgers entweder durch das Summensignal selbst oder durch das Differenzmodulationssignal
mit unterdrücktem Träger des Unterkanalsignals. Phasen- und Frequenzgang sind beim
Summen- und Differenzsignalkanal im Tonfrequenzbereich von beispielsweise 50 Hz bis 15 kHz annähernd
gleich und es läßt sich ein Ubersprechabstand (Kanaltrennung) von 30 db erhalten.
Es ist außerdem möglich, Hintergrundmusik oder ein zusätzliches Programm durch einen zweiten
Unterträgersignalkanal zu liefern, der auf einer Unterträgerfrequenz von 67 kHz liegen und den
Hauptträger bis zu etwa 10% modulieren kann, wobei in einem oberen Band zwischen 59 kHz und
kHz Seitenbänder von etwa 8 kHz auf beiden Seiten auftreten.
Viele in Betrieb befindliche FM-Empfänger können für eine stereophonische Signalübertragung und Wiedergabe erweitert werden, indem man eine Multiplexausgangsschaltung an den Frequenzdemodulator
Viele in Betrieb befindliche FM-Empfänger können für eine stereophonische Signalübertragung und Wiedergabe erweitert werden, indem man eine Multiplexausgangsschaltung an den Frequenzdemodulator
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vor den Deemphasiskreis anschließt, der bekanntlich daher zum Hilfsträgerdemodulator übertragen, zu-
bei den üblichen FM-Empfängern die senderseitig zur dem auch zusätzlich die Hilfsträgerseitenbänder, die
Verbesserung des Störabstandes vorgenommene im demodulierten Zustand Signale nahe der un-
Höhenanhebung niederfrequenzseitig wieder rück- erwünschten Unterharmonischenfrequenz ergeben,
gängig machte. Eine Stereomultiplexeinheit zur Tren- 5 mit voller Stärke gelangen.
nung der beiden stereophonisch verknüpften Signale Der Erfindung liegt also die Aufgabe zugrunde,
eines normverträglichen Stereosignals wird also so- die störenden Zwischenmodulationsverzerrungen in
wohl als integraler Bestandteil von neuen Empfän- einem Stereo-Decoder zu verringern.
gern als auch Adaptereinheit für bereits vorhandene Eine Schaltungsanordnung zur Verringerung von
Empfänger gebraucht. 10 Zwischenmodulationsverzerrungen in einem Stereo-
Bei bekannten Systemen wird das normverträg- Decoder mit Eingangsklemmen, denen von einem
liehe zusammengesetzte Stereosignal am Multiplex- FM-Demodulator ein Signalgemisch zugeführt ist,
ausgangskreis oder der Multiplexausgangsklemme das eine der Summe zweier stereophonisch verknüpfdes
FM-Demodulators einer Stereomultiplexeinheit ter Signale entsprechende Komponente, zur Höhenzugeführt,
die die Hilfsträger- oder Stereoinformation 15 anhebung vorverzerrte Seitenbänder eines mit der
mittels eines Hochpaß- oder Bandpaßfilters abtrennt, Differenz der stereophonisch verknüpften Signale fredas
einen praktisch ebenen Frequenzgang von 23 bis quenzmodulierten, unterdrückten Hilfsträgers und
53 kHz besitzt, worauf die (L-i?)-DifferenzsignaI- ein Pilotsignal, dessen Frequenz einer Oberwelle der
komponente demoduliert wird. Durch eine sich an- Hilfsträgerfrequenz entspricht, enthält, ferner mit
schließende geeignete Matrixschaltung wird das 20 einem Hilfsträgerdemodulator, der mit den Eingangsdemodulierte
(L- .R)-HiIfsträgersignal von und zu klemmen einerseits über einen aus dem Pilotsignal
der (L+i?)-Summensignalkomponente subtrahiert ein Demodulationssignal erzeugenden Kreis und an-
bzw. addiert, wobei die getrennten stereophonisch dererseits einen praktisch nur die Hilfsträgerseitenverknüpften
L- und i?-Signale entstehen, die dann bänder übertragenden Filterkreis gekoppelt ist, und
desakzentuiert, also einer Höhenebnung oder Höhen- 25 mit einem Matrixkreis, dessen Eingänge mit dem
entzerrung unterworfen werden, bevor sie zwei ge- Ausgang des Hilfsträgerdemodulators sowie mit den
trennten Ubertragungskanälen zugeführt werden. Eingangsklemmen über einen Kopplungskreis für die
Die bekannten Stereophonischen FM-Multiplex- der Summe der stereophonisch verknüpften Signale
einheiten der oben beschriebenen Art haben den entsprechende Komponente verbunden sind, ist geNachteil, daß starke Intermodulationsverzerrungen 30 maß der Erfindung dadurch gekennzeichnet, daß der
auftreten. Diese Verzerrungen haben ihre Ursache die Eingangsklemmen mit dem Hilfsträgerdemodulahauptsächlich
in einer Wechselwirkung zwischen dem tor koppelnde Filterkreis für eine Höhenentzerrung
19-kHz-Pilotsignal und der 38-kHz-Hilfsträger- der demodulierten Signale bemessen ist und daß als
schwingung mit Signalen, deren Frequenzen nahe bei Hilfsträgerdemodulator ein symmetrischer Synchron-Unterharmonischen
von 38 kHz liegen. (L+.R)-Si- 35 Spitzendetektor verwendet ist.
gnale mit Frequenzen von 122/s kHz oder 6Vs kHz Vorzugsweise ist der Frequenzgang des Füterkrei-
oder demodulierte (L-R)-HiIfSträgerseitenband- ses bezüglich der Hilfsträgerfrequenz wenigstens ansignale
dieser Frequenzen können beispielsweise mit nähernd symmetrisch und die Dämpfung der Seitendem
19-kHz-Pilotsignal oder der 38-kHz-Hilfsträger- bänder nimmt mit wachsendem Abstand von der
schwingung diese unerwünschte Zwischenmodula- 40 Hilfsträgerfrequenz progressiv zu.
tionsverzerrung hervorrufen. Der Filterkreis kann einen Seienresonanzkreis ent-
Die Zwischenmodulation des Pilotsignals und wie- halten, der auf die Frequenz eines im Signalgemisch >
der eingesetzten Stereohilfsträgers mit ihren Unter- enthaltenen zweiten Hilfsträgers abgestimmt ist, und
harmonischen erfolgt durch die nichtlineare Charak- dem Serienresonanzkreis ist dann eine Spule parallel
teristik eines FM-Stereodemodulators. Tonfrequente 45 geschaltet, die mit der parallel zu ihr wirksamen Ka-
S.chwebungen infolge einer solchen Zwischenmodula- pazität auf die Frequenz des unterdrückten Hilfsträ-^
<
tion sind besonders störend, da sie normalerweise in gers abgestimmt ist. Dabei kann weiterhin zwischen '.
keiner harmonischen Beziehung zu der sie erzeugen- die Eingangsklemmen und den Filterkreis ein Wider- ',
den Information stehen und da sie sich von »natür- stand geschaltet sein, dessen Widerstandswert in Ver- *
liehen« Zwischenmodulationseffekten unterscheiden, 50 bindung mit den Parametern des Filterkreises so be- I
die aus dem tatsächlichen Programmaterial resultie- messen ist, daß die Dämpfung der Hüfsträgerseiten- ]
ren, wie der Akustik des Aufnahme-und Empfangs- bänder beidseits der Hilfsträgerfrequenz in einem ]
raumes usw. 19 und 38 kHz sind mit praktisch kon- arithmetischen Maßstab symmetrisch ist. ί
stantem Pegel bei der Demodulation mit Sicherheit Der Hilfsträgerdemodulator kann eine Brücken- J
vorhanden, so daß die Zwischenmodulation bei man- 55 schaltung mit zwei in Reihe geschalteten Gleichrich- s
chen Sendungen für merkliche Zeitspannen auftreten tern und zwei Impedanzelementen enthalten, wobei
kann und der Sendung die Brillanz raubt. einer Brückendiagonale das Demodulationssignal zu-
Die bei den bekannten Stereodemodulatoren zur geführt ist und ein Ausgangsimpedanzelement in I
Trennung der Hilfsträgerseitenbänder verwendeten Reihe mit dem Filterkreis an die andere Brückendia-
Filter hatten einen möglichst ebenen Durchlaßbereich 60 gonale angeschlossen ist. ε
von 23 bis 53 kHz, um die Hilfsträgerseitenbänder Der Filterkreis ist vorzugsweise so bemessen, daß t
vom Rest des zusammengesetzten Signals abzutren- die Höhenentzerrung am Ausgang des Hilfsträger- ν
nen; die Dämpfung dieser Filter für Frequenzen demodulators einer Zeitkonstante von etwa I
außerhalb des gewünschten Durchlaßbereiches läßt 75 Mikrosekunden entspricht.
jedoch zu wünschen übrig, wenn man nicht kompli- 65 Gemäß einer anderen Ausgestaltung der Erfindung s
zierte und teuere Schaltungen verwendet. Die enthält der die Eingangsklemmen mit dem Matrix- £
19-kHz-Schwingung und (L+/^-Komponenten, die kreis verbindende Kopplungskreis für das Summen- e
Zwischenmodulationsverzerrungen ergeben, werden signal einen aus Reihenwiderständen und Parallel- d
kondensatoren gebildeten Filterkreis, der die Hilfsträgerseitenbänder
und andere Komponenten des Signalgemisches, deren Frequenz oberhalb des Frequenzbereiches
der der Summe der stereophonisch verknüpften Signale entsprechenden Komponenten liegt, unterdrückt.
Die Erfindung soll nun an Hand eines nicht einschränkend auszulegenden Ausführungsbeispiels in
Verbindung mit der Zeichnung näher erläutert werden. Es bedeutet
F i g. 1 ein Schaltbild einer Multiplexdemodulator- und Matrixeinheit gemäß der Erfindung, die in Verbindung
mit einem als Blockschaltbild dargestellten FM-Empfänger und Niederfrequenzverstärker dargestellt
ist,
F i g. 2 eine graphische Darstellung des Frequenzspektrums und der Modulationsbestandteile eines zusammengesetzten
Modulationssignals, das der Stereomultiplexeinheit der F i g. 1 zugeführt wird,
F i g. 3 eine graphische Darstellung der Dämpfung eines in der Stereomultiplexeinheit der F i g. 1 verwendeten
Hilfsträgerseitenbandabtrennfilters und Desakzentuierungsnetzwerkes als Funktion der Frequenz
und
Fig. 4a und 4b graphische Darstellungen der Stereophonischen Seitenbandinformation für einen
Zyklus eines Modulationssignals bzw. der nach Demodulation durch den in Fig. 1 dargestellten Hilfsträgerdemodulator
resultierenden Schwingung.
Der Empfangsteil der in Fig. 1 dargestellten Anordnung ist nur schematisch dargestellt und dient als
Beispiel für irgendeinen FM-Empfänger, der für Stereomultiplexbetrieb geeignet ist. Der Empfangsteil
enthält eine Hochfrequenzverstärker- und Mischstufe 5 zum Empfang von frequenzmodulierten
Schwingungen im Bereich von etwa 88 bis 108 MHz, die durch eine Antenne 6 empfangen werden. Es
schließt sich ein Zwischenverstärker und Begrenzer 7 an, der einen FM-Demodulator 8 speist. Der Demodulator
8 besitzt zwei Ausgangsklemmen 10, 11, an denen ein Hauptkanal- oder (L+i?)-Signal, die
einem (L- i?)-Signal entsprechenden Hilfsträgerseitenbänder
und ein 19-kHz-Pilotsignal liegen. Mit den
Multiplexausgangsklemmen 10, 11 des FM-Demodulators 8 ist eine Stereomultiplexeinheit 15 verbunden,
die aus dem an den Klemmen 10, 11 liegenden zusammengesetzten Signal zwei stereophonisch verknüpfte
Signale, ein rechtes (R) und ein linkes (L) Signal, oder ähnliche Modulationssignale erzeugt.
Die Multiplexeinheit kann ein Zusatzgerät für vorhandene Empfänger darstellen oder schon bei der
Herstellung in einen Empfänger eingebaut werden, sie liefert an zwei Stereo- oder Kanalausgangsklemmen
16, 17 die getrennten Modulationskomponentsignale, also bei dem vorliegenden Beispiel ein rechtes
und ein linkes Stereosignal.
Die Stereomultiplexeinheit 15 enthält eine Verstärkerstufe mit einer Verstärkerröhre 18, die eine Kathode
19, ein Steuergitter 20 und eine Anode 21 besitzt. Im vorliegenden Falle kann es sich um den Pentodenteil
einer aus Wirtschaftlichkeitsgründen verwendeten Pentoden-Trioden-Verbundröhre handeln.
Die Verstärkerstufe kann direkt mit den Ausgangsklemmen 10, 11 des FM-Demodulators 8 verbunden
sein, vorzugsweise ist jedoch wie beim vorliegenden Beispiel eine Verstärkerstufe zwischengeschaltet, die
eine Verstärkertriode 23 enthält, die durch das andere System der Verbundröhre gebildet wird. Ein
Gittereingangskreis 24 der Triode 23 ist mit der Klemme 10 über einen Kopplungskondensator 25
verbunden und ein Kathodenkreis dieser Röhre enthält ein Widerstandsnetzwerk 22, das durch einen
Kondensator 30 überbrückt ist, um die Vestärkung dieser Stufe für hohe Frequenzen zu verbessern. Ein
Anodenkreis 26 der Röhre 23 ist mit einem Steuergitter 20 der Pentode 18 über einen Gitterkreis 27 gekoppelt, der einen Kopplungskondensator 28 und
ίο einen zwischen das Gitter 20 und Masse geschalteten
Gitterableitwiderstand 29 enthält. Ein Kathodenkreis der Röhre 18 enthält einen Widerstand 31 mit einem
verstellbaren Abgriff 32. Ein Anodenkreis 36 der Verstärkerröhre 18 ist auf das Pilotsignal abgestimmt,
dessen Frequenz beim vorliegenden Beispiel 19 kHz beträgt, er enthält eine abstimmbare Wicklung
37 und Parallelabstimmkondensatoren 38, 96. Der Verbindungspunkt der Kondensatoren 38, 96 ist
über einen Widerstand 95 mit der Kathode 19 der Pentode 18 verbunden. Die Frequenz des 19-kHz^
Pilotsignals wird in einem Vollweggleichrichterkreis 39 verdoppelt. Der Vollweggleichrichter 39 enthält
eine Wicklung 40 mit geerdetem Mittelabgriff, die mit der Wicklung 37 gekoppelt und durch einen Kondensator
41 auf die Frequenz des Pilotsignals abgestimmt ist. Die Vollweggleichrichter-Frequenzverdopplerschaltung
enthält ferner zwei Dioden, beispielsweise Halbleiterdioden 42, 43, deren Kathoden miteinander
verbunden sind, während die Anoden jeweils an ein Ende der Wicklung 40 angeschlossen sind. Der
Gleichstromweg für die Dioden 42, 43 wird durch zwei in Reihe geschaltete Widerstände 44, 45, die
nach Masse führen, und über den Mittelabgriff der Wicklung 40 geschlossen. Parallel zum Widerstand
45 ist ein Kondensator 46 geschaltet.
Ein etwas abgewandelter Colpitts-Oszillatorkreis 47, der nur bei Anwesenheit des Pilotsignals
schwingt, enthält eine Triode 48, die durch ein System einer Doppeltriode gebildet werden kann. Ein
Steuergiter 49 der Triode 48 ist über die Parallelschaltung eines Widerstandes 97 mit einem Kondensator
98 an den Verbindungspunkt der Dioden 42, 43 und an den Widerstand 44 angeschlossen, so daß es
eine den Oszillator in Betrieb setzende und die Phase synchronisierende Spannung erhält, wenn ein
19-kHz-Pilotsignal empfangen wird. Eine Anode 50 der Triode 48 ist über einen auf 38 kHz, also die
doppelte Frequenz des Pilotsignals, abgestimmten Parallelresonanzkreis mit einer Anodenspannungsquelle
+B verbunden. Der Parallelresonanzkreis enthält eine abstimmbare Induktivität 51, der zwei in
Reihe geschaltete Kondensatoren 52, 53 parallel geschaltet sind. Der Verbindungspunkt der Kondensatoren
52, 53 ist mit einer Kathode 54 der Triode 48 verbunden, um die Schwingungen aufrechtzuerhalten,
wenn die Röhre 48 richtig vorgespannt ist. Bei monophonem Empfang ist die Röhre 48 durch eine Vorspannung
gesperrt, die ihr vom Verbindungspunkt zweier Widerstände 55, 56 zugeführt wird, welche
zwischen der Anodenspannungsquelle +B und Masse liegen. Wenn ein Pilotsignal empfangen wird,
erlaubt die an den Widerständen 44, 45 auftretende Gleichspannung, daß der Oszillator synchron mit der
38-kHz-Welligkeitskomponente, die bei der Vollweggleichrichtung
des Pilotsignals entsteht, zu schwingen beginnt. Zwischen die Anode 50 der Oszillatorröhre
48 und die Anodenspannungsquelle +B ist eine Anzeigevorrichtung für Stereoempfang, die eine Glimm-
röhre 33 enthält, geschaltet. Die Glimmröhre brennt nur, wenn der Kreis 47 schwingt, also nur bei Stereoempfang.
Eine 38-kHz-Schaltspannung vom Oszillatorkreis 47 wird auf einen symmetrischen Synchron-Spitzendemodulatorkreis
57 gekoppelt, der die (L-R)-Signalkomponente von den Hilfsträgerseitenbandsignalen
demoduliert. Der Demodulatorkreis 57 enthält eine Wicklung 58 mit Mittelabgriff, die mit der Spule
51 des Oszillatorschwingkreises gekoppelt ist, und zwei Dioden 59, 60. Die Anode der Diode 59 ist mit
einem Ende der Wicklung 58 verbunden und ihre Kathode ist über die Parallelschaltung eines Widerstandes
61 und eines Kondensators 62 und über einen Kondensator 63 geerdet. Die Kathode der Diode 63
ist an das andere Ende der Wicklung 58 angeschlossen und ihre Anode ist über eine Parallelschaltung
aus einem Widerstand 64 und einem Kondensator 65 und den Kondensator 63 ebenfalls mit Masse verbunden.
Die Hilfsträgerseitenbänder, die die (L- R)-Signalinformation
enthalten, werden über den Mittelabgriff der Wicklung 58 in den Demodulationskreis
57 eingespeist. Man beachte, daß das zusammengesetzte demodulierte FM-Signal, das das (L+i?)-Signal,
das 19-kHz-Pilotsignal und die Hilfsträgerseitenbandschwingung
enthält, an der Kathode 19 der Verstärkerröhre 18 liegt. Zur Abtrennung der Hilfsträgerseitenbänder
wird die Kathode 19 über ein kombiniertes Filter- und Deemphasisnetzwerk 66 mit dem
Mittelabgriff der Wicklung 58 gekoppelt. Das Filter- und Deemphasisnetzwerk enthält einen Reihenwiderstand
67, eine Parallelinduktivität 68 und einen Saugkreis aus einer Spule 69 und einem Kondensator 70,
die einen auf 67 kHz, die Frequenz eines zusätzlichen Signalkanals, der gegebenenfalls auf denselben Träger
übertragen wird, abgestimmt sind. Die Spule 68 ist mit der parallel zu ihr wirksamen Kapazität auf
38 kHz, die Mittelfrequenz des Hilfsträgerkanals, abgestimmt,
so daß Signale beidseits von 38 kHz gedämpft werden. Die Gesamtcharakteristik des Netzwerkes
ist so, daß die hohen Frequenzen der resultierenden demodulierten Signale mit einer Zeitkonstante
von ungefähr 75 Mikrosekunden gedämpft werden, so daß eine Hochfrequenz-Desakzentuierung
eintritt. Diese Desakzentuierung kompensiert die Hochfrequenzanhebung, die auf der Senderseite vorgenommen
wird, um den Rauschabstand der FM-Übertragung im Ganzen zu verbessern.
Das Ausgangssignal des Filters 66 wird über einen Blockkondensator 71 auf einen Widerstand 72 gekoppelt,
der zwischen den Mittelabgriff der Wicklung
58 und Masse geschaltet ist.
Demodulierte (L—i?)-Hilfsträgerseitenbandsignale
erscheinen am Kondensator 63 und gelangen von dort zu einem Steuergitter 73 einer Röhre 74, die als
Phasenspalter geschaltet ist. Eine Anode 75 und eine Kathode 76 dieser Röhre sind über Arbeitswiderstände
77 bzw. 78 an die Anodenspannungsquelle +B bzw. Masse angeschlossen.
Einem Matrixnetzwerk, das zwei in Reihe geschaltete Widerstände 79, 80 enthält, werden entgegengesetzte
Phasen des (L-2?)-Signals von der Phasenspalterstufe
74 zugeführt. Ein Ende des Widerstandes 79 ist über einen Trennwiderstand und einen Kopplungskondensator
82 mit der Anode 75 gekoppelt und erhält das + (L-Ä)-Signal, während ein Ende
des Widerstandes 80 über einen Trennwiderstand 83 und einen Kopplungskondensator 84 mit der Kathode
76 gekoppelt ist und das — (L+i?)-Signal erhält.
Das von der Kathode 19 der Verstärkerröhre 18 abgenommene (L+i?)-Signal wird dem Verbindungspunkt
der Widerstände 79, 80 zugeführt. Das Pilotsignal, die Seitenbänder des Hilfsträger und andere
hochfrequenten Komponenten, die gegebenenfalls an der Kathode 19 vorhanden sind, werden
durch einen Hochfrequenz-Desakzentuierungskreis
ίο entfernt, der zwei in Reihe geschaltete Widerstände
85, 86 und zwei mit Masse verbundene Parallelkondensatoren 87, 88 enthält. Die Zeitkonstante dieses
Desakzentuierungsnetzwerkes beträgt unter Berücksichtigung der Belastung durch die Widerstände 79,
80 etwa 75 Mikrosekunden. Das Desakzentuierungs- oder Deemphasisnetzwerk für die (L+2?)-Signale ist
über einen Kopplungskondensator 89 mit dem Matrixnetzwerk gekoppelt. Das (L+2?)-Signal wird zum
+ (L-R)- und — (L-i?)-Signal addiert, und an den
Klemmen 16 bzw. 17 entsteht das rechte bzw. linke Stereosignal. Die Amplitude des (L+.R)-Signals, das
dem Matrixkreis zugeführt wird, kann mittels des Schleifers 32 des Widerstandes 31 verstellt werden,
so daß die Addition bzw. Subtraktion der Summen- und Differenzsignale an den Klemmen 16, 17 die
richtigen Ausgangssignale liefert.
Die Empfänger- und Übertragungsanlage enthält noch geeignete Schaltungsanordnungen, die mit den
Klemmen 16,17 der Stereomultiplexeinheit verbunden sind und die Signale der beiden Kanäle verstärken
und wiedergeben, also hier das rechte und linke der stereophonisch verknüpften Tonfrequenzsignale.
Die Klemme 16 ist zu diesem Zweck über einen Lautstärkeregelwiderstand 99 mit einem Schleifer 100 mit
einem Tonfrequenzverstärker 101 verbunden, der einen Lautsprecher 102 für den linken Kanal speist.
In entsprechender Weise ist die Ausgangsklemme
17 über ein zweites Lautstärkeregelpotentiometer 105 mit Masse verbunden und ein Schleifer 106 dieses
Potentiometers ist an einen zweiten Niederfrequenz-Kanalverstärker 107 angeschlossen, der einen Lautsprecher
108 für den rechten Kanal speist. Die Lautstärkeregler sind wie üblich durch eine mechanische
Kupplung 109 verbunden, so daß sie durch einen einzigen Bedienungsknopf 110 gemeinsam verstellt
werden können. An die Stelle der zuletzt beschriebenen Anordnung kann natürlich auch irgendeine
andere geeignete Wiedergabenanordnung treten. Die Arbeitsweise der eben beschriebenen Multiplexeinheit
soll nun an Hand von F i g. 2 besprochen werden. Das zusammengesetzte Signal an den Ausgangsklemmen
10,11 des FM-Demodulators 8 hat beim Empfang eines normverträglichen Stereosignals
das in F i g. 2 graphisch dargestellte Aussehen, dabei sind längs der Abszisse die Frequenz und längs der
Ordinate die prozentuale Modulation und damit die relative Amplitude der Hilf strägersignale aufgetragen.
Man sieht, daß das gesamte Signal aus einer (L+^-Komponente 115, die bis zu 90% Modulation
ausmachen kann, und einer amplitudenmodulierten (L- i?)-Zweiseitenbandkomponente 116 mit
unterdrücktem Träger zusammengesetzt sein kann, die den Träger ebenfalls, wie angegeben, bis zu 90%
durchmodulieren kann, jedoch gegenüber der Hauptmodulationskomponente 115 um 180° in der Phase
verschoben ist. Mit anderen Worten gesagt, ist die Komponente 115 maximal, wenn die Komponente
116 minimal ist.
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Bei dem Diagramm der F i g. 2 wurde angenom- konstante des i?C-Netzwerkes 45, 46 wird zur Steuemen,
daß die Audiofrequenzmodulation von 0 bis rung des Stromflußwinkels der Dioden einjustiert. In
15 kHz reicht. In der Praxis nehmen die Modula- der Praxis ergaben sich ausgezeichnete Betriebseigentionsfrequenzen
bekanntlich ein Bad zwischen 50 Hz schäften, wenn die einzelnen Dioden während eines
und etwas weniger als 15 kHz ein, je nach der 5 Zyklus der 19-kHz-Pilotschwingung jeweils 30° leite-Wiedergabetreue
der zur Modulation verwendeten ten. Bei diesem Stromflußwinkel ist die Belastung der
Studioanlagen. Das wieder eingesetzte unterdrückte Verstärkerstufe 18 nur sehr gering, was zur Phasen-Trägersignal
ist durch eine gestrichelte Linie 117 bei Stabilität des Systems beiträgt.
38 kHz eingezeichnet, es ist gleich der ersten Ober- Bei monophonem Empfang arbeitet der Oszillator
welle des 19-kHz-Pilotträgers 118. Die Seitenbänder io wegen der an seiner Kathode liegenden positiven
des unterdrückten Trägersignals reichen wie einge- Spannung nicht, und Störungen einer Frequenz von
zeichnet von praktisch 23 bis 53 kHz, so daß eine 19 kHz können den Oszillator wegen der Zeitkon-Modulation
in praktisch dem ganzen 15 kHz breiten stante des i?C-Netzwerkes 44, 46 nicht anstoßen.
Band gewährleistet ist. Wenn die positive Spannung von dem Vollwegggleich-
Das möglicherweise vorhandene zusätzliche Signal 15 richter-Frequenzverdopplerkreis 39 die Schwellwertoder
der Hintergrundmusikkanal ist durch einen spannung an der Kathode 38, die durch den Span-Block
120 dargestellt, es reicht bis 8 kHz beidseits nungsteiler 55, 56 bestimmt wird, übersteigt, beginnt
eines 67-kHz-Hilfsträgers 121. der Kreis zu schwingen, und Frequenz und Phase der
Wenn der FM-Empfänger ein stereophonisches Schwingungen werden mit den 38-kHz-Impulsen syn-FM-Signal
empfängt, liegt an den Ausgangsklemmen 20 chronisiert, die dem Gitter 49 zugeführt werden. Es
des FM-Demodulators 8 ein zusammengesetztes ist ersichtlich, daß der Kondensator 98 für die
Signal an, wie es in Fig. 2 dargestellt ist. Da der 38-kHz-Synchronisationsimpulse eine niedere Impe-Frequenzgang
der der Stereomultiplexeinheit 15 vor- danz darstellt und daß der Widerstand 97 eine Trenangehenden
Stufen bei höheren Frequenzen abfallen nung zwischen der negativen Spannung, die sich am
kann, d.h., daß die Verstärkung bei höheren Fre- 25 Gitter entwickelt, wenn der Oszillator zu schwingen
quenzen geringer ist, wird man gewünschtenfalls den beginnt, und der positiven Spannung, die an den
Frequenzgang des vorderen Teiles des Empfängers Widerständen 44, 45 abfällt^ , gewährleistet. Die
gegebenenfalls dadurch einebnen, daß man die Ver- 38-kHz-Spannung an der Anode 50 wird einer Neonstärkerstufe
23 so auslegt, daß sie bei höheren Fre- Glimmlampe 33 zugeführt, die ,zündet und anzeigt,
quenzen eine größere Verstärkung aufweist. Dies ge- 30 daß Stereosignale empfangen werden,
schieht bei dem vorliegenden Beispiel durch Wahl Die Tatsache, daß die Oszillatorausgangsspannung
schieht bei dem vorliegenden Beispiel durch Wahl Die Tatsache, daß die Oszillatorausgangsspannung
der Widerstandswerte des Netzwerks 22 und der zur Demodulation der Hilfsträgerseitenbänder not-Kapazität
des Kondensators 30 derart, daß niedrigere wendig ist und daß diese Ausgängsspannung nur dann
Frequenzen gegengekoppelt und höhere Frequenzen erzeugt wird, wenn ein Stereosignäl empfangen wird,
bevorzugt verstärkt werden, so daß sich gerade ein 35 ergibt eine automatische Stereo-Mono-Steuerung oder
Ausgleich des hochfrequenten Abfalles der Übertra- Umschaltung des Empfängers,
gungscharakteristik der vorangehenden Stufen ergibt. Die 38-kHz-Oszillatorausgangsspannung und die
gungscharakteristik der vorangehenden Stufen ergibt. Die 38-kHz-Oszillatorausgangsspannung und die
Das resultierende Signal wird in der Stufe 18 linear Hilfsträgerseitenbänder werden dem symmetrischen
verstärkt, dabei entsteht das 19-kHz-Pilotsignal im Synchron-Schaltdemodulator 57 zur Erzeugung des
abgestimmten Anodenkreis der Röhre 18, und das zu- 40 ursprünglichen (L-i?)-Signals zugeführt. Ein beiden
sammengesetzte Signal tritt an der Kathode 19 auf. bekannten FM-Multiplex-Hilfsträgerdemodulatoren
Da der Kathodenwiderstand 19 kapazitiv nicht über- für Stereosignalübertragungen auftretendes Problem
brückt ist, wird der Verstärkungsgrad dieser Stufe waren die starken Zwischenmodulationsverzerrungen,
hinsichtlich des 19-kHz-Pilotsignals durch Gegen- Es wurde gefunden, daß die Ursache dieser Verzerkopplung
verringert. Die Verstärkung für 19-kHz- 45 rungen in der Hauptsache in einer Zwischenmodu-Signale
wird andererseits durch die Rückkopplung lation des Pilotsignals (19 kHz) und des regenerierten
vom Verbindungspunkt der Kondensatoren 38, 96 Hilfsträger (3 8 kHz) mit Signalinformation, die naheim
Anodenschwingkreis über den Widerstand 95 auf zu ein Untervielfaches der 38-kHz-Hilfsträgerfrequenz
die Kathode 19 verbessert. ist, zu suchen ist. Beispielsweise (L+i?)-Signale von
Der Vollweggleichrichter-Frequenzverdopplerkreis 50 9,5 kHz, 6V3 kHz, 122/s kHz oder demodulierte
39 erhält das 19-kHz-Pilotsignal von dem abge- (L-i?)-Signale dieser Frequenzen treten mit dem
stimmten Anodenkreis 36. In der Halbwelle, in der 19-kHz-Pilotsignal oder dem 38-kHz-Hilfsträger im
die obere Klemme der Wicklung 40 positiv ist, sperrt Hilfsträgerdemodulator in Wechselwirkung und erdie
Diode 43 und die Diode 42 leitet, wobei ein geben die unerwünschten Zwischenmodulationsstö-Strom
durch die Widerstände 44, 45 zurück zum 55 rungen. Die Zwischenmodulation des Pilotsignal-Mittelabgriff
der Wicklung 40 fließt. In der anderen restes und des wieder eingesetzten Stereohilfsträgers
Halbwelle ist die Diode 42 gesperrt, während die mit ihren Unterharmonischen erfolgt durch den nichtDiode 43 leitet und ein Strom durch denselben linearen Demodulationsvorgang in einem FM-Stromweg
fließt. Nach wenigen durch die Zeitkon- Stereodemodulator. Die tonfrequenten Schwebungen,
stante des Widerstandes 44 und des Kondensators 46 60 die bei einer solchen Zwischenmodulation entstehen,
bestimmten Zyklen hat sich der Kondensator 46 auf sind besonders störend, da sie normalerweise in keieine
positive Spannung aufgeladen, die praktisch ner harmonischen Beziehung zu der sie verursachengleich
der Spitzenspannung der an den Hälften der den Information stehen, so daß sie leicht von den
Wicklung 40 auftretenden Signale ist. Da der Wider- natürlichen Zwischenmodulationseffekten unterschiestand
44 vom Kondensator 46 nicht überbrückt wird, 65 den werden können, die auf einer nichtlinearen Überfällt
an ihm eine ausgeprägt pulsierende 38-kHz- tragung des wirklichen Programm-Materials beruhen.
Spannung ab, für jede Periode des 19-kHz-Pilottons Die 38-kHz-Schwingung ist beim Demodulationsvortreten
also zwei Impulse auf. Die Entladungszeit- gang mit nahezu konstantem Pegel mit Sicherheit
vorhanden, so daß beziehungslose Töne, die durch eine Zwischenmodulation entstehen, für merkliche
Zeiten bei manchen Programmen auftreten können und die Tonwiedergabe störend beeinflussen.
Bei den bekannten Stereohilfsträgerdemodulatoren wurde versucht, die Hilfsträgerseitenbänder (38
± 15 kHz) von der anderen Information mit Filtern zu trennen, die zwischen 23 und 53 kHz eine möglichst
ebene Durchlaßcharakteristik besitzen. Die Näherung an die angestrebte ebene Kennlinie war
jedoch schlecht, da die Dämpfung für Signale außerhalb des Durchlaßbandes zwischen 23 und 53 kHz
nicht steil ansteigt, wenn man nicht komplizierte und teuere Filter verwendet. Bei den bekannten Filtern
konnte daher ein Teil des 19-kHz-Pilotsignals und
etwas von dem (L+i?)-Signal entsprechend Unterharmonischen von 19 kHz den Hilfsträgerdemodulator
erreichen, wodurch nicht nur die stereophone Signaltrennung verschlechtert wurde, diese Signale
enthielten vielmehr auch Komponenten, die die unerwünschten Zwischenmodulationsstörungen verursachen.
Außerdem werden diejenigen Komponenten der Hilfsträgerseitenbänder, die nach der Demodulation
den störenden Unterharmonischen entsprechen, ohne Dämpfung dem Hilfsträgerdemodulator zugeführt.
Bei der vorliegenden Schaltungsanordnung wird das Problem von Zwischenmodulationsstörungen
weitgehend dadurch verringert, daß vor der Demodulation eine Desakzentuierung vorgenommen wird. Im
vorliegenden Fall erfolgt eine Deemphasis in Verbindung mit dem Filterkreis 66, der die Hilfsträgerseitenbänder
vom Rest des Signals abtrennt. Die Spule 68 des Filters 66 hat mit der effektiven Kapazität des
Kreises 69-70 eine Resonanzstelle bei 38 kHz. Der Serienresonanzkreis aus der Spule 69 und dem Kondensator
70 ist auf 67 kHz abgestimmt und gewährleistet eine bessere Sperrung der zusätzlichen Kanalkomponenten,
als mit einem einfachen Parallelresonanzkreis erreicht werden könnte. Zusätzlich dazu
wird der Frequenzgang des ganzen Filters 66 durch den Serienresonanzkreis in einem arithmetischen
Maßstab besser symmetrisch, im Gegensatz zu einem logarithmischen Maßstab, wie es bei Verwendung
eines einfachen Parallelresonanzkreises der Fall ist. Das Filter 66 dämpft in Kombination mit dem Widerstand
67 die Hilfsträgerseitenbänder derart, daß die hochfrequenten Bestandteile des resultierenden demodulierten
(L — 2?)-Tonfrequenzsignals entsprechend einer Zeitkonstante von 75 Mikrosekunden
desakzentuiert sind. Die Kennlinie dieses Netzwerkes ist in F ϊ g. 3 dargestellt. Die genaue Bemessung der
einzelnen Bauelemente hängt davon ab, wie weit die hochfrequenten Signalbestandteile durch die vorangehenden
Stufen abgeschwächt sind, d. h., wie groß der Frequenzabfall im vorangehenden Tuner ist. Im
vorliegenden Fall wird der Abfall des Verstärkungsgrades bei höheren Frequenzen im Tuner durch eine
entsprechend höhere Verstärkung der höheren Frequenzen in der Verstärkungsstufe 23 kompensiert.
Die Kennlinie der F i g. 3 zeigt, daß das Filter-Desakzentuierungs-Netzwerk
das zusätzliche 67-kHz-Hilfsträgersignal um 57 db, das 19-kHz-Pilotsignal
um 21 db und die Tonfrequenzkomponenten des Hauptsignals stärker als 25 db dämpft. Da das
19-kHz-Pilotsignal und die hierzu unterharmonischen Komponenten im (L+i?)-Kanal stark gedämpft werden,
wird die Zwischenmodulation zwischen diesen Komponenten in entsprechender Weise herabgesetzt.
In gleicher Weise werden die Hilfsträgerseitenbandfrequenzen, die nach der Demodulation Tonfrequenzen
liefern, die in einer unterharmonischen Beziehung zum Pilotsignal stehen (wie z. B. 38 + 9,5 kHz)
gedämpft, was ebenfalls zur Verringerung von Zwischenmodulationsstörungen führt. In diesem Zusammenhang
soll darauf hingewiesen werden, daß das Zwischenmodulationsausgangssignal eine Produktfunktion
der Modulationspartner ist.
Die Desakzentuierung vor der Modulation kann auch auf andere Weise vorgenommen werden, geeignete
Schaltungsanordnungen sind für einen Fachmann kein Problem.
Die Desakzentuierung vor der Demodulation hat außerdem noch den Vorteil, daß alle Zwischenmodulationsverzerrungen,
die im Hilfsträgermodulator entstehen, nicht angehoben werden. Bei bekannten Multiplexeinheiten konnten beispielsweise Audio-
zo signale von ungefähr 6 kHz mit dem 19-kHz-Pilotsignal
in Wechselwirkung treten, wobei als Zwischenmodulationsprodukt eine 1-kHz-Schwingung entsteht,
in dem die dritte Harmonische von 6 kHz mit mit 19 kHz gemischt wird. Nach der Demodulation
durchlief das Signal im bekannten Fall ein Desakzentuierungsnetzwerk, in dem das 6-kHz-Signal, von
dem das Zwischenmodulationsprodukt stammt, relativ zu dem entstandenen 1-kHz-Signal gedämpft
wurde. Hierdurch wurde also das Zwischenmodulationsprodukt relativ zum Rest des Signals angehoben.
Wenn man jedoch mit einer Desakzentuierung vor der Demodulation arbeitet, werden die im Demodulator
entstehenden Zwischenmodulationsprodukte nicht wie oben beschrieben bevorzugt, so daß sich
im Effekt eine Verringerung der Störungen ergibt, soweit es den Hörer angeht.
Ein anderes Merkmal der in F i g. 1 dargestellten Schaltungsanordnung, das zur Verringerung von
Zwischenmodulationsstörungen beiträgt, ist dieVerwendung des Vollweggleichrichter-Frequenzverdopplers,
der als Gegentaktschaltung ausgebildet ist. Bei dieser Gegentaktschaltung gelangt der 19-kHz-Pilotton
nicht zu der Schwingung mit der 38-kHz-Komponente. Die Gefahr, daß das 19-kHz-Pilotsignal den
Hilfsträgerdemodulator über den Oszillatorkanal erreicht, wird dadurch stark herabgesetzt.
Da die Desakzentuierung bei der Multiplexeinheit 15 vor der Demodulation vorgenommen wird, und
nicht nach dieser, ist es wünschenswert, einen Demodulator zu verwenden, dessen Ausgangssignal
keine hochfrequenten Komponenten entsprechend dem Pilotsignal, dem Hilfsträger, den Hilfsträgerseitenbändern
u. dgl. enthält. Der Grund hierfür liegt darin, daß solche hochfrequenten Schwingungen in
nachgeschalteten Verstärkerstufen zu Verzerrungen Anlaß geben können, indem sie den Arbeitspunkt
dieser Stufen gegenüber der Mitte des linearen Teils des dynamischen Bereiches verschieben, so daß die
tonfrequenten Nutzsignale diese Verstärkerstufen dann in nichtlineare Bereiche aussteuern. Die unerwünschten
hochfrequenten Schwingungen können auch andere unerwünschte Wirkungen haben, z. B.
eine übermäßige Erwärmung der Lautsprecherschwingspulen u. dgl.
Der symmetrische Synchron-Spitzendemodulator 57 gewährleistet, ohne daß zusätzliche Filter nötig
wären, ein hohes Verhältnis von tonfrequentem Nutzsignal zu unerwünschten Frequenzen im Ausgang.
Um die Arbeitsweise des Demodulators 57 zu verstehen, möge man im Augenblick den Anschluß für
das Hilfsträgerseitenband außer acht lassen und annehmen, daß der Mittelabgriff der Wicklung 58 geerdet
ist und daß den Dioden 59, 60 nur die 38-kHz-Oszillatorspannung
zugeführt ist. Unter Vernachlässigung der Diodenverluste wird die Spannung an der Kathode der Diode 59 nach einigen Perioden der
Eingangsspannung einen positiven Gleichstromwert annehmen, der dem Spitzenwert der zugeführten Oszillatorspannung
entspricht, da die Zeitkonstante der i?C-Kombination 61, 62 groß im Vergleich zur Periodendauer
des 38-kHz-Eingangssignals ist. Unter diesen Umständen fließt in der Diode 59 nur während
weniger Grade jeder Periode ein Strom, oder mit anderen Worten gesagt, stellt die Diode außer für die
kurze Zeit, in der sie leitet, eine Unterbrechung des Stromkreises dar. Der Stromflußwinkel kann durch
die Wahl der Amplitude der Oszillatorspannung und die Werte des i?C-Netzwerkes 61, 62 beeinflußt werden.
Die Diode 60 arbeitet in genau der gleichen Weise und leitet für einen gleichen Teil der Periode
des Eingangssignals, mit der Ausnahme, daß die an das .RC-Netzwerk 64, 65 gelieferte Gleichspannung
entgegengesetzt gleich der positiven Spannung ist, die am 7?C-Netzwerk 61,62 entsteht.
Da an den abgewandten Enden der Widerstände 61,64 entgegengesetzt gleiche Spannungen liegen
und die Widerstände gleiche Werte besitzen, fließt kein Strom zum Verbindungspunkt dieser Widerstände
oder von diesem weg und es fließt auch kein Strom durch den Mittelabgriff der Wicklung 58, der
als geerdet angenommen war. Wenn zwischen den Mittelabgriff der Wicklung 58 und Masse eine Gleichspannung
angelegt wird, lädt sich der Kondensator 63 jedesmal, wenn eine der Dioden leitet, auf diesen
Wert auf, und da außer durch die Dioden kein anderer Entladungsweg vorhanden ist, bleibt dieses
Potential am Kondensator 63 erhalten.
Die Schaltung arbeitet in der gleichen Weise, wenn die Hilfsträgerseitenbänder zwischen den Mittelabgriff
der Wicklung 58 und Masse gelegt werden. In F i g. 4 a stellt die Schwingung E ein Doppelseitenbandsignal
mit unterdrücktem Träger dar, das dem Mittelabgriff der Wicklung 58 zugeführt wird. Wenn
die Oszillatorschaltspannung, die groß in bezug auf die Amplitude des Seitenbandsignals ist, eine solche
Phasenlage hat, daß die Dioden in den durch die Punkte angegebenen Zeiten leiten, wird sich am Kondensator
63 eine Spannung einstellen, wie sie in F i g. 4 b dargestellt ist, diese Spannung ist eine stufenweise
Näherung der ursprünglichen modulierenden Schwingung. Es soll dabei darauf hingewiesen werden,
daß der negative Teil der modulierenden Spannung bewirkt, daß die Hilfsträgerseitenbänder ihre
Phase um 180° bezüglich den positiven Teilen der Modulationsschwingung umkehren. Die resultierende,
angenähert stufenförmige Schwingung hat einen sehr geringen Oberwellenanteil, und die Amplitude von
störenden, unerwünschten höherfrequenten Komponenten im Ausgang ist wesentlich geringer, als die
des gewünschten Signals, sie wird Null, wenn die Hilfsträgerseitenbandspannung Null wird. Mit anderen
Worten gesagt, ist der Demodulator bezüglich der 38-kHz-Oszillatorschaltspannung symmetrisch, so
daß diese Spannung nicht zum Phasenspalter 74 gelangt, und der Stromflußwinkel der Dioden 59, 60 ist
klein genug, um die unsymmetrischen Hilfsträgerseitenbänder und andere hochfrequente Komponenten
nicht zum Phasenspalter gelangen zu lassen.
Der beschriebene Hilfsträgerdemodulations- und Matrixkreis ist einfach und wirtschaftlich im Aufbau
und im Abgleich im Vergleich zu den bekannten Schaltungen, die dasselbe leisten. Die Schaltungsanordnung
enthält einen einfachen und sehr wirksamen Hilfsträgerseitenbanddemodulator, der ein Audioausgangssignal
mit sehr geringen Verzerrungen Hefert und gleichzeitig höherfrequente Komponenten
auskompensiert oder sperrt, die der 38-kHz-Oszillatorspannung,
den Hilf strägerseitenbändern u. dgl, entsprechen.
Die beschriebene Schaltungsanordnung zeichnet sich auch durch sehr geringe Zwischenmodulationsstörungen
aus und liefert kein akzentuiertes Zwischenmodulationsprodukt
als das Ergebnis der Desakzentuierung der Hilfsträgerseitenbänder vor der Demodulation
und der Verwendung des sehr lineraren Demodulators. Die Verwendung des symmetrischen
Synchron-Spitzendemodulators in Kombination mit der Desakzentuierung vor der Demodulation ermöglicht
einen wirtschaftlichen Aufbau der Schaltung, da keine zusätzlichen Filter im L- und .R-Ausgangskanal
erforderlich sind, um höherfrequente Komponenten zu unterdrücken.
Zusätzlich dazu schaltet die beschriebene Anordnung automatisch zwischen Stereo- und Monoempfang
um und zeigt den Empfangszustand an, da der Oszillator nicht schwingt, wenn kein Stereos'ignal
empfangen wird. In Kombination mit dem symmetrischen Synchron-Spitzendemodulator ergibt der
normalerweise außer Betrieb befindliche Oszillatorkreis eine verbesserte Störunempfindlichkeit bei
monophonem Empfang, da keine Oszillatorspannung vorhanden ist, durch die SCA- oder andere hochfrequente
Signale, die zum Demodulator gelangen, demoduliert werden könnten.
Claims (2)
1. Schaltungsanordnung zur Verringerung von Zwischenmodulationsverzerrungen in einem
Stereo-Decoder mit Eingangsklemmen, denen von einem FM-Demodulator ein Signalgemisch zugeführt
ist, das eine der Summe zweier stereophonisch verknüpfter Signale entsprechende Komponente,
zur Höhenanhebung vorverzerrte Seitenbänder eines mit der Differenz der stereophonisch
verknüpften Signale frequenzmodulierten, unterdrückten Hilfsträgers und ein Pilotsignal, dessen
Frequenz einer Oberwelle der Hilfsträgerfrequenz entspricht, enthält, ferner mit einem Hilfsträgerdemodulator,
der mit den Eingangsklemmen einerseits über einen aus dem Pilotsignal ein Demodulationssignal
erzeugenden Kreis und andererseits einen praktisch nur die Hilfsträgerseitenbänder
übertragenden Filterkreis gekoppelt ist, und mit einem Matrixkreis, dessen Eingänge mit
dem Ausgang des Hilfsträgerdemodulators sowie mit den Eingangsklemmen über einen Kopplungskreis für die der Summe der stereophonisch verknüpften
Signale entsprechende Komponente verbunden sind, dadurch gekennzeichnet, daß der die Eingangsklemmen mit dem Hilfsträgerdemodulator
(57) koppelnde Filterkreis (66) für eine Höhenentzerrung der demodulierten Si-
gnale bemessen ist und daß als Hilfsträgerdemodulator
ein symmetrischer Synchron-Spitzendetektor verwendet ist.
2. Schaltungsanordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Frequenzgang des
Filterkreises (66) bezüglich der Hilfsträgerfrequenz wenigstens annähernd symmetrisch ist und
daß die Dämpfung der Seitenbänder mit wachsendem Abstand von der Hilfsträgerfrequenz progressiv
zunimmt.
3. Schaltungsanordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Filterkreis (66)
einen Serienresonanzkreis (69,70) enthält, der auf die Frequenz eines im Signalgemisch enthaltenen
zweiten Hilfsträgers abgestimmt ist, und daß dem Serienresonanzkreis eine Spule (68) parallel geschaltet
ist, die mit der parallel zu ihr wirksamen Kapazität auf die Frequenz des unterdrückten
Hilfsträgers abgestimmt ist.
4. Schaltungsanordnung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen die Eingangsklemmen
und den Filterkreis (66) ein Widerstand (67) geschaltet ist, dessen Widerstandswert
in Verbindung mit den Parametern des Filterkreises so bemessen ist, daß die Dämpfung der
Hilfsträgerseitenbänder beiderseits der Hilfsträgerfrequenz in einem arithmetischen Maßstab
symmetrisch ist.
5. Schaltungsanordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Hilfsträgerdemodulator
(57) eine Brückenschaltung mit zwei in Reihe geschalteten Gleichrichtern (59, 60) und
zwei Impedanzelementen (61, 62; 64, 65) enthält, daß einer Brückendiagonale das Demodulationssignal
zugeführt ist und daß ein Ausgangsimpedanzelement (63) in Reihe mit dem Filterkreis
(66) an die andere Brückendiagonale angeschlossen ist.
6. Schaltungsanordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Filterkreis so bemessen
ist, daß die Höhenentzerrung am Ausgang des Hilfsträgerdemodulators einer Zeitkonstante
von etwa 75 Mikrosekunden entspricht.
7. Schaltungsanordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der die Eingangsklemmen
mit dem Matrixkreis verbindende Kopplungskreis für das Summensignal einen aus Reihenwiderständen
(85, 86) und Parallelkondensatoren (87, 88) gebildeten Filterkreis enthält, der die Hilfsträgerseitenbänder und andere Komponenten
des Signalgemisches, deren Frequenz oberhalb des ,Frequenzbereiches der der Summe
der stereophonisch verknüpften Signale entsprechenden Komponente liegt, unterdrückt.
In Betracht gezogene Druckschriften:
Deutsche Patentschrift Nr. 865 325;
Buch »UKW-FM-Rundfunk in Theorie und Praxis«, Franzis-Verlag München, 2. Auflage, insbesondere
S. 48 bis 50.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
709 509/331 2. 67 © Bundesdruckerei Berlin
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US173642A US3198885A (en) | 1962-02-16 | 1962-02-16 | F.m. stereophonic radio signal receivers having combined pre-detection deemphasis and filtering circuit |
Publications (1)
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Family
ID=22632922
Family Applications (1)
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Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1065456A (en) * | 1962-10-15 | 1967-04-12 | Oki Electric Ind Co Ltd | F.m. multiplex stereophonic broadcast receiver |
US3306980A (en) * | 1962-12-21 | 1967-02-28 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Noise-limited type frequency multiplier for fm stereophonic receivers |
US3270138A (en) * | 1963-03-22 | 1966-08-30 | Motorola Inc | F. m. stereophonic receiver having noise prevention means in the pilot circuit |
US3287501A (en) * | 1963-06-25 | 1966-11-22 | Admiral Corp | Multiplex detector circuit |
US3304375A (en) * | 1965-03-25 | 1967-02-14 | Motorola Inc | Fm stereo multiplex receiver for automatically switching between stereophonic and monaural operation |
US4198543A (en) * | 1979-01-19 | 1980-04-15 | General Motors Corporation | Stereo composite processor for stereo radio receiver |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE865325C (de) * | 1951-10-06 | 1953-02-02 | Karl-Otto Dr-Ing Schmidt | Verfahren zur Verbesserung der Verstaendlichkeit bei der UEbertragung von Sprache beim Vorhandensein von Geraeuschen |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL267354A (de) * | 1960-07-22 | |||
US3085203A (en) * | 1960-08-08 | 1963-04-09 | Bell Telephone Labor Inc | Compatible single-sideband transmission |
US3099707A (en) * | 1960-10-31 | 1963-07-30 | Gen Electric | Stereophonic system |
-
0
- BE BE628445D patent/BE628445A/xx unknown
- NL NL289073D patent/NL289073A/xx unknown
-
1962
- 1962-02-16 US US173642A patent/US3198885A/en not_active Expired - Lifetime
-
1963
- 1963-01-31 ES ES284699A patent/ES284699A1/es not_active Expired
- 1963-01-31 GB GB4109/63A patent/GB1000229A/en not_active Expired
- 1963-02-05 DE DER34380A patent/DE1234269B/de active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE865325C (de) * | 1951-10-06 | 1953-02-02 | Karl-Otto Dr-Ing Schmidt | Verfahren zur Verbesserung der Verstaendlichkeit bei der UEbertragung von Sprache beim Vorhandensein von Geraeuschen |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US3198885A (en) | 1965-08-03 |
ES284699A1 (es) | 1963-07-01 |
BE628445A (de) | |
GB1000229A (en) | 1965-08-04 |
NL289073A (de) |
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