DE1188522B - Verfahren zur Vorbereitung von nichtmagnetischen, oxydischen Eisenerzen fuer die Magnetscheidung - Google Patents

Description

BUNDESREPUBLIK DEUTSCHLAND

DEUTSCHES

PATENTAMT

AUSLEGESCHRIFT

Int. Cl.:

B 03 c

C21b

Deutsche KL: Ib-2

Nummer: 1188 522

Aktenzeichen: O 8369 VI a/l b

Anmeldetag: 13. November 1961

Auslegetag: 11. März 1965

Bekanntlich hat die Anreicherung von Eisenerzen, insbesondere von pulverigen Eisenerzen, durch Magnetscheidung auf dem Gebiet der Verhüttung des Eisens große Bedeutung erlangt. Die magnetische Scheidung kann mit niedriger Intensität, d. h. schwachem Magnetfeld, bei stark ferromagnetischen Erzen, wie Magnetit (Fe₃O₄), den Ferriten (Fe₂O₃₅M₂O) und Malagutioxyd (^-Fe₂O₃), oder mit hoher Intensität, d. h. starkem Magnetfeld, bei den anderen schwach ferromagnetischen Erzen vorgenommen werden.

Die magnetische Scheidung mit schwacher Feldstärke ist viel leichter und wirtschaftlicher durchzuführen als die Scheidung mit hoher Intensität, die schwieriger ist und Vorrichtungen mit starkem Magnetfeld erfordert, die zugleich teuer und kompliziert sind. Es ist daher vorteilhaft, die nichtmagnetischen oder schwach magnetischen Eisenerze künstlich in stark ferromagnetische Erze umzuwandeln, um sie durch magnetische Scheidung bei geringer Feldstärke anreichern zu können.

Die bisherige Methode zur Erzielung von stark magnetischen Eisenoxyden besteht aus einem magnetisierenden Rösten der im freien Zustand vorliegenden nichtmagnetischen Oxyde des Eisens oder von Eisencarbonat, wobei diese Erze für genügend lange Zeit in einer Atmosphäre, die aus einem Gemisch von reduzierenden und oxydierenden Gasen, wie CO und CO₂, besteht, unter geeigneten Temperaturbedingungen und bei einem geeigneten Reduktionsverhältnis

%[C0]
»/„[CO] +»/0 [CO₂]

das sich aus dem bekanntenDiagramm von Chaudron ergibt (dargestellt in Fig. 1), gehalten werden, um die Bildung stabiler magnetischer Oxyde sicherzustellen. Auf diese Röstung folgte eine plötzliche Abkühlung mit Wasser und eine Zerkleinerung für die anschließende magnetische Haltung.

Das genannte Diagramm stellt das Gleichgewicht zwischen CO, CO₂ und verschiedenen festen Phasen — Fe, FeO, Fe₃O₄, Fe₂O₃ — in Abhängigkeit von der Temperatur dar.

Auf diesem Diagramm begrenzen die drei Kurven AB, AC und AD:

AB für die reversible Reaktion

Fe₃O₄ + CO 5=t 3 FeO + CO₂
AC für die reversible Reaktion

Fe₃O₄ + 4CO 7=t 3Fe + 4CO₂

AD für die reversible Reaktion

FeO + CO ϊ± Fe -r CO₂

Verfahren zur Vorbereitung von nichtmagnetischen, oxydischen Eisenerzen für die
Magnetscheidung

Anmelder:

Societe Anonyme Les Oxydes Frangais, Paris

Vertreter:

Dr.-Ing. A. v. Kreisler,

Dr.-Ing. K. Schönwald,

Dr.-Ing. Th. Meyer

und Dipl.-Chem. Dr. rer. nat. J. F. Fues,

Patentanwälte, Köln 1, Deichmannhaus

Als Erfinder benannt:

Francis Sautier, Fontainebleau, Seine-et-Marne-

(Frankreich)

Beanspruchte Priorität:

Frankreich vom 14. November 1960 (843 786)

drei Stabilitätszonen, wobei unter den Kurven AB und AC die Zone stabiler Bildung des Ferroferrioxyds Fe₃O₄ aus dem Sesquioxyd nach der Reaktion

3 Fe₂O₃ + CO — 2 Fe₃O₄ + CO₂

liegt.

Das magnetisierende Rösten der Eisenoxyde muß unter Bedingungen in bezug auf Temperaturen und Reduktionsmittelverhältnis durchgeführt werden, die auf die letztgenannte Zone beschränkt sind, d. h. einerseits bei Temperaturen, bei denen die Eisenoxyde in fester Phase vorliegen (anders ausgedrückt: bei Temperaturen, die weit genug unter der Sintertemperatur bzw. der Temperatur beginnenden Schmelzern der Eisenoxyde liegen), andererseits bei einem Reduktionsmittelverhältnis, das stets unter 0,52 liegt (Maximum des Reduktionsmittelverhältnisses bei 570⁰C). Diese obere Grenze des Reduktionsmittelverhältnisses fällt allmählich auf 0,15 bei 100O⁰C).

Bei der großtechnischen Durchführung des magnetisierenden Röstens tritt jedoch eine große Schwierigkeit auf, die sich daraus ergibt, daß die oxydischen Eisenerze neben den im freien Zustand vorhandenen Eisenoxyden, die nach der bisherigen Methode behandelt werden können, einen großen Anteil an Eisenoxyden enthalten, die mit Verunreinigungen,

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3 4

deren Schmelzpunkt viel höher ist als der der Eisen- magnetischen Oxyden oxydiert worden sind, kann

oxyde, wie Kieselsäure, Aluminiumoxyd usw., im ihre Außenschicht gegebenenfalls aus wenig magne-

gebundenen Zustand oder im Zustand enger Asso- tischem Wüstit (FeO + Fe₃O₄) und nichtmagnetischem

ziation in ihrem mikrokristallinen Gitter vorliegen, so FeO bestehen.

daß die magnetische Scheidung nach dem magneti- 5 Gemäß der Erfindung folgt auf die Reduktion eine

sierenden Rösten unmöglich ist. plötzliche Abschreckung, beispielsweise durch Ein-

Die Erfindung ermöglicht es, diese Schwierigkeit zu führung der erhaltenen ferromagnetischen Oxyde in

beheben. Sie betrifft ein neues Verfahren zur Vor- Wasser, und dann eine Mahlung zur Entfernung der

bereitung von nichtmagnetischen, oxydischen Eisen- in den Zwischenräumen der Luppen eingeschlossenen

erzen, die Verunreinigungen mit einem viel höheren to Verunreinigungen. Bei dieser Behandlung erfolgt eine

Schmelzpunkt aufweisen als die Eisenoxyde, wie örtliche Verdampfung des Kühlwassers bei Berührung

Kieselsäure, Aluminiumoxyd usw., im gebundenen mit den Luppen, die sich bei der Temperatur be-

Zustand oder im Zustand enger Assoziation in ihrem ginnenden Schmelzens der Eisenoxyde befinden, wo-

Kristallgitter enthalten für die Magnetscheidung. bei ein hoher Dampfdruck um die Luppen entsteht

Durch das neue Verfahren werden stark ferromagne- 15 und der frei werdende Sauerstoff noch vorhandene

tische Oxyde erhalten, die durch magnetische Schei- überreduzierte Oxyde (FeO und Wüstit) wieder zu

dung bei geringer Feldstärke angereichert werden ferromagnetischen Oxyden oxydiert. Gleichzeitig wer-

können. den die Verunreinigungen zum Teil durch Losreißen

Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zur unter dem Einfluß der Einschnürung und intensiven Vorbereitung von nichtmagnetischen, oxydischen, 20 Härtung der Luppen entfernt. Die vollständige Frei-Kieselsäure, Aluminiumoxyd und andere höher als legung der Verunreinigungen erfolgt bei der Mahlung Eisenoxyd schmelzende Verunreinigungen enthalten- der Luppen zu feineren Teilchen,
den Eisenerzen für die Magnetscheidung, das dadurch Zum besseren Verständnis der Erfindung wird gekennzeichnet ist, daß man die Erze zunächst in an nachstehend eine bevorzugte Durchführung des Versich bekannter Weise unter den aus dem Chaudron- 25 fahrens in Verbindung mit der A b b. 2 beschrieben. Diagramm ersichtlichen Bedingungen des Reduktions- Diese zeigt eine übliche und nicht zur Erfindung gemittelverhältnisses und der Temperatur magneti- hörende Anlage zur magnetischen Aufbereitung und sierend röstet, anschließend bei Temperaturen zwischen einen horizontalen Drehofen 1, dem eine Kugelmühle 2 der Sintertemperatur oder der Temperatur des be- nachgeschaltet ist. Die Beheizung dieses Ofens und die ginnenden Schmelzens der Eisenoxyde und der 30 geregelte Erzeugung des reduzierenden Gemisches von Schmelztemperatur der Verunreinigungen in einer CO und CO₂ erfolgt durch Heizölbrenner 3. Das aufreduzierenden, aus einer Mischung von Kohlenoxyd zubereitende Erz, beispielsweise vorher zerkleinerter und Kohlendioxyd bestehenden Atmosphäre mit und auf eine Korngröße von O bis 10 mm gemahlener einem Reduktionsmittelverhältnis von wenigstens 0,85 Spateisenstein, wird durch einen Elevator 4 zugeführt und in Gegenwart von Wasserdampf aufbereitet und 35 und gelangt durch eine Schurre 5 zum Ofeneintritt. die so erhaltenen ferromagnetischen Oxyde in an sich Ein Ventilator 6 sorgt für den Abzug und die Abbekannter Weise in Wasser abschreckt und vermahlt. führung der Verbrennungsgase.

Der Wasserdampfzusatz bei der Behandlung dient Das Erz gelangt im Innern des Ofens in eine Vorzur Verhinderung einer Überreduktion der Eisen- behandlungszone I, in der es sich während einer Zeit oxyde über die Stufe der ferromagnetischen Oxyde 40 von 45 Minuten in reduzierender Atmosphäre bei hinaus. Der Wasserdampf entspricht wenigstens einem Reduktionsmittelverhältnis von etwa 0,1 all-50 Gewichtsprozent des als Metall gerechneten Eisens, mählich auf eine Temperatur von 600° C erhitzt.
das im aufzubereitenden Erz enthalten ist. Durch die Nach dem Austritt aus dieser Zone durchläuft das magnetisierende Röstung unter den aus dem Chau- Material eine Zwischenzone II, in der seine Temperatur dron-Diagramm zu entnehmenden Bedingungen in 45 in reduzierender Atmosphäre bei einem allmählich bezug auf Temperatur und Reduktionsmittelverhältnis auf 0,85 steigenden Reduktionsmittelverhältnis allwird der Anteil der Eisenoxyde, die im freien Zustand mählich auf 1250⁰C erhöht wird.
im Erz enthalten sind, in magnetische Eisenoxyde In der letzten Zone III wird das Material bei einer umgewandelt, und gleichzeitig werden die flüchtigen Wärmezufuhr, die auf Grund der exothermen ReVerunreinigungen, wie Kristallwasser, Schwefel usw., 50 aktionen sehr gering ist, bei 1250 bis 135O⁰C und entfernt. einem Reduktionsmittelverhältnis von etwa 0,75

Während der Vorbehandlung durch magnetisie- gehalten. Wasserdampf in einer Menge, die 20 bis rendes Rösten wird der Teil der Eisenoxyde, der im 25 Gewichtsprozent des Erzes entspricht, wird in die freien Zustand im Erz enthalten ist, zu ferromagne- Zone III eingeführt. Die Dauer der Behandlung in der tischen Oxyden mit kubischer Kristallstruktur redu- 55 letzten Zone beträgt etwa 18 Minuten.
ziert. Es scheint, daß im Laufe der eigentlichen Auf- Zu Beginn der Zone III finden beginnendes Schmelbereitung diese ferromagnetischen Oxyde, die durch zen des Eisenoxyds Fe₂O₃ (Schmelzbeginn 1350 bis die Anwesenheit des Wasserdampfes vor einer Über- 1400° C) und seine Reduktion zu magnetischem reduktion geschützt werden, Kondensationskeime Oxyd Fe₃O₄, dessen Schmelzbeginn bei höherer Tempebilden, an denen sich die freigelegten und zu ferro- 60 ratur liegt (1580 bis 1600⁰C), statt. Unter dem Einfluß magnetischen Oxyden reduzierten Oxyde in dem des beginnenden Schmelzens des Fe₂O₃ lockern sich Maße, in dem sie gebildet werden, durch Sintern fest- die Kristallgitter und erleichtern auf diese Weise die setzen, wobei Luppen gebildet werden, in denen die Freilegung der festen Verunreinigungen, wie Kieselverschlackten Verunreinigungen nur noch in Form säure, Aluminiumoxyd, Eisensilikate usw. Die sich von Einschlüssen in den Zwischenräumen vorliegen, 65 gleichzeitig bildenden Luppen aus magnetischem die sich durch mechanische Nachbehandlung leicht Eisenoxyd wachsen und sintern zusammen unter Ausfreilegen lassen. In dem Falle, in dem die Luppen scheidung der freigelegten Verunreinigungen, die sich noch nicht durch den Wasserdampf wieder zu ferro- in die Zwischenräume setzen.

Die durch Sintern nach dem vorstehend beschriebenen Mechanismus erhaltenen Luppen, deren Größe beispielsweise 1 bis 10 mm beträgt, werden anschließend durch die Schurre 7 in die Kugelmühle 2 befördert. Gleichzeitig wird die zur Abschreckung der Luppen und zur Bildung von Wasserdampf erforderliche Wassermenge durch den Stutzen 8 eingeführt.

Das Wasser und das sich abkühlende Material gelangen in die Mühle 2, wo die Luppen vor der vollständigen Abkühlung bei 25O⁰C im Abschnitt la mechanisch behandelt und dann, falls erforderlich, zur vollständigen Entfernung der Verunreinigungen beispielsweise im Abschnitt la auf eine Korngröße von 0 bis 0,35 mm gemahlen werden.

Eine plötzliche Kühlung der Luppen unter 270⁰C vor ihrer vollständigen Abkühlung ist notwendig, um die magnetischen Eisenoxyde und vor allem das magnetische Oxyd 7-Fe₂O₃ zu stabilisieren. Bei 250⁰C ist die Stabilisation vollständig. Außerdem wurde experimentell festgestellt, daß die Zerkleinerung von 25O⁰C ab nicht nur die Abkühlung im Kern der Luppen erleichtert, sondern auch eine bessere Entfernung der Verunreinigungen gestattet.

Das Material tritt schließlich über die Schurre 9 aus und kann auf einen Magnetscheider 10 gegeben werden. Das angereicherte Produkt wird im Bunker 11 gesammelt.

Das in Form eines stark magnetischen komplexen Ferrits erhaltene Erz hat folgende Zusammensetzung:

Fe₃O₄ 60%

r-Fe₂O₃ 25%

«-Fe₂O₃ 3%

FeO 2%

Hierzu kommen

1. ein geringer Anteil an Verunreinigungen
(Silicium, Aluminium) in gebundener
Form 5°/₀

2. die Verunreinigungen in Form von Einschlüssen 5 %

100%

Die chemische Vergleichsanalyse des Roherzes und des angereicherten Erzes ergab folgende Werte:

Spateisenstein

Angereichertes Erz nach Aufbereitung

Prozentuale Werte, ausgedrückt als Oxyde

SiO₂

Al₂O₃

Mn₃O₄

Schwefel im SO₃

Eisen als Fe₂O₃

Eisen in Form von kubischen Ferriten

19,10
1,93
2,11
0,075

63,4

Entsprechende Metallgehalte in %

Silicium ...
Aluminium.
Mangan ...
Schwefel ..
Eisen

1,05
1,5
0,03
44,3

6,4
1,82 2,26 0,025

89,5

0,97 1,62 0,01 65

Die spektrographische Untersuchung ergab, daß das angereicherte Produkt rein kubische Form aufweist.

In der vorstehenden Beschreibung wurde für die eigentliche Aufbereitung von Spateisenstein eine Temperatur von 1350⁰C genannt. Natürlich ändert sich diese Aufbereitungstemperatur mit der Art des aufzubereitenden Erzes. Im allgemeinen liegt sie in einer Größenordnung von etwa 1250 bis 1450⁰C.

Handelt es sich bei dem aufzubereitenden Erz beispielsweise um Hämatit, so wird dieses in der Vorbehandlungszone I innerhalb von 80 Minuten allmählich auf eine Temperatur von 800⁰C erhitzt. Hiervon entfallen 40 Minuten auf den Bereich zwischen 400 und 800⁰C, um die Abscheidung des gesamten Kristallwassers zu ermöglichen. In dieser Zone beträgt das Reduktionsmittelverhältnis etwa 0,1 bis 0,3. In der Zwischenzone II wird die Temperatur des Erzes innerhalb von etwa 30 Minuten allmählich auf 1350°C und das Reduktionsmittelverhältnis auf 0,85 gebracht. In der letzten Zone III wird das Material etwa 30 Minuten bei einem Reduktionsmittelverhältnis von etwa 0,85 zwischen 1350 und 1450⁰C gehalten. In diese Zone wird eine Wasserdampfmenge, die 28 bis 30 Gewichtsprozent des Erzes entspricht, eingeführt.

Es ist also ersichtlich, daß es sehr wichtig ist, daß das Reduktionsmittelverhältnis so hoch wie möglich ist, damit in Gegenwart eines Überschusses von reduzierendem Gas ein sehr schneller und selektiver Austausch mit den Eisenoxyden unter Temperaturbedingungen, die durch den Zustand beginnenden Schmelzens der Eisenoxyde bestimmt sind, in einer Behandlungszeit stattfinden kann, die so kurz wie möglich ist.

Wird im Gegensatz zur Erfindung ein Reduktionsmittelverhältnis unter 0,85 in der festgesetzten Zeit angewendet, ist die Reduktion der frei gemachten Eisenoxyde ungenügend, und der magnetische Induktionskoeffizient des nach der Abkühlung erhaltenen Produkts genügt nicht, um eine gute magnetische Abscheidung der Verunreinigungen zu ermöglichen.

Eine Verlängerung der Behandlungszeit unter diesen

Bedingungen würde zur Folge haben, daß unerwünschte Reaktionen zwischen den Eisenoxyden und den Verunreinigungen, insbesondere die Bildung von Silicoaluminaten des Eisens, ausgelöst werden.

Wird unter Einhaltung eines Reduktionsmittelverhältnisses von 0,85 oder mehr bei einer Temperatur gearbeitet, die unter der angegebenen liegt (beispielsweise zwischen 1100 und 1250⁰C), wird der Zustand beginnenden Schmelzens der Eisenoxyde nicht erreicht, und keinerlei Abscheidung der Verunreinigungen würde erfolgen. Eine Verlängerung der Behandlungsdauer würde nur zu einer Überreduktion der Eisenoxyde führen, ohne daß hierbei die Verunreinigungen abgetrennt werden.

Würde man Temperaturen oberhalb der genannten Werte, beispielsweise oberhalb von 1450°C, die gleiche Zeit oder eine kürzere Zeit als oben angegeben und ein Reduktionsmittelverhältnis von ^ 0,85 anwenden, würde man bei einer Temperatur liegen, die stark oberhalb des Punktes beginnenden Schmelzens der Eisenoxyde liegt. Die Eisenoxyde würden glatt geschmolzen. Gleichzeitig würden die unerwünschten Verunreinigungen in den teigigen Zustand übergehen, wieder in Bindung gehen und anschließend zu kristallographischen Umlagerungen führen, die ihre magn
tische Abscheidung nicht mehr zulassen.

Würde man eine Temperatur, die über dem genannten Bereich, beispielsweise über 1450⁰C, liegt, aber ein Reduktionsmittelverhältnis unter 0,85 anwenden, würden die gleichen Nachteile auftreten. Die Eisenoxyde wurden vollständig und die unerwünschten Verunreinigungen zum teigigen Zustand geschmolzen. Dies würde zu kristallographischen Umlagerungen führen, und es wäre ebenso wie im vorigen Fall

unmöglich, die Verunreinigungen abzutrennen. Der Eisenanteil wäre nach der Abkühlung noch weniger magnetisch.

In den folgenden Tabellen I und II sind die Ergebnisse von Vergleichsversuchen angegeben, die mit Spateisenstein bei den genannten Aufbereitungstemperaturen und Reduktionsmittelverhältnissen durchgeführt wurden.

Tabelle I Reduktionsmittelverhältnis > 0,85

Aufbereitungstemperatur in Zone ΠΙ unter 1250⁰C I über 145O⁰C I 1250 bis 145O⁰C

Ursprünglicher Eisengehalt des Erzes, %

Eisengehalt nach Aufbereitung vor der magnetischen Abscheidung, %

Ergebnis der magnetischen Scheidung .

1. Angereicherte Produkte

Ausbeute an Konzentrat, Gewichtsprozent ..

Eisengehalt, %

Gewicht des gewonnenen Gesamteisens

Eisenausbeute, %

2. Abgetrenntes taubes Material

Abgetrenntes Taubes, Gewichtsprozent

Eisengehalt, %

Folgerungen

36
48

46,06
95,95

32,3

schlechte Abscheidung; nur
% Taubes mit
32% Eisen;
ungenügende
Anreicherung

90
54
48,6
91,69

10
44

schlechte Abscheidung; niedrigere magnetische Anziehung zu hoher Eisenverlust; ungegenügende Anreicherung

36

52

75,66 60 45,4 87,3

24,34 27,15

gute magnetische Scheidung; gute Anreicherung; gute Eisenausbeute im Konzentrat

Tabelle II Reduktionsmittelverhältnis <0,85

Aufbereitungstemperatur in Zone III unter 1250⁰C I über 145O⁰C I 1250 bis 1450⁰C

Ursprünglicher Eisengehalt des Erzes, °/o

Eisengehalt nach Aufbereitung vor der magnetischen Scheidung, %

Ergebnis der magnetischen Scheidung

1. Angereicherte Produkte

Ausbeute an Konzentrat, Gewichtsprozent

Eisengehalt, %

Gewicht des insgesamt gewonnenen Eisens

Ausbeute an Eisen, %

2. Abgetrenntes taubes Material

Abgetrenntes Taubes, %

Eisengehalt, %

Folgerungen

36	36	36
46	50	48
50	60	53
47	52	50
23,5	31,2	26,5
51	62,4	55,2
50	40	47
45	47	45,74

in allen Fällen ungenügende magnetische Anziehung; keinerlei kristallographische Trennung; Abtrennung der unerwünschten Elemente und Gewinnung des gewünschten Konzentrats unmöglich

Claims (6)

Patentansprüche:

1. Verfahren zur Vorbereitung von nichtmagnetischen, oxydischen, Kieselsäure, Aluminiumoxyd und andere höher als Eisenoxyd schmelzende Verunreinigungen enthaltenden Eisenerzen für die Magnetscheidung,dadurch gekennzeichnet, daß man die .Erze zunächst in an sich bekannter Weise unter den aus dem Chaudron-Diagramm ersichtlichen Bedingungen des Reduktionsmittelverhältnisses und der Temperatur magnetisierend röstet, anschließend bei Temperaturen zwischen der Sintertemperatur oder der Temperatur des beginnenden Schmelzens der Eisenoxyde und der Schmelztemperatur der Verunreinigungen in einer aus einer Mischung von Kohlenoxyd und Kohlendioxyd bestehenden Atmosphäre mit einem Reduktionsmittelverhältnis von wenigstens 0,85 und in Gegenwart von Wasserdampf reduziert und die so erhaltenen ferromagnetischen ao Oxyde in an sich bekannter Weise in Wasser abschreckt und vermahlt.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Menge des Wasserdampfes wenigstens 50% des im aufbereiteten Erz enthaltenen Eisens entspricht.

3. Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Aufbereitungstemperatur 1250 bis 1450° C beträgt.

4. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die ferromagnetischen Oxyde nach dem Abschrecken in Wasser vor der vollständigen Abkühlung bei etwa 250° C vermählen werden.

5. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß das aufzubereitende Erz aus zerkleinertem Spateisenstein einer Korngröße von 0 bis 10 mm besteht, das bei etwa 600° C in einer reduzierenden, aus Kohlenoxyd und Kohlendioxyd bestehenden Atmosphäre mit einem Reduktionsmittelverhältnis von etwa 0,1 etwa 45 Minuten lang magnetisierend geröstet wird, daß die Temperatur des Erzes in etwa 25 Minuten auf 1250° C erhöht wird, wobei das Reduktionsmittelverhältnis etwa 0,85 beträgt, und daß das Erz bei dem Reduktionsmittelverhältnis von etwa 0,85 in Gegenwart von 20 bis 25 Gewichtsprozent Wasserdampf, bezogen auf das aufbereitete Erz, bei einer Temperatur von 1350⁰C weitere 18 Minuten lang aufbereitet wird.

6. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß das aufzubereitende Erz aus zerkleinertem Hämatit einer Korngröße von 0 bis 10 mm besteht, das bei etwa 800° C in einer reduzierenden, aus Kohlenoxyd und Kohlendioxyd bestehenden Atmosphäre mit einem Reduktionsmittelverhältnis von etwa 0,1 bis 0,3 etwa 80 Minuten lang magnetisierend geröstet wird, daß die Temperatur des Erzes in etwa 30 Minuten auf 1350⁰C erhöht wird, wobei das Reduktionsmittelverhältnis etwa 0,85 beträgt, und daß das Erz bei dem Reduktionsmittelverhältnis von etwa 0,85 in Gegenwart von 28 bis 30 Gewichtsprozent Wasserdampf, bezogen auf das Gewicht des aufbereiteten Erzes, bei einer Temperatur von etwa 1350 bis 1450⁰C etwa weitere 30 Minuten lang aufbereitet wird.

In Betracht gezogene Druckschriften:
Deutsche Patentschriften Nr. 505 097, 586 866, 799, 827 033;
»Archiv für Eisenhüttenwesen«, 1939, H. 5, S. 224

bis 226.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

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