DE1138128B - Anordnung zum UEbergang von einer Koaxialleitung niedrigeren Wellenwiderstandes auf eine symmetrische Leitung hoeheren Wellenwiderstandes - Google Patents
Anordnung zum UEbergang von einer Koaxialleitung niedrigeren Wellenwiderstandes auf eine symmetrische Leitung hoeheren WellenwiderstandesInfo
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Description
DEUTSCHES
kl. 21a4 74
PATENTAMT H 01 p; H 03 h
T19834 Kd/21a4
BEKANNTMACHUNG
DER ANMELDUNG
UNDAUSGABEDER
AUSLEGESCHRIFT: 18. OKTOBER 1962
In der Hochfrequenztechnik ergibt sich häufig die Aufgabe, eine Koaxialleitung niedrigeren Wellenwiderstandes
mit einer symmetrischen Leitung höheren Wellenwiderstandes stoßfrei zu verbinden. Zu
diesem Zweck werden sogenannte Symmetrier-Transformations-Anordnungen benutzt.
Zur Umsymmetrierung, also zum Übergang von einer Koaxialleitung auf eine symmetrische Leitung
ohne gleichzeitigen Übergang auf einen anderen Anpassungswiderstand, kann die bekannte Symmetrierschleife
dienen. Es ist bereits bekannt (deutsche Patentschrift 743 669), die symmetrischen Anschlüsse
einer solchen Symmetrierschleife über Kompensationsglieder mit den niederohmigen symmetrischen
Anschlüssen einer sogenannten Transformationsschleife zu verbinden, die als idealer Transformator
mit einem Widerstandsübersetzungsverhältnis 1:4 wirkt. Diese Transformation ergibt sich auf Grund
der besonderen Anordnung der bekannten Transformationsschleife, bei der die beiden Hälften des
Außenleiters einander parallel geschaltet sind und somit einen resultierenden Wellenwiderstand W aufweisen,
während die beiden Hälften des Innenleiters in Reihe geschaltet sind und einen Wellenwiderstand
4 W ergeben, also den vierfachen Wert von W. Mit Hilfe der in der genannten deutschen Patentschrift
angegebenen Anordnung war es also möglich, von einer Koaxialleitung des Wellenwiderstandes W auf
eine symmetrische Leitung des Wellenwiderstandes 4 W überzugehen.
Diese Möglichkeit, in einfacher Weise Übersetzungsverhältnisse der Größe 1: 4 zwischen Koaxialleitungen
und symmetrischen Leitungen herzustellen, genügt den Anforderungen der Praxis häufig
nicht. Oft ist es beispielsweise erforderlich, von dem genormten Koaxialleitungswiderstand 60 Ohm auf
einen Widerstand einer symmetrischen Vierdrahtleitung von 340 Ohm oder auf den noch höheren
Widerstand der symmetrischen Zweidrahtleitung von etwa 500 Ohm überzugehen. Das Übersetzungsverhältnis
liegt dabei schon zwischen den Grenzen 1: 5,5 bis 1:7,5.
Es ist bereits eine Einrichtung für den Übergang von einer erdunsymmetrischen auf eine erdsymmetrische
Hochfrequenzanordnung bei gleichzeitiger Widerstandstransformation bekannt (deutsche Patentschrift
806446), mit der Übersetzungsverhältnisse hergestellt werden, welche von dem Wert 1: 4 abweichen.
Die Lösung besteht darin, daß die unsymmetrische Leitung in eine Anzahl von Verzweigungen
aufgespalten ist, die, vom Verzweigungspunkt her gesehen, einander parallel geschaltet sind, während die
Anordnung zum Übergang
von einer Koaxialleitung niedrigeren
Wellenwiderstandes auf eine symmetrische Leitung höheren Wellenwiderstandes
Anmelder:
Telefunken
Patentverwertungsgesellschaft m. b. H.,
Ulm/Donau, Elisabethenstr. 3
Ulm/Donau, Elisabethenstr. 3
Dr.-Ing. Werner Buschbeck, Ulm/Donau,
ist als Erfinder genannt worden
ist als Erfinder genannt worden
freien Enden der Verzweigung miteinander in Reihe geschaltet werden. Dabei sind Mittel vorgesehen, um
den Spannungsausgleich zwischen den freien Enden über den Außenmantel der Leitungen zu verhindern.
Mit dieser Anordnung lassen sich jedoch nur Übersetzungsverhältnisse
eines Wertes 1: X herstellen, bei denen X das Quadrat einer ganzen Zahl ist.
Zur Lösung der erwähnten Aufgabe ist es ferner bekannt, eine Symmetrierschleife in Verbindung mit
einem sogenannten 2/4-Transformator bzw. einer Staffelung solcher Transformatoren in Form einer
Stufenleitung oder einer Exponentialleitung zu benutzen (deutsche Patentschriften 845 967 und 955 065).
Mit solchen Anordnungen können Widerstandsverhältnisse von 1: 5 bis 1: 8 jedoch nur mit zahlreichen
Stufen bei der Stufenleitung bzw. mit einer erheblichen Länge bei der Exponentialleitung überbrückt
werden, wenn die Anordnung für ein Frequenzband wesentlicher Breite benutzt werden soll. Diese An-Ordnungen
erfordern daher im allgemeinen einen unerwünscht großen Aufwand und sind entsprechend
teuer und räumlich ausgedehnt.
Bei allen erwähnten Symmetrier- Transformations-Einrichtungen ist es grundsätzlich erforderlich, zusätzliche
Kompensationsglieder vorzusehen, wenn die Einrichtung innerhalb eines ausgedehnten Frequenzbereiches
ohne unzulässige Änderungen' des Trans-
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formationsfaktors benutzt werden soll. Die Bemessung
derartiger Kompensationsglieder, von denen an jedem Ende der Einrichtung mehrere vorgesehen sein
können, ist grundsätzlich bekannt. Für ihre konstruktive Unterbringung ist es auch bekannt, Koaxialleiterteile
mehrfach ineinanderzuschachteln (deutsche Patentschrift 944 615) oder beispielsweise den sonst
freien Schenkel der Symmetrierschleife für die Unterbringung eines am Ende offenen /l/4-langen Koaxialleitungsstückes
geeigneten Wellenwiderstandes zu benutzen. Auch ist es bekannt, die rohrförmig ausgebildeten
Anfangsteile der symmetrischen Leitung zur Unterbringung zweier am Ende offenen /t/4-langen
Koaxialleitungsstücke in ihrem Innenraum zu verwenden (deutsche Patentschrift 881078). Ferner ist
es auch bekannt, die Symmetrierschleife selbst als nutzbringendes Kompensationselement zu verwenden,
indem ihr Wellenwiderstand eine entsprechende Bemessung erfährt (deutsche Patentschrift 738 664).
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Symmetrier-Transformations-Anordnung anzugeben,
die für den für die Praxis besonders wichtigen Bereich der Übersetzungsverhältnisse von 1:4 bis etwa
1:10 brauchbar ist und eine gute Wirkungsweise mit Einfachheit des Aufbaues verbindet. Wegen ihrer
vorzüglichen Eigenschaften geht die Erfindung von der Kombination der Symmetrierschleife mit einer
Transformationsschleife 1: 4 aus, welche bereits als bekannt erwähnt worden ist. Bei dieser Kombination
ist es auch bekannt, die beiden gleich großen Schleifen
so aufeinanderzuklappen, daß der niederohmige unsymmetrische Eingang und der hochohmige symmetrische
Ausgang auf derselben Seite der Anordnung liegen.
Der Erfindung liegt die besondere Aufgabe zugrunde, bei geringem Raumbedarf die Unterbringung
der Glieder für eine mehrfache Kompensation innerhalb der Schleifenanordnung zu ermöglichen, ohne
daß es eines wesentlichen Mehraufwandes bedarf. Ferner soll die Möglichkeit bestehen, das Übersetzungsverhältnis
innerhalb der genannten Grenzen abweichend vom Wert 1:4 zu bemessen. Hierfür
bietet sich die Kombination mit einem ein- oder mehrstufigen //4-Transformator an.
Demgemäß geht die Erfindung aus von einer Anordnung zum Übergang von einer Koaxialleitung
niedrigeren Wellenwiderstandes auf eine symmetrische Leitung höheren Wellenwiderstandes mit einer Symmetrierschleife
und einer an deren symmetrische Anschlußpunkte über Kompensationsglieder angeschlossenen
Transformationsschleife für eine Widerstandstransformation im Verhältnis 1:4, die vorzugsweise
mit einem als Kompensationsglied dienenden, im Innern des sonst freien Schenkels der Symmetrierschleife
untergebrachten offenen 2/4-langen Leitungsstück sowie vorzugsweise mit ebenfalls als Kompensationsglieder
dienenden offenen /t/4-langen Leitungsstücken im Innern der rohrförmig ausgebildeten Anfangsteile
der Leiter der symmetrischen Leitung versehen ist, wobei die Symmetrier- und die Transformationsschleife
im wesentlichen in untereinander gleicher Größe ausgebildet und einander dicht benachbart
in spiegelbildlicher Lage in bezug auf eine Symmetrieebene angeordnet sind, die den durch die
Leitungsachsen der Schleifenteile bestimmten Schleifenebenen parallel ist. Erfindungsgemäß sind von den
zu derselben Schleifenebene gehörenden Schleifenteilen jeweils der eine Schenkel der Symmetrierschleife,
der andere Schenkel der Transformationsschleife zugeordnet; ferner werden die auf der Seite
des koaxialen Anschlusses der Symmetrierschleife liegenden Auslässe für die Anfangsteile der Leiter
der symmetrischen Leitung durch ebenfalls spiegelbildlich zu der genannten Symmetrieebene und in der
elektrischen Mitte der Schleifen liegende Öffnungen der Außenleiter gebildet, während außerdem die
beiden Anfangsteile von diesen Auslässen senkrecht
ίο zu der Symmetrieebene weggeführt und in einem den
gewünschten Wellenwiderstand ergebenden Abstand in eine Richtung parallel zur Symmetrieebene umgebogen
und zu den Anschlüssen der symmetrischen Leitung geführt sind, wobei die genannten Anfangsteile
spiegelbildlich zu der Symmetrieebene und ihrer Achsen innerhalb der Äquipotentialebene der Schleifen
liegen.
Durch den bekannten Kunstgriff der Kombination beider Schleifen, die als idealer Transformator des
Übersetzungsverhältnisses 1: 4 wirken, werden die Wellenwiderstände der eingangsseitigen Kompensationsglieder
auf ein Viertel des sonst erforderlichen Wertes verringert und kommen dadurch in Größenordnung*en,
bei denen die Glieder mit geringem Auf-
wand technisch re'alisierbar sind. Zu beachten ist, daß die Stelle der Transformation direkt am offenen
* Ende der Symmetrierschleife beginnt, wo die Eingänge der beiden Seiten der Transformationsschleife
gespeist werden. Während aber, wie bereits erwähnt, die eingangsseitige offene 7/4-Kompensationsleitung
leicht in dem an dieser Stelle zugänglichen, sonst freien Schenkel der Symmetrierschleife untergebracht
werden kann, ist die Impedanztransformation im Verhältnis 1:4 erst am kurzgeschlossenen Ende der
Schleife beendet, wo die beiden eingangsseitig gegenphasig gespeisten Außenleiter mit umgekehrter Polarität
zusammengeschlossen werden können, so daß sich die Ausgangsspannung gegenüber dem durch
eine einzige Leitung gegebenen Wert — unabhängig von ihrer relativen Phasenlage gegenüber der Eingangsspannung
— gerade verdoppelt.
Durch die erfindungsgemäße Zuordnung der einzelnen
Schenkel der Schleifen, nach welcher die beiderseits der genannten Symmetrieebene liegenden,
räumlich zusammengehörenden Schleifen je einen Schenkel der Symmetrierschleife und einen Schenkel
der Transformationsschleife aufnehmen, ergibt sich die Möglichkeit, die aus den erwähnten Öffnungen
der Außenleiter der Schleifen austretenden Anfangsteile der symmetrischen Leitung räumlich exakt symmetrisch
in bezug auf die genannte Symmetrieebene auszubilden und sie in der Äquipotentialebene, also
in der elektrisch neutralen Ebene, der Schleifenanordnung zu führen. Dies ist im Hinblick auf die
erforderliche Entkopplung der symmetrischen Leitung von dem Feld der Schleifenanordnung besonders
wichtig. Durch die Erfindung ergibt sich also die Möglichkeit, den Gesamtaufbau überaus gedrängt
auszuführen und beispielsweise sämtliche Teile innerhalb eines gemeinsamen Kastens unterzubringen.
Fig. 1 zeigt eine nach der Erfindung ausgebildete Symmetrier-Transformations-Anordnung in einer perspektivischen
Darstellung. 1 und 2 sind die Anschlüsse der symmetrischen Leitung, während 3 den
Anschluß der Koaxialleitung bezeichnet. Die Anschlüsse liegen auf einander entgegengesetzten Seiten
eines Kastens 4, dessen Wände teilweise aufgeschnitten dargestellt sind, um die im Innern liegenden Teile
zeigen zu können. Der Wellenwiderstand des Koaxialleitungsanschlusses
3 hat die Größe Z5 und ist gleich dem Anpassungswiderstand R11, der entsprechend
einem in der Praxis vorkommenden Wert gleich 60 Ohm sein kann. Man erkennt in Fig. 1 die
beiden aufeinanderliegenden Schleifen mit den Außenleitern 5 und 6 für die Symmetrierschleife und den
Außenleitern 7 und S für die Transformationsschleife. Mittels der Verbindungsbrücken 9 und 10 sind die
Innenleiter der Transformationsschleife mit den Außenleitern der gegenüberliegenden Schenkel verbunden.
Die Verbindungsbrücke 11 bildet den Anschluß des Innenleiters der Symmetrierschleife mit
dem Mantel des gegenüberliegenden Schenkels dieser Schleife, jedoch unter Zwischenschaltung des im Innenraum
des Außenleiters 6 untergebrachten, am Ende offenen Ä/4-langen Kompensationsleitungsstükkes
mit dem Wellenwiderstand Z4.
Die Anordnung wird am besten verständlich, wenn man den Weg des Stromes von dem Koaxialleitungsanschluß
3 bis zu den symmetrischen Anschlüssen 1 und 2 verfolgt. Der Innenleiter wendet sich vom Anschluß
3 kommend zunächst in den rechts unten liegenden Schenkel der Symmetrierschleife, dessen
Außenleiter mit 5 bezeichnet ist. Dieser Schenkel der Symmetrierschleife ist mit dem Wellenwiderstand Z3,
also gleich dem Wellenwiderstand des Koaxialleitungsanschlusses 3, ausgeführt. An der Trennstelle der
Schleifenanordnung geht, wie erwähnt, die Verbindung vom Innenleiter zu der Kompensationsleitung
mit dem Wellenwiderstand Z4 über das Verbindungsstück 11. Unter Zwischenschaltung dieses Kompensationsleitungsstückes
ist damit also die an sich erforderliche Verbindung des Innenleiters zum Außenleiter
des gegenüberliegenden Schenkels hergestellt. Die beiden Außenleiterenden an der Trennstelle
bilden also nun die symmetrischen Anschlußpunkte der Symmetrierschleife. Von diesen symmetrischen
Anschlußpunkten gelangt der Hochfrequenzstrom nun über die Verbindungen 9 und 10 zu den Innenleitern
der Schenkel der Transformationsschleife, also zu dem Schenkel rechts oben und links unten in der
Darstellung. Diese Schenkel sind mit den Wellenwiderständen Z2/2 ausgeführt, worüber an Hand des
Ersatzschaltbildes später noch gesprochen wird. Mit 12 und 13 sind die gebogenen Teile der Innenleiter
der Transformationsschleife bezeichnet, welche durch die entsprechenden Öffnungen in den Außenleitern
senkrecht zur Ebene der Schleifenanordnung in deren Mitte austreten. Sogleich nach ihrem Austritt aus den
Öffnungen treten diese Leiter in die rohrförmigen Außenleiter 16 und 17 ein, deren Innenleiter 14 und
15 sie bilden. Die Außenleiter bilden die Anfangsteile des erdsymmetrischen Leitungszuges, Sie sind so
dick gewählt, daß der durch sie gebildete Anfangsteil des erdsymmetrischen Leitungszuges den gewünschten
Wellenwiderstand Z1 erhält. Die Innenleiter 14 und 15 bilden zusammen mit den zugehörigen Außenleitern
16 und 17, als Kompensationsglieder vom Wellenwiderstand Z0/2 wirkende, am Ende offene
//4-lange Leitungsstücke.
Die Innenleiter 14 und 15 enden bei den Punkten 14' und 15'. Zur Verbesserung der räumlichen Symmetrie,
die durch die außermittige Lage des Koaxialleitungsstückes für den Anschluß 3 etwas gestört
wird, ist der Blindstutzen 18 vorgesehen. Er hat sonst keine weiteren elektrischen Aufgaben zu erfüllen.
Aus Fig. 1 ist ersichtlich, daß die der Symmetrieebene parallelen Anfangsteile 16, 17 des erdsymmetrischen
Leitungszuges die beiden Schleifen räumlich zwischen sich einschließen und daß die Anschlüsse
der symmetrischen Leitung sich auf der von dem koaxialen Anschluß 3 abgewendeten Seite der Anordnung
befinden. Auf diese Weise sind sämtliche Teile der Anordnung verhältnismäßig dicht beieinander
untergebracht, ohne daß sie sich gegenseitig elektrisch stören. Die Gesamtanordnung bildet ein
ίο Gerät von geringem Raumbedarf und von hervorragenden elektrischen und mechanischen Eigenschaften.
Die Anordnung läßt sich auch ohne Schutzkasten im Freien aufstellen, wenn die Öffnungen in
den Rohrleitungen in an sich bekannter Weise gegen das Eindringen von Feuchtigkeit geschützt werden.
Zur Erläuterung der Wirkungsweise der in Fig. 1 dargestellten Anordnung sei nun auf das in Fig. 2
gezeigte Ersatzschaltbild Bezug genommen. Darin sind in bekannter Weise die Koaxialleitungsteile als
Lecherleitungen dargestellt, um die Übersicht zu verbessern. Verfolgt man an Hand des Ersatzschaltbildes
den Weg der Hochfrequenzenergie vom Anschluß 3 bis zu den Anschlüssen 1 und 2, so läßt sich mit Hilfe
der Darstellung von Fig. 2 die Wirkung der Kompensationsglieder und der transformierenden Elemente
deutlicher erläutern. Es sei angenommen, daß der Wellenwiderstand des Anschlußstückes 3 gleich
Z5 = 60 Ohm gewählt ist und der Größe des Anpassungswiderstandes
R11 entspricht. Bei der Trennungslinie
A-B findet die Transformation 1:4 statt. Man könnte sich an dieser Stelle also einen idealen
Transformator mit dem Widerstandsübersetzungsverhältnis 1:4 eingezeichnet denken. Die eingangsseitigen
Kompensationselemente, gebildet durch das am Ende offene Leitungsstück der Länge / mit dem
Wellenwiderstand Z4 (Außenleiter 6 und Innenleiter 6') sowie das am Ende kurzgeschlossene Leitungsstück
der Länge / mit dem Wellenwiderstand Z3, liegen auf der niederohmigen Seite der Transformation.
Das zuletzt erwähnte, am Ende kurzgeschlossene Leitungsstück wird durch die aufeinanderliegenden
Außenleiter der Doppelschleife, nämlich die Außenleiter 5 und 7 auf der einen und die Außenleiter
6 und 8 auf der anderen Seite, gebildet. Auf der hochohmigen Seite der Transformationsstelle
A-B sind die durch die beiden Schenkel der Transformationsschleife gebildeten Leitungen mit den
Wellenwiderständen Z2/2 angeschlossen. Diese Leitungsstücke
haben ebenfalls die Länge /, wobei / ungefähr im/4, also einer Viertelwellenlänge, bezogen
auf eine mittlere Frequenz des zu überdeckenden Bereiches, entsprechen soll. Die Außenleiter der soeben
erwähnten, in den Schenkeln der Transformationsschleife untergebrachten Leitungsstücke sind mit 7
und 8 bezeichnet.
Im Falle des an Hand der Fig. 1 und 2 beschriebenen Ausführungsbeispiels einer Anordnung nach
der Erfindung sind zur Transformation auf einen vom Vierfachen des Anpassungswiderstandes auf der
unsymmetrischen Seite abweichenden, vorzugsweise höheren Wert die beiden Schenkel der Transformationsschleife
als /./4-Transformator mit dem Wellenwiderstand Z2/2 ausgebildet, wobei Z2 dem
geometischen Mittelwert zwischen dem genannten Vierfachwert und dem gewünschten abweichenden
Wert wenigstens annähernd entspricht. In Fig. 2 ist angenommen worden, daß die Transformation für
einen Widerstand auf der symmetrischen Seite Rs von
340 Ohm durchgeführt werden soll, was dem Wellenwiderstand einer üblichen Vierdrahtleitung entspricht.
Für Z2 ergibt sich unter diesen Bedingungen ein Wert von 260 0hm, so daß Z2/2 gleich 130 Ohm
wird. Die Dimensionierung der Leitungsstücke in den Schenkeln 7 und 8 der Transformationsschleife mit
dem Wellenwiderstand Z2/2 ergibt sich aus der Tatsache,
daß, von der symmetrischen Seite her gesehen, die Wellenwiderstände dieser beiden Leitungsstücke
in Reihe geschaltet erscheinen.
Bei den Stellen 12 und 13 der Fig. 1 kann nun eine symmetrische Leitung mit dem Wellenwiderstand Z1
gleich 340 Ohm angeschlossen werden. Dieser Wellenwiderstand ergibt bei einem technisch noch
gut ausführbaren Abstand der beiden Leiter voneinander verhältnismäßig große Durchmesser dieser
Leiter. Daher sind die Anfangsteile 16 und 17 der symmetrischen Leitung rohrförmig ausgeführt und
enthalten in ihrem Innern die Innenleiter 14 und 15, welche zusammen mit den Außenleitern am Ende
offene Kompensationsleitungsstücke des Wellenwiderstandes Zo/2 der Länge Z bilden.
Die Wellenwiderstände der in der Anordnung verwendeten
Kompensationsglieder, nämlich Z3, Z4 und
Z0, lassen sich nach bekannten Grundsätzen ohne Schwierigkeiten berechnen, so daß darauf an dieser
Stelle nicht eingegangen zu werden braucht. Es sei bemerkt, daß die Wellenwiderstände Z0/2 der Leitungsstücke
in den Anfangsteilen 16 und 17, von der symmetrischen Seite her gesehen, in Reihe geschaltet
erscheinen, woraus sich die Bemessung mit Zo/2 erklärt.
Man erkennt aus der Darstellung der Fig. 1 und 2, daß es durch die Erfindung möglich ist, die Symmetrier-
und Transformationsanordnung nicht nur außerordentlich einfach und raumsparend auszuführen,
sondern daß es auch ohne Mehraufwand möglich ist, auf von dem Wert 1:4 abweichende
Transformationsverhältnisse zu gelangen. — In Fig. 3 ist eine der Fig. 1 ähnliche Anordnung in einer
Seiten- und einer Vorderansicht dargestellt, wobei auch die verschiedenen Durchmesser der Innenleiter
der Koaxialleitungsstücke angedeutet worden sind. Wenn der die Anordnung umhüllende Kasten 4 aus
leitendem Material besteht, so sind für den Abstand von den Außenleitern gewisse Bedingungen einzuhalten,
damit sich die gewünschten Wellenwiderstände Z1 der Anfangsteile der symmetrischen Leitung
und Z3 der Schleifenanordnung ergeben. Für die richtige Bemessung der Kastenmaße sind die dazu
erforderlichen Berechnungsmethoden bekannt (TeIefunken-Zeitung, März 1961, Heft 131: »Der Wellenwiderstand
zylindrischer Leiter gegen verschiedenartig angeordnete ebene Schirmwände« von W. Busch beck). Der Kasten 4 mit quadratischem
Querschnitt, wobei die Symmetrieebene der Schleifen eine Diagonalfläche des Kastens bildet, kann durch
eine elektrisch äquivalente Hülle 4' von zylindrischer Form ersetzt werden. Die Anordnung nach Fig. 3
zeigt einen Unterschied von Fig. 1 hinsichtlich der Ausbildung der in den Anfangsteilen 16 und 17 des
erdsymmetrischen Leitungszuges enthaltenen Kompensationselemente. Nach ihrem Austritt aus den
Öffnungen der Außenleiter der Transformationsschleife gehen die Innenleiter der Transformationsschleife unmittelbar in die dicker ausgeführten
Außenleiter 16 und 17, also in die Anfangsteile des erdsymmetrischen Leitungszuges, über. Diese Außenleiter
enden nunmehr an der Stelle offen, wo sie in Fig. 1 unmittelbar in die Anschlußleiter 1 und 2
übergehen. Die Endpunkte 14' und 15' der Innenleiter 14 und 15 der kompensierenden Leitungsstücke
liegen nun nahe bei den Austrittsstellen der Innenleiter der Transformationsschleife.
Infolge dieser Vertauschung der Anschlüsse der kompensierenden Leitungsstücke 14, 16 und 15, 17
zwischen den erdsymmetrischen Leitern 1, 2 und den
ίο aus der Transformationsschleife heraustretenden
Innenleitern verlagern sich die Einschaltstellen dieser Leitungsstücke des Wellenwiderstandes Zo/2 zu den
Anschlußstellen der erdsymmetrischen Leiter 1 und 2, wie dies im Zusammenhang mit Fig. 4 besprachen
werden wird. Diese Verlagerung der Kompensationselemente unmittelbar an den Ausgang der
Anordnung ergibt die erwünschte Möglichkeit, den durch die Außenleiter 15 und 17 gebildeten Anfangsteil des erdsymmetrischen Leitungszuges als a/4-
Transformationsstufe auszubilden und den zugehörigen Wellenwiderstand Z1 entsprechend zu bemessen.
Eine Transformation auf einen vom Vierfachen des Anpassungswiderstandes auf der symmetrischen
Seite abweichenden, vorzugsweise höheren Wert kann nämlich auch dadurch bewirkt werden, daß die beiden
Anfangsteile 16, 17 der Leiter der symmetrischen Leitung als 2/4-Transformator mit dem
Wellenwiderstand Z1 ausgebildet sind, wobei Z1 dem
geometrischen Mittelwert zwischen dem an den Anschlüssen der genannten Anfangsteile an die Innenleiter
der Transformationsschleife vorhandenen Anpassungswiderstand und dem gewünschten abweichenden
Wert wenigstens annähernd entspricht. Diese Möglichkeit sei an Hand des Ersatzschaltbildes der
Fig. 4 erläutert. In dieser wird vorausgesetzt, daß von einem koaxialen Eingangswiderstand Rn von 60 Ohm
auf einen symmetrischen Ausgangswiderstand Rs — 500 Ohm transformiert werden soll. Bis zum rechten
Ende der mit den Wellenwiderständen Z2/2 ausgeführten
Schenkel der Transformationsschleife ist das Ersatzschaltbild nach Fig. 4 mit dem der Fig. 2
identisch. Diese beiden Leitungsstücke mit dem Wellenwiderstand Z,/2 bilden also eine erste Stufe
eines /ί/4-Transformators. An ihren Enden konnte in
Fig. 2 ein Ausgangswiderstand von 340 Ohm stoßfrei angeschlossen werden. Für den Anschluß des in
Fig. 4 gewünschten Ausgangswiderstandes von 500 Ohm wäre allerdings die Transformationsstufe
zu groß, so daß keine günstigen Breitbandeigenschaften mehr erreicht werden könnten. Zu diesem
Zweck wird mit Hilfe der Anfangsteile der symmetrischen Leitung eine zweite 2/4-Transformationsstufe
des Wellenwiderstandes Z1 gebildet. Unter diesen Bedingungen ergibt sich für Z2/2 der Wert von
146,5 Ohm, während sich für "Z1 ein Wert von
424 Ohm ergibt. Wie es schon erwähnt wurde, liegen die Einschaltstellen der kompensierenden offenen
2/4-Leitungsstücke 14, 16 und 15, 17 mit dem Wellenwiderstand Zo/2 jetzt zwischen dem Ende des
Leitungsstückes mit dem Wellenwiderstand Z1 und dem 500-Ohm-Anschluß.
Fig. 5 zeigt die räumliche Anordnung einer derartigen Symmetrier-Transformations-Einrichtung mit
auf die Transformationsschleife folgender zweistufiger /^-Transformation. Einander entsprechende
Teile sind mit den gleichen Bezugszeichen versehen wie in Fig. 1, so daß sich eine ins einzelne gehende
Beschreibung erübrigt. Entsprechend der Erhöhung des Wellenwiderstandes Z1 sind die Anfangsteile der
symmetrischen Leitung erheblich dünner ausgeführt. Die Rechnung hat ergeben, daß trotzdem innerhalb
dieser Leiter noch die ausgangsseitigen offenen Kornpensationsleitungen des Wellenwiderstandes Z0/2
untergebracht werden können. Der Aufwand für eine Anordnung mit zusätzlicher zweifacher ,^-Transformation
ist also nicht größer als bei der Anordnung mit nur einstufiger 2/4-Transformation. Bei der mehrstufigen
Transformation bilden die Wellenwiderstände der aufeinanderfolgenden Leitungsabschnitte
in an sich bekannter Weise untereinander wenigstens in Annäherung eine geometrische Reihe.
In Fig. 6 ist eine Anordnung zur Transformation von 60 Ohm erdunsymmetrisch auf 360 Ohm erdsymmetrisch
dargestellt, wie sie bei Großsendern gebraucht wird, bei denen keine Zweidraht-Lecherleitungen
mehr verwendet werden können, sondern mit Rücksicht auf die Größe der zu übertragenden
Leistung Vierdraht-Lecherleitungen benutzt werden müssen. Fig. 7 zeigt das Ersatzschaltbild der Anordnung
nach Fig. 6.
In Fig. 6 sind miteinander übereinstimmende Teile mit den gleichen Bezugszeichen versehen wie in den
vorausgehenden Figuren. Zwischen dem auf der linken Seite befindlichen erdunsymmetrischen Anschluß
3 für einen Eingangswiderstand R11 von 60 Ohm und dem auf der rechten Seite befindlichen
erdsymmetrischen Anschluß mit den Klemmen 1 und 2 für einen Ausgangswiderstand Rs von 360 Ohm
folgen der Reihe nach die Symmetrierschleife, die rechts neben der Symmetrierschleife dargestellte
Transformationsschleife und die ausgangsseitigen Kompensationselemente. Der Übersicht halber sind
die beiden Schleifen in Fig. 6 nebeneinanderliegend dargestellt. Es ist jedoch zu unterstellen, daß diese
Schleifen nach Art der Anordnung der Fig. 1 und 3 aufeinandergeklappt sind.
Bei dem genannten Verhältnis des Eingangswider-Standes zum Ausgangswiderstand ist das Transformationsverhältnis,
das bei Verwendung einer im Verhältnis 1:4 transformierenden Schleife noch verbleibt,
so klein, daß bei Verwendung einer vierfach kompensierten doppelten λ/4-Transformation ein sehr
großer Wellenbereich von etwa 1:20 überbrückt werden kann. Allerdings zeigt die Rechnung, daß bei
einem Eingangswiderstand von 60 Ohm der als Kompensationselement wirksame Wellenwiderstand Z3'
der kombinierten Schleife dann noch etwas zu groß ist, um in technisch brauchbarer Form verwirklicht
werden zu können. Durch Erniedrigung des Eingangswiderstandes auf 54 Ohm käme man aber bereits
auf eine brauchbare Bemessung. In Fig. 6 ist daher der Kunstgriff benutzt, zunächst von 60 Ohm
auf einen niedrigeren Widerstand herabzutransformieren. Dies geschieht mit Hilfe des mit dem erdunsymmetrischen
Eingangsanschluß 3 unmittelbar verbundenen Schenkels der Symmetrierschleife, der
als 2/4-Transformations-Leitungsstück benutzt wird und mit einem Wellenwiderstand Z5 ausgebildet wird,
der kleiner ist als der mit dem Anschluß zu verbindende Eingangswiderstand R11.
In Fig. 6 sind die Wellenwiderstände eines speziellen Bemessungsbeispiels eingetragen, jedoch beschränkt
sich die Anwendung der Erfindung keineswegs auf dieses spezielle Beispiel. Der Wellenwiderstand
Z_ des erwähnten Schenkels der Symmetrierschleife hat in diesem Beispiel die Größe von
57,1 Ohm. Durch die damit bewirkte Herabsetzung der Wellenwiderstände, auch der Kompensationsglieder, läßt sich, wie vorher schon erörtert wurde,
die Schleifenanordnung selbst als Kompensationselement mit dem Wellenwiderstand Z3' verwenden.
Das Ersatzschaltbild Fig. 7 zeigt die Einschaltung der durch die Schleife gebildeten, am Ende kurzgeschlossenen
Leitung mit dem Wellenwiderstand Z3' auf der niederohmigen Seite der Anordnung.
Für große Leistungen macht es Schwierigkeiten, in dem Schenkel der Symmetrierschleife das am Ende
offene 2/4-lange Kompensationsleitungsstück mit dem Wellenwiderstand Z4' unterzubringen, weil bei einem
so kleinen Wellenwiderstand die Spannungsfestigkeit nicht mehr ausreicht. In Fig. 6 wird daher der weitere
Kunstgriff benutzt, in dem sonst freien Schenkel der Symmetrierschleife die offene 2/4-lange Kompensationsleitung
durch zwei einander parallel geschaltete Leitungsstücke zu ersetzen, von denen der Innenleiter
des einen in dem rohrförmig ausgebildeten Innenleiter des anderen Leitungsstückes liegt. Der
Wellenwiderstand des einen Leitungsstückes ist mit Z'4a, der des anderen mit Z'Ab bezeichnet. Aus beiden
ergibt sich durch Parallelschaltung der gewünschte Wellenwiderstand Z4'.
Die weitere Anordnung entspricht, wie sich auch aus der Ersatzschaltung gemäß Fig. 7 ergibt, derjenigen
nach Fig. 3, jedoch ist auf der Ausgangsseite ein zweites Kompensationselement in Gestalt einer
Spule 20 vorgesehen, welche mit einer mit Erde oder Masse verbundenen Mittelanzapfung versehen ist.
Diese Anordnung hat gleichzeitig die erwünschte Wirkung, daß statische Aufladungen der an die Anschlüsse
1 und 2 angeschlossenen Vierdrahtleitung nach Erde abgeleitet werden. Der Wellenwiderstand
Z0 des durch die Spule gebildeten Kompensationselementes ist stets so groß, daß nur eine Realisierung
in Form einer Spulenwicklung in Betracht kommt.
Claims (10)
1. Anordnung zum Übergang von einer Koaxialleitung niedrigeren Wellenwiderstandes auf
eine erdsymmetrische Leitung höheren Wellenwiderstandes mit einer Symmetrierschleife und
einer an deren erdsymmetrische Anschlußpunkte über Kompensationsglieder angeschlossenen
Transformationsschleife für eine Widerstandstransformation im Verhältnis 1:4, ferner
vorzugsweise mit einem als Kompensationsglied dienenden, im Innern des sonst freien Schenkels
der Symmetrierschleife untergebrachten offenen 2/4-langen Leitungsstück sowie vorzugsweise mit
ebenfalls als Kompensationsglieder dienenden offenen 774-langen Leitungsstücken im Innern der
rohrförmig ausgebildeten Anfangsteile der Leiter des erdsymmetrischen Leitungszuges, mit im
wesentlichen in untereinander gleicher Größe ausgebildeter Symmetrier- und Transformationsschleife, welche einander dicht benachbart in
spiegelbildlicher Lage in bezug auf eine Symmetrieebene angeordnet sind, die den durch die
Leitungsachsen der Schleifenteile bestimmten Schleifenebenen parallel ist, dadurch gekenn
zeichnet, daß von den zu derselben Schleifenebene gehörenden Schleifenteilen jeweils der eine
Schenkel der Symmetrierschleife, der andere
209 677/230
Schenkel der Transformationsschleife angehört, daß ferner die auf der Seite des koaxialen Anschlusses
(3) der Symmetrierschleife liegenden Auslässe für die Anfangsteile der Leiter des erdsymmetrischen
Leitungszuges durch ebenfalls spiegelbildlich zu der genannten Symmetrieebene und in der elektrischen Mitte der Schleifen
liegende Öffnungen der Außenleiter gebildet werden, daß außerdem die beiden Anfangsteile (16,
17) von diesen Auslässen senkrecht zu der Symmetrieebene weggeführt und in einem den gewünschten
Wellenwiderstand (Z1) ergebenden Abstand in eine Richtung parallel zur Symmetrieebene umgebogen und zu den Anschlüssen (1, 2)
des symmetrischen Leitungszuges geführt sind und daß die genannten Anfangsteile spiegelbildlich
zu der Symmetrieebene und ihre Achsen innerhalb der Äquipotentialebene der Schleifen
liegen.
2. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die der Symmetrieebene parallelen Anfangsteile (16, 17) des erdsymmetrischen
Leitungszuges die beiden Schleifen räumlich zwischen sich einschließen und die Anschlüsse
der symmetrischen Leitung (1, 2) sich auf der von dem koaxialen Anschluß (3) abgewendeten
Seite der Anordnung befinden.
3. Anordnung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß zur Transformation
auf einen vom Vierfachen des Anpassungswider-Standes auf der erdunsymmetrischen Seite abweichenden,
vorzugsweise höheren Wert die beiden Schenkel (7, 8) der Transformationsschleife
als 2/4-Transformator mit dem Wellenwiderstand (Z2/2) ausgebildet sind, wobei (Z2) dem geomeirischen
Mittelwert zwischen dem genannten Vierfachwert und dem gewünschten abweichenden Wert wenigstens annähernd entspricht.
4. Anordnung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß zur Transformation
auf einen vom Vierfachen des Anpassungswiderstandes auf der erdunsymmetrischen Seite abweichenden,
vorzugsweise höheren Wert die beiden Anfangsteile (16, 17) der Leiter des erdsymmetrischen
Leitungszuges als 2/4-Transformator mit dem Wellenwiderstand (Z1) ausgebildet
sind, wobei (Z1) dem geometrischen Mittelwert zwischen dem an den Anschlüssen (12, 13) der
genannten Anfangsteile an die Innenleiter der Transformationsschleife vorhandenen Anpassungswiderstand
und dem gewünschten abweichenden Wert wenigstens annähernd entspricht.
5. Anordnung nach den Ansprüchen 3 und 4,
gekennzeichnet durch die Bemessung der Wellenwiderstände (Z2 und Z1) sowie des genannten
Vierfachwertes und des gewünschten abweichenden Wertes nach einer geometrischen Reihe.
6. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, gekennzeichnet durch derartige Bemessung
des Wellenwiderstandes (Z3) der aufeinanderliegenden Außenleiter (5, 6, 7, 8) der beiden
Schleifen, daß diese auf der niederohmigen Seite ein Kompensationsglied in Gestalt eines kurzgeschlossenen
/ί/4-langen Leitungsstückes bilden.
7. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die beiden
aufeinanderliegenden Schleifen und die Anfangsteile (16, 17) des erdsymmetrischen Leitungszuges innerhalb eines gemeinsamen Kastens aus
einem elektrisch leitenden Material oder aus Isolierstoff untergebracht sind.
8. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen den
Anschlüssen (1, 2) des erdsymmetrischen Leitungszuges ein zweites ausgangsseitiges Kompensationselement
in Gestalt einer Spule (20) eingeschaltet ist, welche vorzugsweise mit einer mit
Erde oder Masse verbundenen Mittelanzapfung versehen ist (Fig. 6).
9. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß der mit dem
erdunsymmetrischen Eingangsanschluß (3) unmittelbar verbundene Schenkel der Symmetrierschleife
als 2/4-Transformationsleitungsstück mit einem Wellenwiderstand (Z5) ausgebildet ist, der
kleiner ist als der mit dem Anschluß zu verbindende Eingangswiderstand (R11 in Fig. 6).
10. Anordnung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß das im Innern des sonst freien
Schenkels der Symmetrierschleife untergebrachte offene 2/4-Iange Kompensationsleitungsstück
durch zwei einander parallel geschaltete Leitungsstücke gebildet wird, von denen der Innenleiter
des einen in dem rohrförmig ausgebildeten Innenleiter des anderen Leitungsstückes liegt (Fig. 6).
In Betracht gezogene Druckschriften:
»Telefunken-Zeitung«, September 1954, S. 166 und 167.
»Telefunken-Zeitung«, September 1954, S. 166 und 167.
Hierzu 2 Blatt Zeichnungen
© 209 677/230 10.62
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DET19834A DE1138128B (de) | 1961-03-22 | 1961-03-22 | Anordnung zum UEbergang von einer Koaxialleitung niedrigeren Wellenwiderstandes auf eine symmetrische Leitung hoeheren Wellenwiderstandes |
FR882047A FR1310869A (fr) | 1961-03-22 | 1961-12-15 | Dispositif pour connecter une ligne coaxiale de basse impédance caractéristique à une ligne symétrique d'impédance caractéristique plus élevée |
US181355A US3245009A (en) | 1961-03-22 | 1962-03-21 | Unbalanced to balanced broadband impedance transformer |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DET19834A DE1138128B (de) | 1961-03-22 | 1961-03-22 | Anordnung zum UEbergang von einer Koaxialleitung niedrigeren Wellenwiderstandes auf eine symmetrische Leitung hoeheren Wellenwiderstandes |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1138128B true DE1138128B (de) | 1962-10-18 |
Family
ID=7549462
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DET19834A Pending DE1138128B (de) | 1961-03-22 | 1961-03-22 | Anordnung zum UEbergang von einer Koaxialleitung niedrigeren Wellenwiderstandes auf eine symmetrische Leitung hoeheren Wellenwiderstandes |
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Country | Link |
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US (1) | US3245009A (de) |
DE (1) | DE1138128B (de) |
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JP5695900B2 (ja) * | 2010-12-28 | 2015-04-08 | 東海旅客鉄道株式会社 | 共振回路 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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1961
- 1961-03-22 DE DET19834A patent/DE1138128B/de active Pending
-
1962
- 1962-03-21 US US181355A patent/US3245009A/en not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (1)
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