DE1088552B - Verfahren zum Ausgleich des indirekten Fernnebensprechens zwischen zwei Traegerfrequenzleitungen - Google Patents

Description

DEUTSCHES

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Ausgleich des indirekten Fernnebensprechens zwischen zwei Trägerfrequenzleitungen nach Patentanmeldung S 63974 VIII a/21 a² (deutsche Auslegeschrift 1 084 319), nach welchem etwa in der Mitte (Kompensationsnullpunkt) des hinsichtlich des direkten Fernnebensprechens nach an sich bekannten Verfahren ausgeglichenen Ausgleichsabschnittes, z. B. eines Verstärkerfeldes, zwischen der einen Leitung II der beiden gekoppelten Trägerfrequenzleitungen und einer dritten Leitung III, die die koppelnde Leitung oder eine andere sein kann, ein konzentriertes Ausgleichselement und zwischen der anderen Leitung I der beiden gekoppelten Trägerfrequenzleitungen und der dritten Leitung zu beiden Seiten des Kompensationsnullpunktes und gegebenenfalls im Kornpensationsnullpunkt selbst weitere konzentrierte Ausgleichselemente angeordnet werden, wobei der Ort und die Größe der einzelnen Ausgleichselemente zwischen den Leitungen I und III so gewählt werden, daß der aus den störenden Leitungskopplungen und den Ausgleichskupplungen resultierende Kopplungswiderstand hinsichtlich des indirekten Fernnebensprechens sowohl von der Leitungl auf die Leitungll als auch von der LeitungII auf die Leitung I möglichst klein wird.

Bei paarigen Leitungen, die untereinander und über eine dritte Leitung indirekt miteinander gekoppelt sind, tritt im Bereich ab etwa 30 kHz ein spezieller Tauscheffekt in Erscheinung. Dieser Tauscheffekt drückt sich in einer unterschiedlichen Kopplung zwischen den gekoppelten Leitungen I und II aus und gibt damit Anlaß zu unterschiedlichen Nebensprechkopplungen einerseits hinsichtlich der Kopplung von der einen Leitung I auf die andere Leitung II und andererseits hinsichtlich der Kopplung von der anderen Leitung II auf die erstere Leitung I. Für beide Kopplungswirkungen können sich stark unterschiedliche Frequenzgänge einstellen. Das Verfahren nach der Hauptpateritanmeldung macht es möglich, bei einem Vierer die infolge des Tauscheffektes unterschiedlichen Kopplungen von Stamm I auf Stamm II und von Stamm II auf Stamm I getrennt zu kompensieren, und zwar dadurch, daß konzentrierte Schaltelemente, z. B. Kondensatoren, zwischen dem störenden Kreis und die gestörten Kreise Verfahren zum Ausgleich des indirekten Fernnebensprechens zwischen zwei

Trägerfrequenzleitungen

Zusatz zur Patentanmeldung S 63974 VIII a /21 a²
(Auslegeschrift 1084 319)

Anmelder:

Siemens & Halske Aktiengesellschaft,

Berlin und München,
München 2, Witteisbacherplatz 2

Dr. rer. nat. Horst-Edgar Martin,

Berlin-Charlottenburg,
ist als Erfinder genannt worden

in der Weise eingebaut werden, daß die resultierende Restkopplung möglichst klein wird. Man kann nun die zur Kompensation notwendigen Kopplungen so berechnen, als ob die das Fernnebensprechen von Stamm I auf Stamm II bewirkenden Kopplungswiderstände unabhängig von den das Fernnebensprechen von Stamm II auf Stamm I bewirkenden Kopplungswiderständen wären. Die Imviererkopplungen werden zunächst auf Grund der gemessenen Ortskurven mit einer ^-Kopplung im Imaginärteil ausgeglichen. Die verbleibende, von der Frequenz f abhängige Kopplung ist sodann

R{f)=R(f) + iX(f).

Zur Kompensation dieser verbleibenden Kopplung können Kondensatoren gemäß Fig. 1 zwischen Stamm I, dem koppelnden dritten Kreis III und Stamm II eingebaut werden. Die Kombination der Ausgleichskapazitäten &2,»> ^3 beispielsweise führt auf einen Kopplungswiderstand i?„^I/n zwischen Stamm I und Stamm II der Größe

ω⁴

— nJal

■■κ™.

ω_α

bedeutet.

Dieser Kopplungswiderstand verursacht ein doppeltes Fernnebensprechen. Von Stamm II auf Stamm I verursacht diese Kopplung ein doppeltes Nahnebensprechen über den Kopplungswiderstand i?„^n/I der Größe

Dir/i

—Znal —Zjnßl

e · e

009 590/277

1 Q88 552

3 4

In den Gleichungen bedeutet: Beeinflussung von Stamm II auf Stamm I ein doppeltes

Z_s = gleicher Wellenwiderstand der Stämme I und II, Nahnebensprechen bewirken, ausgleichen zu können,

Zv = Wellenwiderstand des Phantoms, der als Korn- ™& ^e?f^e Kopplung K. in die Betrachtung einbezogen,

pensationskreis III gedacht ist, £^{e w}f * ^vom. Kompensationsnullpunkt entfernt ist. Diese

Z = Fabrikationslänge ^{5 Ko}PP^lung wirkt dann infolge der hohen Dämpfung 2 ζ al

η -I = Entfernung der Kopplungsorte vom Kompen- nicht mehr auf die Kopplung SF¹. Diese Zusatzkopp-

sationsnullpunkt (» = 0, 1, 2, 3 ...), ^lun& ^K' ^eT^^{ht slch zu}
*- = Ausgleichskapazitäten zwischen Stamm I und

° J- -rr Irr ττιτ ^t V ^ -r-w τ ιττ *3(ΙίϊΐΙ\ + J'UZl

gp

Kompensationskreis III am Ort n, &z = l^Äo — A₀ — ^ Ä_m β \e

Ji₃ = Ausgleichskapazität zwischen" Stamm II und ¹⁰ V ^m*° '

Kompensationskreis III im Kompensationsnull-

pujjjjl D^er Vorteil des Verfahrens nach der Hauptpatent-

Aa = Dämpfungsunterschied zwischen dem dritten anmeldung Hegt darin, daß zur Erfüllung der Bedingungen

Kreis und den gestörten Stammleitungen, *^{ür das} doppelte Nahnebensprechen die ursprünglich

ß = mittleres Phasenmaß der Leitungen, ¹S bestimmten Werte K„ nicht mehr geändert werden

a = mittleres Dämpfungsmaß der Leitungen, müssen. ^⁶ zusätzlichen Forderungen, die durch das

ω = Kreisfrequenz und * ^PP^. Ferrmebensprechen gegeben sind, können durch

ω_α = Kreisgrenzfrequenz. die richtige Wahl von K, bzw. K, erfüllt werden.

Bisher wurden bei dem Ausgleichsverfahren nach der

Die links von dem Kompensationsnullpunkt 0 ein- 20 Hauptpatentanmeldung nur die Dämpfungsunterschiede gebauten Kondensatoren L· wirken für die Beeinflussung der verschiedenen Leitungssysteme berücksichtigt,
von Stamm I auf Stamm II als doppeltes Fernneben- Bei dem Verfahren zum Ausgleich des indirekten Fernsprechen, für die Kopplung von Stamm II auf Stamm I nebensprechens zwischen zwei Trägerfrequenzleitungen dagegen geben diese Kondensatoren zu doppeltem Nah- gemäß der Hauptpatentanmeldung S 63974 VIII a/21 a² nebensprechenAnlaß.L^TmdieverbleibendeKopplung7?(/") 25 (deutsche Auslegeschrift 1 084 319) werden gemäß der kompensieren zu können, ordnet man in einiger Ent- Erfindung beim Ausgleich der Kopplungen außer dem fernung vom Kompensationsnullpunkt mehrere Aus- Dämpfungsunterschied zwischen den Stammkreisen und gleichselemente R_n in der Weise an,' daß die Differenz dem Kompensationskreis auch deren Phasenmaßunterzwischen der Ortskurve R (f^und der negativen Summe schiede berücksichtigt. Es hat sich nämlich herausgestellt, aller Kompensationskurven im quadratischen Mittel 30 daß die Differenz des jedem Leitungssystem anhaftenden möglichst klein wird, Mathematisch ausgedrückt, führt Phasenmaßes bei der Kompensation erheblichen Einfluß diese Forderung zu der Bedingung auf die Wirkung der Ausgleichsmaßnahmen haben kann.

Es ergeben sich bei unterschiedlichem Phasenmaß von

*' fg ■""'■■■ „ Stamm-und Kompensationsleitung Phasendrehungen für

S^im —- f R^i/n + 2^^WI ~d f = Min 35 die durch doppeltes Fernnebensprechen verursachten

0 "^! Nebensprechströme, die im allgemeinen nicht durch

_ , , 1 τ -i τ r τ Kompensationselemente aus rein kapazitiven Blind-

für das Fernnebensprechen von der Leitung I auf die _widers_{tänden im} Kompensationsnullpunkt und am Ort

Leitung II bzw. _. _der z_usat_zk_Opplung erfaßt werden können. Bei dem

f_g 40 Verfahren nach der Erfindung schaltet man daher zu den

S"'¹ = f R^IW +^>"i?,;^VIM "df --Min . rein kapazitiven Blindwiderständen Wirkwiderstände in

0 if " Reihe oder parallel und wählt die Größe der Elemente so,

daß die hierdurch entstehende Phasendrehung kompen-

für das Fernnebensprechen von der Leitung II auf die sierend auf die durch die Leitungen bewirkten Phasen-Leitung I. Hierbei bedeutet f_a die obere Grenzfrequenz 45 differenzen wirkt.

des zu übertragenden Frequenzbandes. Aus diesen Um die für den Kabelausgleich erforderliche Ausbeiden zuletzt genannten Bedingungen kann rnan unter gleichsgröße bestimmen zu können, wird die Gleichung Zuhilfenahme der %-orher aufgeführten Gleichung die für die im Kompensationsnullpunkt notwendige Aus-Ausgleichskopplungen K,i bestimmen. Hat man nun für gleichskopplung K₀ in der allgerneinenForm geschrieben: die Kopplungen von R^mi und R¹"¹ die Ausgleichskopp- 50

lungen K_n ermittelt, so muß zum Ausgleich der Kopplung K_n = K"'¹ —

von Stamm I auf Stamm II für das doppelte Fernneben- ⁿ * °

sprechen folgende Bedingung erfüllt werden: Hierin bedeutet:

__nJal , K₀ = für die Einschaltung im Kompensationsnull-

j^K^e -\-K₁, = K₀' . 55 punkt notwendige Ausgleichskopplung,

⁷¹ *° Κ«¹¹¹ = notwendiges zusätzliches doppeltes Fernneben-

_...,_., -_Tr j.· n 1 j. sprechen für den Ausgleich der Kopplung von

Die fur den Einbau im Kompensationsnullpunkt not- 4_{mm n} ^ ^^

Avendige Ausgleichskopplung A₀ kann aus der vorstehend ^/n _{= notwendige} Ausgleichskopplungen an den

angeführten Beziehung unmittelbar ermittelt werden. Es 60 Kopplungsorten »für die Kopplung Stamm I/

^erg^lbtsich Stamm II,

^₀ _ Rim _ -y- _Kim _e-n^Jal Αγ=Λα + Δβ=γ_ρ— y_s = Unterschied im Über-

n φ o tragungsmaß der gestörten Stammkreise und

Um auch die Kopplung K_o ^m, zu deren Kompensation 65 "

an anderen Orten als dem Kompensationsnullpunkt ein- Die Zusatzkopplung K_z im Abstand von ζ Fabrikationsgebaute Ausgleichselemente benutzt werden, die für die längen vom Kompensationsnullpunkt ergibt sich zu

K_z = (K₀ ¹¹¹¹ - KD e^+ZJyl + XKl¹¹¹ e^{+ {s}~

Da das Übertragungsmaß γ komplex ist, ergeben sich für die Größen K₀ und K_z komplexe Werte. Man erhält für die Größen K_n die Werte

s &

Der Realteil für K₀ wird in folgendem mit A und

A₁ " "

ti ■dp 0

mit Z? bezeichnet. Bei Einführung dieser Größen A und B kann man folgende Beziehung aufstellen:

Hierin bedeutet:

\Aß\l · B

Wellenwiderstand der gestörten Stammkreise, Wellenwiderstand des Kompensationskreises, z.B.

Z's = Ζ_Ώ =

Die angegebenen Beziehungen lassen erkennen, daß der Ausgleichskondensator A₃, der nach Fig. 1 als einzige Kopplung zwischen dem Kompensationskreis III und dem Stamm II im Kompensationsnullpunkt fest eingebaut ist, von den Zusatzmaßnahmen unberührt bleibt. Die Ausgleichskapazitäten A_2n. im Kompensationsnullpunkt (w = 0) und am Ort der Zusatzkopplung (n = z) werden bei Anwendung des Ausgleichsverfahrens nach der Erfindung jedoch durch wenigstens einen zugeschalteten Widerstand ergänzt. Ist ein resultierender positiver Phasenwinkel zu kompensieren, dann kann man eine Reihenschaltung, bestehend* aus Widerstand und Kondensator, benutzen. Der Einbau des komplexen Widerstandes zwischen den Adern α, δ des Stammes I und den Adern c, d des Stammes II kann gemäß Fig. 2 erfolgen. Sind jedoch negative Phasenwinkel zu kompensieren, dann wird der vorhandene Kondensator A₂ durch einen parallel geschalteten komplexen Widerstand, z. B. durch eine Serienschaltung aus Kondensator und Widerstand, ergänzt. Das Ausgleichselement besteht dann beispielsweise, wie in Fig. 3 dargestellt, aus den Elementen A₂, A₂' und R. Die Einschaltung der Ausgleichselemente in einen aus den Stämmen a, b und c, d bestehenden Sternvierer kann in vorteilhafter Weise nach der Darstellung in Fig. 4 erfolgen.

Im folgenden wird gezeigt, wie die Größe der Einbauelemente bestimmt werden kann. Die zunächst folgenden Berechnungen beziehen sich auf die Einbauelemente im Kompensationsnullpunkt, die durch den Index »0« gekennzeichnet sind.

Im allgemeinen sind die Phasenmaßdifferenzen

Aßl-B A

^{Diese Bezielmn}g ^laßt erkennen, daß die Quotienten

^{als NuU} <^Fa111J ^{und Heüler als Nul1} (^FaU2) ^sein können. Da der Kompensationskreis meist die größere

_{Phase hwindi keithat>}^j^ _{= ω}^fM ₌

negativ. Für den Fall 1 kann vorteilhafterweise die Einbauschaltung der Ausgleichselemente gemäß Fig. 2 benutzt werden. Die Einbauelemente ergeben sich wie folgt:
_ / 1 V B

k₂₀· A '

^2>0 ~~

8 A

oj_g ²k₃Z_s ²Z_p

Für den Fall 2 wählt man vorteilhafterweise die Einbauschaltung der Ausgleichselemente gemäß Fig. 4, deren Ausgleichselemente sich nach den folgenden Beziehungen ermitteln lassen:

Ao₀ =

„ ,

^ωα \

COg^k₃Zs²Zp

1/OX- COg Δ

■j_

co_g A[^)B

]/0,l

\ V

v_s

_ ₍ λ /JJl

JJl \

ν j

mit v_p = Phasengeschwindigkeit des Kompensationskreises und „_s = Phasengeschwindigkeit der gestörten Stammkreise noch in einem solchen Größenbereich, daß die Näherung

e ^e .{1-,ηΔβΙ)

angewandt werden kann.

Nun kann man die Beziehung für die Ausgleichskopplung im Kompensationsnullpunkt in komplexer Schreibweise wie folgt anschreiben:

Im folgenden wird gezeigt, wie die Größe für die Einbauelemente am Ort der Zusatzkopplung ermittelt werden kann. Die für diesen Ort vorgesehenen Einbauelemente sind durch den Index »2« gekennzeichnet. Die Kopplung K_z ist im allgemeinen in großer Entfernung vom Kompensationsnullpunkt angeordnet, so daß an diesem Ort entsprechend größere Phasendrehungen auftreten können. Unter Zuhilfenahme der Näherungsformel

erhält man aus der ursprünglichen Beziehung für die Zusatzkopplung K_z

ι ■ λ β \ na

_e-^nJal

- j Δ ßl~S\nKl¹¹¹ e
Ο

-^nJal

K₉ = A₀ - A,

Hierin bedeutet:

+ j\Aß\ I ■ B₁.

B₁ = ζ [K₀ ¹'¹¹ - Ki¹'¹] e^+zJal + 2) (* - *) Κ

A₂=Z* [K_o ^mi - K₀ ¹¹¹¹] e^+zJal + ]£(__»

^al _ ^) (_ _ ») Κ_η ^αιίe^{+ (z}-^n]Jal,

«» _ 2 {z - n) ² X_n ¹¹'¹ e^{+ [z}~^{n) Jal}.

Für den Fall 1, nämlich dann, wenn—<—£—größer als

Null ist, wendet man bei kleinem Wert für · A₂

nur zwei Ausgleichselemente nach der Einbauschaltung gemäß Fig. 2 an. Man erhält die Größen aus den Beziehungen

⁸ T-A_n,

<„

Im Fall 2, nämlich dann, wenn

B₁

kleiner als

10

!5

• A₂ in der Beziehung

Null ist, muß der Summand

für die Zusatzkopplung K_z berücksichtigt werden. Für diesen Fall wird die Einbauschaltung der Ausgleichselemente gemäß Fig. 4 angewendet, jedoch so, daß zwar für negatives B₁ die Schaltung selbst erhalten bleibt, für positives B₁ aber das &₂'-2?-Glied umgeklappt wird. Es ergeben sich die Einbauschaltungen gemäß Fig. 5 und 6. Man erhält schließlich die Ausgleichselemente gemäß den »5 folgenden Beziehungen:

Jl-!-

2 K-. B₁ ⁸

K =

gilt für positiven Wert B₁,
gilt für negativen Wert B₁)

Wg²Ji₃Zs²Zp

A_n-

2B₁*

30

35

Das angegebene Verfahren zum Ausgleich des durch dritte Kreise verursachten Fernnebensprechens ist nicht darauf beschränkt, daß die einzige Ausgleichskopplung zwischen Stamm II und dem Ausgleichskreis III als dritte Leitung durch die Zusatzkopplung K₃ erfolgt. In manchen Fällen kann es auch zweckmäßig sein, eine einzige Kopplung k₂ zwischen Stamm I und dem Kornpensationskreis III einzubauen. In Analogie zu dem in der Fig. 1 gezeigten Einbauschema der Ausgleichskopplungen werden dann die &₃-Kopplungen an den Orten η und m bzw. z ausgenutzt.

Claims (6)

Patentansprüche:

1. Verfahren zum Ausgleich des indirekten Fernnebensprechens zwischen zwei Trägerfrequenzleitungen, bei dem etwa in der Mitte (Kompensationsnullpunkt) des hinsichtlich des direkten Fernneben-Sprechens nach an sich bekannten Verfahren ausgeglichenen Ausgleichsabschnittes, z. B. eines Verstärkerfeldes, zwischen der einen Leitung II der beiden gekoppelten Trägerfrequenzleitungen und einer dritten Leitung III, die die koppelnde Leitung ^e° oder eine andere sein kann, ein konzentriertes Ausgleichselement und zwischen der anderen Leitung I der beiden gekoppelten Trägerfrequenzleitungen und der dritten Leitung zu beiden Seiten des Kompensationsnullpunktes und gegebenenfalls im Kompensationsnullpunkt selbst weitere konzentrierte Ausgleichselemente angeordnet werden und der Ort und die Größe der einzelnen Ausgleichselemente zwischen den Leitungen I und III so gewählt werden, daß der aus den störenden Leitungskopplungen und den

Ausgleichskopplungen resultierende Kopplungswiderstand hinsichtlich des indirekten Fernnebensprechens sowohl von der Leitung I auf die Leitung II als auch von der Leitung II auf die Leitung I möglichst klein wird, nach Patentanmeldung S 63974 VIII a/21 a² (deutsche Auslegeschrift 1 084 319), dadurch gekenn zeichnet, daß bei dem Ausgleich außer dem Dämpfungsunterschied zwischen den Stammkreisen und dem Kompensationskreig auch deren Phasenmaßunterschiede berücksichtigt werden.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Wert für das aus einer Reihenschaltung von Kondensator (A₂) und Widerstand (R) bestehende Ausgleichselement im Kompensationsnullpunkt (0) nach folgenden Beziehungen ermittelt wird:

8A

^2>0 ~~ ' m 2 h 7 2 7 '

COg K₃Z,_S Ζ,ρ

unter der Voraussetzung, daß -— positiv ist. Hierin bedeutet:

—nJal

n=)=0

«Φ0

= notwendiges zusätzliches doppeltes Fernnebensprechen für den Ausgleich der Kopplung von Stamm II auf Stamm I, K™¹ = notwendige Ausgleichskopplungen an den Kopplungsorten η für die Kopplung von Stamm I auf Stamm II, Δ a = Unterschied im Dämpfungsmaß der Stämme

und des Kompensationskreises, Δ β = Unterschied im Phasenmaß der Stämme

und des Kompensationskreises, Vp — Phasengeschwindigkeit des Kompensationskreises,
V₅ = Phasengeschwindigkeit des gestörten

Stammkreises,
Wg = Kreisgrenzfrequenz,
k₃ = Kapazität des Ausgleichskondensators

zwischen Kompensationskreis und Stamm II im Kompensationsnullpunkt, Ä_2i„ = Kapazität der Ausgleichskondensatoren zwischen Kompensationskreis und Stamm I in der Entfernung η · I vom Kompensationsnullpunkt (n = 1,2, 3 ...), I = Fabrikationslänge,

Z_s = Wellenwiderstand des gestörten Stammkreises,

Zp = Wellenwiderstand des Kompensationskreises,

K_n = ^g- Jt_{2 n} k_sZ_s ²Zp — Kompensationskopplung

durch die Kapazitäten Jt₂,_n und Jt₃.

3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn-

[Aß)-l.B

zeichnet, daß für den Fall, daß

negativ ist,

die Größen der im Kompensationsnullpunkt (0) einzubauenden Ausgleichselemente einer aus der Parallelschaltung eines Kondensators (A₂) mit der Serienschaltung aus einem weiteren Kondensator (A₂') und

einem Widerstand (R) bestehenden Schaltung nach folgenden Beziehungen ermittelt werden:

Ko =

2,0

8A

COg²k₃Z_s ^ZZp

8A

Wg / 1 \
W 1 Wg
1 B ^Δ[τ) B

(Die Bezeichnungen der Größen entsprechen den im Anspruch 2 benutzten Bezeichnungen.)

A₀ =

ίο

4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Werte für die in einem weit vom Kompensationsnullpunkt entfernt liegenden Ort einzubauenden, in Reihenschaltung angeordneten Ausgleichselemente für den Fall, daß · A₂ klein ist, nach folgenden Beziehungen ermittelt werden:

_ 8

^2>Z ~ COa²KZ_x ²Zv ' ° '

B₁

A_n

Hierin bedeutet:

B₁=Z [K₀™-K₀™}e

^Iin]e^{+ zJal}

J±2 — '

JT₀ ^I/n = für den Ausgleich der Kopplung von Stamm I auf Stamm II erforderliche Ausgleichskopplung im Kompensationsnullpunkt,

Ko^m = für den Ausgleich der Kopplung von Stamm II auf Stamm I erforderliche Ausgleichskopplung im Kompensationsnullpunkt,

K_n = für die Kopplung von Stamm I auf StammII bzw. von Stamm II auf Stamm I erforderliche Ausgleichskopplungen in den Kopplungsorten η (η = 1,2, 3 ...),
ζ = Entfernung in Fabrikationslängen der Zusatzkopplung vomKompensationsnullpunkt.

5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Werte für die in einem weit vom Kompensationsnullpunkt entfernt liegenden Ort einzubauenden, in Reihenschaltung angeordneten Aus-

gleichselemente für den Fall, daß ——-— und B₁

negativ sind, nach folgenden Beziehungen ermittelt werden, wobei je ein Kondensator (k_2iZ) zwischen den Adern (a und c) sowie (a und d) der beiden Stämme und die Serienschaltung von zwei Kondensatoren (K_x) zwischen den Adern (c, d) und der Widerstand (Rz) zwischen der Ader (δ) und der Verbindungsstelle der beiden Kondensatoren (K_x) liegt (Fig. 6):

■A_v

K,=

B₁
8

(+ für positives B₁,
8

Z ²Z A

■für negatives B₁), 2B₁ ²'

(Die Bezeichnungen der Größen entsprechen den im Anspruch 4 benutzten Bezeichnungen.)

6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß für einen positiven Wert von S₁ der Widerstand (R_z) zwischen der Ader (a) und der Verbindungsstelle der beiden Ausgleichskondensatoren (K_x) eingeschaltet ist (Fig. 5).

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

® 009 590/277 8.60