DD202220A5

DD202220A5 - Geraet zur wiedergabe von farbbildern

Info

Publication number: DD202220A5
Application number: DD82241553A
Authority: DD
Inventors: Albert M Morrell; Richard H Hughes; William H Barkow
Original assignee: Rca Corp
Priority date: 1981-07-10
Filing date: 1982-07-09
Publication date: 1983-08-31
Also published as: NL191194B; AU556501B2; GB2164490B; DK310182A; HK59891A; FR2509527A1; KR910001539B1; PL146011B1; FR2563047A1; FI73337B; IT9020167A0; FI73337C; SE447772B; ES8305156A1; FI822370A0; NL8202802A; FR2509527B1; ATA268082A; SU1613004A3; BR8203962A

Abstract

In einer selbstkonvergierenden Bildwiedergabeeinrichtung wird ein kompaktes Ablenkjoch (13) verwendet, das aneinandergrenzende Abschnitte des Halses (11 N) und des Trichters (11 F) einer Farbbildroehre (11) umgibt, bei welcher der Abstand der Elektronenstrahlen im Strahlerzeugungssystem klein ist (5,08 mm), um einen geringen S-Abstand zwischen konvergierenden Strahlen in der Ebene des Ablenkzentrums zu erhalten. Der Durchmesser des Roehrenhalses ist gross genug (29,1 mm), um eine Hauptfokussierungslinse (18) aufnehmen zu koennen, deren groesste Querabmessung mehr als dreieinhalbmal so gross als der Strahlabstand im Strahlerzeugungssystem ist. Die Hauptfokussierungslinse (18) wird zwischen den letzten Fokussierungselektroden (27, 29) gebildet, welche an ihren gegenueberliegenden Enden in Vertiefungen sitzende Oeffnungen haben. Die Wandungen aufeinanderfolgender Vertiefungen folgen einer ovalen Kontur und einer knochenfoermigen Kontur. Asymmetrische strahlformende Linsen bewirken, dass jeder die Hauptfokussierungslinse durchquerende Strahl einen asymmetrischen Querschnitt hat, derart, dass sein Querschnitt in Vertikalrichtung eine geringere Ausdehnung als in Horizontalrichtung hat.

Description

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Gerät zur Wiedergabe von Farbbildern

AilW<a.ndun.gsgebiet der .Erfindung:

Die Erfindung bezieht sich allgemein auf Farbbild-Wiedergabe einrichtung en und betrifft insbesondere Maßnahmen zur Kombination eines kompakten Ablenkjochs mit einer Mehrstrahl-Farbbildröhre, die eine strahlfokussierende Linse mit geringer Aberration enthält. Mit der erfindungsgemäßen Kombination soll eine neuartige Bildwiedergabeeinrichtung des selbstkonvergierenden Typs geschaffen werden, die einen Betrieb mit niedriger gespeicherter Energie erlaubt, ohne die Qualität der Strahlfokussierung oder die Hochspannungsstabilität aufs Spiel zu setzen.

Charakter is tLk. .der bekannten .technischen „Lösungen : Bei der früheren Verwendung von Mehrstrahl-Farbbildröhren des Schattenmaskentyps in Farbbild-Wiedergabeeinrichtungen waren Schal t\ingen zur dynamischen Konvergenzkorrektur notwendig, um zu gewährleisten, daß die Elektronenstrahlen an allen .Punkten des auf dem Bildschirm der Farbbildröhre abgetasteten Rasters konvergieren. Später wurde dann die sogenannte selbstkonvergierende Bildwiedergabeeinrichtung entwickelt, wie sie z.B. in der US-Patentschrift 3 800 176 beschrieben ist und bei welcher die Notwendigkeit einer Schaltung zur dynamischen Konvergenzkorrektur entfällt. Bei der in der erwähnten US-Patentschrift beschriebenen Einrichtung werden drei in einer Ebene nebeneinanderlaufende Elektronenstrahlen (sogenanntes Inline-System) durch

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Ablenkfelder bewegt, die bestimmte Ungleichmäßigkeiten aufweisen, welche einen negativen isotropen Astigmatismus in Horizontalrichtung und einen positiven isotropen Astigmatismus in Vertikalrichtung einführen, derart, daß eine genügende Konvergenz an allen Punkten des Rasters erreicht wird.

Bei der anfänglichen kommerziellen Verwendung der in der erwähnten US-Patentschrift beschriebenen Einrichtung wurde der Mitte-Mitte-Abstand zwischen benachbarten Strahlen in einer Ablenkebene (sogenannter S-Abstand) kleiner als 5»08 mm gehalten, um die Konvergenz zu erleichtern. Ein derart geringer Abstand zwischen den Strahlen erforderte jedoch Beschränkungen hinsichtlich der Durchmesser der die Strahlposition bestimmenden Öffnungen, die sich in Querelementen der Fokussierungselektroden der Er ζ eugungs systeme für die abgelenkten Strahlen befanden. Da der effektive Durchmesser der Fokussierungslinse für jeden Strahl durch die kleinen Durchmesser dieser öffnungen bestimmt war, ergab sich das Problem einer Strahlfleckverzerrung infolge der sphärischen Aberration, die bei Linsen kleinen Durchmessers auftritt.

Bei der späteren kommerziellen Anwendung des erwähnten selbstkonvergierenden Systems hat man dann den Abstand zwischen den Strahlen größer gemacht, was die Verwendung von Öffnungen größeren Durchmessers in den Fokussierungslinsen erlaubte. Hiermit wurde das Problem der Fleckverzerrung zwar vermindert, jedoch unter Inkaufnahme einer erhöhten Schwierigkeit bei der Erzielung der Strahlkonvergenz.

Eine weitere Fortentwicklung der selbstkonvergierenden Bildwiedergabeeinrichtungen (beschrieben z.B. in einem Aufsatz "Mini-Neck Color Picture Tube" von E. Hamano, erschienen in der Toshiba Review, März/April 1980, Seiten 23 bis 26) ist die Verwendung einer Röhren/Joch-Kombination, wobei ein relativ kompaktes Ablenkjoch mit einer Farbbildröhre kombiniert ist, deren Hals einen wesentlich kleineren Außendurchmesser (22,5 mm) hat, als es bei den bis dahin verwendeten Röhren

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der Fall war (2^lj,11 mm und 36,5 mm). In dem erwähnten Aufsatz wird ausgeführt, daß infolge des kleineren Halsdurchmessers eine geringere Blindleistung bei der Horizontalablenkung benötigt vjird und daß die Ab 1 enki= ti^^"iηrn ichl'?:'t \m 20 bis 30% besser sei als bei den herkömmlichen Systemen mit einem Röhrenhals-Außendurchtnesser* von 29 _;1 mm. Andererseits wird aber auch zugegeben, daß die Verminderung des Haisdurchmessers den Raum im KÖhrenhals wesentlich kleiner macht und es damit erschwert, eine genügend gute Strahlfokussierung und Hochspannungsfestigkeit (d.h. Zuverlässigkeit gegen Überschläge) zu erzielen= Ziel der Er fj η dung ;

Die Aufgabe der Erfindung besteht darin, ein Farbbild-Wiedergabesystem mit einer Röhren/Joch-Kombination zu schaffen, welche hinsichtlich der Einsparung an Ablenkleistung, der Verbesserung der Ablenkempfindlichkeit und bezüglich der Kompaktheit des Jochs vergleichbar mit dem vorstehend beschriebenen "Minihals"-System ist, jedoch ohne die Notwendigkeit einer Verminderung des Röhrenhaisdurchmessers auskommt. Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die im Patentanspruch 1 angegebenen Merkmale gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen gekennzeichnet.

DarLfJJUJT-E. -^e-- -Webens „der jEr.f.induny : Bei""dem erTxn"dlön^s*ge1mal^n~Sy^E^~^:^rd ein geringer S-Abstand (weniger als 5?08 mm) wie beim "Minihals"-System verwendet. Im Gegensatz zum Minihais-System, bei welchem der effektive Durchmesser der Fokussierungslinse auf ein Maß kleiner als der Mitte-Mitte-Abstand zwischen benachbarten, in die Linse eintretenden Elektronenstrahlen beschränkt ist, wird beim erfindungsgemäßen System eine Elektrodenstruktur verwendet, die eine asymmetrische Hauptfokussierungslinse schafft, deren Hauptabmessung in Querrichtung wesentlich mehr als dreimal so groß ist wie der Mitte-Mitta-Abstand zwischen den Strahlen.

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Da beim erfindungsgetnäßen System der Durchmesser des Röhrenhalses nicht wie beim Minihals-System verkleinert ist, kann man mit Fokussierungsspannungen in gleicher Höhe wie bei den früheren Systemen arbeiten, ohne daß die Hochspannungsfestigkeit gefährdet wird, denn es ist genügend Raum für einen ausreichenden Abstand zwischen der Fokussierungselektrodenstruktur und den Innenwandungen vorhanden. Bei solchen Spannungswerten ist eine wesentlich bessere Qualität der Fokussierung als im Falle des vorerwähnten Minihals-Systems leicht erzielbar. Alternativ kann man aber auch durch einen Betrieb mit niedrigeren Spannungswerten etwas von der Qualitätsverbesserung der Fokussierung aufgeben, um die Anforderungen an die Fokussierungsspannungsquelle zu verringern.

Bei typischen Ausführungsformen der Erfindung können z„B. Röhren/Joch-Kombinationen mit einer Röhre verwendet werden, deren Hals den herkömmlichen Außendurchmesser von 29,11 mm hat. Dadurch ergeben sich wegen der geringeren .Zerbrechlichkeit im Vergleich zu einem 22,5 mm-Hals weniger Probleme sowohl bei der Herstellung der Röhre als auch bei der Zusammenfügung des Gesamtsystems. Außerdem wird die Verlängerung der Evakuierungszeit, die sich bei der Minihals-Röhre ergibt, im Falle der Erfindung vermieden.

Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung mit einem Ablenkwinkel von 90 enthält eine selbstkonvergierende 19V-BiIdwiedergabeeinrichtung eine Röhre mit einem Halsdurchmesser von 29,11 mm und einem S-Abstand von weniger als 5,08 mm und ein damit zusammenwirkendes kompaktes Ablenkjoch vom semi-toroidalen Vicklungstyp (d.h. mit ringförmig gewickelten Spulen für die Vertikalablenkung und Sattelspulen für die Horizontalablenkung), wobei der Innendurchmesser des Jochs am strahlausgangsseitigen Ende der Fenster der Hori-' zontalablenkwicklungen ungefähr 67,06 mm beträgt (d.h. weniger als 0,76 mm pro Grad des Ablenkwinkels). Die notwendige gespeicherte .Energie für die Horizontalablenkwicklungen des kompakten 90°-Jochs beträgt bei einem Röhrenbetrieb mit

einer Endanodenspan.nu.ng von 25 kV so wenig wie 1,85 Millijoule.

Gemäß einer anderen Aus führungsform der Erfindung mit einem Ablenkwinkel von 110 enthält eine selbstkonvergierende 19V-Bildwiedergabeeinrichtung eine Röhre mit dem gleichen Hals und dem gleichen S-Abstand wie beim vorhergehenden Beispiel und ein damit zusammenwirkendes kompaktes Ablenkjoch vom semi-toroidalen Typ, dessen Innendurchmesser am strahlausgangsseitigen Ende der Fenster ungefähr 81,53 ^m beträgt (d.h. auch hier weniger als 0,76 mm pro Grad des Ablenkwinkels)« Die notwendige gespeicherte Energie für die Horizontalablenkwicklungen dieses kompakten 110°-Jochs ist bei einem Betrieb der Röhre mit einer Endanodenspannung von 25kV so gering wie 3*5 Millijoule.

Um die relative Kompaktheit der Ablenkjoche bei den vorstehend beschriebenen Ausführungsbeispielen würdigen zu können, sei erwähnt, daß ein typischer Wert für den vergleichbaren Innendurchmesser eines 90°-Ablenkjochs, welches bisher in weitem- Maße bei Röhren mit dem oben erwähnten S-Abstand verwendet wurde, bei 78,73 mm liegt. Ein typischer Wert für den vergleichbaren Innendurchmesser eines 110 -Ablenkjochs, das bisher in weitem Maß bei Röhren mit großem S-Abstand verwendet wurde, liegt bei 108,7 mm„ In beiden Fällen sind also die vergleichbaren Durchmesserwerte wesentlich größer als 0,76 mm pro Grad des Ablenkwinkels.

Bei beiden vorstehend beschriebenen Ausführungsbeispielen wird eine gute Fokussierung sichergestellt, indem innerhalb des 29,11 mm-Halses eine Fokussierungselektrodenstruktur verwendet wird, die einen allgemeinen Aufbau hat, wie er in der US-Patentanmeldung Nr. 201,692 beschrieben ist, die auf den Namen Hughes u.a. eingereicht wurde. Bei diesem Aufbau enthalten die Hauptfokussierungselektroden am strahlausgangsseitigen Ende des Strahlerzeugungssystems jeweils einen Teil, der quer bezüglich der 'Längsachse des Röhrenhalses an-

geordnet und von drei kreisförmigen Öffnungen durchlocht ist, durch deren jede jeweils ein gesonderter der drei Elektronenstrahlen dringt. Jede der Hauptfokussierungselektroden enthält außerdem einen angrenzenden Teil, der sich in Längsrichtung vorn querliegenden Teil aus erstreckt und eine gemeinsame Umschließung' für die Wege aller der erwähnten Strahlen bildete Die sich längο erstreckenden Teile der Hauptfokussierungßelektroden liegen einander gegenüber, um zwischen sich eine'gemeinsame Fokussierungslinse für die Strahlen zu bilden» Die in Querrichtung gemessene größere Innenausdehnung der gemeinsamen Umschließung der letzten Fokus s ier ung s el ektr ode beträgt:, ζ .B. 1?,65 ram, während die in Querrichtung gemessene größere Hauptausdehnung der gemeinsamen Umschließimg der vorletzten Fokussierungselektrode beispielsweise 18,16 mm beträgt» Mit diesen Abmessungen wird der größere Innenraum eines 29,11 mm-Halses (im Vergleich zum erwähnten Minihals) vorteilhaft ausgenutzt, um eine Fokussierungslinse mit einer Hauptausdehnung in Querrichtung vorzusehen, die mindestens dreieinhalb«!al go groß wie der Mitte-Mitte-Abstand zwischen den Strahlen ist» Der Unterschied zwischen den jeweiligen Querausdehnungen führt zu einem gewünschten Konvergierungseffekt für die aus dem S tr ahl er ζ eugungs s;y s t em aus tr e t end en El ektr onens tr· ahl en.

Bei einer beispielhaften Ausführungsforra des Strahlerzeugungssystems einer erfindungsgernäßen Bildwiedergabeeinrichtung hat die innere Peripherie der gern einsamen Umschließung der vorletzten Fokussierungselektrode einen Verlauf in Gestalt einer ovalen Rennbahn (im folgenden kurz "Oval"-Form genannt), wie es z.B. in der vorstehend erwähnten US«-Patent~ anmeldung beschrieben ist, während die innere Peripherie der gemeinsamen Umschließung der letzten Fokussierungselektrode etwas anders,ähnlich der Gestalt eines Hundeknochens verläuft (im folgenden kurz "Knochen"-Form genannt), wie es z.B. in der US-Patentanmeldung Nr₀ 282,228 beschrieben ist, die auf den Namen P. Greninger eingereicht wurde. Außerdem ist dem strahlformenden Bereich des Strahlerzeugungssystems

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eine Linsenasymmetrie solchen Typs verliehen, daß die Vertikal abmessung des Querschnitts jedes Strahls am Eingang der Hauptfokussierungslinse kleiner wird als die Horizontalabmessung. Diese Asymmetrie wird bewirkt durch die Zuordnung eines sich vertikal erstreckenden rechteckigen Schlitzes zu jeder kreisförmigen Öffnung der ersten Gitterelektrode (G1-Elektrode) des Strahlerzeugungssystems»

Durch geeignete Wahl der Abmessungen der "ovalen" Umschliessung, der "knochenförmigen" Umschließung und der Gi-Schlitze kann eine annehmbare Form des Strahlflecks sowohl in der Mitte als auch an den Rändern des Bildrasters erreicht werden, indem man die durch diese Elemente hervorgerufenen Astigmatismen optimal zueinander abstimmt.

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Die ,Erfindung wird nachstehend an Ausführungsbeispielen anhand von Zeichnungen näher erläutert.

Fig. 1 ist eine Oberansicht einer Bildröhren/Joch-Kombination gemäß einer Ausführungsform der Erfindung;

Fig. 2 zeigt die Jochanordnung des in Fig. 1 dargestellten Aufbaus in Vorderansicht;

Fig. 3 zeigt von der Seite und teilweise im Schnitt ein Elektronenstrahl-Erz eugungs sys tern zur Verwendung im Halsteii der Bildröhre des in Fig. 1 dargestellten Aufbaus;

Figuren 4, 5* 6 und 7 sind Endansichten verschiedener Elemente des Strahlerzeugungssystems nach Fig. 3;

Fig. 7a zeigt einen Schnitt des Elements nach der Fig. 7 gemäß der 'Linie A-A' ;

Fig. 7b ist eine Schnittansicht des Elements nach Fig. 7 gemäß der Linie B-B';

Fig. 8 ist eine Seimittansicht des Elements nach Fig., 4 gemäß der Linie C-C';

Fig« 9 ist eine Schnittansicht des Elements nach Fig» 5 gemäß der Linie D-D';

Fig. 10 ist eine Schnittansicht des Elements nach Fig„ 6 gemäß der Linie E-E';

Fig_o 11 zeigt eine Form des BiIdröhrentrienters zur Ver~ wendung bei einer Aus f uhr ungs form der Ii? fin dung für einen AbI en lew ink el von 90°;

Fig„ 12 zeigt die Form eines Bildröhrentrichters zur Verwendung bei einer Ausführungsform der Erfindung für einen Ablenkwinkel von 110°;

Fig„ 13 veranschaulicht schematisch eine Modifikation des

Elektronenstrahl-Erzeugungssystems nach Fig«, 3; 20

Figuren 14-a und 14b sind graphische Darstellungen von Funktionen, welche die Ungleichmäßigkeiten anzeigen, die bei einer Ausführungsform der in Fig. 2 dargestellten Jochanordnung wünschenswerterweise vorhanden sein sollen«

Der in Fig. 1 in Oberansicht dargestellte Aufbau ist eine nach den Prinzipien der vorliegenden Erfindung realisierte Bildröhren/Joch-Kombination eines Farbbild-Wiedergabesystems, Eine Farbbildröhre 11 hat einen evakuierten Kolben mit einem trichterförmigen Teil 11F (nur teilweise dargestellt), der sich zwischen einem zylindrischen Halsteil 11N (der ein Elektronenstrahl-Erzeugungssystem vom Inline-Typ enthält) zu einem im wesentlichen rechteckigen Schirmteil erstreckt, in welchem sich ein Bildschirm befindet (in der Zeichnung wegen Platzmangels nicht mehr dargestellt)» Ein Jochhalter 17 für ein Ablenkjoch 13 umschließt zusammenstoßende Ab-

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schnitte des Röhrenhalses 11N und des Röhrentrichters 11F.

Das Ablenkjoch 13 enthält Vertikalablenkwicklungen 13V, die ring- oder torusförmig um einen Kern 15 aus magnetisierbarem Material gewickelt sind, der den aus isolierendem Material bestehenden Jochhalter 17 umschließt. Das ADienkjoch enthält außerdem Horizontalablenkwicklungen UH, die in der Ansicht nach Fig. 1 verdeckt liegen« Wie jedoch die in Fig. 2 dargestellte Vorderansicht des abgenommenen Ablenkjochs 13 offenbart, sind die Horizontalablenkwicklungen UH als Sattelspulen gewickelt, wobei die aktiven, sich in Längsrichtung erstreckenden Leiter entlang dem Inneren der Kehle des Jochhalters 17 verlaufen. Die vorderen Endwindungen der Wicklungen UH sind auswärts geschlagen und in den vorderen Kranz 17? des Halters 17 eingenistet, während die hinteren Endwindungen (in den Figuren 1 und 2 nicht sichtbar) in ähnlicher Weise im rückwärtigen Kranz 17R des Halters 17 eingenistet sind.

In der Fig. 1 sind einige Maße eingetragen, welche das gegenseitige Verhältnis bestimmter Abmessungen für eine Ausführungsform der Erfindung veranschaulichen sollen. Die Kompaktheit des mit den Wicklungen UH und 13V gebildeten Ablenkjochs ist durch einen vorderen Innendurchmesser "i" an- gezeigt, dessen Maß kleiner ist als die Summe von jeweils 0,76 mm für jedes Grad des vom Joch bewirkten Ablenkwinkels. Wie in Fig. 2 gezeigt, ist dieser Durchmesser am vorderen Ende der aktiven Leiter der Sattelwicklungen UH gemessen (d.h. am etrahlausgangsseitigen Ende der durch diese Wicklungen gebildeten Fenster). Der Außendurchmesser "o" des Halses 11N der Farbbildröhre 11 ist mit dem herkömmlichen Maß 29,11 mm angegeben. Eine elektrostatische Strahlfokussierungslinse 18, die zwischen den Elektroden des im Hals 13 sitzenden Strahlerzeugungssystems gebildet und durch ein gestricheltes Linsensymbol dargestellt ist, hat in der Horizontalrichtung (d.h. in der von den drei Strahlachsen R, G und B belegten horizontalen Ebene) eine Querausdehnung

"f", die größer ist als das Dreieinhalbfache des Abstandes "g" zwischen benachbarten Strahlachsen am Linseneingang.Dieser genannte Abstand ist als Beispiel mit 5»08 mm angegeben

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Die Fig, 3 zeigt teilweise im Schnitt eine Seitenansicht eines Beispiels für das Strahlerzeugungssystem, welches im Hals 11N der Farbbildröhre 11 gemäß Fig_e 1 verwendet werden . kanne Die Elektroden des Strahlerzeugungssystems nach Fig« 3 umfassen drei Kathoden 21 (von denen nur eine in der Seitenansicht der Fig. 3 sichtbar ist), ein Steuergitter 23 (G1), ein Schirmgitter 25 (G2), eine erste Beschleunigungs- und Fokussierungselektrode 27 (GJ) und eine zweite Beschleunigung s- und Fokus s ierungs elektrode 29 (G4-). Die Elemente des Strahlerzeugungssystems werden von zwei gläsernen Haltestäben 33a, 33"b gehalten, die parallel zueinander verlaufen und zwischen denen die verschiedenen Elektroden aufgehängt sind»

Jede der Kathoden 21 ist mit jeweils einer zugehörigen öf'fnung in den G1-, G2~, G3- und G4-Elektroden ausgerichtet, um einen Durchgang der von der Kathode ausgesandten Elektronen zum Bildröhrenschirm zu erlauben. Die von den Kathoden ausgesandten Elektronen werden zu drei Elektronenstrahlen geformt, und zwar durch zugehörige elektrostatische strahlformende Linsen, die gebildet sind durch zwei gegenüberliegende gelochte Bereiche der G1- und G2~Elektroden 23 und .25, welche auf verschiedenen Gleichspannungspotentialen gehalten werden (z.B. 0 Volt für G1 und +1100 Volt für G2). Die Fokussierung der Strahlen an der Schirmfläche erfolgt hauptsächlich durch eine elektrostatische Hauptfokussierungs» linse (18 in Fig. 1), die sich zwischen benachbarten Bereichen (27a, 29a) der G3- und G^-Elektroden bildet. Die G3-Elektrode wird beispielsweise auf einem Potential (z.B. +6500 Volt) gehalten, das 26% des an die G4-Elektrode gelegten Potentials (z.B. +25 Kilovolt) ausmacht.

Die G3~Elektrode 27 besteht aus einer Anordnung zweier be~

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cherförmiger Elemente 2?a und 27b, deren geflanschte offene Enden aneinander anstoßen. Eine Vorderansicht des vor-.deren Elements 27a ist in Fig. 4 dargestellt, und eine Querschnittsansicht dieses Elements (entsprechend der Linie C-C in Fig. 4) ist in Fig. 8 gezeigt. Eine Rückansicht des rückwärtigen Elements 27b ist in Figo 6 dargestellt, und eine Querschnittsansicht dieses Elements (entsprechend der Linie E-E' in Fig. 6) ist in Fig. 10 gezeigt.

Die G4-Elektrode 29 besteht aus einem becherförmigen Element 29a, dessen geflanschtes offenes Ende an das gelochte geschlossene Ende eines elektrostatischen Abschirmbechers 29b anstößt. Eine Rückansicht des Elements 29a ist in Fig.5 dargestellt, und eine Querschnittsansicht dieses Elements (entsprechend der Linie D-D' der Fig. 5) ist in Fig. 9 gezeigt.

In einem querliegenden Teil A-O des GJ-Elements 27a, der am Boden einer Vertiefung im geschlossenen vorderen Ende dieses Elements sitzt, befinden sich drei öffnungen 44 in Inline-Anordnung, d.h. die öffnungen liegen auf einer Linie nebeneinander. Die Wände 42 der Vertiefung, die eine gemeinsame Umschließung für die drei aus den öffnungen 44 tretenden Elektronenstrahlen bilden, verlaufen an beiden Seiten jeweils halbkreisförmig und dazwischen gerade und parallel zueinander, so daß sich in der Draufsicht der Fig. 4 ein Bild ähnlich einem Rennbahnoval ergibt. Die maximale horizontale Innenabmessung dieser G3-Umschließung liegt in der Ebene der Strahlachsen und ist in der Fig. 4 mit "f^" bezeichnet. Die maximale vertikale Innenabmessung der G3-Umschließung ist durch den Abstand zwischen den geraden parallelen Wandteilen bestimmt und in der Fig. 4 mit "i^" bezeichnet. Die Vertikalabmessung ist an der Stelle jeder Strahlachse gleich t^·

Drei Inline-Öffnungen befinden sich auch in einem querliegenden Teil 50 des G4-E1ements 29a, der am Boden einer Ver-

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tiefung im geschlossenen rückwärtigen Ende dieses Elements sitzt. Die Wände 5 2 dieser Vertiefung, die eine gemeinsame Umschließung für die drei in die G4-Elektrode eintretenden Elektronenstrahlen "bilden, verlaufen in einem mittleren Bereich gerade und parallel» An. den "beiden Seiten jedoch folgen die Wände in ihrer Kontur jeweils dem Bogen eines Kreises, dessen Durchmesser größer ist als .der Abstand zwischen den parallelen Wänden im mittleren Bereich, wobei der Bogen jeweils größer als ein Halbkreis ist. Dies führt zu einer solchen Form der Vertiefung, daß sich in der Draufsicht nach Fig. 5 ein Bild ähnlich einem Hundeknochen ergibt. Infolge dieser Knochenform ist die in Vertikalriehtung gemessene Innenausdehnung der &Ί—Umschließung am Ort der Achse der mittleren öffnung (Abmessung fc) kleiner als die in' Vertikalrichtung gemessene Ausdehnung der G4-Umschließung an den Stellen der Achsen der beiden äußeren Öffnungen (Abmessung f^). Die maximale Innenausdehnung der 'GW—Umschließung in Horizontalrichtung liegt in der Ebene der Strahlachsen und ist in Fig. 5 mit £-z bezeichnet. Die maximale vertikale Innenausdehnung der G4—UmSchließung entspricht dem Durchmesser des Kreises, dem die Bögen in den seitlichen Endbereichen folgen, und ist in Fig. 5 mit "ί\ " bezeichnet.

Die maximale Außenbreite der G3- und G4-Elektroden in den jeweiligen "ovalen" und "laiochenförmigen" Bereichen ist jeweils die gleiche und in den Figuren 8 und 9 Mit "fg" bezeichnet. Die Durchmesser der öffnungen 44 und 54 sind eben« falls gleich und in den Figuren 8 und 9 mit "d" bezeichnet. Ebenfalls gleich sind die Tiefen der Ausnehmungen (r in den Figuren 8 und 9) für die G3~ und G4-E1ektrοden. Unterschiedlich jedoch sind die Tiefen der G3-Öffnungen (a. in Fig. 8) und der GW--öffnungen (a₂ in Fig. 9). Die Maße d, f ₁, f₂, fj,. f^,, fc, f ^ , r , a. und a_? können z.B. folgende V/erte haben: d = 4,064 mm; f^ = 18,16 mm; f₂ = 8,000 mm; f^ = 17,65 mm; f₄ = 7,24 mm; f_r = 6,86 ram; f₆ - 22,22 mm; r = 2,92 mm; a^ '= 0,86 mm und a_o = 1,14 mm. Ein Beispiel für das Maß des Mitte-Mitte-Abstandes g zwischen benachbarten Öffnungen in

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jeder der Fokussierungselektröden ist 5*08 ωω, wie es oben in Verbindung mit Fig. 1 bereits genannt wurde. Beispiele für die axialen Längsabmessungen der Elemente 27a und 29a sind 12,45 mm bzw. 3>O5 mm, während der Abstand zwischen der G3- und der G4-Elektrode für die Anordnung nach Fig. 1,27 mm betragen kann.

Die zwischen den Elementen 27a und 29a gebildete Hauptfokus sierungsl ins e erscheint vorherrschend als eine einzelne große Linse, die von allen drei Elektronenstrahlwegen durchschnitten wird und deren Äquipotentiallinien, die in Bereichen der Schnittpunkte mit den Strahlwegen relativ geringe Krümmung haben, sich kontinuierlich zwischen gegenüberliegenden Wandungen der Vertiefungen erstrecken. Im Gegensatz hierzu wurde bei bekannten Strahlerζeugungssystemen, in denen die Vertiefungen fehlen, der vorherrschende Fokussierungseffekt durch starke Äquipotentiallinien relativ starker Krümmung hervorgerufen, die sich an jedem der unvertieften Lochbereiche der Fokussierungselektröden konzentrierten. Durch das Vorhandensein der Vertiefungen bei der dargestellten Anordnung der Elemente 27a und 29a· spielen Äquipotentiallinien relativ scharfer Krümmung an den Lochbereichen nur eine geringe Rolle für die Bestimmung der Qualität der Fokussierung (diese Qualität wird vielmehr vorherrschend durch die Größe der aufgrund der Vertiefungswände gebildeten großen Linse bestimmt).

. Infolge dieses Umstandes kann man einen engen Strahlabstand , (z.B. das oben erwähnte Maß von 5>08 mm) trotz der resultierenden Begrenzung des Öffnungsdurchmessers vorsehen, denn das Maß unerwünschter Auswirkungen sphärischer Aberrationen ist bei der beschriebenen Ausführungsform relativ unabhängig von der Größe des Durchmessers der öffnungen und wird hauptsächlich durch die Abmessungen der mit den Vertiefungswänden gebildeten großen Linse bestimmt, unter diesen Umständen wird der Durchmesser des Höhrenhalses zu einem begrenzenden Faktor hinsichtlich der Fokussierungsquälität. Bei Verwirk-

lichung der oben angegebenen Maßbeispiele für das Fokussierungssystem der'vorliegenden Erfindung ist eine äußerst gute Fokussierungsqualität erzielbar unter Verwendung von Fokussierungselektroden mit Außenabmessungen (vgl= z.B. i>), die leicht innerhalb eines Halses des angegebenen herkömmlichen Durchmessers (29,11 mm) unterzubringen sind und dabei noch genügende Abstände von den inneren Kolbenwandungen erlauben, um eine gute Hochspannungsfestigkeit zu gewährleisten (selbst unter den ungünstigten Bedingungen der Glastoleranz). Demgegenüber kann der Hals der weiter oben beschriebenen Minihals-Röhre eine Fokussierimgselektrodenstruktur dieser beispielhaften Abmessungen nicht aufnehmen.

Die Konvergenzseite der elektrostatischen Hauptfokussierungslinse 18 ist der Vertiefung des Elements 27a zuzuordnen, die wie erwähnt eine'Umfangskontur ähnlich einem Rennbahnoval hat. Die Asymmetrie der Horizontalen gegenüber der Vertikalen bei einer solchen Gestalt führt zu einem astigraatischen Effekt, d.h. zu einer stärkeren Konvergenzwirkung auf vertikai beabstandete Elektronenbahnen innerhalb eines die Vertiefung der GJ-Elektrode durchlaufenden Elektronenstrahls als auf horizontal beabstandete Elektronenbahnen innerhalb des Strahls. Wenn die gegenüberliegende Vertiefung der G4— Elektrode eine ähnliche ovale Kontur hat, dann bringt die divergierende Seite der Haupt folcuss ierungs linse 18 ebenfalls einen astigmatischen Effekt in einem kompensierenden Sinne» Dieser Kompensationseffekt wäre jedoch in seiner Stärke unzureichend, um zu verhindern, daß insgesamt noch ein resultierender Astigmatismus verbleibt. Dies könnte die Erzielung einer gewünschten Fleckform am Bildschirm verhindern.

Eine Möglichkeit zur Erreichung der gewünschten zusätzlichen Astigmatismus-Kompensation besteht gemäß der oben erwähnten US-Patentanmeldung Nr. 201,692 darin, den öffiiungen in einer querliegenden Platte, die sich am Übergang der Elemente 29a und 29b befindet, ein schlitzformendes Paar horizontaler Streifen zuzuordnen. Dimensionierungsbeispiele

241553 8 für eine solche Lösung sind in der besagten US-Patentanmeldung angegeben.

Eine andere, in der erwähnten US-Patentanmeldung Nr. 282,228 beschriebene Lösung zur Erreichung der gewünschten zusätzlichen Astigmatismus-Kompensation besteht darin, die Kontur der Wandungen der Vertiefung in der G4-Elektrode zu einer "knochenförmigen" Gestalt zu modifizieren. Zu diesem Zweck wird das Maß der durch den mittleren Bereich der Knochenform "bewirkten Verminderung der Vertikalabmessung so gewählt, daß entweder der Astigmatismus im divergierenden Teil der Hauptfokussierungslinse selbst praktisch vollständig kompensiert wird oder daß der Kompensationseffekt eines G4-Schlitzes des oben erwähnten Typs vervollständigt wird. Dimensionierungsbeispiele für eine solche Lösung sind in der besagten US-Patentanmeldung angegeben.

Im vorliegenden Fall wird das Problem der Astigmatismus-Kompensation auf eine andere Weise gelöst, nämlich dadurch, daß der Kompensationseffekt der knochenformig konturierten Vertiefung in der G4-Elektrode mit einem Kompensationseffekt kombiniert wird, den man durch Einführung einer passenden Asymmetrie in den durch die G1- und G2- Elektroden 25 und 25 gebildeten strahlformenden Linsen erhält. Um die Natur dieses letztgenannten Kompensationseffekts zu verstehen, sei zunächst die Struktur der G1-Elektrode 23 näher betrachtet, wie sie am besten in der Rückansicht dieser Elektrode nach Fig. 7 und in den zugehörigen Schnittansichten nach den Figuren 7a und 7"b zu erkennen ist.

Der mittlere Bereich der G1-Elektrode 23 ist von drei kreisförmigen öffnungen 64- jeweils eines Durchmessers d^ durchlocht, wobei jede dieser öffnungen mit,einer Vertiefung 66 in der rückwärtigen Oberfläche der Elektrode 23 und mit einer Vertiefung 68 in der vorderen Oberfläche dieser Elektrode in Verbindung steht. Die Wände jeder Rückflächenvertiefung 66 verlaufen kreisförmig, und der Durchmesser "k" der be-

Ί treffenden Vertiefungen ist ausreichend groß, um das vorderseitige Ende einer Kathode 21 (in Fig. 7b gestrichelt dargestellt) aufzunehmen, wobei noch ein genügender Abstand von den Vertiefungswänden bleibt» Die Wände jeder Vorderflächenvertiefung 68 verlaufen so, daß sie jeweils einen rechteckigen Schlitz definieren, dessen Vertikalabmessung "ν" wesentlich großer ist als seine Horizontalabmessung "h". Der Mitte-Mitte-Abstand g zwischen benachbarten Öffnungen 46 ist der gleiche wie bei den oben beschriebenen Öffnungen der G 3- und G4-Elektroden. Die anderen Abmessungen der G1-Elektrode 23 können z.B. folgende Werte haben: d^, = 0,615 mm; k = 3,075 mm; h = 0,711 mm; ν = 2,134nun; Tiefe -einer Öffnung 64 Ca₇) = 0,102 mm;.Tiefe eines Schlitzes 68 (a^) = 0,203 mm; Tiefe einer Vertiefung 66 (a_c) = 0,457mm.

Bei Zusammenfügung mit der Kathode 21 und der G2-Elektrode 25 kann der Abstand zwischen der Kathode 21 und dem Boden der Vertiefung 66 beispielsweise 0,152 mm betragen, während ein beispielhafter Wert für den Abstand zwischen der G1-und der G2-Elektrode 0,178 mm ist.

Im zusammengesetzten Zustand, wie ihn die Fip;. 3 zeigt, ist jede der drei kreisförmigen Öffnungen 26 in der G2-Elektrode 25 mit einer zugehörigen Öffnung 64 der G1-Elektrode ausgerichtet. Jeder dazwischenliegende Schlitz 68 bewirkt eine Asymmetrie auf der konvergierenden Seite jeder der zwischen G1 und G2 gebildeten strahlformenden Linsen. Diese Asymmetrie hat zur Wirkung, daß der Überkreuzungspunkt vertikal beabstandeter Elektronenbahnen innerhalb jedes Strahls weiter vorn auf dem Strahlweg liegt als der Überkreuzungspunkt horizontal beabstandeter Elektronenbahnen. Infolgedessen hat der Querschnitt jedes in die Hauptfokussierungslinse eintretenden Strahls in horizontaler Richtung eine größere Ausdehnung als in vertikaler Richtung. Diese "Vorverzerrung" der Querschnittsform des Strahls erfolgt im Sinne einer Kompensation derjenigen Fleckverzerrung, die vom Astigmatismus der Hauptfokussierungslinse herrührt.

24 1553 8

Die vorstehend beschriebene Vorverzerrung der in die Hauptfokussierungslinse eintretenden Strahlen hat unter anderem den Vorteil, daß die FokussierungsQualität in der vertikalen und in der horizontalen Richtung besser einander aageglichen ist. Die Asymmetrie der Hauptfokussierungslinse ist so, daß ihre Vertikalabmessungen in den von den Strahlwegen durchdrungenen Linsenbereichen kleiner sind als ihre Horizontalabmessungen in diesen Bereichen, obwohl die erwähnten Vertikalabmessungen wesentlich größer sind als der Durchmesser der Öffnungen in den Pokussierungselektroden (der die Fokussierungslinsengröße bei den oben beschriebenen bekannten Strahlerzeugungssystemen begrenzte), Somit "sehen" vertikal beabstandete Elektronenbahnen innerhalb jedes Strahls eine kleinere Linse, als sie von horizontal beabstandeten Elektronenbahnen innerhalb des Strahls gesehen wird. Die vorstehend beschriebene Vorverzerrung begrenzt die vertikale Ausspreizung jedes Strahls während der Durchwanderung der Hauptfokussierungslinse, so daß der Abstand vertikaler Grenzen eines richtig zentrierten Strahls, der die kleinere (schlechtere) Vertikallinse durchläuft, geringer ist als der Abstand der horizontalen Grenzen eines Strahls, der die größere (bessere) Horizontallinse durchläuft.

Ein weiterer Vorteil der vorstehend beschriebenen Vorverzerrung der in die Hauptfokussierungslinse eintretenden Strahlen ist die Vermeidung oder Reduzierung einer problematischen vertikalen Fleckaufblähung am oberen und unteren Rand des Rasters. Diese Aufblähung hängt damit zusammen, daß an den Punkten des Eintritts der Strahlen in die Hauptfokussierungslinse eine unerwünschte Vertikalablenkung infolge eines Randfeldes der torusformigen Vertikalablenkwicklungen 15V erfolgen kann, das am hinteren Ende des Jochs auftritt. Wie weiter unten beschrieben wird, läßt sich zwar für eine gewisse magnetische Abschirmung der Strahlen gegenüber diesem Randfeld sorgen, insbesondere in Bereichen der Strahlwege, wo niedrige Geschwindigkeit herrscht. Je-

.Μ. 24 1553 8 doch bleiben nachfolgende Bereiche der Strahlwege im wesentlichen unabgeschirmt gegenüber diesem Randfeld. Die oben beschriebene Begrenzung der vertikalen Aufspreizung jedes Strahls während seines Durchlaufs durch die Hauptfokussierungslinse vermindert die Wahrscheinlichkeit, daß die durch das Randfeld bewirkte Ablenkung die Elektronenbahnen am Rand der Strahlen aus den relativ aberrationsfreien Linsenbereichen drängt.

Ein zusätzlicher Vorteil der erwähnten Vorverzerrung der in die Hauptfokussierungslinse eintretenden Strahlen besteht darin, daß nachteilige Einflüsse, die das von den Sattelwicklungen 13H erzeugte Haupt-Horizontalablenkfeld auf die Fleckform an den Seiten des Rasters ausüben, vermindert werden. Um die gewünschten selbstkonvergierenden Wirkungen der Jochanordnung 13 herbeizuführen, ist das Horizontalablenkfeld über einen wesentlichen Teil der axialen Länge der Strahlablenkzone stark kissenverzerrt. Eine unangenehme Folge dieser Ungleichmäßigkeiten des Horizontalablenkfeldes ist eine Tendenz zur Überfokussierung der vertikal beabstandeten Elektronenbahnen jedes Strahls an den Seiten des Rasters. Mit der beschriebenen Vorverzerrung wird die Vertikalausdehnung jedes Strahls während seiner Wandex'ung durch die Ablenkzone ausreichend zusammengedrückt, um diese Überfokussierung an den Seiten des Rasters auf ein annehmbares Maß zu reduzieren;

Für die Beschreibung einer alternativen Möglichkeit zur Erzielung der erwähnten Vorverzerrung der Strahlen sei auf die US-Patentschrift Nr. 4 254- 814 verwiesen. Bei der Struktur nach dieser Patentschrift befindet sich in der rückwärtigen Oberfläche der G2-Elektrode eine rechteckige, in Horizontalrichtung langgestreckte Schlitzvertiefung in Ausrichtung und Verbindung mit jeder kreisförmigen öffnung der G2-Elektrode.

Dadurch wird eine Asymmetrie im divergierenden Teil jeder strahlformenden Linse eingeführt, wodurch die Vertikalabmessung jedes die Hauptfokussierungslinse durchquerenden Strahls

- 26* -

- 26 -

241553 8

gegenüber seiner Horizontalabmessung zusammengedrückt wird. Es hat sich gezeigt, daß die beschriebene Zuordnung der Asymmetrie zur Gi-Elektrode beim beschriebenen Strahlerzeugungssystem den Vorteil einer Verbesserung der'Fokustiefe in der Vertikalrichtung bringt. Die erzielte Fokustiefe ist so, daß das in der Bildwiedergabeeinrichtung normalerweise vorgesehene Justierpotentiometer für die Fokussierungsspannung la er angezogen werden kann, um den genauen Wert der Fokus sierungsspannung (die an die G3-Elektrode 27 gelegt wird) über einen passenden Bereich zu ändern, so daß der Fokus in •der Horizontalrichtung optimiert werden kann, ohne den Fokus in der Vertikalrichtung wesentlich zu stören.

Wie bereits erwähnt, ist es wünschenswert, die Bereiche niedriger Geschwindigkeit der jeweiligen Strahlwege gegenüber den rückwärtigen Randfeldern des Ablenkjochs abzuschirmen. Zu diesem Zweck ist innerhalb des hinteren Elements 27b der G5-Elektrode 27 ein becherförmiges magnetisches Abschirmelement 31 eingepaßt und daran befestigt (z.B. durch Schweissung), dessen geschlossenes Ende an das geschlossene Ende des Elements 27b anstößt (wie es die Fig. 3 offenbart). Wie in den Figuren 6 und 10 gezeigt, ist das geschlossene Ende des becherförmigen Elektrodenelements 27b von drei InIine-öffnungen 28 durchlocht, deren Wandungen kreisförmig verlaufen. Das geschlossene Ende des magnetischen Abschirmeinsatζes 51 ist in ähnlicher Weise von drei Inline-Öffnungen 32 durchlocht, die ebenfalls Wände kreisförmiger Kontur haben und mit den öffnungen 28 ausgerichtet sind und damit in Verbindung stehen, wenn der Einsatz 31 an seiner vorgesehenen Stelle sitzt.

In der Anordnung nach Fig. 3 sind die öffnungen 28 mit den öffnungen 26 der G2-Elektrode 25 ausgerichtet, jedoch in Axialrichtung davon beabstandet. Beispielhafte Abmessungen für diesen Teil der Anordnung sind folgende: Durchmesser einer öffnung 26 = 0,615 mm; Tiefe einer öffnung 26 = 0,508mm; Durchmesser einer Öffnung 28 = 1,524 mm; Tiefe einer öffnung 28 = 0,254 mm; Durchmesser einer öffnung 32 = 2,54 mm; Tiefe

2λ 15 5 3

einer öffnung 32 = 0,254 mm; Axialabstand zwischen miteinander ausgerichteten öffnungen 26 und 28 =· 0,838 mm; Mitte-Hitte-Abstand zwischen benachbarten öffnungen innerhalb jeder Dreiergruppe gleich dem oben genannten Wert für "g", also 5>08 mm. Ein Beispiel für die Länge des magnetischen Abscnirmeinüatzes 31 ist 5»38 mm im Vergleich zu einer axialen Länge von 13,3" 5 mm für das G3-Element 27b und einer axialen Länge von 12,45 mm für das G3-Element 27a. Eine solche Länge der Abschirmung (kleiner als ein Viertel der Gesamtlänge der G3-Elektrode) ist ein annehmbarer Kompromiß zwischen einerseits dem Wunsch nach genügender Abschirmung der Strahlwege im Bereich vor dem Fokus und andererseits dem Wunsch, eine die Konvergenz in den Ecken störende Feldverzerrung zu vermeiden. Die Abschirmung 31 kann typischerweise aus einem magnetisierbaren Material bestehen (z.B. aus einer Nickel-Eisen-Legierung mit 52% Nickel und 48% Eisen), das eine hohe Permeabilität im Vergleich zur Permeabilität des für die Fokussierungselektrodenelemente verwendeten Materials (z.B. rostfreier Stahl) hat.

Das vordere Element 2% der G4-Elektrode 29 enthält mehrere Kontaktfedern 30 im vorderen Bereich seines Umfangs, um die herkömmliche innere Graphitbeschichtuag der Bildröhre zu berühren, so daß das Endanodenpotential (z.B. 25 kV) an die G4- Elektrode gelangt. Das geschlossene Ende des becherförmigen Elements 29b enthält drei InIine-öffnungen (nicht dargestellt) mit einem gegenseitigen Mitte-Mitte-Abstand des hier als Beispiel gewählten Werts von 5 >08 mm, um die einzelnen aus der Hauptfokussierungslinse austretenden Elektronenstrahlen durchzulassen. Zur Komakorrektur sind zweckmäßigerweise hochpermeable magnetische Glieder vorgesehen, die an der Innenfläche des geschlossenen Endes des Elements ?7b in der Nähe der Öffnungen befestigt sind, wie es z.B. in der US-Patentschrift 3 772 554 beschrieben ist.

.

Das Anlegen der Betriebspotentiale an die anderen Elektroden (Kathode, G1-, G2- und G3-Elektrode) in der Anordnung

- .28T-

-M- 2415 53 b nach Pig. 3 erfolgt über den Sockel der Bildröhre mit Hilfe herkömmlicher Zuleitungen (nicht dargestellt).

Die zwischen der G3- und der G4-Elektrode 27 und 29 der An-Ordnung nach Pig. 3 gebildete Hauptfokussierungslinse nat insgesamt einen konvergierenden Einfluß auf die drei die Linse durchwandernden Strahlen, so daß die Strahlen die Linse in konvergierender Weise verlassen. Das Maß dieser konvergierenden Wirkung wird beeinflußt durch das gegenseitige Verhältnis der Horizontalabmessungen der gegenüberliegenden Umschließungen (Vertiefungen) an den Elementen 27a und J9a. Eine Verstärkung der konvergierenden Wirkung ergibt sich bei einem Abmessungsverhältnis, bei welchem die Breite der Umschließung an der G4-Elektrode größer ist, und eine Verminderung der konvergierenden Wirkung ergibt sich mit einem Verhältnis, bei welchem die Breite der Umschließung an der G3-Elektrode größer ist. Bei dem Ausführungsbeispiel, für welches die oben angegebenen Abmessungen gelten, wurde eine Verminderung der konvergierenden Wirkung gewünscht, und hierfür hat sich das Verhältnis von 715:695 zwischen der Breite der Umschließung an der G3-Elektrode und der Breite der Umschließung an der G4-Elektrode als passend erwiesen.

Bei Verwendung der Bildwiedergabeeinrichtung nach Fig. 1 kann eine zusätzliche, den Röhrenhals umschließende Vorrichtung (nicht gezeigt) in herkömmlicher Weise verwendet werden, um die Konvergenz der Elektronenstrahlen in der Mitte des Rasters (d.h. die statische Konvergenz) auf einen optimalen Zustand zu justieren. Ei₁Ue solche Vorrichtung kann eine justierbare Magnetringanordnung sein, wie sie allgemein in der US-Patentschrift 3 725 8:51 beschrieben ist, oder eine Ummantelung, wie sie allgemein in der US-Patentschrift A- 162 470 beschrieben ist.

Die Pig. 13 veranschaulicht schematisch eine Modifikation des in Pig. 3 dargestellten Elektronenstrahl-Erzeugungssystems,

2Λ 1 5 5 3 8

die als Alternative in der Einrichtung nach Fig. 1 verwendet werden kann. Bei dieser Modifikation sind zwei HilfsFokus sierungselektroden (27", 29") zwischen das Schirmgitter (25¹) und die Haupt-Beschleunigungs- und -Fokussierungselektroden (27'» 29') eingefügt. Die Hauptfokussierungslinse wird zwischen diesen letztgenannten Elektroden (27'» 29') gebildet, die in diesem Fall als G5- und G6-Elektroden zu bezeichnen sind. Die zuerst durchwanderte Hilfs-Fokussierungselektrode (G3-Elektrode 27") wird mit dem gleichen Potential (z.B. +8000 Volt) wie die G5-Elektrode 27 erregt, während die andere Hilfs-Fokussierungselektrode (G4-Elektrode 29") mit dem gleichen Potential (z.B. +25 Kilovolt) wie die G6-Elektro~ de 29 erregt wird. Wie bei der Ausführungsform nach Fig. werden die einzelnen Strahlen (aus Elektronen, die von den jeweiligen Kathoden 21 emittiert werden) durch jeweilige strahlformende Linsen geformt, die sich zwischen dem Steuergitter (G1-Elektrode 23') und dem Schirmgitter (G2-Elektrode 25') bilden.

Bei dieser alternativen Ausführungsform können die G5- und G6-Elektroden (27" und 29") z.B. die gleiche allgemeine Form haben wie die G3~ und G4~-Elektroden (27 und 29) der Anordnung nach Fig. 3, wobei die gegenüberliegenden Umschließungen (Vertiefungen) die erwähnte "ovale" und "knochenförmige" Gestalt und Abmessungen der gleichen Größenordnung wie oben beschrieben haben und wobei die an den Böden der Vertiefungen sitzenden öffnungen den gleichen Mitte-Mitte-Abstand von

5,08 mm wie oben haben. Die "Vorverzerrung" der Strahlen des oben beschriebenen Typs wird durch eine Asymmetrie in den (jeweiligen strahl formenden Linsen bewirkt. Dies geschieht z.B. durch eine Formgebung der G1<- und G2-Elektroden (23'» 25'), wie sie in der oben genannten US-Pat ent schrift 4- 234- 814· beschrieben ist, wobei horizontal orientierte rechteckige Schlitze an der rückwärtigen Oberfläche der G2«Elektrode

(23¹) vorgesehen sind, die zwischen den drei kreisförmigen öffnungen der G2-Elektrode und den drei kreisförmigen öffnungen der G1-Elektrode liegen, wobei der Mitte-Mitte-Abstand

1 553 8

zwischen den öffnungen jeder Dreiergruppe wie oben 5»08 mm beträgt. Die zwischengefügten Hilfs-Fokussierungselektroden (27", 29"), die z.B. aus becherförmigen Elementen bestehen, deren Böden ebenfalls von jeweils drei kreisförmigen Inlineöffnungen (mit dem vorstehend angegebenen Mitte-Mitte-Abstand) durchlocht sind, bilden symmetrische (G3-CWJ- und (G4—G5)-Linsen, deren Gesamtwirkung darin besteht, daß die Querschnittsabmessungen des die Hauptfokussierungslinse und die anschließende Ablenkzone durchwandernden Elektronenstrahls in symmetrischer Veise verkleinert sind. Diese Verkleinerung kann erwünscht sein, um die überfokussierenden Einflüsse des Horizontalablenkfeldes auf die Fleckform an den Seiten des Rasters zu mindern, jedoch wird mit dieser Minderung eine größere Fleckgröße in der Mitte in Kauf genommen, als sie mit dem einfacheren Bipotential-Fokussierungssystem nach Fig. 3 erzielbar ist. Bei Verwendung einer Anordnung nach Fig. 13 wird der Abschirmeffekt, der vorstehend in Verbindung mit dem Einsatz 31 beschrieben wurde, z.B. dadurch erreicht, daß die G3-Elektrode (27") aus hochpermeablem Material gebildet wird.

Um die Empfindlichkeit des Ablenkjochs in der Einrichtung nach Fig. 1 zu erhöhen, sollte zweckmäßigerweise die Kontur eines konischen Abschnitts des Röhrentrichters 11F in der Ablenkzone so gewählt werden, daß die aktiven Leiter der AbIenkwicklungen 13H des Kompaktjochs möglichst nahe am äußersten Strahlweg (d.h. an dem zu einer Ecke des Rasters gerichteten Strahiweg) liegen können, andererseits aber ein sogenannter Halsschatten (der sich infolge des Auftreffens eines abgelenkten Strahls auf die Innenfläche des Trichters ergeben könnte) vermieden wird. Die Fig. 11 zeigt eine Trichterform, die sich für eine Ausführungsform der Einrichtung nach Fig. eignet, "bei welcher der Ablenkwinkel 90° beträgt. Die dargestellte Trichterform läßt sich durch folgende mathematische Formel beschreiben: X = CO + 01 (Z) + C2 (Z²) + 03 (Z⁵) + CW- (Z⁴) + C5 (Z⁵) + C6 (Z⁶) + C7 (Z⁷). Hierin ist X der Konusradius, in Millimetern gemessen von der Längsachse (A) der Röhre bis zur Außenfläche des Kolbens; Z ist der Abstand in

241553 8

Millimetern entlang der Achse A in Richtung zum Bildschirm, ausgehend von einer Ebene Z = 0, welche die Achse an einem Punkt schneidet, der um 1,27 mm nach vorn versetzt von der tJbergangslinie zwischen Hals und Trichter liegt. Die Konstanten CO bis C? haben folgende Werte: CO = 15,10490590, 01 = -0,1582240210, 02 = 0,01162553080, C5 = 8,880522990 . 10"⁴, C4 = -3,877228960 . 10""⁵, C5 « 7,249226520 . 10~⁷, C6 =-6,723851420 . 10~⁹, C7 = 2,482776160 . ΙΟ""¹¹. Die Formel gilt für Z-Werte von 9,35 bis 52,0 mm. ,

Die Fig. 12 zeigt eine Trichterkontur für eine mit einem Ablenkwinkel von 110° arbeitende Ausführungsform der Ein™ richtung nach Fig. 1. Diese Kontur läßt sich durch folgende mathematische Formel ausdrücken: X = CO + C1 (Z) + C2 (Z ) + C3 (Z⁵) + C4 (Z⁴) + C5 (Z⁵). In dieser Formel ist X der Konusradius, in Millimetern gemessen von der Längsachse A' bis zur Außenfläche des Kolbens, und Z ist der in Millimetern gemessene Abstand entlang der Achse. A¹ in Richtung : des Bildschirms, ausgehend von einer Ebene Z=O, welche die Achse an einem Punkt schneidet, der um 1,27 mm nach vorn versetzt gegenüber der Verbindungslinie zwischen Hals und Trichter liegt. Die Konstanten CO bis C5 haben folgende Werte: CO = 14,5840702; C1 = 0,312534174; C2 = 0,0242187585; C3 - 6,99740898 . 10"⁴; C4 = 1,64032142 . 1O~⁵; C5 = 1,17802606 . 10~⁷. Diese Formel gilt für Z-Werte von 1,53 bis 50,0 mm.

Bei einer für einen Ablenkwinkel für 110 und eine 19V-Diagonale ausgelegten Ausführungsform der Einrichtung nach Fig. 1 ist die Kehle des Jochhalters 17 typischerweise zum Beispiel so konturiert, daf^ die aktiven Leiter der Wicklun gen 13H dicht an den Außenflächen der Kolbeinabschnitte 11F und 11N zwischen den Querebenen y und y' nach Fig. 12 anliegen können, wenn die Jochanordnung 13 in ihrer am weitesten nach vorn geschobenen Position ist. Bei der in Fig. dargestellten Trichterkontur kann ein solches (y-y')-langes Joch um 5 bin 6 mm von seiner vordersten Position zurückge-

-β- 24 1 bbo 8 zogen werden (zum Zwecke einer Justierung der Farbreinheit), ohne daß der Elektronenstrahl an einer Ecke des Kolbens aufschlägt .

Die Fig. 14a zeigt die allgemeine Form der für das Horizontalablenkfeld geforderten Hg-Ungleichmäßigkeitsfunktion, die das Joch nach Fig. 2 bringen soll, um eine Selbstkonvergierung bei einer für einen Ablenkwinkel von 110 ausgelegten Ausführungsform der Einrichtung nach Fig. 1 zu erreichen.

Diese Ungleichmäßigkeitsfunktion für das Horizontalfeld ist mit der ausgezogenen Kurve HHp dargestellt, wobei die Abszisse den Ort entlang der Längsachse der Röhre angibt (der Ort der Ebene Z=O nach Fig. 12 ist auf der Abszisse als Bezugshinweis markiert) und wobei die Ordinate das Maß der Abweichung gegenüber einem gleichmäßigen Feld angibt. In der Fig. 14a bedeutet ein nach oben gerichteter Ausschlag der Kurve HH2 von der Null-Achse (in Richtung des Pfeils P) eine Ungleichmäßigkeit des Feldes vom Typ einer "Kissenverzerrung", während ein nach unten gehender Ausschlag der Kurve HH₂ von der Null-Achse (in Richturp; des Pfeils B) eine Feldungleichmäßigkeit darstellt, die einer "Tonnenverzerrung" entspricht. Die gestrichelte Kurve HHq, die über der gleichen Ortsabszisse aufgetragen ist, veranschaulicht die H_Q-Funktion des Horizontalablenkfeldes, um die relative Intensitätsverteilung des

2^ Feldes ent .ang der Röhrenachse anzuzeigen. Der positive Schwung der Kurve HHp zeigt den Ort des stark kissenverzerrten Bereichs des Feldes, der wie oben, beschrieben eine Ursache für die Probleme mit der Fleckform an den Seiten des Rasters ist.

Die Fig. 14b zeigt die allgemeine Form der geforderten Ho-Ungleichmäßigkeitsfunktion, die für ein Vertikalablenkfeld in Verbindung mit dem Horizontalablenkfeld nach Fig. 14a gelten soll, um die gewünschte Selbstkonvergierung zu erreichen. Diese Ungleichmäßigkeitsfunktion ist mit der ausgezogenen Kurve VHp dargestellt, und zwar mit gleicher Abszisse und Ordinate, wie sie in Fig. 14a verwendet sind.

...ν;.;· ;: V. .#. 24.1.55.3 8.

Die im gleichen Schaubild gestrichelt dargestellte Kurve VHq, welche die HQ-I¹UnICtion des Vertikalablenkfeldes offenbart, zeigt die relative Verteilung der PeIdintensität entlang der Röhrenachse. Der ganz links liegende Teil der Kurve VHq läßt erkennen, daß das Vertikalablenkfeld hinten an den HingwickTungen 13V noch wesentlich durchgreift, wie es weiter oben in Verbindung mit den Vorteilen der "Vorverzerrung" der Strahlen erwähnt wurde. :

Betrachtet man die Kurven nach Fig. 14b. z.B. in Verbindung mit der in Fig. 12 dargestellten Form des Rohrentrichters, dann erkennt man, daß die Hauptwirkung der Ablenkung der : in Fig. 1 dargestellten Einrichtung in einem Bereich stattfindet, wo sich durch eine geeignete Konturierung des Röhrentrichters erreichen läßt, daß die Leiter des Jochs nahe an die äußersten Strahlwege gebracht werden. Der Umstand, daß der Röhrenhals nicht wie im Falle der "Minihals"--Röhre verkleinert ist, hindert also kaum die Erzielung eines gu-

. .^:.;.'ten Wirkungsgrades der Ablenkung. Andererseits erlaubt der Verzicht auf eine Verkleinerung des Röhrenhalses die Realisierung einer Fokussierungslinse mit Abmessungen, die in einer "Minihais"-Röhre nicht zu verwirklichen sind, so daß man eine hohe Fokussierungsquälitat ohne zwangsläufige Verminderung der Hochspannungsfestigkeit erreichen kann.

²^ :-^:fii,:- . : : ·: " . :·. · .' - ' ... ·. ' : lh der Fig. 12 zeigen die Quer ebenen G und C den Ort des vorderen/bzw. des hinteren Endes des Kerns 15 bei der oben erwähnten, für einen Ablenkwinkel von 110 ausgelegten 19V-Aus f ünr ungs form dei" Einrichtung nach Fig. 1. Wie dargestellt,

KK ist der axiale Abs tan den vorderen und hinteren ^den der aktiven Leiter der Horizontalwicklungen 13H wesentlich größer (z.-B; 1,4—mal so groß) als der axiale Abstand (C-C) zwischen dem .vorderen und hinteren Ende des ' Kerns 15, und mehr als die Hälfte (z.B. 6.2,5%) der zusätzliehen, über, die Kernlänge hinausgehenden Leiterlänge liegt auf der Rückseite des Kerns 15. Typische Maße für die Abstände zwischen den Ebenen sind z.B. C-y = 7,62 mm, y-y' = 50,8mm

-. 24 1553 und y¹ -C = 12,7 mm.

Die Maßnahme, die aktiven Leiter der Horizontalwicklungen beträchtlich über das rückwärtige Ende des Kerns hinaus nach hinten zu verlängern, trägt zur Senkung der in der Einrichtung geforde?%en^Enex'gieⁿi/2 IjjL^ bei und ermöglicht es, das Zentrum der Horizontalablenkung nach hinten praktisch an die Stelle des Zentrums der Vertikalablenkung zu verschieben. Diese RückwärtsVerlegung der Horizontalwicklungen hat bestimmte Grenzen, denn man muß den noch vorhandenen Freiraum des Halses bei der gewünschten Zurückziehung des Jochs berücksichtigen und darauf achten, daß die genügende Strahlkonvergenz in den Ecken des Rasters nicht leidet. Die in Fig. 12 gezeigte gegenseitige Lage und axiale Längenbemessung der Wicklungen 13H und des Kerns 15 ist ein annehmbarer Kompromiß zwischen den in Konflikt stehenden Forderungen, einerseits den Wirkungsgrad der Ablenkung zu verbessern und andererseits eine zufriedenstellende Konvergenz in den Ecken und eine genügend weitgehende Zurückziehmöglichkeit für das Joch zu schaffen. Wie man an einem Vergleich der Kurve HH₀ nach Fig. 14a und der Kurve VHq nach Fig. 14b erkennen kann, führt die in der Fig. 12 dargestellte Lage der Wicklungen 1$H relativ zum Kern 15 dazu, daß die Scheitelpunkte der Intensitätsverteilungskurven HHq und VHq wie gewünscht praktisch an der gleichen axialen Position liegen.

Claims

241553 8 Gerät zur Wiedergabe von Farbbildern Patentansprüche

1. Gerät zur Wiedergabe von Farbbildern mit einer Farbbildröhre, die einen evakuierten Kolben aufweist, der sich zusammensetzt aus einem einen Bildschirm umschliessenden Vorderteil, einem zylindrischen Hals und einem den Hals mit dem Vorderteil verbindenden Trichter, wobei innerhalb des Halses ein Elektronenstrahl-Erzeugungssystem zur Erzeugung dreier Inline-Elektronenstrahlen angeordnet ist, dadurch gekennzeichnet,

daß ein kompaktes Ablenkjoch (13) vorgesehen ist, welches aneinandergrenzende Abschnitte des Halses (11N) und des Trichters (11F) der Bildröhre (11) umschließt, um Ablenkfelder zu entwickeln, die eine Abtastung von Bildrastern auf dem Schirm unter Sicherstellung einer guten Konvergenz der Strahlen über das gesamte Bild ermöglichen, und welches einen gegebenen Ablenkwinkel zwischen den an

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diagonal gegenüberliegenden Rasterecken endenden Strahlwegen bringt und Horizontalablenkwicklungen (13H) in Form von jeweils ein Fenster bildenden Sattelspulen sowie Vertikalablenkwicklungen (13V) in Form von Ringwicklungen enthält, wodurch Horizontal- und Vertikalablenkzentren für die Strahlen innerhalb des vom Joch umschlossenen Bereichs des Röhrenkolbens gebildet werden; daß das Elektronenstrahl-Erzeugungssystem zwei Haupt— fokussierungselektroden (27, 29) an seinem strahlausgangsseitigen Ende enthält, die auf unterschiedlichen Potentialen gehalten werden;

daß jede der Hauptfokussierungselektroden einen ersten Teil (40; 50) enthält, der sich quer zur Längsachse des Röhrenhalses erstreckt und drei nebeneinanderliegende öffnungen (44; 54) hat, durch dex^en jede ein gesonderter der Elektronenstrahlen dringt; . daß jede Hauptfokussierungselektrode einen an den ersten Teil angrenzenden zweiten Teil (42; 52) hat, der sich in Längsrichtung vom ersten Teil aus erstreckt und eine gemeinsame Umschließung für die Wege aller Elektronenstrahlen bildet;

daß die zweiten Teile der beiden Hauptfokussierungselektroden einander gegenüberliegen, um zwischen sich eine gemeinsame Hauptfokussierungslinse (18) für die Strahlen zu bilden, aus welcher die Strahlen zueinander konvergierend austreten;

daß der Mitte-Mitte-Abstand (g) zwischen benachbarten öffnungen jeder Dreiergruppe nebeneinanderliegender öffnungen so bemessen ist, daß der Mitte-Mitte-Abstand benachbarter Elektronenstrahlen in den durch die Ablenkzentren gehenden Querebenen kleiner ist als 5*08 mm;

daß die einander gegenüberliegenden Teile eine solche Form haben, daß die größte Querabmessung (f) für die • Hauptfokussierungslinse wesentlich größer ist als das Dreifache des Mitte-Mitte-Abstandes zwischen benachbarten öffnungen;

daß der Durchmesser (0) des Röhrenhalses (11N) genügend

24 15 53 8.

groß ist, um einen Abstand zwischen der Innenfläche des Röhrenhalses und den äußeren Oberflächen der gegenüberliegenden Umschließungen zu halten; daß der Innendurchmesser (i) des kompakten Ablenkjochs

2. Gerät nach PunkL 1, dadurch gekennzeichnet, daß die maximale Querausdehnung (fp) der Hauptfokussierungslinse

3/

241553 8

ist, die einen im wesentlichen rechteckigen Schlitz zwischen jeder kreisförmigen Öffnung des zweiten Gitters und der damit ausgerichteten öffnung des ersten Gitters bildet.

3. Gerät nach Punkt 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Elektronenstrahl-Erzeugungssystem eine strahlformende Einrichtung (23, 25) enthält, um den Querschnitt jedes Strahls am Eingang der Hauptfokussierungslinse in der Richtung der größten Querabmessung dieser Linse wesentlich größer zu machen als seine maximale Ausdehnung in einer dazu senkrechten Richtung.

4. Gerät nach l'unkt 3, dadurch gekennzeichnet, daß die strahlformende Einrichtung drei nebeneinanderliegende Inline-Kathoden (21) enthält und ein erstes Gitter (23) aufweist, welches den Inline-Kathoden benachbart ist und drei kreisförmige, mit den drei Kathoden einzeln ausgerichtete öffnungen (64) hat, sowie ein zweites Gitter (25)» das zwischen dem ersten Gitter und der Hauptfokussierungslinse (18) angeordnet ist und drei kreisförmige öffnungen hat, die einzeln mit den öffnungen des ersten Gitters ausgerichtet sind; daß die Gitter auf unterschiedlichen Potentialen (0 Volt, 1100 Volt) gehalten werden und zwischen sich strahlformende Linsen für die von den Kathoden emittierten Elektronenstrahlen bilden; daß einem der Gitter eine geschlitzte Struktur (68) zugeordnet

5. Gerät nach ['unkt 4, dadurch gekennzeichnet, daß die geschlitzte Struktur (68) dem ersten Gitter (23) zugeordnet ist und drei im wesentlichen rechteckige Schlitze bildet, deren jeder mit einer jeweils gesonderten der kreisförmigen öffnungen (64) des ersten Gitters ausgerichtet ist und damit in Verbindung steht und in Richtung senkrecht zur größten Querabmessung der Fokussierungslinse eine Ausdehnung hat, die wesentlich größer ist als seine Ausdehnung in Richtung der größten Querabmessung der Fokussierungslinse.

6. Gerät nach Punkt 4·, dadurch gekennzeichnet, daß die gemeinsame Umschließung, die durch die eine (27) der beiden Hauptfokussierungselektroden gebildet wird, welehe vom strahlausgangsseitigen Ende des Elektronenstrahl· Erzeugungssystems weiter entfernt liegt als die andere, in einer Richtung senkrecht zur größten Querabmessung (f.-) der Haupt fokus s ierungs linse eine innere Querabmessung (fo) hat, die in der Mitte des mittleren der Elektronenstrahlwege ebenso groß ist wie in den Mitten der äußeren Elektronenstrahlwege.

7. Gerät nach Punkt 6, dadurch gekennzeichnet, daß die gemeinsame Umschließung, welche durch die andere (29) der beiden Hauptfokussierungselektroden gebildet wird, in einer Richtung senkrecht zur größten Querabmessung (fz) der Hauptfokussierungslinse eine innere Querabmessung (fn) hat,, die in. der Mitte des mittleren der Elektronenstrahlwege kleiner ist als in den Mitten der äußeren Elektronenstrahlwege.

8. Gerät nach Punkt 7» dadurch gekennzeichnet, daß die

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einander gegenüberliegenden Umschließungen der "beiden Hauptfokussierungselektroden voneinander verschiedene maximale innere Querabmessungen (f. und f~.) haben.

9. Gerät nach Punkt 8, dadurch gekennzeichnet, daß die maximale innere Querabmessung der Umschließung der besagten einen Hauptfokussierungselektrode größer ist als die maximale innere Querabmessung der Umschließung der besagten anderen Hauptfokussierungselektrode. 10

10. Gerät nach l'unkt 9» dadurch gekennzeichnet, daß die besagte eine Hauptfokussierungselektrode (27) auf einem Potential (6500 Volt) gehalten wird, welches ungefähr 26% des Potentials (25 Kilovolt) beträgt, auf welchem die besagte andere Hauptfokussierungselektrode gehalten wird.

11. Gerät nach funkt 9, dadurch gekennzeichnet, daß die besagte eine Hauptfokussierungselektrode (27) außerdem einen hohlen, allgemein zylindrischen Teil aus leitendem Material enthält, der alle Strahlen umgibt und sich von dem mit den Öffnungen versehenen querliegenden Teil dieser Elektrode bis in die Nähe des zweiten Gitters erstreckt, und daß außerdem eine Umschließung aus magnetisierbarem Material (31) relativ hoher Permeabilität vorgesehen ist, die innerhalb eines nahe dem zweiten Gitter (25) liegenden Abschnitts des zylindrischen Teils befestigt ist und die umschlossenen Teile der Elektronenstrahl wege gegenüber den vom Ablenkjoch entwickelten Magnetfeldern abschirmt.

12. Gerät nach Punkt 11, dadurch gekennzeichnet, daß sich die magnetisierbare Umschließung (31) über weniger als ein Viertel der axialen Länge der besagten einen Pokussierungselektrode (27b) erstreckt/

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13. Gerät nach Punkt 6, gekennzeichnet durch zwei HilfsFokus si er ungs elektroden (27", 29"), die aufeinanderfolgende Abschnitte der Elektronenstrahlwege umschließen und zwischen dem zweiten Gitter (25') und der besagten einen der beiden Hauptfokussierungselektroden angeordnet sind.

(13) am strahlausgangsseitigen Ende der Wicklungsfenster kleiner ist als das Produkt von 0,76 mm mal der Gradzahl des Ablenkwinkels.

14·. Gerät nach Punkt 13, dadurch gekennzeichnet, daß die eine (27") der beiden Hilfs-Fokussierungselektroden, welche dem zweiten Gitter benachbart ist, auf dem gleichen Potential gehalten wird wie die besagte eine (27') der beiden Hauptfokussierungselektroden, und daß die andere Hilfs-Fokussierungselektrode (29') auf dem gleichen Potential wie die besagte andere Hauptfokussierungselektrode (29') gehalten wird.

15· Gerät nach Punkt 14, dadurch gekennzeichnet, daß die besagte eine Hilfs-Fokussierungselektrode (27") eine Umschließung aus magnetisierbarem Material relativ hoher Permeabilität enthält, die Abschnitte der Elektronenstrahlwege umschließt und diese Abschnitte gegenüber den vom Ablenkjoch erzeugten Magnetfeldern abschirmt.

16. Gerät nach Punkt 1 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Mindestabstand zwischen der Innenfläche des Röhrenhalses und der äußeren Oberfläche der einander gegenüberliegenden Umschließungen größer ist als 0,76 mm.

17. Gerät nach Punkt 16, dadurch gekennzeichnet, daß der Außendurchmesser des Röhrenhalses ungefähr gleich 29,1 mm ist.

18. Gerät nach Punkt 1 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß das kompakte Ablenkjoch einen allgemein ringförmigen Kern (15) aus magnetisierbarem Material enthält, um den die Vertikalablenkwicklungen (13V) torusartig gewickelt sind, und daß die Horizontalablenkwicklungen (13H) in

24 1553 einer derartigen Position relativ zum Kern liegen, daß das strahleintrittsseitige Ende der gebildeten Fenster weiter vom Bildschirm entfernt liegt als das strahleintrittsseitige Ende des Kerns, und daß der axiale Abstand zwischen diesen beiden strahleintrittsseitigen Enden gleich einem wesentlichen Prozentsatz des axialen Abstandes zwischen den gegenüberliegenden Enden der gebildeten Fenster ist.

(18) in einer Richtung senkrecht zur größten Querausdehnung (f,.) kleiner ist als diese größte Querausdehnung, aber größer als der Mitte-Mitte-Abstand zwischen benachbarten öffnungen.
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19. Gerät nach l'unkt 18, dadurch gekennzeichnet, daß der axiale Abstand zwischen den besagten strahleintrittsseitigen Enden größer ist als ein Sechstel des axialen Abstandes zwischen den gegenüberliegenden Enden der Fenster.

20. Gerät nach Punkt 1 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß das kompakte Ablenkjoch einen hohlen Kern (15) aus magnetisierbarem Material enthält, der einen Teil des vom Ablenkjoch umschlossenen Bereichs des Kolbens umgibt und um den die Vertikalablenkwicklungeη torusartig gewickelt sind, und daß die Horizontalablenkwicklungen gegenüber dem Kern eine derartige Relativlage in Richtung der Längsachse der Röhre haben, daß die gebildeten Fenster vom Ort des Kerns in einer vom Bildschirm fortweisenden Richtung versetzt sind.

Hierzu 7 Blatt Zeichnungen