CZ322498A3 - Výrobek z oceli pro práci s vysokými rychlostmi, vyrobený práškovou metalurgií - Google Patents

Výrobek z oceli pro práci s vysokými rychlostmi, vyrobený práškovou metalurgií Download PDF

Info

Publication number
CZ322498A3
CZ322498A3 CZ983224A CZ322498A CZ322498A3 CZ 322498 A3 CZ322498 A3 CZ 322498A3 CZ 983224 A CZ983224 A CZ 983224A CZ 322498 A CZ322498 A CZ 322498A CZ 322498 A3 CZ322498 A3 CZ 322498A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
weight
product according
vanadium
molybdenum
chromium
Prior art date
Application number
CZ983224A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ297201B6 (cs
Inventor
Andrzej L. Wojcieszynski
William Stasko
Original Assignee
Crucible Materials Corporation
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Crucible Materials Corporation filed Critical Crucible Materials Corporation
Publication of CZ322498A3 publication Critical patent/CZ322498A3/cs
Publication of CZ297201B6 publication Critical patent/CZ297201B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
    • C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
    • C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
    • C22C33/0285—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5% with Cr, Co, or Ni having a minimum content higher than 5%
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F5/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the special shape of the product
    • B22F2005/001—Cutting tools, earth boring or grinding tool other than table ware
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
    • B22F2998/10—Processes characterised by the sequence of their steps
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2999/00—Aspects linked to processes or compositions used in powder metallurgy
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12014—All metal or with adjacent metals having metal particles

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)

Description

Vynález se týká výrobku z rychlořezné oceli, vyrobeného práškovou metalurgií, vyznačujícího se vysokou tvrdostí a odolností Droti Otěru. ζα-i-móna rvři vvqnkvrh fpnlnťách. vhodného pro použití při výrobě nástrojů pro řezání ozubených kol, jako jsou odvalovací frézy a jiné obráběcí účely, vyžadující velmi vysokou odolnost proti obrušování (otěru).
” ' 3 L í.i--'Li 2 ' 11 .. ‘ >
Dosavadní stav techniky
Při obrábění, vyžadující vysokou odolnost proti otěru (obrušování), kde je nástroj v průběhu použití vystaven zvýšeným teplotám přesahujícím hodnoty okolo 538°C (1000°F) a až například 649°C (1200°F), je typické používat pro výrobu těchto nástrojů karbidových nástrojů. Karbidový materiál však vykazuje výrazné nevýhody v tom, že se dá obtížně obrábět do požadovaných útvarů potřebných pro obrábění, zejména složitých řezných ploch, a vyznačují se relativně nízkou tuhostí, která činí nástroj' z něho' vyrobený náchylný k tvorbě trhlinek a třísek při použití. V těchto použitích je žádoucí používat rychlořezných ocelí spíše než karbidové materiály, protože se rychlořezné oceli dají snadno obrábět na požadovanýobráběčí tvař a vyká zují mnohem vyšší houževnatost, než karbidové materiály. Až dosud však rychlořezné oceli nebyly v těchto oblastech používány, protože nevykazují potřebnou tvrdost a tím odolnost proti opotřebení při vysokých teplotách, v nichž se používají běžné karbidové nástroje.
« ·
-2Podstata vynálezu
Uvedené nedostatky odstraňuje výrobek z rychlořezné oceli, vyrobený práškovou metalurgií ze slisovaných částic z práškové rychlořezné oceli, sestávající v podstatě z 2,4 až 3,9 hmotn.% uhlíku, až 0,8 hmotn.% manganu, až 0,8 hmotn.% křemíku, 3,75 až 4,75 hmotn.% chrómu, 9 až 11,5 hmotn.% wolframu, 4,75 až 10,75 hmotn.% molybdenu, 4 až 10 hmotn.% vanadu, 8,5 až 16 hmotn.% kobaltu, se selektivně přítomnými 2 až 4 hmotn.% niobu, přičemž zbytek je železo a nahodilé nečistoty.
Podle přednostních a nejvýhodnějších provedení vyná lezu nají rychlořezné oceli následující složení:
Slitina č.l
Složení
předn. nejvýh.
c 2,60—3,50 3,00-3,30
Mn max.0,8 max.0,5
Si max.0,8 max.0,5
Cr 3,75-4,75 4,2-4,6
W 9,0 -11,5 10,5-11
Mo 9,50-10,75 10,00-10,5(
V 4,0 - 6,0 5,0-5,55
Nb 2,0 - 4,0 2,8-3,2
Co 14,0 -16,0 14,5-15,0
Slitina č. 2
Složení
předn. nejvýh.
C 2,40-3,20 2,90-3,10
Mn max.0,8 max.0,5
• ·
-3Slitina č.2 - pokračování tabulky
Si max.0,8 max.0,5
Cr 3,75—4,50 3,9-4,2
W 9,75-10,75 10-10,5
Mo 6,75- 8,25 7,25-7,75
V 5,0 - 7,0 6,0-6,5
Nb • . - -
Co 13,0 t15,0 14,5-14,5
Slitina č.3
Složení předn. nejvýh.
C 2,90-3,90 3,20-3,60
Mn max.0,8 max.0,5
Si max.0,8 max.0,5
Cr 3,75-4,50 3,9-4,2
W 9,50-11,00 10-10,5
Mo 4,75- 6,00 5,00-5,50
V 8,5- 10,0 9,00-9,50
Nb - -
Co 8,5 -10,0 9,0- 9,5
Výrobek podle vynálezu může mít minimální tvrdost 70 Rc ve stavu po zakalení a popouštění a s výhodou minimální tvrdost 61 Rc po popouštění při 648,9°C (1200°F). S výhodou může být minimální tvrdost po zakalení a popouštění 72 Rc. Svýhodou může být tvrdost po popouštění při 648,9°C 63 Rc.
Výrobek podle vynálezu může být ve formě obráběcího nástroje pro výrobu ozubených kol, jako je odvalovací fréza, nebo ve formě povrchového povlaku na substrátu.
• ·
-4Přehled obrázků na výkresech
Vynález je blíže vysvětlen v následujícím popisu na příkladech provedení s odvoláním na připojené výkresy, ve kterých znázorňuje obr.l grafické znázornění popouštěcí odezvy slitin podle vynálezu ve srovnání s běžnou práškovou metalurgií a obr.2 diagram znázorňující tvrdost za horka u slitin podle vynálezu ve srovnání se slitinami vytvářenými běžnou práškovou metalurgií.
Příklady provedení vynálezu
Pro demonstraci vynálezu byly vyrobeny zkušební výrobky ze slitin složení v procentech hmotnosti, sestavených v tab.l. ,
TAB la
Prvek Slitina Rex76 Rex25 M25a M25b
C 1,52 1,78 1,93 2,03
Mn 0,32 0,33 0,33 0,33
Si 0,32 0,43 0,43 0,43
Cr ;3,79 3,94 3,94 3,94
W 9,72 12,6 12,6 12,6
Mo 5,31 6,52 6,52 6,52
V 3,14 5,1 5,1 ’ 5,1
Nb - 0,02 0,02 0,02
Co 8,22 0,34 0,34 0,34
Ti - 0,004 0,004 0,004
Al
P 0,015 0,017 0,017 0,017
s 0,059 0,062 0,062 0,062
0 0,009 - - -
N 0,031 0,046 0,046 0,046
TAB lb
Slitina M25111a M2511b M2511C M2511d
Prvek
C 1,89 2,19 2,34 2,44
Mn 0,26 0,26 0,26 0,26
Si 0,76 0,76 0,76 0,76
Cr 4,2 4,2 4,2 4,2
W 11,91 11,91 11,91 11,91
TVTz> ΊΠ Q R i n Q R τη QF τη QF
_i_ \_z f .s J.W ,
v 5,0Í 5,01 5,01 5,01
Nb - - -
Co - - - -
Ti - - - -
Al - - - -
P - - - -
S - - - -
0 0,005 0,005 0,005 0,005
N 0,03 0,03 0,03 0,03
Slitina M766a TAB IC M769a M769b
M766b M766C
Prvek
C 2,23 2,33 2,53 2,97 3,12
Mn 0,47 0,47 0,47 0,47 0,47
Si 0,38 0,38 0,38 0,35 0,35
Cr-------------- “ _ _3_, 8θ - ““ 3,88 3,88 ’ ·’ ~3y94’— - 3,94-----
W 10,01 10,01 10,01 10,19 10,19
Mo 5,1 5,1 5,1 5,2 5,2
V 6,07 6,07 6,07 9,11 9,11
Nb - - - - -
Co 9,11 9,11 9,11 9,17 9,17
ϊ' • ·
-6Tab.lc - pokračování
Ti — — - — —
Al - - - -
P 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01
S 0,006 0,006 0,006 0,005 0,005
0 0,029 0,0 29. .. 0,0 29 0,011 0,011
N 0,05 0,05 0,05 0,039 0,039
Slitina TAB ld E4b
Ela Ela E2a E2b E3a E3b E4a
Prvek C 2,24 2,39 1,80 1,95 2,19 2,34 2,34 2,39
Mn 0,42 0,4 2 0,42 0,42 0,42 0,42 0,42 0,42
Si 0,50 0,50 0,51 0,51 0,51 0,51 0,50 0,50
Cr 3,96 3 796-·' *4 ; 04 ' 4-,04 3,98 3,98 4,00 4,00
W 12,15 12,15 6,11 6,11 4,96 4,96 5,00 5,00
Mo 6,75 6,75 9,86 9,86 10,10 10,10 10,22 10,22
V 5,04 5,04 3,07 3,07 4,90 4,90 4,01 4,01
Nb 2,59 2,59 1,97 1,97 2,53 2,53 2,45 2,45
c° 5,99 5,99 11,96 11,96 7,83 7,83 7,85 7,85
Ti - - - - - - 0,51 0,51
Al - - 0,52 0,52 - - 0,71 0,71
P 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01
S 0,004 0,004 0,006 0,006 0,005 0,005 0,005 0,005
0 0,009 0,009 0,009 0,009 0,008 0,008 0,009 0,009
“”N------ 0,041 0,041 0,021 Ό702Γ 0,042 0,042 0,044 0,044
• · ·
• · *
-7TAB.le
Slitina E6a E6b E7 Ala Alb Ale Aid
Prvek
C 3,04 3,54 2,46 2,66 2,96 3,02 3,27
Mn 0,58 0,58 0,56 0,56 0,56 0,44 0,44
Si 0,67 0,67 0,56 0,56 0,56 0,44 0,44
Cr 4,00 4,00 4,04 4,04 4,04 4,41 4,41
W 10,04 10,04 9,06 9,06 9,06 10,99 10,99
Mo λ nn f v v λ nn ~ t “ “ 10,11 10,11 10,11 10..2 10,2
V 9,98 9,98 4,47 4,47 4,47 5,22 5,22
Nb - - 2,50 2,50 2,50 3,08 3,08
Co 17,81 17,81 14,69 14,69 14,69 14,96 14,96
Ti - - - - - - -
Al - - - - -
P 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,016 0,016
S 0,011 0,011 0,013 0,013 0,013 0,014 0,014
0 0,01 0,01 0,008 0,008 0,008 0,01 0,01
N 0,035 0,035 0,017 0,017 0,017 0,021 0,021
TAB.lf
Prvek Slitina Ala Alb Ale Aid
C 2,66 2,96 3,02 3,27
Mn 0,56 0,56 0,44 0,44
si 0,56 0,56 0,44 0,44
- Cr -____ . . 4,04 4,04 4,41 4,41
W 9,06 9,06 10,99 10,99
Mo < 10,11 10,11 10,2 10,2
V 4,47 4,47 5,22 5,22
Nb 2,50' 2,50 3,08 3,08
Co 14,69 14,69 14,96 14,96
Tabulka lf - pokračování
Ti — — —
Al - - - -
P 0,01 0,01 0,016 0,016
S 0,013 0,013 0,014 0,014
0 0,008 0,008 0,01 0,01
N 0,017 0,017 0,021 0,021
TAB.lg
Slitina Prvek A2a A2b A2c A2d A2e
C 2,44 2,59 2,74 2,82 3,07
Mn 0,58 0,58 0,58 0,43 0,43
Si 0,54 0,54 0,54 0,42 0,42
Cr 3,90 3,90 3,90 3,98 3,98
W 10,05 10,05 10,05 10,43 10,43
Mo 7,59 7,59 7,59 7,44 7,44
V 5,31 5,31 5,31 6,35 6,35
Nb - - - -
Co 13,97 13,97 13,97 14,15 14,15
Ti - - - -
Al - - - -
P 0,01 0,01 0,01 0,008 0,008
S 0,011 0,011 0,012 0,012 0,012
o 0,009 -0,-009- 0,009 . 0,011 0,011
N 0,017 0,017 0,017 0,024 0,024
• ·
TAB.Ih
Slitina A3a Prvek A3b A3c
C 3,37 3,47 3,57
Mn 0,47 0,47 0,47
Si 0,35 0,35 0,35
Cr 3,94 3,94 3,94
W 10,19 10,19 10,19
Μλ ťlV . ... - ... ... R O ._ -7 / - — R 9 -- f — 5,2
V 9,12 9,12 9,12
Nb - - -
Co 9,17 9,17 9,17
Ti - - -
Al - - -
P 0,0.1 0,01 0,01
S 0,005 0,005 0,005
0 0,011 0,011 0,011
N 0,039 0,039 0,039
Výrobky pro zkoušení, jejichž složení jsou uvedena v tab.l, byly vyrobeny běžnou práškovou metalurgií, sestávající z vytvoření předem smíšeného prášku rozprášením plynným dusíkem a z následující konsolidace na plnou hustotu isostatickou konsolidací na plnou hustotu.
Vzorky z tab.l byly austenitizovány, kaleny v oleji á č tyř ikraT“popous’těhý, poka ž dé po dobu dvouhodin, př i tep- - = — lotách znázorněných v tab.2. Byly zkoušeny pro měření tvrdosti po temperování při těchto teplotách. Byla určena odolnost proti opotřebení, jak udává tab.2, a to zkoušení obrušování trnu (pin abrasion testing) a zkoušením příčného válce (cross-cylinder testing). Na podélných a příčných vzor-10• 99
cích se určovala odolnost v lomu za ohybu a Charpyho vrubová houževnatost C-vrubu po tepelném zpracování při použití kalicích a popouštěcích teplot uvedených v tab.3.
TAB. 2
Potenciál reakce na popouštění pro použití s požadavky na ultravysokou tvrdost
-- , . „ Popouštěcí -odezva* -- tvrdost Rc
Slitina Aus- 510°C 538°C 552°C 566°C 593UC 621UC 649°C
tenit. °C
Rex 76 1204 ‘66’, 9' 66>8 ''' - 66,5 65,9 - 57,0
Rex 25 1232 67,8 67,8 - 66,1 64,4 - 55,7
M25a 1218 68,4 68,5 - 66,7 65,7 - 56,6
M25b 1218 67,4 68,4 - 67,8 65,7 - 57,2
M2511a 1232 69,1 68,8 68,1 - - 63,2 -
M2511b 1232 66,7 69,2 69,7 - - 66,4 -
M2511C 1218 65,7 68,6 69,7 - - 66,6 -
M2511d 1218 64,2 67,5 68,7 - - 65,3 -
M766a 1204 70,0 70,2' 68,7 66,8 - 57,1
M766b 1204 69,7 70,1 - 69,2 67,5 - 58,2
M766C 1191 69,3 69,8 - - - - -
M769a 1204 70,2 69,8 - 67,9 66,4 - 56,2
M769b 1191 70,2 70,0 - - - - -
Ela 1204 69,3 68,2 - 67,2 62,2 - 52,4
Ělb 1-2 04 '69 /3 ’’ '69/4' “ ......— 67,4 . 62,9 _ ---= .. .. 55,8
E2b 1204 70,4 69,8 - 68,1 63,9 - 55,6
E3a 1204 68,9 67,5 65,4 61,4 - 53,9
E3b 1204 69,2 68,2 - 66,4 64,9 - 53,9
E4a 1204 69>1 68,9 - 67 ;6 62,2 - 54,9
E4b 1204 69,0 69,9 - 67,2 63,9 - 55,0
·
-11Tabulka 2 - pokračování
E6a 1218 70,1 68,9 - 67,8 66,1 — 60,6
E6b 1218 71,7 70,7 - 69,5 67,1 - 59,3
E7 1218 72,2 70,3 - 70,4 67,6 - 57,5
Ala 1227 71,7 72,3 - 70,8 68,9 - 62,5
Alb 1218 68,9 71,3 - 71,1 70,0 - 63,8
Ale 1204 70,3 72,6 - 72,2 70,9 - 63,1
* η _1 H1U--- -1 o r\ a X Z U 4' 70 — 7 -) T t f _ . V? .-.70,9.. „ - 63,8
A2a 1218 71,8 71,0 - 70,8 68,5 - 60,9
A2b 1204 69,5 71,4 - 71,0 68,8 - 60,3
A2c 1204 67,5 70,9 - 70,6 68,8 - 60,3
A2d 1204 69,2 71,6 - 70,8 69,9 - 62,3
A2e 1204 69,4 71,4 - 71,4 69,3 - 62,6
A3a 1227 67,7 71,2 - 69,6 68,5 - 62,5
A3b 1227 66,2 69,2 - 70,2 68,9 - 62,5
A3c 1227 68,7 70,2 - 70,0 68,1 - 62,6
*Tvrdost po popouštění 4x2 hod.při dané teplotě
TAB.3
Vlastnosti vybraných slitin pro použití s požadavky na ultravysokou tvrdost
Slitina Tep.zprac. aust./tep. °C/°C C-vrub.energ. (ft.lbš~) dlouh. přič. Pevnost
- v onyou ' dlouh. přič.
REX 76 1191/552 11 6,5 576 390
REX 26 1232/552 9,5 531
Tabulka 3 - pokračování
E6a 1232/552 4,7 3,7 360 300
E6b 1232/552 2,7 2,2 253 228
E7 1232/552 3,8 3,5 321 154
Ale 1232/552 ' 1,7 1,6 196 158
A2a 1232/552 2,6 2,6 294 218
A2d 1232/552 2,0 1,7 219 163
— zioct — 1 oo n /re n X Z, J <£./ 3,8 - > 3_______ .. 292 ., „231
Slitina Pevnost v otěru Příčný válec
(mg) 1010psi
REX 76 38,3
REX 25
E6a
E6b 9,3
E7 15
Ale 2,2
A2a • 4,9
A2d 2,9
A3a 2,1
104
102
Slitiny Al až Aid, A2a až. A2e a A3a až A3c jsou slitiny podle- vynálezu. Jak je patrné z údajů o reakci na popouštění z tab.2 a jak je graficky znázorněno na obr.l, vykazují slitiny řady A1,A2 a A3 podle vynálezu vyšší tvrdost při popouštěcích teplotách 650°C vzhledem ke stávajícím na trhu dostupným slitinám. Podobně jak je znázorněno na tab.3, vykazují také vzorky Alc,A2a,A2d a A3a podle vynálezu
-13výbornou odolnost proti otěru (oděru, obrušování), určovanou zkouškou obrušování trnu a zkouškou příčného válce. Z těchto ' slitin vykazují slitiny Al optimální kombinaci reakce na popouštění a odolnosti proti opotřebení. Slitiny A2 vykazují poněkud nižší tvrdost po popouštění při 649°C, ale poněkud lepší houževnatost a pevnost v ohybu, než slitiny Al. Jak vyplývá z tab.3 a obr.l, vykazují však všechny slitiny podle vynálezu zlepšené kombinace reakce na popouštění, houževnatosti- a-odolnosti. proti- otěru =^nad rámec ..stávajících^na /trhu dostupných slitin.
— TAB.4
Tvrdost za horka (HCR) slitiny Rex a nových slitin
Slit. 23,9°C 510°C 538°C 552°C 566°C 593°C 621°C 649°C
REX 76 67,5 60 59,5 59 58 52,5 46,5 -
Ale 73,5 64,5 63 - 57,5 39
A2d 72 63 60 56 38,5
A2e 72 62,5 60 - 56 39
A3a 71,5 61 - 58, 5 53 33,5
Tab.4 a obr. 2 udávají hodnoty odolnosti slitin Ale,
A2d, A2c a A3a podle vynálezu za horka ve srovnání s na trhu
dostupnou slitinou (REX 76). Jak je z těchto údajů patrné,
všechny slitiny podle vynálezu vykazují ve srovnání se stávaj ící na trhu dostupnou slitinou zlepšenou tvrdost za horka při vysokých teplotách až cca 704°C (1300°F).
Všechna složení uvedená v popisu jsou udávána v procentech hmotnosti, pokud není uvedeno jinak.
JUDr. Petr KALENSKÝ advokát společná aovokátní kancelář
VŠETEČKA ZELfeNÝ ŠVORČÍK KALENSKÝ A PARTNEŘI 120 00 Praha 2, Hálkova 2 , _-česká-republika—— ----

Claims (14)

1. Výrobek z rychlořezné oceli, vyrobený práškovou metalurgií ze slisovaných částic z práškové rychlořezné oceli, sestávající v podstatě z
2,4 až
3,9 hmotn.% uhlíku, až 0,8 hmotn.% manganu, až 0,8 hmotn.% křemíku, 3,75 až 4,75 hmotn.% chrómu, 9 až 11,5 hmotn.% wolframu, 4,75 až 10,75 hmotn.% molybdenu, 4 až 10 hmotn.% vanadu, 8,5 až 16 hmotn.% kobaltu, se selektivně přítomnými -2.až 4 hmotn,% niobu, přičemž zbytek je železo a nahodilé nečistoty.
2 . Výrobek podle nároku 1, obsahující 2,6 až 3,5 hmotn.% uhlíku, 3,75 až 4,75 hmotn.% chrómu, 9 až 11,5 hmotn.% wolframu, 9,5 až 10,75 hmotn.% molybdenu, 4, 0 až 6,0 hmotn.% vanadu, 2 až 4 hmotn.% niobu a 14,0 až 16 hmotn.% kobaltu. • f' · ·* 3 Výrobek podle nároku 2, obsahující 3,0 až 3,3 hmotn.% uhlíku, 0,5 hmotn.% křemíku, 4,2 až 4,6 hmotn.% chrómu, 10,5 až 11,0 hmotn.% wolframu, 10, 00 až 10,5 hmotn.% molybdenu, 5 až 5,5 hmotn.% vanadu , 2,8 až 3,2 hmotn.% niobu a 14,5 až 15 ,0 hmotn.%.
4. Výrobek podle nároku 1, obsahující 2,4 až 3,2 hmotn.% uhlíku, 3,75 až 4,5 hmotn.% chrómu, 9,75 až 10,75 hmotn.% wolframu, 6,75 až 8,25 hmotn.% molybdenu, 5 až 7,0 “hmotn’. % vanadu a 13 ,'0 “áž^lSTO“ hmotn. % kobaltu. · ’
5. Výrobek podle nároku 4, obsahující 2,9 až 3,10 hmotn.% uhlíku, maximálně 0,5 hmotn.% křemíku, 3,9 až 4,2 hmotn.% chrómu, 10,0 až 10,5 hmotn.% wolframu, 7,25 až 7,75 hmotn.% molybdenu, 6,0 až 6,5 hmotn.% vanadu a 14,0 až 14,5 s-
-15hmotn.% kobaltu.
6. Výrobek podle .. nároku 1, obsahující 2,9 až 3,9 hmotn.% uhlíku, 3,75 až 4,5 hmotn.% chrómu, 9,5 až 11,0 hmotn.% wolframu, 4,75 až 6,0 hmotn.% molybdenu, 8,5 až 10,0 hmotn.% vanadu a 8,5 až 10,0 hmotn.% kobaltu.
6, obsahující 3,2 až 3,6 manganu, 0.. 5 hmotn , křemí10,0 až 10,5 hmotn.% wolfra, 9,0 až 9,5 hmotn.% vanadu
7. Výrobek podle nároku hmotn.% uhlíku, max. 0,5 hmotn.% ku, 3,9 až 4,2 hmotn.% chrómu, mu, 5 až 5,5 hmotn.% molybdenu a 9,0 až 9,5 hmotn.% kobaltu.
8. Výrobek podle nejméně jednoho z nároků 1 až 7, s minimální tvrdostí 70 Rc ve stavu po zakalení a popouštění .
9. Výrobek podle nejméně jednoho z nároků 1 až 8, s minimální tvrdostí 70 Rc ve stavu po zakalení a popouštění a minimální tvrdost 61 Rc po popouštění při teplotě 649°C.
10. Výrobek podle nároku 8, vyznačený tím, že minimální tvrdost je 72 Rc.
11. Výrobek podle nároku 9, vyznačený tím, že minimální tvrdost po popouštění při teplotě 649°C je Rc 63.
12. Výrobek podle nároku 8, vyznačený tím, že je ve formě nástroje pro výrobu ozubených kol.
13. Výrobek podle nároku 9, vyznačený tím, že je ve formě nástroje pro výrobu ozubených kol.
β 90 ·» · · • ·· • · · · • · · ·· 9 ·*
4 ·· ·· · · • · • · · • · ·«· ···· • · »· 99 9 9 * • · ·
-1614. Výrobek podle nároku 8, vyznačený formě povrchového povlaku na substrátu.
15. Výrobek podle nároku 9, vyznačený formě povrchového povlaku na substrátu.
tím, že je ve tím, že je ve
JUDr. Peír KALENSKÝ advokát cr.Qi.t-An; A ADVOKÁTNÍ KANCELÁŘ všetečka ztLcivY svorcík kalenský
CZ0322498A 1997-10-14 1998-10-06 Výrobek z rychlorezné oceli, vyrobený práskovou metalurgií CZ297201B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US08/949,497 US6057045A (en) 1997-10-14 1997-10-14 High-speed steel article

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ322498A3 true CZ322498A3 (cs) 1999-08-11
CZ297201B6 CZ297201B6 (cs) 2006-09-13

Family

ID=25489178

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ0322498A CZ297201B6 (cs) 1997-10-14 1998-10-06 Výrobek z rychlorezné oceli, vyrobený práskovou metalurgií

Country Status (21)

Country Link
US (1) US6057045A (cs)
EP (1) EP0909829B1 (cs)
JP (1) JP3759323B2 (cs)
KR (1) KR19990037098A (cs)
CN (1) CN1087358C (cs)
AR (1) AR017335A1 (cs)
AT (1) ATE267272T1 (cs)
BR (1) BR9803901A (cs)
CA (1) CA2249881C (cs)
CZ (1) CZ297201B6 (cs)
DE (1) DE69823951T2 (cs)
ES (1) ES2221126T3 (cs)
HK (1) HK1019621A1 (cs)
HU (1) HU220123B (cs)
MY (1) MY115612A (cs)
PL (1) PL190146B1 (cs)
PT (1) PT909829E (cs)
SG (1) SG72875A1 (cs)
SK (1) SK284077B6 (cs)
TR (1) TR199802063A3 (cs)
TW (1) TW430578B (cs)

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE514410C2 (sv) * 1999-06-16 2001-02-19 Erasteel Kloster Ab Pulvermetallurgiskt framställt stål
US6585483B2 (en) 2001-11-20 2003-07-01 Honeywell International Inc. Stationary roller shaft formed of a material having a low inclusion content and high hardness
US6503290B1 (en) * 2002-03-01 2003-01-07 Praxair S.T. Technology, Inc. Corrosion resistant powder and coating
JP4814085B2 (ja) 2004-03-11 2011-11-09 独立行政法人科学技術振興機構 鉄系磁歪合金の製造方法
SE0600841L (sv) * 2006-04-13 2007-10-14 Uddeholm Tooling Ab Kallarbetsstål
US20100011594A1 (en) * 2008-07-15 2010-01-21 Wysk Mark J Composite Saw Blades
CN103572170A (zh) * 2013-10-28 2014-02-12 任静儿 一种粉末冶金割草机用工具钢
AT515148B1 (de) * 2013-12-12 2016-11-15 Böhler Edelstahl GmbH & Co KG Verfahren zur Herstellung von Gegenständen aus Eisen-Cobalt-Molybdän/Wolfram-Stickstoff-Legierungen
EP2933345A1 (en) * 2014-04-14 2015-10-21 Uddeholms AB Cold work tool steel
CN107931617B (zh) * 2017-11-21 2019-06-07 江苏雨燕模业科技有限公司 一种基于汽车模具生产的复合型材料刀具及其制备方法
SE541903C2 (en) 2017-11-22 2020-01-02 Vbn Components Ab High hardness 3d printed steel product
CN111136276A (zh) * 2019-12-12 2020-05-12 北京机科国创轻量化科学研究院有限公司 一种高速钢刀具的制备方法
CN113699460A (zh) * 2021-08-13 2021-11-26 浙江中模材料科技有限公司 一种高硬度粉末钢及其热处理方法
CN114318058A (zh) * 2021-12-30 2022-04-12 江苏海昌工具有限公司 一种高性能合金锯片及其制备方法
CN114622122B (zh) * 2022-03-04 2022-11-08 长沙市萨普新材料有限公司 一种高铌铁基超硬材料及其制备方法
KR102561369B1 (ko) * 2023-01-10 2023-07-31 주식회사 티이 Hss 가공 공정 폐기물로부터 hss 모합금을 제조하는 재활용 방법
CN118028685A (zh) * 2024-04-11 2024-05-14 西安欧中材料科技股份有限公司 一种高端特钢钨基或钴基粉末高速钢的制备方法

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2147121A (en) * 1938-08-18 1939-02-14 Cleveland Twist Drill Co Alloy compositions and articles made therefrom
US2174286A (en) * 1939-02-21 1939-09-26 Vanadium Alloys Steel Co Ferrous alloy
US2239058A (en) * 1940-05-20 1941-04-22 Hughes Tool Co Hard metal alloy
US4576642A (en) * 1965-02-26 1986-03-18 Crucible Materials Corporation Alloy composition and process
US4469514A (en) * 1965-02-26 1984-09-04 Crucible, Inc. Sintered high speed tool steel alloy composition
US3591349A (en) * 1969-08-27 1971-07-06 Int Nickel Co High carbon tool steels by powder metallurgy
DE2263576B2 (de) * 1972-12-27 1978-06-01 Thyssen Edelstahlwerke Ag, 4000 Duesseldorf Verfahren zur Erzeugung eines M2 C-freien Gefüges in Schnellarbeitsstahl
JPS5172906A (en) * 1974-12-23 1976-06-24 Hitachi Metals Ltd Tankabutsuo fukashitakosokudokoguko
US4249945A (en) * 1978-09-20 1981-02-10 Crucible Inc. Powder-metallurgy steel article with high vanadium-carbide content
JPS57181367A (en) * 1981-04-08 1982-11-08 Furukawa Electric Co Ltd:The Sintered high-v high-speed steel and its production
US4880461A (en) * 1985-08-18 1989-11-14 Hitachi Metals, Ltd. Super hard high-speed tool steel
SE457356C (sv) * 1986-12-30 1990-01-15 Uddeholm Tooling Ab Verktygsstaal avsett foer kallbearbetning
AT391324B (de) * 1987-12-23 1990-09-25 Boehler Gmbh Pulvermetallurgisch hergestellter schnellarbeitsstahl, daraus hergestellter verschleissteil und verfahren zu seiner herstellung
JP2725333B2 (ja) * 1988-12-27 1998-03-11 大同特殊鋼株式会社 粉末高速度工具鋼
DE69117870T2 (de) * 1990-10-31 1996-10-31 Hitachi Metals Ltd Durch Sintern von Pulver hergestellter Schnellarbeitsstahl und Verfahren zu seiner Herstellung
US5403372A (en) * 1991-06-28 1995-04-04 Hitachi Metals, Ltd. Vane material, vane, and method of producing vane
SE500008C2 (sv) * 1991-08-07 1994-03-21 Erasteel Kloster Ab Snabbstål med god varmhårdhet och slitstyrka framställt av pulver
EP0599910B1 (en) * 1991-08-07 1997-03-05 Erasteel Kloster Aktiebolag High-speel manufactured by powder metallurgy
AU2430092A (en) * 1991-08-07 1993-03-02 Kloster Speedsteel Aktiebolag High-speed steel manufactured by powder metallurgy
US5578773A (en) * 1991-08-07 1996-11-26 Erasteel Kloster Aktiebolag High-speed steel manufactured by powder metallurgy
JPH07179945A (ja) * 1993-12-22 1995-07-18 Hitachi Metals Ltd 圧延用カリバーロール

Also Published As

Publication number Publication date
HUP9802355A2 (hu) 1999-06-28
TW430578B (en) 2001-04-21
CZ297201B6 (cs) 2006-09-13
EP0909829A2 (en) 1999-04-21
AR017335A1 (es) 2001-09-05
CA2249881C (en) 2007-08-07
HUP9802355A3 (en) 2001-01-29
CN1087358C (zh) 2002-07-10
CN1215091A (zh) 1999-04-28
PL190146B1 (pl) 2005-11-30
ATE267272T1 (de) 2004-06-15
EP0909829B1 (en) 2004-05-19
CA2249881A1 (en) 1999-04-14
PT909829E (pt) 2004-09-30
DE69823951D1 (de) 2004-06-24
TR199802063A2 (xx) 1999-05-21
BR9803901A (pt) 1999-12-21
EP0909829A3 (en) 2002-07-10
SK284077B6 (sk) 2004-09-08
HK1019621A1 (en) 2000-02-18
SG72875A1 (en) 2000-05-23
MY115612A (en) 2003-07-31
DE69823951T2 (de) 2005-05-19
ES2221126T3 (es) 2004-12-16
JP3759323B2 (ja) 2006-03-22
TR199802063A3 (tr) 1999-05-21
HU9802355D0 (en) 1998-12-28
KR19990037098A (ko) 1999-05-25
SK140498A3 (en) 1999-06-11
HU220123B (hu) 2001-11-28
PL329185A1 (en) 1999-04-26
JPH11189852A (ja) 1999-07-13
US6057045A (en) 2000-05-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ322498A3 (cs) Výrobek z oceli pro práci s vysokými rychlostmi, vyrobený práškovou metalurgií
AU735278B2 (en) An elongate rotary machining tool comprising a cermet having a CO-NI-FE-binder
Bayer et al. High-speed tool steels
WO2009116933A1 (en) Steel, process for the manufacture of a steel blank and process for the manufacture of a component of the steel
US20110138694A1 (en) Cubic Boron Nitride Compact
EP1151146B1 (en) High-hardness powder metallurgy tool steel and article made therefrom
JP2001179507A (ja) 切削工具
JPS5917176B2 (ja) 硬化表層を有する焼結硬質合金
JPH0143017B2 (cs)
Barrow Wear of cutting tools
JP2835255B2 (ja) 超硬合金
JPS5937742B2 (ja) 高耐摩耗性焼結高速度鋼
JPS5937741B2 (ja) 耐摩耗性および靭性のすぐれた焼結高速度鋼
JP2805339B2 (ja) 高密度相窒化ホウ素基焼結体及び複合焼結体
JPS6056781B2 (ja) 切削工具および熱間加工工具用サ−メツト
Mills et al. Tool Materials
JPH05239587A (ja) ＴｉＣＮ基サーメット合金
JPS5814498B2 (ja) 超硬質合金
JPS6147899B2 (cs)
JPS63103070A (ja) 表面被覆超硬合金
MXPA01007627A (en) High-hardness powder metallurgy tool steel and article made therefrom
JPS5949298B2 (ja) 分散析出型耐熱耐摩耗性焼結合金
JPS5827337B2 (ja) 炭化タングステン基焼結超硬合金
JPS5967352A (ja) 硬質合金及び製造法
WO2007029017A1 (en) Composite cutting tools, wear resistant bodies and finished products

Legal Events

Date Code Title Description
PD00 Pending as of 2000-06-30 in czech republic
MK4A Patent expired

Effective date: 20181006