PL190146B1 - Wyrób ze stali szybkotnącej - Google Patents
Wyrób ze stali szybkotnącejInfo
- Publication number
- PL190146B1 PL190146B1 PL98329185A PL32918598A PL190146B1 PL 190146 B1 PL190146 B1 PL 190146B1 PL 98329185 A PL98329185 A PL 98329185A PL 32918598 A PL32918598 A PL 32918598A PL 190146 B1 PL190146 B1 PL 190146B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- speed steel
- particles
- powder
- vanadium
- molybdenum
- Prior art date
Links
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 title claims abstract description 21
- 229910000997 High-speed steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 72
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 24
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 24
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 24
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 44
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 42
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 42
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 23
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 23
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims description 23
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 22
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 21
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 21
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 15
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 14
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 12
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 11
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 11
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 230000001447 compensatory effect Effects 0.000 claims description 7
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 2
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 52
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 23
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 23
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 20
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 17
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 5
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 5
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 2
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 2
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 2
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 2
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 2
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000007596 consolidation process Methods 0.000 description 1
- 238000000280 densification Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 238000007542 hardness measurement Methods 0.000 description 1
- 238000001513 hot isostatic pressing Methods 0.000 description 1
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
- C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
- C22C33/0285—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5% with Cr, Co, or Ni having a minimum content higher than 5%
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F5/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the special shape of the product
- B22F2005/001—Cutting tools, earth boring or grinding tool other than table ware
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
- B22F2998/10—Processes characterised by the sequence of their steps
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2999/00—Aspects linked to processes or compositions used in powder metallurgy
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12014—All metal or with adjacent metals having metal particles
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
Abstract
1. Wyrób ze stali szybkotnacej, wytwarzany m etoda metalurgii proszków i zawieraja- cy sprasowane czastki proszku stali szybkotnacej, zawierajacej w procentach wagowych 2,4 do 3,9% wegla, do 0,8% manganu, do 0,8 % krzemu, 3,75 do 4,75% chromu, 9,0 do 11,5% wolframu, 4,75 do 10,75% molibdenu, 4,0 do 10,0% wanadu i 8,5 do 16,0% kobaltu i ewentualnie 2,0 do 4,0 % niobu oraz zelazo wyrównawcze i przypadkowe zanieczyszcze- nia, znamienny tym, ze zawiera czastki proszku stali szybkotnacej, wstepnie stopione przed sprasowaniem. PL PL
Description
Przedmiotem wynalazku jest wyrób ze stali szybkotnącej, otrzymywany w drodze metalurgii proszków, przeznaczony zwłaszcza do wytwarzania narzędzi wymagających wysokiej twardości i odporności na zuzycie, które to narzędzia podczas stosowania są poddawane oddziaływaniu wysokich temperatur przekraczających około 540°C, przykładowo do 650°C.
Ze stanu techniki jest znane stosowanie w tym celu węglików spiekanych. Jednakże taki materiał węglikowy ma istotną niedogodność polegającą na trudności do obróbki pozwalającej na uzyskanie pożądanych konfiguracji narzędzia, a zwłaszcza skomplikowanych powierzchni skrawających i charakteryzuje się stosunkowo małą ciągliwością, co sprawia, ze wykonane z niego narzędzie podczas stosowania podlega pęknięciom i wykruszaniu. W zastosowaniach takich, zamiast wyrobów z materiałów węglikowych, pożądane jest stosowanie wyrobów wykonanych ze stali szybkotnących, które w porównamu z węglikami spiekanymi są łatwiejsze do obróbki pozwalającej na uzyskanie pożądanej konfiguracji narzędzia i wykazują znacznie większą ciągliwość. Jednakże znane wyroby ze stali szybkotnącej nie wykazują koniecznej w tym przypadku twardości i odporności na zuzycie przy podwyższonych temperaturach, i dlatego najczęściej stosuje się konwencjonalne narzędzia węglikowe.
Z opisu patentowego Stanów Zjednoczonych Ameryki nr 4 880 461 są znane wyroby ze stali szybkotnącej, wytwarzane metodą metalurgii proszków i zawierające sprasowane cząstki proszku różnych stali szybkotnących. Jednakże tego rodzaju wyroby nie są łatwo podatne na obróbkę skrawaniem do pożądanej konfiguracji narzędzia i mają stosunkowo krótki czas użytkowania ze względu na niezadowalającą ciągliwość stali, z której są wykonane.
Celem wynalazku jest opracowanie wyrobu ze stali szybkotnącej, otrzymywanego metodą metalurgii proszków i przydatnego do produkcji narzędzi skrawających koła zębate, takich jak frezy i inne narzędzia skrawające, które powinny wykazywać duzą twardość i odporność na zuzycie, utrzymywaną równiez przy wysokich temperaturach, analogicznych do temperatur występujących w przypadku stosowania węglikowych narzędzi skrawających, a jednocześnie wyrób ten pod względem ciągliwości i skrawalności powinien dawać korzyści analogiczne jak przy stosowaniu narzędzi ze stali szybkotnących.
Wyrób ze stali szybkotnącej, wytwarzany metodą metalurgii proszków i zawierający sprasowane cząstki proszku stali szybkotnącej, zawierającej w procentach wagowych 2,4 do 3,9% węgla, do 0,8% manganu, do 0,8 % krzemu, 3,75 do 4,75% chromu, 9,0 do 11,5% wolframu, 4,75 do 10,75% molibdenu, 4,0 do 10,0% wanadu i 8,5 do 16,0% kobaltu i ewentualnie 2,0 do 4,0% niobu oraz zelazo wyrównawcze i przypadkowe zanieczyszczenia, według wynalazku charakteryzuje się tym, ze zawiera cząstki proszku stali szybkotnącej, wstępnie stopione przed sprasowaniem.
Druga postać wykonania wyrobu ze stali szybkotnącej, wytwarzanego metodą metalurgii proszków i zawierającego sprasowane cząstki proszku stali szybkotnącej, zawierającej w procentach wagowych 2,6 do 3,5% węgla, 3,75 do 4,75% chromu, 9,1 do 11,5% wolframu, 9,5 do 10,75% molibdenu, 4,0 do 6,0% wanadu, 14,0 do 16,0% kobaltu i 2 do 4% niobu oraz zelazo wyrównawcze i przypadkowe zanieczyszczenia, według wynalazku charakteryzuje się tym, ze zawiera cząstki proszku stali szybkotnącej, wstępnie stopione przed sprasowaniem.
Trzecia postać wykonania wyrobu ze stali szybkotnącej, wytwarzanego metodą metalurgii proszków i zawierającego sprasowane cząstki proszku stali szybkotnącej, zawierającej w procentach wagowych 3,0 do 3,3% węgla, maksimum 0,5% manganu, maksimum 0,5% krzemu, 4,2 do 4,6% chromu, 10,5 do 11,0% wolframu, 10,0 do 10,5% molibdenu, 5,0 do 5,5% wanadu, 14,5 do 15,0% kobaltu i 2,8 do 3,2% niobu oraz żelazo wyrównawcze i przypadkowe zanieczyszczenia, według wynalazku charakteryzuje się tym, ze zawiera cząstki proszku stali szybkotnącej, wstępnie stopione przed sprasowaniem.
Czwarta postać wykonania wyrobu ze stali szybkotnącej, wytwarzanego metodą metalurgii proszków i zawierającego sprasowane cząstki proszku stali szybkotnącej, zawierającej w procentach wagowych 2,4 do 3,2% węgla, 3,75 do 4,5% chromu, 9,75 do 10,75% wolframu, 6,75 do 8,25% molibdenu, 5,0 do 7,0% wanadu i 13,0 do 15,0% kobaltu oraz zelazo wyrównawcze i przypadkowe zanieczyszczenia, według wynalazku charakteryzuje się tym, ze zawiera cząstki proszku stali szybkotnącej, wstępnie stopione przed sprasowaniem.
Piąta postać wykonania wyrobu ze stali szybkotnącej, wytwarzanego metodą metalurgii proszków i zawierającego Wyrób ze stali szybkotnącej, wytwarzany metodą metalurgii prósz4
190 146 ków i zawierający sprasowane cząstki proszku stali szybkotnącej, zawierającej w procentach wagowych 2,9 do 3,10% węgla, maksimum 0,5% manganu, maksimum 0,5% krzemu, 3,9 do 4,2% chromu, 10,0 do 10,5% wolframu, 7,25 do 7,75% molibdenu, 6,0 do 6,5% wanadu i 14,0 do 14,5 kobaltu oraz zelazo wyrównawcze i przypadkowe zanieczyszczenia, według wynalazku charakteryzuje się tym, ze zawiera cząstki proszku stali szybkotnącej, wstępnie stopione przed sprasowaniem.
Szósta postać wykonania wyrobu ze stali szybkotnącej, wytwarzanego metodą metalurgii proszków i zawierającego Wyrób ze stali szybkotnącej, wytwarzany metodą metalurgii proszków i zawierający sprasowane cząstki proszku stali szybkotnącej, zawierającej w procentach wagowych 2,9 do 3,9% węgla, 3,75 do 4,5% chromu, 9,5 do 11,0% wolframu, 4,75 do 6,0% molibdenu, 8,5 do 10,0% wanadu i 8,5 do 10,0% kobaltu oraz zelazo wyrównawcze i przypadkowe zanieczyszczenia, według wynalazku charakteryzuje się tym, że zawiera cząstki proszku stali szybkotnącej, wstępnie stopione przed sprasowaniem.
Siódma postać wykonania wyrobu ze stali szybkotnącej, wytwarzanego metodą metalurgii proszków i zawierającego wyrób ze stali szybkotnącej, wytwarzany metodą metalurgii proszków i zawierający sprasowane cząstki proszku stali szybkotnącej, zawierającej w procentach wagowych 3,2 do 3,6% węgla, maksimum 0,5% manganu, maksimum 0,5% krzemu, 3,9 do 4,2% chromu, 10,0 do 10,5% wolframu, 5 do 5,5% molibdenu, 9,0 do 9,5% wanadu i 9,0 do 9,5% kobaltu oraz zelazo wyrównawcze i przypadkowe zanieczyszczenia, według wynalazku charakteryzuje się tym, ze zawiera cząstki proszku stali szybkotnącej, wstępnie stopione przed sprasowaniem, Wyrób według wynalazku korzystnie ma postać narzędzia skrawającego koła zębate, względnie ma postać powłoki powierzchniowej na substracie.
Wyroby według wynalazku charakteryzują się połączeniem dużej twardości zarówno w temperaturze pokojowej jak i w wysokich temperaturach, oraz dobrej ciągliwości. Wysoka twardość w podwyższonych temperaturach jest ważna w zastosowaniach, przy których potrzebna jest duza odporność na zużycie narzędzi. Ciągliwość ma znaczenie pod względem możliwości nadania narzędziom odporności na pękanie i odpryskiwanie podczas stosowania. Wyrób według wynalazku znajduje szczególne zastosowanie jako narzędzia, które powinny charakteryzować się dobrą ciągliwością, charakterystyczną dla stali szybkotnącej, jak i dużą twardością i odpornością na zuzycie, charakterystyczną dla materiału typu węglika spiekanego. Wyrób według wynalazku jest przydatny do stosowania na narzędzia skrawające, obrabiające koła zębate, frezy i inne narzędzia, dla których wymagana jest bardzo duza odporność na zuzycie.
Ponizsza tabela przedstawia, w procentach wagowych, przykładowe zalecane kompozycje stopów stali szybkotnących, zawierających sprasowane cząstki proszku tych stali, wstępnie stopione przed sprasowaniem, co pozwala na otrzymanie wyrobu według wynalazku, charakteryzującego się wskazanymi powyżej zaletami.
| Kompozycja | Stop Nr 1 | Stop Nr 2 | Stop Nr 3 | |||
| Zalecany | Bardziej zalecany | Zalecany | Bardziej zalecany | Zalecany | Bardziej zalecany | |
| C | 2,60-3,50 | 3,00-3,30 | 2,40-3,20 | 2,90-3,10 | 2,90-3,90 | 3,20-3,60 |
| Mn | Max, 0,8 | Max, 0,5 | Max, 0,8 | Max, 0,5 | Max, 0,8 | Max, 0,5 |
| Si | Max, 0,8 | Max, 0,5 | Max, 0,8 | Max, 0,5 | Max, 0,8 | Max, 0,5 |
| Cr | 3,75-4,75 | 4,2-4,6 | 3,75-4,50 | 3,90-4,20 | 3,75-4,50 | 3,90-4,20 |
| W | 9,0-11,5 | 10,5-11 | 9,75-10,75 | 10-10,5 | 9,50-11,00 | 10,00-10,50 |
| Mo | 9,50-10,75 | 10,00-10,50 | 6,75-8,25 | 7,25-7,75 | 4,75-6,00 | 5,00-5,50 |
| V | 4,0-6,0 | 5-5,5 | 5,0-7,0 | 606,5 | 8,50-10,00 | 9,00-9,50 |
| Nb | 2,0-4,0 | 2,8-3,2 | - | - | - | - |
| Co | 14.00-16,00 | 14,50-15,00 | 13,00-15,00 | M-14,5 | 8,50-10,00 | 9,00-9,50 |
190 146
Wyrób według wynalazku posiada minimalną twardość 70 HR w stanie po hartowaniu i odpuszczaniu i korzystnie minimalną twardość 61 HR po odpuszczaniu w 650°C.
Korzystnie, minimalna twardość wyrobu w stanie po hartowaniu i odpuszczaniu powinna wynosić 72 HR.
Korzystnie, twardość wyrobu po odpuszczaniu przy 650°C powinna wynosić 63 HR.
Przedmiot wynalazku jest uwidoczniony w przykładzie wykonania na rysunku, na którym fig, 1 przedstawia wykres ilustrujący porównanie twardości po odpuszczaniu próbek wyrobów według wynalazku, wykonanych ze wstępnie stopionych i następnie sprasowanych cząstek proszku szczególnych kompozycji stopów stali szybkotnącej i twardości po odpuszczaniu próbek wyrobów wykonanych z przemysłowych stopów stali szybkotnącej, a fig, 2 - wykres ilustrujący porównanie twardości na gorąco próbek wyrobów według wynalazku wykonanych ze wstępnie stopionych i następnie sprasowanych cząstek proszku szczególnych kompozycji stopów stali szybkotnącej i twardości na gorąco próbek wyrobów wykonanych z przemysłowych stopów stali szybkotnącej.
Według wynalazku stwierdzono nieoczekiwanie, ze przez zastosowanie określonych kompozycji stali szybkotnących przy wytwarzaniu wyrobów metodą metalurgii proszków, w której użyje się wstępnie stopione cząstki proszku tych stali, w sprasowanym wyrobie finalnym uzyskuje się utrzymanie drobnej dyspersji węglika zawartego w takich proszkach, co nadaje wyrobowi według wynalazku duzy stopień ciągliwości, cechujący stale szybkotnące odpowiednie do zastosowań narzędziowych, z jednoczesnym uzyskaniem stosunkowo dużej frakcji objętościowej tego węglika w stosunku do zawartości wolframu, molibdenu, wanadu i niobu, tworzącego węglik, co nadaje wyrobowi według wynalazku duzą odporność na zuzycie, a twardość narzędzia wykonanego z takiego wyrobu jest na poziomie twardości narzędzi wykonanych z węglików spiekanych.
Ten duzy stopień zawartości w wyrobie według wynalazku frakcji objętościowej węglika wynikał z możliwości uzyskania w takim wyrobie jednorodności mikrostruktury w granicach wstępnie stopionych cząstek, w odróżnieniu od konwencjonalnych wyrobów ze sprasowanych cząstek stali, w których sprasowane ale uprzednio nie stopione cząstki stali szybkotnącej zawierają dyspersję węglików, skupioną głównie przy granicach cząstek, przez co w takim znanym wyrobie występuje segregacja mikrostruktury cząstek proszku zamiast jednorodności mikrostruktury cząstek proszku, jak to ma miejsce w wyrobie według wynalazku.
Kompozycje stali szybkotnących, które dawały ten korzystny efekt obejmują kompozycje, zawierające w procentach wagowych 2,4 do 3,9% węgla, do 0,8% manganu, do 0,8 % krzemu, 3,75 do 4,75% chromu, 9,0 do 11,5% wolframu, 4,75 do 10,75% molibdenu, 4,0 do 10,0% wanadu i 8,5 do 16,0% kobaltu i ewentualnie 2,0 do 4,0% niobu oraz zelazo wyrównawcze i przypadkowe zanieczyszczenia;
kompozycje zawierające w procentach wagowych 2,6 do 3,5% węgla, 3,75 do 4,75% chromu, 9,1 do 11,5% wolframu, 9,5 do 10,75% molibdenu, 4,0 do 6,0% wanadu, 14,0 do 16,0% kobaltu i 2 do 4% niobu oraz zelazo wyrównawcze i przypadkowe zanieczyszczenia;
kompozycje zawierające w procentach wagowych 3,0 do 3,3% węgla, maksimum 0,5% manganu, maksimum 0,5% krzemu, 4,2 do 4,6% chromu, 10,5 do 11,0% wolframu, 10,0 do 10,5% molibdenu, 5,0 do 5,5% wanadu, 14,5 do 15,0% kobaltu i 2,8 do 3,2% niobu oraz zelazo wyrównawcze i przypadkowe zanieczyszczenia;
kompozycje zawierające w procentach wagowych 2,4 do 3,2% węgla, 3,75 do 4,5% chromu, 9,75 do 10,75% wolframu, 6,75 do 8,25% molibdenu, 5,0 do 7,0% wanadu i 13,0 do 15,0% kobaltu oraz zelazo wyrównawcze i przypadkowe zanieczyszczenia;
kompozycje zawierające w procentach wagowych 2,9 do 3,10% węgla, maksimum 0,5% manganu, maksimum 0,5% krzemu, 3,9 do 4,2% chromu, 10,0 do 10,5% wolframu, 7,25 do 7,75% molibdenu, 6,0 do 6,5% wanadu i 14,0 do 14,5 kobaltu oraz zelazo wyrównawcze i rzypadkowe zanieczyszczenia;
kompozycje zawierające w procentach wagowych 2,9 do 3,9% węgla, 3,75 do 4,5% chromu, 9,5 do 11,0% wolframu, 4,75 do 6,0% molibdenu, 8,5 do 10,0% wanadu i 8,5 do 10,0% kobaltu oraz zelazo wyrównawcze i przypadkowe zanieczyszczenia;
oraz kompozycje, zawierające w procentach wagowych 3,2 do 3,6% węgla, maksimum 0,5% manganu, maksimum 0,5% krzemu, 3,9 do 4,2% chromu, 10,0 do 10,5% wolframu,
190 146 do 5,5% molibdenu, 9,0 do 9,5% wanadu i 9,0 do 9,5% kobaltu oraz zelazo wyrównawcze i przypadkowe zanieczyszczenia.
Jak się okazało, w powyższych kompozycjach, w występujących w nich zakresach ilości węgla, wolframu, molibdenu, wanadu i niobu, jest użyta ilość węgla wystarczająca do łączenia się z pierwiastkami tworzącymi węgliki dla utworzenia dużej frakcji objętościowej węglików w ilości odpowiedniej do uzyskania pożądanej odporności na zużycie, przy jednoczesnym utrzymaniu drobnoziarnistości węglika odpowiedniej dla uzyskania stopnia ciągliwości przydatnego do zastosowań narzędziowych.
Według wynalazku stwierdzono, ze dla uzyskania drobnej dyspersji węglika koniecznej ze względu na polepszenie ciągliwości, podstawowe znaczenie ma wstępne stopienie cząstek proszku określonych powyżej kompozycji stali szybkotnących.
Wstępnie stopione cząstki są wytworzone przez atomizację azotem gazowym i ze względu na swoje drobne rozmiary ulegają szybkiemu ochłodzeniu aż do zakrzepnięcia, tym samym minimalizując rozrost węglików i aglomerację (zbrylanie).
Powoduje to otrzymanie drobnej dyspersji węglika i taki jej rozkład, który skutkuje polepszoną ciągliwością w podwyższonych temperaturach, która to cecha dla zastosowań narzędziowych poprzednio wymagała stosowania materiałów węglikowych.
Dla zademonstrowania zalet wyrobów według wynalazku, przetestowano porównawczo próbki wyrobów, wykonane z przedstawionych w tabeli 1 przemysłowych stopów stali szeregu Rex, szeregu M25, szeregu M766, szeregu M769 i szeregu E1, E2, E3, E4, E6 i E7, i próbki wyrobów według wynalazku, wykonane z przedstawionych w tabeli 1 stopów stali szybkotnącej szeregu A1, A2, i A3.
Skład wszystkich kompozycji wyrażono w tabeli 1 w procentach wagowych.
Tabela 1
| Stop | C | Mn | Si | Cr | W | Mo | V | Mb | Co | Ti | Al | P | S | O | N |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 |
| Rex76 | 1,52 | 0,32 | 0,32 | 3,79 | 9,72 | 5,31 | 3,14 | - | 8,22 | - | - | 0,015 | 0,059 | 0,009 | 0,031 |
| Rex25 | 1,78 | 0,33 | 0,43 | 3,94 | 12,6 | 6,52 | 5,1 | 0,02 | 0,34 | 0,004 | - | 0,017 | 0,062 | - | 0,046 |
| M25a | 1,93 | 0,33 | 0,43 | 3,94 | 12,6 | 6,52 | 5,1 | 0,02 | 0,34 | 0,004 | - | 0,017 | 0,062 | - | 0,046 |
| M25b | 2,03 | 0,33 | 0,43 | 3,94 | 12,6 | 6,52 | 5,1 | 0,02 | 0,34 | 0,004 | - | 0,017 | 0,062 | - | 0,046 |
| M2511a | 1,89 | 0,26 | 0,76 | 4,2 | 11,91 | 10,95 | 5,01 | - | - | - | - | - | - | 0,005 | 0,03 |
| M2511b | 2,19 | 0,26 | 0,76 | 4,2 | 11,91 | 10,95 | 5,01 | - | - | - | - | - | - | 0,005 | 0,03 |
| M2511c | 2,34 | 0,26 | 0,76 | 4,2 | 11,91 | 10,95 | 5,01 | - | - | - | - | - | - | 0,005 | 0,03 |
| M2511 d | 2,44 | 0,26 | 0,76 | 4,2 | 11,91 | 10,95 | 5,01 | - | - | - | - | - | - | 0,005 | 0,03 |
| M766a | 2,23 | 0,47 | 0,38 | 3,88 | 10,01 | 5,1 | 6,07 | - | 9,11 | - | - | 0,01 | 0,006 | 0,029 | 0,05 |
| M766b | 2,33 | 0,47 | 0,38 | 3,88 | 10,01 | 5,1 | 6,07 | - | 9,11 | - | - | 0,01 | 0,006 | 0,029 | 0,05 |
| M766c | 2,53 | 0,47 | 0,38 | 3,88 | 10,01 | 5,1 | 6,07 | - | 9,11 | - | - | 0,01 | 0,006 | 0,029 | 0,05 |
| M769a | 2,97 | 0,47 | OJS | 3,94 | 10,19 | 5,2 | 9,12 | - | 9,17 | - | - | 0,01 | 0,005 | 0,011 | 0,039 |
| M769b | 3,12 | 0,47 | 0,35 | 3,94 | 10,19 | 5,2 | 9,12 | - | 9,17 | - | - | 0,01 | 0,005 | 0,011 | 0,039 |
190 146 ciąg dalszy tabeli
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 |
| Ela | 2,24 | 0,42 | 0,50 | 3,96 | 12,15 | 6,75 | 5,04 | 2,59 | 5,99 | - | - | 0,01 | 0,004 | 0,009 | 0,041 |
| Elb | 2,39 | 0,42 | 0,50 | 3,96 | 12,15 | 6,75 | 5,04 | 2,59 | 5,99 | - | - | 0,01 | 0,004 | 0,009 | 0,041 |
| E2a | 1,80 | 0,42 | 0,51 | 4,04 | 6,11 | 9,86 | 3,07 | 197 | 11,96 | - | 0,52 | 0,01 | 0,006 | 0,009 | 0,021 |
| E2b | 1,95 | 0,42 | 0,51 | 4,04 | 6,11 | 9,86 | 3,07 | 1,97 | 11,96 | - | 0,52 | 0,01 | 0,006 | 0,009 | 0,021 |
| E3a | 2,19 | 0,42 | 0,51 | 3,98 | 4,96 | 10,10 | 4,90 | 2,53 | 7,83 | - | - | 0,01 | 0,005 | 0,008 | 0,042 |
| E3b | 2,34 | 0,42 | 0,51 | 3,98 | 4,96 | 10,10 | 4,90 | 2,53 | 7,83 | - | - | 0,01 | 0,005 | 0,008 | 0,042 |
| E4a | 2,34 | 0,42 | 0,50 | 4,00 | 5,00 | 10,22 | 4,01 | 2,45 | 7,85 | 0,51 | 0,71 | 0,01 | 0,005 | 0,009 | 0,044 |
| E4b | 2,39 | 0,42 | 0,50 | 4,00 | 5,00 | 10,22 | 4,01 | 2,45 | 7,85 | 0,51 | 0,71 | 0,01 | 0,005 | 0,009 | 0,044 |
| E6a | 3,04 | 0,58 | 0,67 | 4,00 | 5,00 | 6,00 | 4,01 | 2,45 | 7,85 | 0,51 | 0,71 | 0,01 | 0,005 | 0,009 | 0,044 |
| E6b | 3,54 | 0,58 | 0,67 | 4,00 | 10,04 | 6,00 | 9,98 | - | 17,81 | - | - | 0,01 | 0,011 | 0,01 | 0,035 |
| E7 | 2,46 | 0,56 | 0,56 | 4,04 | 9,06 | 10,11 | 4,47 | 2,50 | 14,69 | - | - | 0,01 | 0,013 | 0,008 | 0,017 |
| Ala | 2,66 | 0,56 | 0,56 | 4,04 | 9,06 | 10,11 | 4,47 | 2,50 | 14,69 | - | - | 0,01 | 0,013 | 0,008 | 0,017 |
| Alb | 2,96 | 0,56 | 0,56 | 4,04 | 9,06 | 10,11 | 4,47 | 2,50 | 14,69 | - | - | 0,01 | 0,013 | 0,008 | 0,017 |
| A1c | 3,02 | 0,44 | 0,44 | 4,41 | 10,99 | 10,2 | 572 | 3,08 | 14,96 | - | - | 0,016 | 0,014 | 0,01 | 0,021 |
| A1d | 321 | 0,44 | 0,44 | 4,41 | 10,99 | 10,2 | 572 | 3,08 | 14,% | - | - | 0,016 | 0,014 | 0,01 | 0,021 |
| A2a | 2,44 | 0,58 | 0,54 | 3,90 | 10,05 | 7,59 | 5,31 | - | 13,97 | - | - | 0,01 | 0,011 | 0,009 | 0,017 |
| A2b | 2,59 | 0,58 | 0,54 | 3,90 | 10,05 | 7,59 | 531 | - | 13,97 | - | - | 0,01 | 0,011 | 0,009 | 0,017 |
| A2c | 2,74 | 0,58 | 0,54 | 3,90 | 10,05 | 7,59 | 5,31 | - | 13,97 | - | - | 0,01 | 0,011 | 0,009 | 0,017 |
| A2d | 2,82 | 0,43 | 0,42 | 3,98 | 10,43 | 7,44 | 6,35 | - | 14,15 | - | - | 0,008 | 0,012 | 0,011 | 0,024 |
| A2e | 3,07 | 0,43 | 0,42 | 3,98 | 10,43 | 7,44 | 6,35 | - | 14,15 | - | - | 0,008 | 0,012 | 0,011 | 0,024 |
| A3a | 3,37 | 0,47 | 0,35 | 3,94 | 10,19 | 5,2 | 9,12 | - | 9,17 | - | - | 0,01 | 0,005 | 0,011 | 0,039 |
| A3b | 3,47 | 0,47 | 035 | 3,94 | 10,19 | 5,2 | 9,12 | - | 9,17 | - | - | 0,01 | 0,005 | 0,011 | 0,039 |
| A3c | 3,57 | 0,47 | 0,35 | 3,94 | 10,19 | 5,2 | 9,12 | - | 9,17 | - | - | 0,01 | 0,005 | 0,011 | 0,039 |
Testowane próbki wyrobów, wykonane z proszku stopów stali szybkotnących, których kompozycje przedstawiono w tabeli 1, uzyskano metodą metalurgii proszków obejmującą wytworzenie wstępnie stopionych cząstek proszku tych stali przez atomizację azotem gazowym, po której przeprowadzono konsolidację tych cząstek do pełnej gęstości przez izostatyczne prasowanie na gorąco.
190 146
Próbki wyrobów wykonanych ze stopów stali przedstawionych w tabeli 1 poddano austenityzacji, zahartowano w oleju i czterokrotnie odpuszczono, za każdym razem przez 2 godziny, w temperaturach podanych w tabeli 2 i następnie próbki te przetestowano pod względem twardości po odpuszczaniu w tych temperaturach. Wyniki pomiarów twardości zestawiono w tabeli 2.
W tabeli 3 podano odporność na zużycie próbek wyrobów wykonanych ze stopów przemysłowych szeregu Rex, szeregu E6 i szeregu E7 i próbek wyrobów według wynalazku, wykonanych ze stopów szeregu A1, szeregu A2 i szeregu A3, określoną za pomocą testów ścieralności z użyciem kołka i z użyciem poprzecznego cylindra. Podano tez wytrzymałość tych próbek na pękanie w wyniku zginania i ich ciągliwość określoną za pomocą próby udarnościowej Charpy'ego z wrębem C, przeprowadzonej na podłużnych i poprzecznych próbkach po obróbce cieplnej, w której zastosowano temperatury hartowania i odpuszczania podane w tabeli 3.
Tabela 3
Odpuszczenie potencjalnych stopów przeznaczonych do zastosowań, w których potrzebna jest maksymalnie duża twardość
| Odpuszczenie - Twardość R | ||||||||
| Stop | Aust °F | 950°F | 1000*F | 1025°F | 1050°F | 1100eF | 1150°F 1200°F | |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
| Rex76 | 2200 | 66,9 | 68,9 | - | 66,5 | 65,9 | - | 57,0 |
| Rex25 | 2250 | 67,8 | 67,8 | - | 66,1 | 64,4 | - | 55,7 |
| M2Sa | 2225 | 68,4 | 68,5 | - | 66,7 | 65,2 | - | 56,6 |
| M25b | 2225 | 67,4 | 68,4 | - | 67,8 | 65,7 | - | 57,2 |
| M2511a | 2250 | 69,1 | 68,8 | 68,1 | - | - | 63,2 | - |
| M2511b | 2250 | 66,7 | 69,2 | 69,7 | - | - | 66,4 | - |
| M2511C | 2225 | 65,7 | 68,6 | 69,2 | - | - | 66,6 | - |
| M2511d | 2225 | 64,2 | 67,5 | 68,7 | - | - | 65,3 | - |
| M766a | 2200 | 70,0 | 70,2 | - | 68,7 | 66,8 | - | 57,1 |
| M766b | 2200 | 69,7 | 70,1 | - | 69,2 | 67,5 | - | 58,2 |
| M766c | 2175 | 69,3 | 69,8 | - | - | - | - | - |
| M769a | 2200 | 70,2 | 69,8 | - | 67,9 | 66,4 | - | 56,2 |
| M769b | 2175 | 70,2 | 70,0 | - | - | - | - | 3 |
| Ela | 2200 | 69,3 | 68,2 | - | 67,2 | 62,2 | - | 52,4 |
| Elb | 2200 | 69,3 | 69,4 | - | 67,4 | 62,9 | - | 55,8 |
| E2b | 2200 | 70,4 | 69,8 | - | 68,1 | 63,9 | - | 55,6 |
| E3a | 2200 | 68,9 | 67,5 | - | 65,4 | 61,4 | - | 53,9 |
190 146 ciąg dalszy tabeli
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
| E3b | 2200 | 69,2 | 68,2 | - | 66,4 | 64,9 | - | 53,9 |
| E4a | 2200 | 69,1 | 68,9 | - | 67,6 | 62,2 | - | 54,9 |
| E4b | 2200 | 69,0 | 69,9 | - | 67,2 | 63,9 | - | 55,0 |
| E6a | 2225 | 70,1 | 68,9 | - | 67,8 | 66,1 | - | 60,6 |
| E6b | 2225 | 71,7 | 70,7 | - | 69,5 | 67,1 | - | 59,3 |
| E7 | 2225 | 72,2 | 70,3 | - | 70,4 | 67,6 | - | 57,5 |
| Ala | 2240 | 71,7 | 72,3 | - | 70,8 | 68,9 | - | 62,5 |
| Alb | 2225 | 68,9 | 71,3 | - | 711 | 70,0 | - | 63,8 |
| A1c | 2200 | 70,3 | 72,6 | - | 72,2 | 70,9 | - | 63,1 |
| A1d | 2200 | 70 | 72,3 | - | 72,6 | 70,9 | - | 63,8 |
| A2a | 2225 | 71,8 | 71,0 | - | 70,8 | 68,5 | - | 60,9 |
| A2b | 2200 | 69,5 | 71,4 | - | 71,0 | 68,8 | - | 60,3 |
| A2c | 2200 | 67,5 | 70,9 | - | 70,6 | 68,8 | - | 60,3 |
| A2d | 2200 | 69,2 | 71,6 | - | 70,8 | 69,9 | - | 62,3 |
| A2e | 2200 | 69,4 | 71,4 | - | 71,4 | 69,3 | - | 62,6 |
| A3a | 2240 | 67,7 | 71,2 | - | 69,6 | 68,5 | - | 62,5 |
| A3b | 2240 | 66,2 | 69,2 | - | 70,2 | 68,9 | - | 62,5 |
| A3c | 2240 | 68,7 | 70,2 | - | 70,0 | 68,1 | - | 62,6 |
*Twardość po odpuszczeniu 4x2 godz w danej temperaturze
Tabela 3
Energia udarowa próby udarnościowej Charpy'ego z wrębem C, wytrzymałość na pękanie w wyniku zginania i odporność na zużycie wybranych stopów do zastosowań, w których potrzebna jest maksymalnie duza twardość
| Stop | Obróbka cieplna Austenityzacja/Odpuszcz anie (°C/°C) | Energia udarowa (kg x cm) x 13,8 | Wytrz. na pękanie w wyniku zginania (kg/cm2) x 70,4 | Odporność na zużycie Ścieranie kołkowe (mg) | Odporność na zużycie Poprz cylinder (kg/cm2) x 0,07 x 10‘° | ||
| Próbka podłużna | Próbka poprz | Próbka podłużna | Próbka poprz | ||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 |
| REX76 | 1190/550 | 11 | 6,5 | 576 | 390 | 38,3 | 42 |
| REX25 | 1230/550 | 9,5 | 531 |
190 146 ciąg dalszy tabeli
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 |
| E6a | 1230/550 | 4,7 | 3,7 | 360 | 300 | ||
| E6b | 1225/550 | 2,7 | 2,2 | 253 | 228 | 9,3 | 104 |
| E7 | 1220/550 | 3,8 | 3,5 | 321 | 154 | 15 | 71 |
| Ale | 1200/550 | 1,7 | 1,6 | 196 | 158 | 2,2 | 73 |
| A2a | 1200/550 | 2,6 | 2,6 | 294 | 218 | 4,9 | 77 |
| A2d | 1200/550 | 2,0 | 1,7 | 219 | 163 | 2,9 | 81 |
| A3a | 1220/550 | 3,8 | 3,3 | 292 | 231 | 2,1 | 102 |
Jak podano, stopy stali szybkotnących szeregu A1a do A1d, A2a do A2e i A3a do A3c miały kompozycje, przy których przez zastosowanie wstępnego spiekania cząstek przed sprasowaniem otrzymano wyroby według wynalazku. Jak można zauważyć na podstawie danych dotyczących odpuszczania, przedstawionych w tabeli 2 i zilustrowanych graficznie na fig, 1, próbki wyrobów według wynalazku, wykonanych ze stopów szeregu A1, A2 i A3 wykazywały lepszą twardość w temperaturach odpuszczania do 650°C w stosunku do wyrobów wykonanych z innych stopów przemysłowych. Podobnie, jak pokazano w tabeli 3, próbki wyrobów według wynalazku, wykonane ze stopów szeregu A1e, A2a, A2d i A3a wykazywały również znakomitą odporność na zużycie, określoną przez wyniki testu ścierania kołkowego i testu z poprzecznym cylindrem. Spośród próbek stopów stosowanych w wyrobach według wynalazku, stopy szeregu Al wykazywały optymalne połączenie reakcji odpuszczania i odporności na zuzycie, zaś stopy szeregu A2 wykazywały w porównaniu ze stopami szeregu Al trochę mniejszą twardość po odpuszczaniu przy 650°C, ale trochę lepszą ciągliwość i wytrzymałość na pękanie przy zginaniu. Jednakże wszystkie próbki wykonane ze stopów stosowanych w wyrobach według wynalazku, jak pokazano w tabeli 3 i na fig, 1, wykazywały połączenie polepszonej twardości, ciągliwości i odporności na zużycie w stosunku do próbek, wykonanych analogiczną metodą z innych przemysłowych stopów stali (stopy REX).
Tabela 4
Twardość na gorąco (HRC)
| Stop | Temperatura testowania (°C) | |||||||
| 24 | 510 | 540 | 565 | 595 | 620 | 650 | 700 | |
| REX76 | 67,5 | 60 | 59,5 | 59 | 58 | 52,5 | 46,5 | |
| Ale | 73,5 | - | 64,5 | - | 63 | - | 57,5 | 39 |
| A2d | 72 | - | 63 | - | 60 | - | 56 | 38,5 |
| A2e | 72 | - | 62,5 | - | 60 | - | 56 | 39 |
| A3 a | 71,5 | - | 61 | - | 58,5 | - | 53 | 33,5 |
Tabela 4 i fig. 2 wskazują wartości twardości na gorąco dla wyrobów według wynalazku, wykonanych ze stopów szeregu Ale, A2d, A2c i A3a, w porównaniu z twardością wyrobów z przemysłowego stopu stali (REX 76). Jak można zauważyć na podstawie tych danych, wszystkie próbki wyrobów według wynalazku wykazywały polepszoną twardość na gorąco przy temperaturach podwyższonych do 700°C, w porównaniu z próbkami wykonanymi z przemysłowych stopów stali. Skład wszystkich kompozycji przedstawionych w opisie jest podany w procentach wagowych, o ile nie podano inaczej.
190 146
Odpuszczanie próbek CPM Rex 25, CPM Rex 76 i próbek nowej stali szybkotnącej
Temperatura odpuszczania [°C J
Fig. 1 Porównanie odpuszczania próbek CPM Rex 25, CPM Rex 76 i próbek nowej stali szybkotnącej
190 146
Twardość na gorąco próbek CPM Rex 76 i nowej HSS (stali szybkotnącej)
Temperatura testowania pCJ
Fig. 2. Porównanie twardości na gorąco próbek CPM Rex 76 i kilku próbek nowej stali szybkotnącej, wykonanych według cbemiczności Al, A2 i A3
Departament Wydawnictw UP RP, Nakład 50 egz, Cena 4,00 zł,
Claims (9)
- Zastrzeżenia patentowe1. Wyrób ze stali szybkotnącej, wytwarzany metodą metalurgii proszków i zawierający sprasowane cząstki proszku stali szybkotnącej, zawierającej w procentach wagowych 2,4 do 3,9% węgla, do 0,8% manganu, do 0,8 % krzemu, 3,75 do 4,75% chromu, 9,0 do 11,5% wolframu, 4,75 do 10,75% molibdenu, 4,0 do 10,0% wanadu i 8,5 do 16,0% kobaltu i ewentualnie 2,0 do 4,0% niobu oraz zelazo wyrównawcze i przypadkowe zanieczyszczenia, znamienny tym, ze zawiera cząstki proszku stali szybkotnącej, wstępnie stopione przed sprasowaniem
- 2. Wyrób ze stali szybkotnącej, wytwarzany metodą metalurgii proszków i zawierający sprasowane cząstki proszku stali szybkotnącej, zawierającej w procentach wagowych 2,6 do 3,5% węgla, 3,75 do 4,75% chromu, 9,1 do 11,5% wolframu, 9,5 do 10,75% molibdenu, 4,0 do 6,0% wanadu, 14,0 do 16,0% kobaltu i 2 do 4% niobu oraz żelazo wyrównawcze i przypadkowe zanieczyszczenia, znamienny tym, ze zawiera cząstki proszku stali szybkotnącej, wstępnie stopione przed sprasowaniem.
- 3 Wyrób ze stali szybkotnącej, wytwarzany metodą metalurgii proszków i zawierający sprasowane cząstki proszku stali szybkotnącej, zawierającej w procentach wagowych 3,0 do 3,3% węgla, maksimum 0,5% manganu, maksimum 0,5% krzemu, 4,2 do 4,6% chromu, 10,5 do 11,0% wolframu, 10,0 do 10,5% molibdenu, 5,0 do 5,5% wanadu, 14,5 do 15,0% kobaltu i 2,8 do 3,2% niobu oraz zelazo wyrównawcze i przypadkowe zanieczyszczenia, znamienny tym, ze zawiera cząstki proszku stali szybkotnącej, wstępnie stopione przed sprasowaniem.
- 4 Wyrób ze stali szybkotnącej, wytwarzany metodą metalurgii proszków i zawierający sprasowane cząstki proszku stali szybkotnącej, zawierającej w procentach wagowych 2,4 do 3,2% węgla, 3,75 do 4,5% chromu, 9,75 do 10,75% wolframu, 6,75 do 8,25% molibdenu, 5,0 do 7,0% wanadu i 13,0 do 15,0% kobaltu oraz zelazo wyrównawcze i przypadkowe zanieczyszczenia, znamienny tym, ze zawiera cząstki proszku stali szybkotnącej, wstępnie stopione przed sprasowaniem.
- 5. Wyrób ze stali szybkotnącej, wytwarzany metodą metalurgii proszków i zawierający sprasowane cząstki proszku stali szybkotnącej, zawierającej w procentach wagowych 2,9 do 3,10% węgla, maksimum 0,5% manganu, maksimum 0,5% krzemu, 3,9 do 4,2% chromu, 10,0 do 10,5% wolframu, 7,25 do 1,15% molibdenu, 6,0 do 6,5% wanadu i 14,0 do 14,5 kobaltu oraz zelazo wyrównawcze i przypadkowe zanieczyszczenia, znamienny tym, ze zawiera cząstki proszku stali szybkotnącej, wstępnie stopione przed sprasowaniem.
- 6. Wyrób ze stali szybkotnącej, wytwarzany metodą metalurgii proszków i zawierający sprasowane cząstki proszku stali szybkotnącej, zawierającej w procentach wagowych 2,9 do 3,9% węgla, 3,75 do 4,5% chromu, 9,5 do 11,0% wolframu, 4,75 do 6,0% molibdenu, 8,5 do 10,0% wanadu i 8,5 do 10,0% kobaltu oraz żelazo wyrównawcze i przypadkowe zanieczyszczenia, znamienny tym, ze zawiera cząstki proszku stali szybkotnącej, wstępnie stopione przed sprasowaniem.
- 7. Wyrób ze stali szybkotnącej, wytwarzany metodą metalurgii proszków i zawierający sprasowane cząstki proszku stali szybkotnącej, zawierającej w procentach wagowych 3,2 do 3,6% węgla, maksimum 0,5% manganu, maksimum 0,5% krzemu, 3,9 do 4,2% chromu, 10,0 do 10,5% wolframu, 5 do molibdenu, 9,0 do 9,5% wanadu i 9,0 do 9,5% kobaltu oraz zelazo wyrównawcze i przypadkowe zanieczyszczenia, znamienny tym, ze zawiera cząstki proszku stali szybkotnącej, wstępnie stopione przed sprasowaniem.
- 8. Wyrób według zaostrz. 1 albo 2, albo 3, albo 4, albo 5, albo 6, albo 7, znamienny tym, ze ma postać narzędzia skrawającego koła zębate.
- 9 Wyrób według zaostrz. 1 albo 2, albo 3, albo 4, albo 5, albo 6, albo 7, znamienny tym, ze ma postać powłoki powierzchniowej na substracie.190 146
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/949,497 US6057045A (en) | 1997-10-14 | 1997-10-14 | High-speed steel article |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL329185A1 PL329185A1 (en) | 1999-04-26 |
| PL190146B1 true PL190146B1 (pl) | 2005-11-30 |
Family
ID=25489178
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL98329185A PL190146B1 (pl) | 1997-10-14 | 1998-10-14 | Wyrób ze stali szybkotnącej |
Country Status (21)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6057045A (pl) |
| EP (1) | EP0909829B1 (pl) |
| JP (1) | JP3759323B2 (pl) |
| KR (1) | KR19990037098A (pl) |
| CN (1) | CN1087358C (pl) |
| AR (1) | AR017335A1 (pl) |
| AT (1) | ATE267272T1 (pl) |
| BR (1) | BR9803901A (pl) |
| CA (1) | CA2249881C (pl) |
| CZ (1) | CZ297201B6 (pl) |
| DE (1) | DE69823951T2 (pl) |
| ES (1) | ES2221126T3 (pl) |
| HK (1) | HK1019621A1 (pl) |
| HU (1) | HU220123B (pl) |
| MY (1) | MY115612A (pl) |
| PL (1) | PL190146B1 (pl) |
| PT (1) | PT909829E (pl) |
| SG (1) | SG72875A1 (pl) |
| SK (1) | SK284077B6 (pl) |
| TR (1) | TR199802063A3 (pl) |
| TW (1) | TW430578B (pl) |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE514410C2 (sv) * | 1999-06-16 | 2001-02-19 | Erasteel Kloster Ab | Pulvermetallurgiskt framställt stål |
| US6585483B2 (en) | 2001-11-20 | 2003-07-01 | Honeywell International Inc. | Stationary roller shaft formed of a material having a low inclusion content and high hardness |
| US6503290B1 (en) * | 2002-03-01 | 2003-01-07 | Praxair S.T. Technology, Inc. | Corrosion resistant powder and coating |
| WO2005087963A1 (ja) | 2004-03-11 | 2005-09-22 | Japan Science And Technology Agency | バルク固化急冷材料及びその製造方法 |
| SE0600841L (sv) * | 2006-04-13 | 2007-10-14 | Uddeholm Tooling Ab | Kallarbetsstål |
| US20100011594A1 (en) * | 2008-07-15 | 2010-01-21 | Wysk Mark J | Composite Saw Blades |
| CN103572170A (zh) * | 2013-10-28 | 2014-02-12 | 任静儿 | 一种粉末冶金割草机用工具钢 |
| AT515148B1 (de) * | 2013-12-12 | 2016-11-15 | Böhler Edelstahl GmbH & Co KG | Verfahren zur Herstellung von Gegenständen aus Eisen-Cobalt-Molybdän/Wolfram-Stickstoff-Legierungen |
| EP2933345A1 (en) * | 2014-04-14 | 2015-10-21 | Uddeholms AB | Cold work tool steel |
| CN107931617B (zh) * | 2017-11-21 | 2019-06-07 | 江苏雨燕模业科技有限公司 | 一种基于汽车模具生产的复合型材料刀具及其制备方法 |
| SE541903C2 (en) | 2017-11-22 | 2020-01-02 | Vbn Components Ab | High hardness 3d printed steel product |
| CN111136276A (zh) * | 2019-12-12 | 2020-05-12 | 北京机科国创轻量化科学研究院有限公司 | 一种高速钢刀具的制备方法 |
| CN113699460A (zh) * | 2021-08-13 | 2021-11-26 | 浙江中模材料科技有限公司 | 一种高硬度粉末钢及其热处理方法 |
| CN114318058A (zh) * | 2021-12-30 | 2022-04-12 | 江苏海昌工具有限公司 | 一种高性能合金锯片及其制备方法 |
| CN114622122B (zh) * | 2022-03-04 | 2022-11-08 | 长沙市萨普新材料有限公司 | 一种高铌铁基超硬材料及其制备方法 |
| KR102561369B1 (ko) * | 2023-01-10 | 2023-07-31 | 주식회사 티이 | Hss 가공 공정 폐기물로부터 hss 모합금을 제조하는 재활용 방법 |
| CN118028685B (zh) * | 2024-04-11 | 2024-08-16 | 西安欧中材料科技股份有限公司 | 一种高端特钢钨基或钴基粉末高速钢的制备方法 |
Family Cites Families (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2147121A (en) * | 1938-08-18 | 1939-02-14 | Cleveland Twist Drill Co | Alloy compositions and articles made therefrom |
| US2174286A (en) * | 1939-02-21 | 1939-09-26 | Vanadium Alloys Steel Co | Ferrous alloy |
| US2239058A (en) * | 1940-05-20 | 1941-04-22 | Hughes Tool Co | Hard metal alloy |
| US4576642A (en) * | 1965-02-26 | 1986-03-18 | Crucible Materials Corporation | Alloy composition and process |
| US4469514A (en) * | 1965-02-26 | 1984-09-04 | Crucible, Inc. | Sintered high speed tool steel alloy composition |
| US3591349A (en) * | 1969-08-27 | 1971-07-06 | Int Nickel Co | High carbon tool steels by powder metallurgy |
| DE2263576B2 (de) * | 1972-12-27 | 1978-06-01 | Thyssen Edelstahlwerke Ag, 4000 Duesseldorf | Verfahren zur Erzeugung eines M2 C-freien Gefüges in Schnellarbeitsstahl |
| JPS5172906A (en) * | 1974-12-23 | 1976-06-24 | Hitachi Metals Ltd | Tankabutsuo fukashitakosokudokoguko |
| US4249945A (en) * | 1978-09-20 | 1981-02-10 | Crucible Inc. | Powder-metallurgy steel article with high vanadium-carbide content |
| JPS57181367A (en) * | 1981-04-08 | 1982-11-08 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Sintered high-v high-speed steel and its production |
| US4880461A (en) * | 1985-08-18 | 1989-11-14 | Hitachi Metals, Ltd. | Super hard high-speed tool steel |
| SE457356C (sv) * | 1986-12-30 | 1990-01-15 | Uddeholm Tooling Ab | Verktygsstaal avsett foer kallbearbetning |
| AT391324B (de) * | 1987-12-23 | 1990-09-25 | Boehler Gmbh | Pulvermetallurgisch hergestellter schnellarbeitsstahl, daraus hergestellter verschleissteil und verfahren zu seiner herstellung |
| JP2725333B2 (ja) * | 1988-12-27 | 1998-03-11 | 大同特殊鋼株式会社 | 粉末高速度工具鋼 |
| EP0483668B1 (en) * | 1990-10-31 | 1996-03-13 | Hitachi Metals, Ltd. | High speed tool steel produced by sintering powder and method of producing same |
| US5403372A (en) * | 1991-06-28 | 1995-04-04 | Hitachi Metals, Ltd. | Vane material, vane, and method of producing vane |
| SE500008C2 (sv) * | 1991-08-07 | 1994-03-21 | Erasteel Kloster Ab | Snabbstål med god varmhårdhet och slitstyrka framställt av pulver |
| AU2430192A (en) * | 1991-08-07 | 1993-03-02 | Kloster Speedsteel Aktiebolag | High-speed steel manufactured by powder metallurgy |
| ATE149392T1 (de) * | 1991-08-07 | 1997-03-15 | Erasteel Kloster Ab | Pulvermetallurgisch hergestellter schnellarbeitsstahl |
| AU2430092A (en) * | 1991-08-07 | 1993-03-02 | Kloster Speedsteel Aktiebolag | High-speed steel manufactured by powder metallurgy |
| JPH07179945A (ja) * | 1993-12-22 | 1995-07-18 | Hitachi Metals Ltd | 圧延用カリバーロール |
-
1997
- 1997-10-14 US US08/949,497 patent/US6057045A/en not_active Expired - Lifetime
-
1998
- 1998-10-06 CZ CZ0322498A patent/CZ297201B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1998-10-08 CA CA002249881A patent/CA2249881C/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-09 MY MYPI98004618A patent/MY115612A/en unknown
- 1998-10-09 SK SK1404-98A patent/SK284077B6/sk unknown
- 1998-10-09 SG SG1998004160A patent/SG72875A1/en unknown
- 1998-10-09 JP JP28787498A patent/JP3759323B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-13 EP EP98308340A patent/EP0909829B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-13 ES ES98308340T patent/ES2221126T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-13 DE DE69823951T patent/DE69823951T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-13 PT PT98308340T patent/PT909829E/pt unknown
- 1998-10-13 TW TW087116984A patent/TW430578B/zh not_active IP Right Cessation
- 1998-10-13 AT AT98308340T patent/ATE267272T1/de not_active IP Right Cessation
- 1998-10-14 HU HU9802355A patent/HU220123B/hu not_active IP Right Cessation
- 1998-10-14 BR BR9803901-6A patent/BR9803901A/pt not_active IP Right Cessation
- 1998-10-14 AR ARP980105102A patent/AR017335A1/es unknown
- 1998-10-14 TR TR1998/02063A patent/TR199802063A3/tr unknown
- 1998-10-14 CN CN98121315A patent/CN1087358C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-14 KR KR1019980043073A patent/KR19990037098A/ko not_active Application Discontinuation
- 1998-10-14 PL PL98329185A patent/PL190146B1/pl not_active IP Right Cessation
-
1999
- 1999-10-25 HK HK99104741A patent/HK1019621A1/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SG72875A1 (en) | 2000-05-23 |
| TW430578B (en) | 2001-04-21 |
| PT909829E (pt) | 2004-09-30 |
| TR199802063A2 (xx) | 1999-05-21 |
| DE69823951T2 (de) | 2005-05-19 |
| HUP9802355A3 (en) | 2001-01-29 |
| DE69823951D1 (de) | 2004-06-24 |
| CA2249881A1 (en) | 1999-04-14 |
| CZ322498A3 (cs) | 1999-08-11 |
| JP3759323B2 (ja) | 2006-03-22 |
| JPH11189852A (ja) | 1999-07-13 |
| ES2221126T3 (es) | 2004-12-16 |
| CN1215091A (zh) | 1999-04-28 |
| ATE267272T1 (de) | 2004-06-15 |
| EP0909829A2 (en) | 1999-04-21 |
| CN1087358C (zh) | 2002-07-10 |
| HU9802355D0 (en) | 1998-12-28 |
| CZ297201B6 (cs) | 2006-09-13 |
| SK284077B6 (sk) | 2004-09-08 |
| TR199802063A3 (tr) | 1999-05-21 |
| HU220123B (hu) | 2001-11-28 |
| HK1019621A1 (en) | 2000-02-18 |
| KR19990037098A (ko) | 1999-05-25 |
| SK140498A3 (en) | 1999-06-11 |
| EP0909829B1 (en) | 2004-05-19 |
| HUP9802355A2 (hu) | 1999-06-28 |
| EP0909829A3 (en) | 2002-07-10 |
| BR9803901A (pt) | 1999-12-21 |
| CA2249881C (en) | 2007-08-07 |
| AR017335A1 (es) | 2001-09-05 |
| US6057045A (en) | 2000-05-02 |
| MY115612A (en) | 2003-07-31 |
| PL329185A1 (en) | 1999-04-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| PL190146B1 (pl) | Wyrób ze stali szybkotnącej | |
| US20100054871A1 (en) | Tool | |
| CZ295758B6 (cs) | Ocelový výrobek ze za tepla zpracované, plně hutné, opotřebení odolávající vanadové nástrojové oceli pro práci za studena, s vysokou vrubovou houževnatostí, vyrobený práškovou metalurgií z dusíkem atomizovaných předem legovaných prášků | |
| HUE025779T2 (en) | Steel, a method for producing steel blank and a method for producing steel component | |
| JP4652490B2 (ja) | 統合粉末冶金法により製造したスチールとその熱処理工具及び該スチールの工具への使用 | |
| EP1397524B1 (en) | Cold work steel | |
| EP1129229B1 (en) | Steel, use of the steel, product made of the steel and method of producing the steel | |
| JP3809185B2 (ja) | 粉末治金で製造した高速度鋼 | |
| EP1151146B1 (en) | High-hardness powder metallurgy tool steel and article made therefrom | |
| KR20010052220A (ko) | 강 재료 및 그의 제조 방법 | |
| EP1381702B1 (en) | Steel article | |
| EP0378925A1 (en) | Powdered steel for cold processing tool | |
| Berger et al. | Modern materials for forming and cutting tools–overview | |
| CA2436423A1 (en) | Steel article | |
| JPH0143017B2 (pl) | ||
| JPH0941102A (ja) | 焼結超硬質合金 | |
| MXPA01007627A (en) | High-hardness powder metallurgy tool steel and article made therefrom | |
| JPH09111422A (ja) | 焼結超硬質合金 | |
| MXPA98008461A (en) | Article of high-speed steel, of pulvimetalurgia, of alta dur | |
| AU2002235078A1 (en) | Steel article | |
| MXPA98002337A (en) | Steel articles for work tools in cold pulvimetalurgicos resistant to wear have high impact hardness and method to paraprove me |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Decisions on the lapse of the protection rights |
Effective date: 20071014 |