CZ302509B6 - Zpusob svarování elektronovým paprskem a spojovací svar, vytvorený tímto zpusobem - Google Patents
Zpusob svarování elektronovým paprskem a spojovací svar, vytvorený tímto zpusobem Download PDFInfo
- Publication number
- CZ302509B6 CZ302509B6 CZ20011271A CZ20011271A CZ302509B6 CZ 302509 B6 CZ302509 B6 CZ 302509B6 CZ 20011271 A CZ20011271 A CZ 20011271A CZ 20011271 A CZ20011271 A CZ 20011271A CZ 302509 B6 CZ302509 B6 CZ 302509B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- electron beam
- welding
- weld
- alloy
- heating step
- Prior art date
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 47
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 title claims abstract description 42
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 34
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 claims abstract 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 34
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 23
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 9
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 8
- 230000035515 penetration Effects 0.000 claims description 6
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 claims description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 5
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 3
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 3
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 3
- 229910001173 rene N5 Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910000531 Co alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 1
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K15/00—Electron-beam welding or cutting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K15/00—Electron-beam welding or cutting
- B23K15/0006—Electron-beam welding or cutting specially adapted for particular articles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
- B23K35/004—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of a metal of the iron group
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Welding Or Cutting Using Electron Beams (AREA)
Abstract
Zpusob svarování elektronovým paprskem svarového spoje (10) mezi soucástmi z vysoce legovaných slitinových materiálu (12), pro výrobu profilovaných konstrukcních struktur, pricemž tento zpusob zahrnuje vložení svaritelné kompenzacní príložky (14) do svarového spoje (10) a ohrev soucástí z vysoce legovaných slitinových materiálu elektronovým paprskem. Krok ohrevu se provádí elektronovým paprskem s napetím mezi 100 až 130 kV a proudem 25 až 35 mA a s rychlostí posuvu 508 až 762 mm za minutu a kompenzacní príložka (14) má tlouštku mezi 1,016 mm a 2,54 mm. Kompenzacní príložka (14) je s výhodou zhotovena tvárením, odléváním, nebo práškovou technologií. Krok ohrevu je proveditelný v jediném pruchodu.
Description
Oblast techniky
Předložený vynález se obecně týká svařování elektronovým paprskem a konkrétně se týká modifikovaného způsobu svařování elektronovým paprskem, určeného pro spojování součástí, vytvořených z vysoce legovaných slitinových materiálů.
io
Dosavadní stav techniky
Vysoce legované slitiny na bázi niklu nebo vysoce legované slitiny na bázi kobaltu jsou slitiny, obsahující přibližně 50 % hmotnostních niklu nebo více, plus další doplňkové legující prvky, i5 které se do těchto slitin přidávají za účelem zdokonalení jejich charakteristických mechanických a fyzikálních vlastností. Uvedené slitinové materiály se typicky používají v leteckém průmyslu při konstrukci letadel a v energetickém průmyslu pro výrobu dílčích součástí plynových turbín, jakož i v dalších aplikacích, ve kterých se vyžaduje dobrá pevnost, dobrá odolnost proti tečení, dobrá lomová houževnatost a další mechanické vlastnosti, odpovídající jakosti, které jsou schop20 né udržovat za působení zvýšených teplot během dalších provozních časových intervalů.
Monokrystal ické slitiny na bázi niklu, obsahující jako součást žárovzdomé prvky v množství větším než 10 % hmotnostních, například takové, jako je slitina Rene N5, se zpravidla považují za nesvařitelné. Nicméně je však pro tento účel možné použít způsoby svařování s nízkým tepelným výkonem, to je s tepelným ovlivňováním svarové oblasti v malém rozsahu, například takové, jako jsou svařování laserem nebo svařování elektronovým paprskem, kteréžto způsoby svařování, pri použití ve velmi úzkém rozmezí energetických podmínek, vykazují výsledné svarové spoje prosté trhlin. Jednou z nevýhod těchto způsobů svařování, to je svařování laserovým nebo elektronovým paprskem, je směrově orientovaný růst zrna v tavícím pásmu, který ve svém důsledku způsobuje ve středu svarové zóny vytváření výrazného charakteristického dendritického rozhraní. Svarový spoj, vykazující uvedenou dendritickou zrnitou strukturu, je velmi citlivý na vytváření trhlin a osové praskání, čehož výsledkem je nízká až velmi špatná odolnost proti únavovému zatížení (neboli nízká únavová pevnost). Například, únavová provozní životnost svarového spoje elektronovým paprskem svařené součásti ze slitinového materiálu Rene N5 je taková, že za působení teploty 649 °C (1200 °F) a deformačního zatížení o velikosti 0,9 % dojde k destrukci zhruba po 100 cyklech, což představuje, ve srovnání s únavovou provozní životností základního materiálu, výrazně menší únavovou provozní životnost. Jakost a mechanické vlastnosti svarového spoje, pohybující se v tomto rozmezí, mohou vést během provozní činnosti plynové turbíny k velmi závažné poruše nebo až k destrukci takového svarového spoje.
Z důvodu překonání a odstranění shora zmiňovaných problémů, spojených s výskytem trhlin a osového praskání svařených součástí v oblasti svarového spoje, byly pro svařování slitinového materiálu Rene N5 navrženy nové alternativní postupy svařování. Jako nej lepší, z hlediska zvýšení únavové provozní životnosti svarového spoje, se mezi těmito nově navrženými způsoby ukáza45 ly způsob svařování elektronovým paprskem s přídavným drátem a způsob svařování elektrickým obloukem v ochranné inertní plynové atmosféře s netavící se wolframovou elektrodou (TIG). Při svařování elektronovým paprskem s přídavným drátem se do svarového spoje prostřednictvím automatického podavače přivádí přídavný drát, který zajišťuje zvýšené dodávání tvárného přídavného kovu do svaru. V důsledku zvýšené tvárnosti přídavného svarového kovu dojde k výrazné50 mu zlepšení únavové provozní životnosti svařováním elektronovým paprskem s přídavným drátem vytvořeného svarového spoje. Nicméně, vzhledem k charakteru způsobu svařování elektronovým paprskem s přídavným drátem, musí být zřejmé, že použití tohoto způsobu je omezeno šířkou svarového spoje. V případech, ve kterých byla velikost šířky svarového spoje zvýšena na hodnotu 7,62 mm (0,3 palce), totiž velmi často docházelo k výskytu nedostatečného pronikání elektronového paprsku skrze celou hloubku svarového spoje. Pri svařování elektrickým oblou- I CZ 302509 Β6 kem v ochranné inertní plynové atmosféře s netavící se wolframovou elektrodou (TIG) se také používá tvárný přídavný kov. Tento způsob svařování, který se provádí v několika průchodech, kompletně změní směrovou orientaci zrnité struktury ve svarové zóně a kromě toho zajišťuje zavádění použitého tvárného přídavného kovu do základního svarového kovu. Nicméně však způsob svařování elektrickým obloukem v ochranné inertní plynové atmosféře TIG, při kterém dochází k ovlivňování svarové zóny značně vysokým tepelným výkonem, vyvolává poměrně značně velké distorzní deformace svařovaných profilovaných součástí a zvyšuje tak nebezpečí výskytu vad, spojených s nedostatečným protavením oblasti svarového spoje. V častých případech rozsah uvedených distorzních deformací nedovoluje nebo zcela vylučuje použití tohoto způsobu svařování elektrickým obloukem pro spojování složitých a komplikovaných profilovaných konstrukčních struktur jako primárního, základního způsobu svařování.
Dokument US 3 617 685 A popisuje použití kompenzační příložky na bází železa, která se vloží mezi prvky z tepelně odolné litiny na bázi niklu, která má být svařena elektronovým paprskem.
Podstata vynálezu
Výše uvedené nevýhody jsou odstraněny způsobem svařování elektronovým paprskem svarového spoje mezi součástmi z vysoce legovaných slitinových materiálů pro výrobu profilovaných konstrukčních struktur, přičemž tento způsob zahrnuje vložení svařitelné kompenzační příložky do svarového spoje a ohřev součástí z vysoce legovaných slitinových materiálů elektronovým paprskem, přičemž podle vynálezu se krok ohřevu provádí elektronovým paprskem s napětím mezi 100 až 130 kV a proudem 25 až 35 mA a s rychlostí posuvu 508 až 762 mm za minutu a kompenzační příložka (14) má tloušťku mezi 1,016 mm a 2,54 mm.
Ve výhodných provedeních kompenzační příložka může být zhotovena tvářením, odléváním, nebo práškovou technologií, a/nebo krok ohřevu se může provádět elektronovým paprskem, vytvořeným v zařízení pro svařování elektronovým paprskem s vysokým nebo nízkým elektrickým napětím, kteréžto elektrické napětí musí být dostatečně vysoké tak, aby bylo zajištěno úplné proniknutí elektronového paprsku svarovým spojem, a elektrický proud je takový, aby zajistil úplné roztavení základního kovu svařovaných součástí a kompenzační příložky.
S výhodou se krok ohřevu provádí v jediném průchodu.
Přehled obrázku na výkrese
Předložený vynález bude blíže vysvětlen prostřednictvím následujícího podrobného popisu příkladů jeho konkrétních provedení ve spojení s připojenou výkresovou dokumentací, ve které je na obr. 1 znázorněn způsob svařování elektronovým paprskem podle předloženého vynálezu, znázorněný ve zjednodušeném blokovém schématu.
Příklady provedení vynálezu
Vysoce legované slitinové materiály, a zvláště vysoce legované slitiny na bázi niklu nebo vysoce legované slitiny na bázi kobaltu, se používají zejména pro výrobu dílčích součástí plynových turbín, u kterých se z důvodu jejich provozní aplikace vyžaduje dobrá pevnost, dobrá odolnost proti tečení, dobrá lomová houževnatost a další mechanické vlastnosti odpovídající úrovně při zvýšených teplotách. Uvedené materiály se používají například pro výrobu lopatkových součástí oběžného kola a trysek prvního a druhého stupně plynové turbíny, kde jsou příslušné součástí, vytvořené z těchto materiálů, během její provozní činnosti vystavované jednak působení vysokých teplot, jednak působení značně velkých namáhání a deformačních pnutí.
Přivádění elektronového paprsku do svařovacího procesu slouží k dodávání tepla do svarového spoje. Osobám obeznámeným se stavem techniky by mělo být zřejmé, že je pro uvedený účel možné použít jakýkoliv z tohoto stavu techniky známý zdroj nebo zařízení pro generování elektronového paprsku a že se předložený vynález neomezuje pouze na určité specifické konstrukční uspořádání takového zdroje. Navíc je takové zařízení pro generování elektronového paprsku, určené pro provádění způsobu svařování elektronovým paprskem, ze zmiňovaného stavu techniky známé a s výjimkou podrobného popisu, týkajícího se jeho přednostně používaných pracovních technických parametrů, nebude již dále toto zařízení pro generování elektronového paprsku nikterak detailně popisováno.
S odvoláním na obr. 1 může být seznáte lné, že do tupého svarového spoje nebo svarové mezery 10 mezi dílčími ke svařování určenými součástmi 12, vytvořenými z vysoce legovaných slitinových materiálů, je vložená a nalícovaná svařitelná kompenzační příložka Í4. Způsob, navrhovaný podle předloženého vynálezu, je použitelný pro svařování všech známých vysoce legovaných slitinových materiálů, přičemž je však obzvlášť vhodný pro svařování monokrystalických vysoce legovaných slitin na bázi niklu, například takových, jako je slitina ReneN5, která se používá při konstrukci plynových turbín a podobných zařízení. Použitá kompenzační příložka 14 je s výhodou, pokud možno, vytvořená z tvárného, vysoce legovaného slitinového materiálu, například takového, jako je slitina IN617, ΓΝ625, nebo HA230. Tloušťka kompenzační příložky se mění v závislosti na velikosti šířky mezery mezi do svarového spoje ustavenými dílčími součástmi, určenými ke svařování. Stejně jako v případě běžně používaného postupu svařování, je v přilehnutí ke svarovému spoji nebo ke svarové spáře 10 uspořádaná a zajištěná pomocná podložka J_6, jejímž účelem je zabránit nežádoucímu poškozování k ovlivňování elektronovým paprskem nezamýšlených povrchů. Tato pomocná podložka 16 může být rovněž vytvořená z vysoce legovaných slitinových materiálů a může být vytvořená buď odděleně, nebo jako integrální díl některé ze součástí, určených ke svařování.
Pracovní technické parametry elektronového paprsku se, jak známo, mění v závislosti na požadovaných výsledcích. V kombinaci se zde uvedenými souvislostmi se upřednostňuje zesilovat výkon elektronového paprsku elektrickým napětím, jehož velikost se pohybuje v rozmezí 100 až 130 kV, a elektrickým proudem, jehož velikost se pohybuje v rozmezí 25 až 35 mA. Nižší hodnoty napětí a/nebo proudu mohou vést k nedostatečnému roztavení kovu ve svarové oblasti, které je důsledkem pouze částečného proniknutí elektronového paprsku svarem, což ve svém důsledku způsobuje podstatné snížení cyklické únavové provozní životnosti výsledného svarového spoje. Příliš vysoké hodnoty napětí a/nebo proudu mohou mít za následek zase zbrázdění svařovaných materiálů ve svařováním ovlivněné oblasti. Nejvíce vhodnou rychlostí posuvu při svařování je s výhodou rychlost přibližně 508 až 762 mm za minutu (20 až 30 palců za minutu), kterážto rychlost posuvu je z důvodu možnosti provádění změny tepelného výkonu elektronového paprsku řízeně ovladatelná. Tepelný výkon elektronového paprsku je funkcí součinu elektrického napětí a elektrického proudu, děleného rychlostí posuvu. To tudíž znamená, že v případě, kdy je rychlost posuvu příliš nízká, může docházet k nežádoucímu přehřívání svarového spoje, zatímco v případě, kdy je rychlost posuvu příliš vysoká, se může zase, jako důsledek pronikání elektronového paprsku do příliš malé hloubky svarového spoje, vyskytovat nedostatečné protavení svarové zóny. Ostatní parametry svařování, jako například kmitání, frekvence, ohnisko zaostření či koncentrace elektronového paprsku, jsou, ve srovnání se shora zmiňovanými parametry, tj. elektrickým napětím, elektrickým proudem a rychlostí posuvu, méně významné. Nicméně je však možné tyto parametry na základě ze stavu techniky známých principů přizpůsobovat pro účely účinného zajištění požadovaných modifikací svařovacího postupu.
Použitím způsobu svařování podle předloženého vynálezu je možné ve srovnání se stavem techniky, docílit trojnásobně až čtyřnásobné zvýšení únavové provozní životnosti. Tento způsob svařování rovněž tak zaručuje pronikání elektronového paprsku skrze celou hloubku tupého svarového spoje nebo svarové spáry, a to až do hloubky 152,4 mm (6 palců), při důsledném a konzistentním vyplnění svarového spoje příslušným materiálem v jediném průchodu. Eliminace požadavku svařování ve více průchodech významným způsobem snižuje riziko nedostatečného protavení
-3 Q7, 302509 B6 svarové zóny a výskyt všech s ním spojených vad a nedostatků. Kromě toho navrhovaný způsob svařování umožňuje provádět svařování s kompenzačními příložkami s měnící se tloušťkou a s volitelným nastavením svarových spár mezi 1,016 mm (0,040 palce) a 2,54 mm (0,100 palce), což ve svém důsledku poskytuje zlepšenou výrobní flexibilitu v případě zhotovování a spojování složitých a komplikovaných profilovaných konstrukčních struktur a podobných uspořádání.
Přestože byl předložený vynález popsán a podrobně osvětlen ve spojení s provedeními, která se v současnosti z praktického hlediska považují za nej účinnější a která jsou nejvíce upřednostňovaná, musí být ze shora uvedených skutečností naprosto zřejmé, že uvedený vynález není omezený io pouze na tato zde popsaná provedení, ale naopak, že zahrnuje množství jejich dalších různých modifikací a ekvivalentních uspořádání, omezených jen a pouze podstatou a nárokovaným rozsahem připojených patentových nároků.
Claims (5)
- PATENTOVÉ NÁROKY20 1. Způsob svařování elektronovým paprskem svarového spoje (10) mezi součástmi z vysoce legovaných slitinových materiálů (12), pro výrobu profilovaných konstrukčních struktur, přičemž tento způsob zahrnuje vložení svařitelné kompenzační příložky (14) do svarového spoje (10) a ohřev součástí z vysoce legovaných slitinových materiálů elektronovým paprskem, vyznačující se tím, že krok ohřevu se provádí elektronovým paprskem s napětím mezi 100 až25 130 kV a proudem 25 až 35 mA a s lychlostí posuvu 508 až 762 mm za minutu a kompenzační příložka (14) má tloušťku mezi 1,016 mm a 2,54 mm.
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že kompenzační příložka (14) je zhotovena tvářením, odléváním, nebo práškovou technologií.
- 3. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že krok ohřevu se provádí elektronovým paprskem, vytvořeným v zařízení pro svařování elektronovým paprskem s vysokým nebo nízkým elektrickým napětím, kteréžto elektrické napětí musí být dostatečně vysoké tak, aby bylo zajištěno úplné proniknutí elektronového paprsku svarovým spojem (10), a elektrický proud je35 takový, aby zajistil úplné roztavení základního kovu svařovaných součástí a kompenzační položky (14).
- 4. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že krok ohřevu se provádí v jediném průchodu.
- 5. Spojovací svar (10) mezi součástmi (12) z vysoce legovaných slitinových materiálů, vyznačující se tím, že je vytvořen způsobem svařování podle kteréhokoliv z nároků 1 až 4.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US09/638,072 US6489583B1 (en) | 2000-08-11 | 2000-08-11 | Shimmed electron beam welding process |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20011271A3 CZ20011271A3 (cs) | 2002-03-13 |
| CZ302509B6 true CZ302509B6 (cs) | 2011-06-22 |
Family
ID=24558531
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20011271A CZ302509B6 (cs) | 2000-08-11 | 2001-04-06 | Zpusob svarování elektronovým paprskem a spojovací svar, vytvorený tímto zpusobem |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6489583B1 (cs) |
| EP (1) | EP1179383B1 (cs) |
| JP (1) | JP4912533B2 (cs) |
| KR (1) | KR100876171B1 (cs) |
| AT (1) | ATE369229T1 (cs) |
| CZ (1) | CZ302509B6 (cs) |
| DE (1) | DE60129769T2 (cs) |
Families Citing this family (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100865433B1 (ko) | 2001-06-12 | 2008-10-24 | 브라이엄 영 유니버시티 | 고온재료를 마찰교반용접하기 위한 앤빌 |
| US6596411B2 (en) * | 2001-12-06 | 2003-07-22 | General Electric Company | High energy beam welding of single-crystal superalloys and assemblies formed thereby |
| US6927361B2 (en) * | 2003-09-04 | 2005-08-09 | Thomas Joseph Kelly | Surface oxide weld penetration enhancement method and article |
| US7591057B2 (en) * | 2005-04-12 | 2009-09-22 | General Electric Company | Method of repairing spline and seal teeth of a mated component |
| US7687151B2 (en) * | 2005-04-12 | 2010-03-30 | General Electric Company | Overlay for repairing spline and seal teeth of a mated component |
| US20070017906A1 (en) * | 2005-06-30 | 2007-01-25 | General Electric Company | Shimmed laser beam welding process for joining superalloys for gas turbine applications |
| US20070189894A1 (en) * | 2006-02-15 | 2007-08-16 | Thamboo Samuel V | Methods and apparatus for turbine engine rotors |
| US20070221705A1 (en) * | 2006-03-24 | 2007-09-27 | Arnett Michael D | Buttered welding of superalloys |
| JP2009534133A (ja) * | 2006-04-24 | 2009-09-24 | コンティネンス コントロール システムズ インターナショナル プロプライエタリー リミテッド | 勃起不全に対処するための方法および装置 |
| GB0616116D0 (en) * | 2006-08-12 | 2006-09-20 | Rolls Royce Plc | A method of forming a component on a substrate |
| US7858897B2 (en) * | 2006-10-27 | 2010-12-28 | United Technologies Corporation | Insert weld repair |
| US20080164301A1 (en) * | 2007-01-10 | 2008-07-10 | General Electric Company | High temperature laser welding |
| US20090014421A1 (en) * | 2007-07-10 | 2009-01-15 | Sujith Sathian | Weld Repair Method for a Turbine Bucket Tip |
| US7802350B2 (en) * | 2007-07-27 | 2010-09-28 | United Technologies Corporation | Flange hole repair |
| US20090057287A1 (en) * | 2007-08-31 | 2009-03-05 | General Electric Company | Method and apparatus related to joining dissimilar metal |
| US20100243621A1 (en) | 2009-03-31 | 2010-09-30 | General Electric Company | High-powered laser beam welding and assembly therefor |
| US20100282719A1 (en) * | 2009-05-05 | 2010-11-11 | General Electric Company | Vented shim beam welding process |
| US8319148B2 (en) * | 2009-08-20 | 2012-11-27 | General Electric Company | System and method of dual laser beam welding of first and second filler metals |
| US8373089B2 (en) * | 2009-08-31 | 2013-02-12 | General Electric Company | Combustion cap effusion plate laser weld repair |
| CN102652046B (zh) * | 2009-12-16 | 2014-12-31 | 依赛彼公司 | 焊接方法和焊接装置 |
| US9108266B2 (en) | 2011-04-19 | 2015-08-18 | General Electric Company | Welded component, a welded gas turbine component, and a process of welding a component |
| US20130266818A1 (en) | 2012-04-10 | 2013-10-10 | Hamilton Sundstrand Corporation | Article including a weld joint |
| US11181002B2 (en) | 2016-09-29 | 2021-11-23 | General Electric Company | Turbine systems with sealing components |
| CN112355458A (zh) * | 2020-10-29 | 2021-02-12 | 南京航空航天大学 | 一种变厚度高强铝合金的电子束焊接工艺方法 |
| WO2023275160A1 (en) | 2021-06-30 | 2023-01-05 | Vertice Oil Tools Inc. | Improvements in or relating to metal packers |
| GB202109418D0 (en) | 2021-06-30 | 2021-08-11 | Morphpackers Ltd | Improvements in or relating to metal packers |
| CN114029599B (zh) * | 2021-12-08 | 2023-04-07 | 宁波江丰电子材料股份有限公司 | 一种电子束焊接结构及其焊接方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1031801A (en) * | 1962-02-28 | 1966-06-02 | United Aircraft Corp | Method of joining workpieces by means of a beam of charge carriers |
| US3456092A (en) * | 1966-12-29 | 1969-07-15 | Rohr Corp | Method of beam alignment and welding of non-orthogonal section members |
| US3617685A (en) * | 1970-08-19 | 1971-11-02 | Chromalloy American Corp | Method of producing crack-free electron beam welds of jet engine components |
| CZ279714B6 (cs) * | 1991-12-17 | 1995-06-14 | Škoda, Klatovy, S.R.O. | Způsob svařování dopravních válečků průmyslových pecí přerušovaným elektronovým paprskem |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2093322A5 (en) | 1970-06-10 | 1972-01-28 | Onera (Off Nat Aerospatiale) | Electron beam welding - using an addition metal |
| US3831499A (en) * | 1972-08-16 | 1974-08-27 | Compressive Ind Inc | Gas pump employing electron beam welded bellows |
| DE2754776C3 (de) * | 1977-12-08 | 1981-10-22 | Messer Griesheim Gmbh, 6000 Frankfurt | Verfahren zum Herstellen eines wabenartigen Blechgebildes |
| JPS5912390B2 (ja) * | 1978-09-29 | 1984-03-22 | 株式会社日立製作所 | タ−ビンダイヤフラムの溶接方法 |
| JPS5623391A (en) * | 1979-08-03 | 1981-03-05 | Hitachi Ltd | Welding method of blade and corrosion preventing piece |
| JPS57181776A (en) * | 1981-04-30 | 1982-11-09 | Nissan Motor Co Ltd | Joining method for titanium alloy |
| JPS5865588A (ja) * | 1981-10-15 | 1983-04-19 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 接合超硬合金の製造法 |
| JPS5985387A (ja) * | 1982-11-05 | 1984-05-17 | Toshiba Corp | タ−ビン羽根の浸食防止片溶接方法 |
| JPS6267902A (ja) * | 1985-09-19 | 1987-03-27 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 中波ラジオ受信機の外部アンテナ装置 |
| JPH0299283A (ja) * | 1988-10-03 | 1990-04-11 | Toshiba Corp | タービン動翼の製造方法 |
| JPH0523920A (ja) * | 1991-07-19 | 1993-02-02 | Hitachi Ltd | タービン動翼の防食片接合方法 |
| JPH07243302A (ja) * | 1994-03-03 | 1995-09-19 | Hitachi Ltd | 高エネルギビームによる送風機動翼の溶接継手 |
| WO1996022854A1 (en) | 1995-01-23 | 1996-08-01 | Dresser-Rand Company | Energy beam joining process producing a dual weld/braze joint |
| FR2742689B1 (fr) * | 1995-12-22 | 1998-02-06 | Gec Alsthom Electromec | Procede pour fabriquer une aube en titane alpha beta comprenant un insert de titane beta metastable, et aube realisee par un tel procede |
| US5897801A (en) | 1997-01-22 | 1999-04-27 | General Electric Company | Welding of nickel-base superalloys having a nil-ductility range |
-
2000
- 2000-08-11 US US09/638,072 patent/US6489583B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2001
- 2001-04-06 CZ CZ20011271A patent/CZ302509B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2001-04-06 KR KR1020010018173A patent/KR100876171B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 2001-04-09 EP EP01303314A patent/EP1179383B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-04-09 DE DE60129769T patent/DE60129769T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-04-09 AT AT01303314T patent/ATE369229T1/de not_active IP Right Cessation
- 2001-04-10 JP JP2001110713A patent/JP4912533B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1031801A (en) * | 1962-02-28 | 1966-06-02 | United Aircraft Corp | Method of joining workpieces by means of a beam of charge carriers |
| US3456092A (en) * | 1966-12-29 | 1969-07-15 | Rohr Corp | Method of beam alignment and welding of non-orthogonal section members |
| US3617685A (en) * | 1970-08-19 | 1971-11-02 | Chromalloy American Corp | Method of producing crack-free electron beam welds of jet engine components |
| CZ279714B6 (cs) * | 1991-12-17 | 1995-06-14 | Škoda, Klatovy, S.R.O. | Způsob svařování dopravních válečků průmyslových pecí přerušovaným elektronovým paprskem |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4912533B2 (ja) | 2012-04-11 |
| KR100876171B1 (ko) | 2008-12-31 |
| KR20020013698A (ko) | 2002-02-21 |
| EP1179383B1 (en) | 2007-08-08 |
| DE60129769D1 (de) | 2007-09-20 |
| JP2002066751A (ja) | 2002-03-05 |
| CZ20011271A3 (cs) | 2002-03-13 |
| ATE369229T1 (de) | 2007-08-15 |
| DE60129769T2 (de) | 2008-04-30 |
| EP1179383A1 (en) | 2002-02-13 |
| US6489583B1 (en) | 2002-12-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ302509B6 (cs) | Zpusob svarování elektronovým paprskem a spojovací svar, vytvorený tímto zpusobem | |
| US6596411B2 (en) | High energy beam welding of single-crystal superalloys and assemblies formed thereby | |
| Henderson et al. | Nickel based superalloy welding practices for industrial gas turbine applications | |
| EP1738858B1 (en) | Shimmed laser beam butt welding process without using a backing for joining superalloys for gas turbine applications | |
| US8242406B2 (en) | Method for the manufacture of a blisk | |
| Short | Gas tungsten arc welding of α+ β titanium alloys: a review | |
| KR102237760B1 (ko) | 초내열합금의 융접용 석출 경화형 니켈계 용접 재료 | |
| EP2902516B1 (en) | A weld filler for nickel-base superalloys | |
| EP1473106B1 (en) | Electron beam welding method providing post-weld heat treatment | |
| JP2006291344A (ja) | Ｎｉ基合金部材とその製造法及びタービンエンジン部品並びに溶接材料とその製造法 | |
| US20130323533A1 (en) | Repaired superalloy components and methods for repairing superalloy components | |
| CA3048051A1 (en) | High gamma prime nickel based weldable superalloy and method of repairing and manufacturing of turbine engine components using the same | |
| US9186724B2 (en) | Electroslag and electrogas repair of superalloy components | |
| EP2853339B1 (en) | Welding material for welding of superalloys | |
| Sjöberg et al. | Evaluation of the in 939 alloy for large aircraft engine structures | |
| KR20160146490A (ko) | 연성 붕소 보유 니켈계 용접 재료 | |
| JP3686319B2 (ja) | ガスタービン動翼の溶接方法 | |
| CA2850698C (en) | Welding material for welding of superalloys | |
| EP4357050B1 (en) | High gamma prime nickel based welding material for repair and 3d additive manufacturing of turbine engine components | |
| Arjakine et al. | Advanced weld repair of gas turbine hot section components | |
| WO2020174525A1 (ja) | 析出強化型鋳造合品の溶接補修方法 | |
| US10493568B2 (en) | Ductile boron bearing nickel based welding material | |
| Frederick et al. | Laser Weld Repair of Service Exposed IN738 and GTD111 Buckets |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20190406 |