CZ289637B6 - Sonda pro měření průtoku kapaliny v trubici - Google Patents
Sonda pro měření průtoku kapaliny v trubici Download PDFInfo
- Publication number
- CZ289637B6 CZ289637B6 CZ19943336A CZ333694A CZ289637B6 CZ 289637 B6 CZ289637 B6 CZ 289637B6 CZ 19943336 A CZ19943336 A CZ 19943336A CZ 333694 A CZ333694 A CZ 333694A CZ 289637 B6 CZ289637 B6 CZ 289637B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- probe
- sensing
- probe body
- differential pressure
- tube
- Prior art date
Links
- 239000000523 sample Substances 0.000 title claims abstract description 73
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims description 3
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims abstract description 31
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims abstract description 20
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims abstract description 9
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 8
- 239000002826 coolant Substances 0.000 abstract description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 18
- 210000003127 knee Anatomy 0.000 description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 230000006870 function Effects 0.000 description 3
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 3
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 3
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 2
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- 238000009530 blood pressure measurement Methods 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 210000002414 leg Anatomy 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 239000012857 radioactive material Substances 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/05—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects
- G01F1/34—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects by measuring pressure or differential pressure
- G01F1/36—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects by measuring pressure or differential pressure the pressure or differential pressure being created by the use of flow constriction
- G01F1/40—Details of construction of the flow constriction devices
- G01F1/46—Pitot tubes
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C17/00—Monitoring; Testing ; Maintaining
- G21C17/02—Devices or arrangements for monitoring coolant or moderator
- G21C17/032—Reactor-coolant flow measuring or monitoring
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- High Energy & Nuclear Physics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
- Measuring Volume Flow (AREA)
- Measuring Fluid Pressure (AREA)
Abstract
e en se t²k sond na m °en pr toku chladic vody tam, kde nedostatek kolen vylu uje mo nost pou it kolenov²ch sondov²ch bod pro m °en pr toku, zejm na v potrub do jadern ho reaktorov ho syst mu. V podlouhl m sondov m t lese (10), osazen m v trubici (12) a vystupuj c m do nitra trubice (12) z jej st ny (22), je vytvo°en spole n² sn mac otvor (24) dynamick ho tlaku, orientovan² v podstat ve sm ru (F) proud n kapaliny v trubici (12), a nejm n dva sn mac otvory (30a, 30b, 30c) statick ho tlaku, orientovan ka d² ve sm ru odklon n m od sm ru orientace sn mac ho otvoru (24) dynamick ho tlaku. Sn mac otvory (30a, 30b, 30c) statick ho tlaku jsou spojeny ka d² samostatn²m spojovac m kan lem (32a, 32b, 32c), proch zej c m sondov²m t lesem (10), s prvn m vstupem (34a, 34b, 34c) odpov daj c ho senzoru (36a, 36b, 36c) rozd lov ho tlaku, zat mco sn mac otvor (24) dynamick ho tlaku je p°ipojen k odpov daj c mu druh mu vstupu (48a, 48b, 48c) ka d ho ze senzor (36a, 36b, 36c) rozd lov ho tlaku.\
Description
Oblast techniky
Vynález se týká sond na měření průtoku tekutiny a konkrétně sond na měření průtoku, způsobilých měřit průtok chladicí vody reaktoru ve studené ramenové trubici jaderného reaktorového systému, kde nedostatek kolen ve studené ramenové trubici vylučuje použití snímacích odběrů v kolenech (elbow taps; dále: kolenových sondových bodů) pro měření průtoku.
Dosavadní stav techniky
Vodou chlazené reaktory mají v typickém případě nejméně dvě studené ramenové trubice (cold leg pipe), které přivádějí každá velké průtokové množství chladicí vody do reaktoru. Chladicí voda se v typickém případě přivádí do reaktoru z výstupů výměníků tepla používaných pro vývin páry. Je důležité sledovat průtok chladicí vody těmito trubicemi. Jestliže průtok chladicí vody výrazně poklesne, teplota chladivá v reaktoru by vzrostla a reaktor by se mohl přehřát, čímž by došlo kjeho poškození a případnému úniku velkých množství radioaktivního materiálu do chladicí vody. Vodou chlazené reaktory se proto v typickém případě uzavírají, jestliže se průtok chladivá sníží pod předem určenou hodnotu, v typickém případě 90 % normální úrovně průtoku chladivá.
Většina známých chlazených reaktorových systémů má ve studených ramenových trubkách vedoucích chladicí vodu kolena. Tyto systémy v typickém případě používají kolenové sondové body pro měření průtoku chladicí vody. V tomto uspořádání je jeden sondový bod umístěn na vnitřním zakřivení kolena s druhý sondový bod na vnějším zakřivení kolena. Vzhledem k dynamice průtoku tekutiny trubkovými koleny je tlak naměřený sondovým bodem na vnějším zakřivení obecně vyšší, než tlak naměřený sondovým bodem na vnitřním zakřivení. Rozdíl tlaku mezi oběma polohami je indikativní pro velikost průtoku touto trubicí.
Senzor (vysílač) rozdílového tlaku, funkčně připojený ke každému ze sondových bodů, poskytuje mechanismus pro monitorování průtoku tímto kolenem. Ve známých reaktorových systémech se použije více dvojic kolenových sondových bodů, přičemž každá dvojice je provozně spojena svyhraženým vysílačem rozdílového tlaku, pro poskytování redundantních měření proudu chladicí vody. Když alespoň dva ze tří nebo čtyř signálů udávají podmínku nízkého průtoku, je vydán spouštěcí signál pro uzavření reaktoru.
Uspořádání typu Westinghouse AP600 se liší od reaktorových systémů podle známého stavu techniky v tom, že ve studených ramenových trubicích nejsou kolena, kde by se mohly instalovat kolenové sondové body. Kolenové sondové body osazené na zakřivení velkého průměru ve studené ramenové trubici by neposkytovaly dostatečný rozdílový tlak pro účinné měření. V uspořádání typu Westinghouse AP600 jsou ke každému generátoru páry připojeny dvě chladné ramenové trubice, takže rozdílový tlak naměřený přes svazek trubek generátoru páry by udával celkový průtok dvěma studenými ramenovými trubicemi, ale neudával by jednotlivé smyčkové průtoky. Pro nové reaktorové systémy, jako je systém AP600, které nemají kolena ve studených ramenových trubicích, je proto zapotřebí zajistit schopnost alternativního měření průtoku.
Podstata vynálezu
Vynález přináší sondu na měření průtoku kapaliny v trubici s více senzory rozdílového tlaku, obsahující sondové těleso, vystupující do trubice z její stěny, jejíž podstatou je, že v sondovém tělese je vytvořen společný snímací otvor dynamického tlaku, orientovaný v podstatě ve směru
-1 CZ 289637 B6 proudění kapaliny v trubici, a nejméně dva snímací otvoiy statického tlaku, orientované každý ve směru odkloněném od směru orientace snímacího otvoru dynamického tlaku, přičemž snímací otvory statického tlaku jsou spojeny každý samostatným spojovacím kanálem, procházejícím sondovým tělesem, s prvním vstupem odpovídajícího senzoru, rozdílového tlaku, zatímco sníma5 cí otvor dynamického tlaku je připojen k odpovídajícímu druhému vstupu každého ze senzorů rozdílového tlaku.
Snímacím otvorem se zde rozumí příslušná koncová část kanálu v sondovém tělese, přímo navazující na vnitřní prostor trubice jakožto snímané prostředí, tedy nejen vlastní otevření na 10 tomto konci, ale i bezprostředně přilehle navazující průchodový úsek. Osa této koncové části kanálu neboli bezprostředně přilehle navazujícího průchodového úseku vymezuje orientaci snímacího otvoru, o níž se výše hovoří. Snímací otvor dynamického tlaku je tak v tomto smyslu orientován ve směru proudění kapaliny v trubici (po proudu).
Podle dalšího znaku vynálezu je snímací otvor dynamického tlaku vytvořen v obvodové stěně sondového tělesa.
Podle dalších znaků vynálezu může být snímací otvor statického tlaku umístěn v koncové stěně tělesa sondového tělesa, ležící v odstupu od vnitřního povrchu trubice, nebo může být v obvodo20 vé stěně sondového tělesa, anebo může být zvoleno takové uspořádání, že některé ze snímacích otvorů statického tlaku jsou umístěny v koncové stěně a některé jsou umístěny v obvodové stěně.
Podle jiného znaku vynálezu je nejméně jeden snímací otvor statického tlaku je orientován kolmo ke směru proudění kapaliny v trubici, v němž je orientován snímací otvor dynamického 25 tlaku.
Podle dalšího znaku vynálezu jsou senzory rozdílového tlaku připojeny každý k procesoru měřicích signálů sondy.
Sonda je uzpůsobena pro použití s více vysílači rozdílového tlaku pro měření proudění kapaliny v potrubí, jako například chladicí vody reaktoru v potrubí vedoucím do jaderného reaktoru ze zdroje chladicí vody.
Každý senzor rozdílového tlaku tak snímá stejný dynamický tlak ze společného snímacího 35 otvorového vstupu dynamického tlaku. Každý senzor rozdílového tlaku však také snímá statický tlak pocházející z rozdílného ze snímacích otvorů statického tlaku, než jaký je snímán jiným ze senzorů rozdílového tlaku. Rozdíl mezi dynamickým tlakem a statickým tlakem je úměrný druhé mocnině velikosti proudu chladicí vody.
Vynález umožňuje měření průtoku chladicí vody ve vodou chlazeném systému jaderného reaktoru, jako ve studeném výstupním rameni tlakového vodopamího generátoru. Pro toto měření se sondové těleso, jak je popsáno výše, umístí do trubice, když je reaktor uzavřen, a vytvoří se spojení k senzorům rozdílového tlaku. Pro každý senzor rozdílového tlaku se zjišťuje základní hodnota, tj. počáteční hodnota průtoku, a to měřením počátečního rozdílového tlaku každým ze senzorů během provozu reaktoru poprvé, s výhodou při spouštění zařízení, když systém pracuje při normální teplotě a s plným průtokem v systému. Čtení počátečního rozdílového tlaku z každého ze senzorů se zaznamená nebo uloží pro další použití, například v elektronické paměti, která je zahrnuta do procesoru.
Během následujícího chodu reaktorového systému se měří pomocí senzorů druhý soubor rozdílových tlaků. Druhý soubor rozdílových tlaků se srovná procesorem s počátečním souborem rozdílových tlaků. Procesor potom poskytuje spouštěcí signál podle předem určené logiky, jako například když nejméně dva jednotlivé rozdílové tlaky druhého souboru rozdílových tlaků jsou menší, než je předem určený procentuelní podíl počátečních rozdílových tlaků. Spouštěcí signál
-2CZ 289637 B6 ι
může být použit pro ovládání systému pro snížení výkonového výstupu z reaktorového systému, jak je obvyklé v jaderných reaktorových systémech. Může být také prostřednictvím procesoru vydán poplach pro varování personálu, že vznikl abnormální nebo nebezpečný stav.
Vynález umožňuje vytvořit sondu pro měření průtoku, která může být použita v úsecích trubic majících malé nebo vůbec žádné zakřivení. Vynález umožňuje zajistit, že k měření stačí jedna měřicí sonda průtoku, která je schopná poskytovat redundantní měření průtoku. Umožňuje sledovat průtok chladicí vody v jaderném reaktorovém systému, přičemž se zajistí funkce měření kolenových sondových bodů (snímacích odběrů; taps) s pouze jediným průnikem v chladicí 10 trubici.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález je blíže vysvětlen v následujícím popisu na příkladech provedení s odvoláním na připojené výkresy, ve kterých znázorňuje obr. 1 podélný řez sondou na měření průtoku podle vynálezu, osazenou v trubici chladicího systému jaderného reaktoru, obr. 2 řez rovinou 2-2 z obr. 1 a obr. 3 schéma pracovních spojení mezi sondou na měření průtoku podle vynálezu a přiřazenými senzory rozdílového tlaku a procesorem.
Příklady provedení vynálezu
Na obr. 1 a 2 je znázorněno provedení měřicí sondy průtoku podle vynálezu v podélném řezu, uložené v úseku studené odbočky chladicího systému reaktoru. Normálně by měla být umístěna jedna sonda v každé studené ramenové trubici. Směr F proudění chladicí vody je vyznačen šipkou. Sonda obsahuje sondové těleso 10, které je s výhodou vytvořeno jako podlouhlý člen, orientovaný kolmo k proudění, vyrobený z nerezavějící oceli apřivařený k nerezové studené ramenové trubici 12 ve svaru 14. Těleso 10 sondy, zabíhající do nitra 20 trubice 12, má obvodovou stěnu 16 a koncovou stěnu 18. Dvě odbočné trubice spojující neznázoměný parní generátor s neznázoměnou reaktorovou nádobou pro reaktorové systémy Westinghouse AP600 mají každá průměr okolo 700 mm a těleso sondy pro použití pro tento účel zasahuje okolo 102 mm do nitra trubice a má v místě koncové stěny 18 průměr okolo 38 mm. Koncová stěna 18 tělesa 10 sondy tak sahá dostatečně hluboko do nitra 20 studené ramenové trubice, aby se vyloučilo působení hraničních jevů stěny 22 trubice na proud chladicí vody. Bude zřejmé, že jiné reaktorové systémy, mající studené ramenové trubice odlišných velikostí mohou vyžadovat odlišnou délku vnikání a odlišný průměr sondového tělesa.
Z obrázku je dále patrno, že jediný společný snímací otvor 24 dynamického tlaku v obvodové stěně 16 tělesa sondy je orientován v podstatě ve směru F proudění chladicí vody a navazuje na něj spojovací kanál 26 dynamického tlaku, uspořádaný podélně sondovým tělesem 10 ke druhému konci 28 sondového tělesa 10, který leží vně trubice 12. Jak bylo uvedeno výše, snímacím otvorem 24 dynamického tlaku se rozumí koncová část kanálu vsondovém tělese, přímo navazující na vnitřní prostor trubice jakožto snímané prostředí, tj. krátký průchodový úsek od povrchu sondového tělesa 10 až do spojovacího kanálu 26, jak je patrný na obr. 1. V tomto smyslu je tak v provedení znázorněném na obr. 1 snímací otvor 24 dynamického tlaku orientován ve směru F proudění kapaliny v trubici, jak je uvedeno v definici předmětu vynálezu.
V sondovém tělese 10 je dále vytvořeno několik snímacích otvorů 30 statického tlaku, s výhodou tři (v daném příkladě) nebo čtyři, přičemž jsou rozmístěny tak, že jsou orientovány každý přibližně kolmo ke směru proudu chladivá. V provedení znázorněném na obr. 1 a 2 je každý ze tří snímacích otvorů 30a. 30b, 30c statického tlaku vytvořen v koncové stěně 18. Rozumí se však, že jeden nebo více ze snímacích otvorů 30a. 30b. 30c statického tlaku mohou být rovněž umístěny v obvodové stěně 16 sondového tělesa 10. Každý ze snímacích otvorů 30a. 30b, 30c
-3 CZ 289637 B6 statického tlaku je připojen ke spojovacímu kanálu 32a. 32b. 32c. procházejícímu ke druhému konci 28 sondového tělesa 10. Spojovací kanál 26 pro snímání dynamického tlaku má s výhodou průměr 6,35 mm. Spojovací kanály 32a. 32b, 32c pro snímání statického tlaku mají každý průměr s výhodou 4,76 mm. Ve smyslu definice předmětu vynálezu se i zde snímacím otvorem 5 30a, 30b, 30c statického tlaku rozumí příslušná koncová část kanálu v sondovém tělese, tedy koncový průchodový úsek neboli koncový úsek spojovacího kanálu 32a, 32b, 32c, bezprostředně navazující na vlastní snímací otevření do nitra trubice 12. Osa této koncové části kanálu, která je (jako i osa celého spojovacího kanálu 32a. 32b. 32c) v daném provedení kolmá ke směru F proudění a k orientaci snímacího průchodu 24 dynamického tlaku, vymezuje orientaci snímacího 10 otvoru 30a, 30b. 30c ve smyslu definice předmětu vynálezu.
Každý ze spojovacích kanálů 32a, 32b, 32c pro snímací otvory 30a, 30b, 30c statického tlaku je pracovně spojen s prvním vstupem 34a, 34b, 34c odpovídajícího senzoru 36a, 36b. 36c rozdílového tlaku (označeného jako DPT 1 až DPT 3), jak je schematicky znázorněno na obr. 3. 15 V tomto výhodném provedení je ke každému spojovacímu kanálu 32a. 32b, 32c přivařena spojovací trubice 38a, 38b, 38c jmenovitého průřezu 19,1 mm, připojená k prvnímu portu 40a, 40b, 40c ventilu 42a, 42b. 42c, který může být uzavřen pro údržbu systému. Druhý port 44a. 44b. 44c každého ventilu 42a. 42b, 42c je připojen k přístrojovému trubnímu úseku 46a, 46b. 46c. připojenému k prvnímu vstupu 34a. 34b, 34c odpovídajícího senzoru 36a. 36b. 36c rozdílového 20 tlaku. Druhý vstup 48a. 48b, 48c každého ze senzorů 36a. 36b. 36c rozdílového tlaku je pracovně připojen, při použití spojů podobných těm, jaké jsou použity pro spojovací kanály pro snímání statického tlaku, ke společnému snímacímu otvoru 24 dynamického tlaku.
Ke spojovacímu kanálu 26 pro snímání dynamického tlaku je na druhém konci 28 tělesa 10 25 sondy navařením připojena nerezová spojovací trubice 50 jmenovitého průměru 19,1 mm, která je připojena k prvnímu portu 52 ventilu 56, který sám je připojen ke druhému vstupu 48a. 48b. 48c každého senzoru 36a, 36b, 36c rozdílového tlaku přístrojovými trubicemi 60 s více větvemi. Každý z redundantních senzorů 36a. 36b, 36c rozdílového tlaku tak využívá společné snímání dynamického tlaku přes společný snímací otvor 24 pro jeden ze svých vstupů 48a, 48b, 48c 30 a odlišná snímání nízkého tlaku přes snímací otvory 30a, 30b, 30c statického tlaku pro svůj druhý vstup 34a, 34b, 34c. Je žádoucí navrhnout obvodovou plochu sondového tělesa a tvar koncové stěny sondového tělesa tak, aby se zmenšila turbulence okolo snímacích otvorů statického tlaku. Snížení turbulence na snímacích otvorech statického tlaku pomůže zmenšit výchylky v měření průtoku. Takové tvarování sondového tělesa je věcí tvarového návrhu, který 35 mohou odborníci v oboru optimalizovat.
Každý ze senzorů 36a, 36b. 36c rozdílového tlaku snímá diferenciální tlak, který je úměrný čtverci velikosti průtoku chladicí vody reaktoru. Jeden typ senzoru rozdílového tlaku, vhodného pro toto použití, je Bartoňův model č. 752, schopný měření rozdílových tlaků až do 934 mm Hg 40 (66,5 kPa). Každý senzor 36a, 36b, 36c s výhodou vysílá signál, indikativní pro rozdílový tlak, do procesoru 62 (obr. 3). Procesor 62 může převádět signál na průtokový signál, který je úměrný absolutnímu průtoku. Procesor porovnává průtokový signál z každého senzoru rozdílového tlaku s jedním souborem jednotlivých hodnot uložených v paměti. Každá z počátečních hodnot odpovídá velikosti průtoku, naměřené dříve jedním ze senzorů, například při spuštění zařízení, když 45 reaktor pracuje při normální teplotě a s plným průtokem chladivá ramenovou trubicí.
Jako u měření pomocí kolenových sondových bodů v systémech podle známého stavu techniky, může být z procesoru vydáván spouštěcí signál podle předem určené logiky. Například může procesor vydávat spouštěcí signál, jestliže předem určený počet průtokových signálů, jako dva ze 50 tří nebo dva ze čtyř, klesne pod nastavenou hodnotu, která je předem určeným procentuelním podílem odpovídající počáteční hodnoty. Spouštěcí signál potom může být použit pro aktivování nouzových systémů, jaké jsou běžně používány v jaderných zařízeních.
-4CZ 289637 B6
Společný snímací otvor dynamického tlaku není překážkou pro redundanci (zálohování) zjištění poklesu průtoku. Selhání snímacího vedení dynamického tlaku bude mít za následek indikaci nízkého průtoku pro všechny senzory, zatímco selhání snímacího vedení jednotlivého statického tlaku bude mít za následek udávání vysokého průtoku v pouze jednom senzoru. Jestliže jedno ze 5 snímacích vedení statického tlaku nebo jeden ze senzorů rozdílového tlaku jsou nečinné, umožní logický systém normálně umožní pokračující chod. Logika pro určování, kdy se má vydávat spouštěcí signál, však bude za těchto okolností rozdílná.
Výše popsané měření dynamického tlaku vykonává stejnou funkci, jako u běžně používaného 10 měření kolenovým sondovým bodem. Měření poskytuje signál, který je úměrný druhé mocnině velikosti průtoku. Počáteční nebo kalibrační hodnoty používané procesorem se měří při spouštění zařízení, když systém pracuje při normální teplotě při plném průtoku systému. Naměřená kalibrační hodnota pak bude odpovídat stoprocentnímu průtoku pro účely porovnávání. Nastavený bod spouštění bude nastaven na rozdílový tlak odpovídající spouštěcímu průtoku, 15 s výhodou 90 %. Jak je obvyklé, určí se absolutní hodnota průtoku z jiného měření, jako je kalorimetrické měření průtoku, jaké je dobře známé v oboru. Sonda na měření průtoku musí být proto kalibrována pouze na relativní neboli normalizovaný průtok.
Jak bude zřejmé pro odborníky v oboru, může procesor využívat rozdílové signály tlaku vysílané 20 každým ze senzorů, které jsou úměrné druhé mocnině velikosti průtoku, nebo může vynález stejně tak získávat druhou odmocninu těchto signálů, aby se vytvářely signály, které jsou přímo úměrné velikosti průtoku. Tento krok může být poskytován procesorem nebo jinými způsoby dobře známými v oboru.
Vynález tak vykonává funkce měření kolenových sondových bodů s pouze jediným průnikem do každé studené ramenové trubice. To se děje spolehlivým, ekonomickým a účinným způsobem.
Claims (8)
1. Sonda na měření průtoku kapaliny v trubici (12) s více senzory (36a, 36b, 36c) rozdílového
35 tlaku, obsahující sondové těleso (10), vystupující do trubice (12) z její stěny (22), vyznačená tím, že v sondovém tělese (10) je vytvořen společný snímací otvor (24) dynamického tlaku, orientovaný v podstatě ve směru (F) proudění kapaliny v trubici (12), a nejméně dva snímací otvory (30a, 30b, 30c) statického tlaku, orientované každý ve směru odkloněném od směru orientace snímacího otvoru (24) dynamického tlaku, přičemž snímací otvory (30a, 30b,
40 30c) statického tlaku jsou spojeny každý samostatným spojovacím kanálem (32a, 32b, 32c), procházejícím sondovým tělesem (10), s prvním vstupem (34a, 34b, 34c) odpovídajícího senzoru (36a, 36b, 36c) rozdílového tlaku, zatímco snímací otvor (24) dynamického tlaku je připojen k odpovídajícímu druhému vstupu (48a, 48b, 48c) každého ze senzorů (36a, 36b, 36c) rozdílového tlaku.
2. Sonda podle nároku 1, vyznačená tím, že snímací otvor (24) dynamického tlaku je vytvořen v obvodové stěně (16) sondového tělesa (10).
3. Sonda podle nároku 1 nebo 2, vyznačená tím, že nejméně jeden snímací otvor
50 (30a, 30b, 30c) statického tlaku pro nejméně jeden senzor (36a, 36b, 36c) rozdílového tlaku je vytvořen v koncové stěně (18) volného konce sondového tělesa (10), vybíhajícího do trubice (12).
-5CZ 289637 B6
4. Sonda podle kteréhokoli z nároků 1 až 3, vyznačená tím, že nejméně jeden snímací otvor (30a, 30b, 30c) statického tlaku pro nejméně jeden senzor (36a, 36b, 36c) rozdílového tlaku je vytvořen v obvodové stěně (16) sondového tělesa (10).
5 5. Sonda podle nároku 1 nebo 2, vyznačená tím, že všechny snímací otvory (30a,
30b, 30c) statického tlaku pro všechny senzory (36a, 36b, 36c) rozdílového tlaku jsou vytvořeny v koncové stěně (18) volného konce sondového tělesa (10), vybíhajícího do trubice (12).
6. Sonda podle nároku 1 nebo 2, vyznačená tím, že všechny snímací otvory (30a,
10 30b, 30c) statického tlaku pro všechny senzory (36a, 36b, 36c) rozdílového tlaku jsou vytvořeny v obvodové stěně (16) sondového tělesa (10).
7. Sonda podle kteréhokoli z nároků laž6, vyznačená tím, že nejméně jeden snímací otvor (30a, 30b, 30c) statického tlaku je orientován kolmo ke směru (F) proudění kapali-
15 ny v trubici (12), v němž je orientován snímací otvor (24) dynamického tlaku.
8. Sonda podle kteréhokoli z nároků laž7, vyznačená tím, že senzory (36a, 36b, 36c) rozdílového tlaku jsou připojeny každý k procesoru (62) měřicích signálů sondy.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/182,317 US5396524A (en) | 1994-01-14 | 1994-01-14 | Flow measurement probe |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ333694A3 CZ333694A3 (en) | 1995-12-13 |
| CZ289637B6 true CZ289637B6 (cs) | 2002-03-13 |
Family
ID=22667932
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ19943336A CZ289637B6 (cs) | 1994-01-14 | 1994-12-29 | Sonda pro měření průtoku kapaliny v trubici |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5396524A (cs) |
| JP (1) | JP3549603B2 (cs) |
| KR (1) | KR100320832B1 (cs) |
| CZ (1) | CZ289637B6 (cs) |
| GB (1) | GB2285690B (cs) |
| UA (1) | UA43833C2 (cs) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6480793B1 (en) | 2000-10-27 | 2002-11-12 | Westinghouse Electric Company Lcl | Flow condition monitor |
| CA2329504C (en) * | 2000-12-22 | 2004-01-20 | Canadian Mining Industry Research Organization/Organisation De Recherche De L'industrie Miniere Canadienne | Device for in-line measurement of properties of fluid flows in pipeline systems |
| JP4766511B2 (ja) * | 2005-11-30 | 2011-09-07 | 日本アプライドフロー株式会社 | 流量計測装置 |
| GB2446827B (en) * | 2007-02-23 | 2011-06-29 | Associated Instr Repairs Ltd | Pitot-static device |
| US9316517B2 (en) * | 2011-09-23 | 2016-04-19 | Daniel Measurement And Control, Inc. | System and method for combining co-located flowmeters |
| JP6312192B2 (ja) * | 2013-10-17 | 2018-04-18 | ローベルト ボッシュ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 排気ガス再循環装置用ピトー管式エアフローメータ |
| CN109974932B (zh) * | 2017-12-27 | 2024-03-19 | 核动力运行研究所 | 一种仪表静压修正系统及方法 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3482445A (en) * | 1968-04-25 | 1969-12-09 | Rosemount Eng Co Ltd | Strut mounted dual static tube |
| US3910113A (en) * | 1972-11-20 | 1975-10-07 | William R Brown | Method of selectively varying the differential output and overall performance characteristics of a proportional differential pressure producing fluid flow device |
| US3993539A (en) * | 1974-04-16 | 1976-11-23 | The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration | Method and device for measuring fluid flow |
| US4317178A (en) * | 1979-03-01 | 1982-02-23 | Fischer & Porter Company | Multiple velocity traverse flow rate measuring technique |
| US4378697A (en) * | 1981-07-06 | 1983-04-05 | Rosemount Inc. | Strut mounted multiple static tube |
| US4405559A (en) * | 1981-08-06 | 1983-09-20 | Tokarz Richard D | Coolant monitoring apparatus for nuclear reactors |
| US4615213A (en) * | 1983-12-22 | 1986-10-07 | Rosemount Inc. | Pressure sensing instrument for aircraft |
| US4574643A (en) * | 1984-10-31 | 1986-03-11 | Alberta Oil Sands Technology And Research Authority | Two phase flowmeter |
| CA1246356A (en) * | 1986-05-26 | 1988-12-13 | Ernest Hajto | Fluid flow sensor having multiplying effect |
| JPS6373196A (ja) * | 1986-09-16 | 1988-04-02 | 株式会社東芝 | 再循環流量測定装置 |
| US4788867A (en) * | 1986-12-30 | 1988-12-06 | Fairchild Weston Systems, Inc. | Differential pressure detector |
| DE69012604T2 (de) * | 1989-02-17 | 1995-03-02 | Toshiba Kawasaki Kk | Gerät zur Messung von Kühlmitteldurchflussmengen und zur Kraftsteuerung in einem Siedewasserreactor. |
| US5228346A (en) * | 1991-04-08 | 1993-07-20 | Marathon Oil Company | Method of determining gas flow volume |
-
1994
- 1994-01-14 US US08/182,317 patent/US5396524A/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-12-29 CZ CZ19943336A patent/CZ289637B6/cs not_active IP Right Cessation
-
1995
- 1995-01-11 JP JP01974095A patent/JP3549603B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1995-01-11 GB GB9500529A patent/GB2285690B/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-01-13 KR KR1019950000507A patent/KR100320832B1/ko not_active Expired - Lifetime
- 1995-01-13 UA UA95018038A patent/UA43833C2/uk unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2285690B (en) | 1997-09-10 |
| JPH0843580A (ja) | 1996-02-16 |
| GB9500529D0 (en) | 1995-03-01 |
| UA43833C2 (uk) | 2002-01-15 |
| KR950033433A (ko) | 1995-12-26 |
| CZ333694A3 (en) | 1995-12-13 |
| GB2285690A (en) | 1995-07-19 |
| US5396524A (en) | 1995-03-07 |
| JP3549603B2 (ja) | 2004-08-04 |
| KR100320832B1 (ko) | 2002-05-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4778538A (en) | Dual temperature sensing device having twin well thermowell for dual resistance temperature detectors | |
| JPH04213066A (ja) | パイプ内の流れ状態を感知する流れ状態センサー | |
| EP3132233A1 (en) | Flow meter | |
| CZ289637B6 (cs) | Sonda pro měření průtoku kapaliny v trubici | |
| JPH0518848A (ja) | 漏洩検出装置 | |
| US8806970B2 (en) | Sealing device for a device for measuring the fill level in a fluid container | |
| US3610025A (en) | Tube leak detector | |
| US3859853A (en) | Pressure tap connection | |
| KR100205157B1 (ko) | 원자력 발전소 | |
| US4414177A (en) | Liquid level, void fraction, and superheated steam sensor for nuclear reactor cores | |
| JP3758185B2 (ja) | 差圧伝送器 | |
| US3416500A (en) | Method and system for detecting leaks in a forced through flow steam generator plant | |
| JPH08303699A (ja) | 流体輸送配管系の異常検出方法および装置 | |
| US3712137A (en) | Water level indicator | |
| US5313830A (en) | Assessment of air ingress to steam systems | |
| JP2684239B2 (ja) | 蒸気使用機器の異常診断装置 | |
| JP2001004105A (ja) | 温度制御弁の異常判定方法 | |
| Kunze | Experience with the acoustic leakage monitoring system ALUES in 17 vVER plants | |
| JPS6332201A (ja) | 伝熱管の漏えい検出方法 | |
| JPS63217225A (ja) | 液体用流量計 | |
| JPS62261017A (ja) | 流体の変量要素の測定装置 | |
| JPH0123076B2 (cs) | ||
| JPS6031278B2 (ja) | 高温高圧媒体の漏洩検出装置 | |
| KR100482576B1 (ko) | 차량 엔진의 가스유출 측정장치 | |
| JPS62106336A (ja) | 蒸気発生器 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MK4A | Patent expired |
Effective date: 20141229 |