UA43833C2 - Датчик з множиною диференціальних перетворювачів тиску для вимірювання потоку рідини у трубі - Google Patents
Датчик з множиною диференціальних перетворювачів тиску для вимірювання потоку рідини у трубі Download PDFInfo
- Publication number
- UA43833C2 UA43833C2 UA95018038A UA95018038A UA43833C2 UA 43833 C2 UA43833 C2 UA 43833C2 UA 95018038 A UA95018038 A UA 95018038A UA 95018038 A UA95018038 A UA 95018038A UA 43833 C2 UA43833 C2 UA 43833C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- pipe
- flow
- differential pressure
- pressure
- channels
- Prior art date
Links
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims abstract description 7
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims abstract description 30
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims abstract description 18
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 8
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 18
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 4
- 210000003127 knee Anatomy 0.000 description 3
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 230000007274 generation of a signal involved in cell-cell signaling Effects 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 239000000941 radioactive substance Substances 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/05—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects
- G01F1/34—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects by measuring pressure or differential pressure
- G01F1/36—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects by measuring pressure or differential pressure the pressure or differential pressure being created by the use of flow constriction
- G01F1/40—Details of construction of the flow constriction devices
- G01F1/46—Pitot tubes
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C17/00—Monitoring; Testing ; Maintaining
- G21C17/02—Devices or arrangements for monitoring coolant or moderator
- G21C17/032—Reactor-coolant flow measuring or monitoring
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- High Energy & Nuclear Physics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
- Measuring Volume Flow (AREA)
- Measuring Fluid Pressure (AREA)
Abstract
Датчик з множиною диференціальних перетворювачів тиску для вимірювання потоку рідини у трубі містить корпус, пристосований для розміщення всередині труби. В корпусі виконані спільний забірний канал динамічного тиску, спрямований назустріч потоку рідини у трубі, і щонайменше два забірні канали статичного тиску. Кожний з каналів статичного тиску спрямований у напрямку, який є суттєво відмінним від напрямку зазначеного забірного каналу динамічного тиску. Кожний з забірних каналів статичного тиску з'єднаний за допомогою одного з несполучених основних каналів статичного тиску, що протягнені крізь тіло корпусу, з першим входом відповідного диференціального перетворювача тиску. Забірний канал динамічного тиску з'єднаний з другими входами кожного із диференціальних перетворювачів тиску.
Description
Цей винахід стосується датчиків вимірювання потоку текучого середовища, конкретніше, він стосується датчиків вимірювання потоку, спроможних вимірювати потік охолоджувальної води в трубі холодної нитки петлі ядерного реактора, де відсутність колін в трубі холодної нитки петлі не дає змоги використовувати забірні канали колін для вимірювання потоку.
Ядерні реактори з водяним охолодженням звичайно мають принаймні дві труби "холодної нитки петлі", кожна з яких подає до реактора чималий потік охолоджувальної води. Охолоджувальна вода звичайно надходить до реактора з вихідних патрубків теплообмінників, що використовуються для утворення пари.
Важливим є контролювання потоку охолоджувальної води, що протікає по цих трубах. Якщо потік охолоджувальної води помітно спадає, температура охолоджувача в реакторі підвищується і реактор може перегрітися, що може призвести до пошкодження реактора, а також до потрапляння великих обсягів радіоактивних речовин в охолоджувальну воду. Через це ядерні реактори з водяним охолодженням звичайно зупиняють, коли потік охолоджуючого середовища спадає нижче заздалегідь визначеного рівня, звичайно - близько 90 відсотків нормального рівня потоку охолоджувача.
У більшості з відомих реакторних систем з водяним охолодженням труби холодної нитки петлі, по яких проходить охолоджувальна вода, мають коліна. Для вимірювання потоку охолоджувальної води у цих системах звичайно використовуються забірні канали колін. У цьому конструкторському рішенні один забірний канал запроваджують на внутрішньому вигині коліна, а другий забірний канал запроваджують на зовнішньому вигині коліна. Завдяки динаміці потоку текучого середовища, що проходить крізь коліно, тиск, вимірюваний забірним каналом на зовнішньому вигині, звичайно є більшим за тиск, вимірюваний забірним каналом на внутрішньому вигині, і різниця рівнів тиску в цих двох місцях є показником значення величини потоку, що проходить крізь трубу. Функціонально з'єднаний з кожним із забірних каналів диференціальний перетворювач тиску забезпечує засіб для контролювання потоку крізь зазначене коліно. У відомих реакторах для забезпечення надмірності у вимірюванні потоку охолоджувальної води застосовується декілька пар забірних каналів колін, кожна з яких функціонально з'єднується з окремим диференціальним перетворювачем тиску. Коли принаймні два з трьох або чотирьох сигналів свідчать про спадання потоку, генерується вимикальний сигнал для зупинення реактора.
Такий пристрій, як описано вище, розкритий, зокрема, в патенті США Мо 5,228,346 (20.07.1993, С0О1Е 1/34).
Реактор АРБОО фірми Вестінгхауз конструктивно відрізняється від попередніх реакторних систем тим, що труби холодної нитки петлі не мають колін, де можна було б запровадити забірні канали колін. Забірні канали, якщо їх запровадити на трубі холодної нитки петлі реактора, що має великий радіус кривини, не зможуть забезпечити достатнього рівня перепаду тиску для здійснення ефективного вимірювання. У реакторі АРБбБОО фірми Вестінгхауз передбачено, що з кожним парогенератором з'єднані дві труби холодної нитки петлі, завдяки чому вимірювання перепаду тиску на пучку труб парогенератора може бути показником загального потоку крізь обидві труби холодної нитки петлі, але не є спроможним окремо визначити потоки в трубопроводах. Отже, для нових реакторів, таких як зазначений АРБОО, що не мають колін у трубах холодної нитки петлі, потрібні альтернативні засоби вимірювання потоку.
В основу винаходу поставлено задачу створити датчик вимірювання потоку текучого середовища, в якому нове відтворення забірних каналів дозволить використовувати його у відрізках трубопроводів із невеликою кривиною або без неї, а також забезпечувати надмірність у вимірюванні потоку.
Згідно з винаходом, датчик із множиною диференціальних перетворювачів тиску для вимірювання потоку рідини в трубі, наприклад, охолоджувальної води у трубі, що проходить усередину корпусу ядерного реактора від джерела охолоджувальної води, має корпус, що простягається усередину труби від стінки труби. Корпус датчика має спільний забірний канал динамічного тиску, зорієнтований в напрямі, що суттєвою мірою відповідає напрямові потоку рідини у трубі, ії щонайменше два забірні канали статичного тиску, кожний з яких зорієнтований під певним кутом до напряму зазначеного забірного каналу динамічного тиску, кожний з зазначених забірних каналів статичного тиску з'єднаний за допомогою одного з ізольованих основних каналів, які простягаються крізь тіло корпусу, з першим входом відповідного диференціального перетворювача тиску. Спільний забірний канал динамічного тиску з'єднаний з відповідними другими входами кожного із зазначених диференціальних перетворювачів тиску.
Таким чином, кожний диференціальний перетворювач тиску детектує один і той же динамічний тиск від спільного забірного каналу динамічного тиску. Водночас, кожний диференціальний перетворювач тиску детектує статичний тиск, який надходить від одного з забірних каналів статичного тиску і який відрізняється від тиску, що його сприймає решта диференціальних перетворювачів тиску. Різниця між динамічним тиском і статичним тиском є пропорційною квадратові величини потоку охолоджувальної води.
Згідно з іншим аспектом винаходу, спільний забірний канал динамічного тиску спрямований приблизно назустріч напрямку потоку охолоджувальної води, а кожний із забірних каналів статичного тиску спрямований приблизно у напрямку, перпендикулярному напрямку потоку охолоджувальної води.
Згідно з ще одним аспектом винаходу, спільний забірний канал динамічного тиску розташований у периферійній стінці корпусу датчика. Зазначені забірні канали статичного тиску можуть бути розташовані у торцевій стінці корпусу датчика на відстані від внутрішньої стінки труби, або у периферійній стінці, або можуть бути розташовані таким чином, що деякі із забірних каналів статичного тиску розташовуватимуться у торцевій стінці, а інші -- у периферійній стінці.
На фіг. 1 зображено поздовжній переріз запропонованого цим винаходом датчика потоку, встановленого у трубі системи охолодження ядерного реактора.
На фіг. 2 зображено переріз по лінії 2-2 рис. 1.
На фіг. 2 зображено переріз по лінії 2-2 рис. 1.
На фіг. З зображено схему функціональних з'єднань між запропонованим цим винаходом датчиком для вимірювання потоку та асоційованих з ним диференціальних перетворювачів тиску та процесора.
На фіг. 1 і фіг 2 зображений у поздовжньому і поперечному перерізах переважний варіант запропонованого цим винаходом датчика для вимірювання потоку, встановленого в трубі холодної нитки петлі системи охолоджування реактора. Звичайно в одній трубі холодної нитки петлі встановлюється один датчик. Напрямок потоку охолоджувальної води позначений стрілкою. Корпус 1 датчика переважно являє собою довгасте тіло, яке розташовується в цілому перпендикулярно напрямку потоку, і яке виготовляється із нержавіючої сталі і приварюється до труби 2 холодної нитки петлі, що її теж виготовлено з нержавіючої сталі, швом 3. Корпус 1 датчика має периферійну стінку 4 і торцеву стінку 5, які простягаються у внутрішній простір 6 труби 2. Дві труби холодної нитки петлі, що з'єднують парогенератор (не показаний) із корпусом реактора АРБОО фірми Вестінгхауз (не показаний), мають внутрішній діаметр близько 28 дюймів (711,2 мм) кожна, і корпус датчика у цьому випадку переважно простягається у внутрішній простір 6 труби приблизно на 4 дюйми (102 мм) і має діаметр біля торцевої стінки 5 близько 1,5 дюйма (38 мм). Таким чином, торцева стінка 5 корпусу 1 датчика розташована у внутрішньому просторі 6 на глибині, достатній для того, щоб уникнути впливу стінки 7 труби 2 на потік охолоджувальної води. Зрозуміло, що в інших реакторних системах, де використовуються труби холодної нитки петлі більших розмірів, можуть знадобитися інші глибина проникання і діаметр корпусу датчика.
Один-єдиний спільний забірний канал 8 динамічного тиску в периферійній стінці 4 корпусу датчика спрямовано в цілому в напрямку назустріч потоку охолоджувальної води; цей канал 8 з'єднується із основним каналом 9 динамічного тиску, що простягається поздовжньо крізь корпус 1 до другого кінця 10 корпусу датчика, розташованого зовні труби 2. Множина забірних каналів 11, 12, 13 статичного тиску, переважно три або чотири, розташовані таким чином, що кожен з них зорієнтовано приблизно перпендикулярно напрямку потоку охолоджувальної води. У варіанті, зображеному на фіг. 1 і фіг. 2, кожен із трьох забірних каналів 11, 12, 13 статичного тиску розташований у торцевій стінці 5. Однак зрозуміло, що один або більше ніж один із забірних каналів 11, 12, 13 статичного тиску так само можуть бути розташовані в периферійній стінці 4 корпусу датчика 1. Кожен із зазначених забірних каналів 11, 12, 13 статичного тиску з'єднується з відповідним із основних каналів 14, 15, 16 статичного тиску, що йдуть поздовжньо крізь корпус 1 датчика до його другого кінця 10. Основний канал 9 динамічного тиску переважно має діаметр 0,25 дюйма (6,35 мм). Основні канали 14, 15, 16 статичного тиску переважно мають діаметр 0,187 дюйма (4,76 мм) кожний.
Кожний із основних каналів 14, 15, 16 для забірних каналів 11, 12, 13 статичного тиску функціонально з'єднується з першим входом 17, 18, 19, відповідно, диференціальних перетворювачів тиску 20, 21, 22 (позначених ДПТ 1-3), як це зображено на фіг. 3. У переважному варіанті до кожного з каналів 14, 15, 16 є привареною з'єднувальна труба 23, 24, 25, відповідно, з номінальним діаметром 3/4 дюйма (19,1 мм), яка з'єднана з першим отвором 26, 27, 28, відповідно, вентилів 29, ЗО, 31, що їх можна перекривати для технічного обслуговування системи. Другі отвори 32, 33, 34 кожного з вентилів 29, ЗО, 31 з'єднуються з відрізками приладових трубопроводів 35, 36, 37, які, у свою чергу, з'єднуються з першими входами 17, 18, 19 відповідних диференціальних перетворювачів тиску 20, 21, 22. Другий вхід 38, 39, 40 кожного з диференціальних перетворювачів тиску 20, 21, 22 функціонально з'єднується за допомогою засобів, аналогічних описаним для приєднання забірних каналів статичного тиску, до спільного забірного каналу 8 динамічного тиску. З'єднувальна труба 41 із нержавіючої сталі з номінальним діаметром 3/4 дюйма (19,1 мм), що приварена до основного каналу динамічного тиску 9 на другому кінці 10 корпусу 1 датчика, з'єднується з першим входом 42 вентиля 43, який, у свою чергу, з'єднується з другим входом 38, 39, 40 кожного з перетворювачів 20, 21, 22 за допомогою приладового трубопроводу 44, що має декілька відводів.
Таким чином, кожен із диференціальних перетворювачів тиску 20, 21, 22 використовує спільний забірний канал 8 динамічного тиску для одного із входів 38, 39, 40, і окремі забірні канали 11, 12, 13 статичного тиску для свого другого входу 17, 18, 19, відповідно. Є доцільним вигладити периферійну поверхню 4 корпусу 1 датчика і надати його торцевій стінці 5 такого профілю, щоб зменшити турбулентність біля забірних каналів 11, 12, 13 статичного тиску. Зменшення турбулентності біля забірних каналів статичного тиску сприяє зменшенню випадкових відхилень при вимірюваннях потоку. Таке формування профілю корпусу датчика є задачею оптимізації, що вона є по силах фахівцю у цій галузі.
Кожен із диференціальних перетворювачів тиску 20, 21, 22 детектує перепад тиску, що є пропорційним квадратові значення величини потоку води, що охолоджує реактор. Одним з типів диференціальних перетворювачів тиску, що може бути застосований, є перетворювач моделі 752 фірми Вапоп, здатний вимірювати перепади тиску аж до 500 дюймів водяного стовпа (934 мм ртутного стовпа). Кожний перетворювач 20, 21, 22 переважно надсилає сигнал, що є показником відповідного перепаду тиску, до процесора 45 (див. фіг. 3). Процесор 45 може перетворювати цей сигнал на сигнал потоку, пропорційний абсолютній величині потоку. Процесор 45 порівнює сигнали потоку від кожного з перетворювачів із одним з множини початкових значень, що зберігаються в його пам'яті. Кожне з цих початкових значень відповідає величині потоку, що її було виміряне раніше одним із перетворювачів під час, наприклад, пускового періоду, коли реакторна система працювала при нормальній температурі та з повним потоком охолоджуючого середовища крізь трубу холодної нитки. Як це відомо у практиці вимірювань з використанням вимірювальних забірних каналів у колінах труб, процесор може формувати на виході сигнал запуску відповідно до наперед визначеної програми. Наприклад, процесор може формувати на виході сигнал запуску, якщо наперед визначена кількість сигналів потоку, наприклад, два з трьох або два з чотирьох, виявляються меншими запрограмованого контрольного значення, яке є наперед визначеною відсотковою частиною відповідного початкового значення. Зазначений сигнал запуску може використовуватися для активації аварійних систем, що звичайно використовуються на атомних електростанціях.
Використання спільного забірного каналу динамічного тиску не призводить до нівелювання ефекту надмірності при детектуванні зменшення потоку. Вихід з ладу лінії детектування динамічного тиску призведе до індикації зменшення потоку всіма перетворювачами, тоді як вихід з ладу однієї з ліній детектування статичного тиску призведе до індикації збільшення потоку лише одним перетворювачем.
Системи керування звичайно дозволятиме подальше функціонування у разі, якщо непрацездатною є одна з ліній детектування статичного тиску, або один із диференціальних перетворювачів тиску. Проте логіка, за якою приймається рішення про формування зазначеного сигналу запуску, має за цих умов бути іншою.
Вимірювання динамічного напору, описане вище, виконує ту ж саму функцію, що і вимірювання за допомогою забірних каналів колін трубопроводів яке використовується у відомих системах. Таке вимірювання забезпечує формування сигналу, що є пропорційним квадратові величини потоку. Початкові (або еталоні) значення, які використовуються процесором, вимірюються під час пускового періоду, коли система функціонує з нормальною температурою і повним потоком в системі. Виміряне еталонне значення відповідатиме стопроцентному значенню потоку при здійсненні контрольних порівнянь. Запрограмоване контрольне значення встановлюють на величину перепаду тиску, яка відповідає контрольному значенню потоку, переважно -- 9095. Як є відомим з рівня техніки, абсолютне значення потоку визначається за допомогою іншого вимірювання, наприклад, за допомогою калориметричного вимірювання потоку, яке є добре відомим фахівцям. Таким чином, датчик вимірювання потоку треба калібрувати лише за відносним, нормалізованим потоком.
Фахівцям у цій галузі зрозуміло, що процесор може використовувати сигнали перепаду тиску від кожного із перетворювачів, які є пропорційними квадратові величини потоку, або ж так само винахід може обчислювати квадратний корінь від цих сигналів і формувати сигнали, що є прямо пропорційними величині потоку. Така операція може виконуватися процесором або з використанням інших методів, відомих з рівня техніки.
Таким чином, є зрозумілим, що цей винахід забезпечує здійснення функцій вимірювання потоку, що їх звичайно здійснюють із використанням забірних каналів колін трубопроводів, використовуючи лише одне- єдине проникнення у кожній із труб холодної нитки. Це здійснюється у надійний, економічний і ефективний спосіб. ще 0 ще-у " . КеОУНКу ЕОМ кеВ У МИ о
Я жи ще
У ВЗ ш ЩЕ: ШИНИ ой виш в: к я А ОВК Ко й а ес стни ке а вче
А ЕВ ЮК и А
Кк Ух» о у ка ОК» и КЕ В ен» са ак
Ул дтьня а с: щих дор аднлайноХ м а Б
ЕМ
КУ 7 я « і пово У хх у пам Не -е р 14
Батннннннннтя й я в, я ч
КЗ ше
Ї ї ве фея ж й я ом, ве Сх
Й се, но а:
СОУ
Ге ди ях ФІГ.
нн в. ії дщх Е о ВиХщ - папетьльтьтльлтєтььтья і
Й у сталлю. утттянннляннянняналяттятня и со С
НКУ КК
ШЕ
НЕ : ення нн и що З Е в : й оосеегессо. ї З '
Й і чек ккнввнннантня, 1 Н
ЯКЕ ! ши
Бо ОО АМКУ
Е ї тег К п ОО АНІЗ ! у :
Й Іри | ХО пнлллялхлллнняхк Я
З Я --й т гул ин ен їв
Е дя Мф» че т ТС ЗЕ У е ф-но ре чо . М др НН ПЕ
ЕС ! да В ще гуд Ху дей ш-й Пав дош ще : м ж І ШЕ 4-х а за А с й
В з І : зх ЕХ
Рв З птн Ба й : ! ; ДЕ ня й ї і їй Ії . щі й рі Ії ку щеня Я мак ша
ЕВ Ши : п
НЕ РЕ шніх А
КІ сосок Грн КУ щ- я Е ; и в ш : 3 і 1 в ! и і
З х-ї «ФГ.
Claims (5)
1. Датчик з множиною диференціальних перетворювачів тиску для вимірювання потоку рідини у трубі, який має корпус, пристосований для розміщення всередині труби, який відрізняється тим, що в зазначеному корпусі виконані спільний забірний канал динамічного тиску, спрямований суттєвою мірою назустріч потоку рідини у трубі, ії щонайменше два забірні канали статичного тиску, кожний з яких спрямований у напрямку, який є суттєво відмінним від напрямку зазначеного забірного каналу динамічного тиску, причому кожний з зазначених забірних каналів статичного тиску з'єднаний за допомогою одного з несполучених основних каналів статичного тиску, що проходять крізь тіло корпусу, з першим входом відповідного диференціального перетворювача тиску, а зазначений забірний канал динамічного тиску з'єднаний з другими входами кожного із зазначених диференціальних перетворювачів тиску.
2. Датчик за п. 1, який відрізняється тим, що зазначений забірний канал динамічного тиску розташований у периферійній стінці корпусу датчика.
3. Датчик за п. 1 або 2, який відрізняється тим, що щонайменше один із зазначених забірних каналів статичного тиску для щонайменше одного диференціального перетворювача тиску розташований у торцевій стінці вільного кінця тіла корпусу.
4. Датчик за п. 1 або 2, який відрізняється тим, що усі зазначені забірні канали статичного тиску для усіх диференціальних перетворювачів тиску розташовані у торцевій стінці вільного кінця тіла корпусу.
5. Датчик за будь-яким з пп. 1 - 4, який відрізняється тим, що щонайменше один із зазначених забірних каналів статичного тиску спрямований перпендикулярно до напрямку потоку рідини у трубі, назустріч якому зорієнтований забірний канал динамічного тиску.
б. Датчик за будь-яким з пп. 1 - 5, який відрізняється тим, що кожний із зазначених диференціальних перетворювачів тиску підключений до процесора сигнала вимірювання від зазначеного датчика.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/182,317 US5396524A (en) | 1994-01-14 | 1994-01-14 | Flow measurement probe |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA43833C2 true UA43833C2 (uk) | 2002-01-15 |
Family
ID=22667932
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA95018038A UA43833C2 (uk) | 1994-01-14 | 1995-01-13 | Датчик з множиною диференціальних перетворювачів тиску для вимірювання потоку рідини у трубі |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5396524A (uk) |
| JP (1) | JP3549603B2 (uk) |
| KR (1) | KR100320832B1 (uk) |
| CZ (1) | CZ289637B6 (uk) |
| GB (1) | GB2285690B (uk) |
| UA (1) | UA43833C2 (uk) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6480793B1 (en) | 2000-10-27 | 2002-11-12 | Westinghouse Electric Company Lcl | Flow condition monitor |
| CA2329504C (en) * | 2000-12-22 | 2004-01-20 | Canadian Mining Industry Research Organization/Organisation De Recherche De L'industrie Miniere Canadienne | Device for in-line measurement of properties of fluid flows in pipeline systems |
| JP4766511B2 (ja) * | 2005-11-30 | 2011-09-07 | 日本アプライドフロー株式会社 | 流量計測装置 |
| GB2446827B (en) * | 2007-02-23 | 2011-06-29 | Associated Instr Repairs Ltd | Pitot-static device |
| US9316517B2 (en) * | 2011-09-23 | 2016-04-19 | Daniel Measurement And Control, Inc. | System and method for combining co-located flowmeters |
| JP6312192B2 (ja) * | 2013-10-17 | 2018-04-18 | ローベルト ボッシュ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 排気ガス再循環装置用ピトー管式エアフローメータ |
| CN109974932B (zh) * | 2017-12-27 | 2024-03-19 | 核动力运行研究所 | 一种仪表静压修正系统及方法 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3482445A (en) * | 1968-04-25 | 1969-12-09 | Rosemount Eng Co Ltd | Strut mounted dual static tube |
| US3910113A (en) * | 1972-11-20 | 1975-10-07 | William R Brown | Method of selectively varying the differential output and overall performance characteristics of a proportional differential pressure producing fluid flow device |
| US3993539A (en) * | 1974-04-16 | 1976-11-23 | The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration | Method and device for measuring fluid flow |
| US4317178A (en) * | 1979-03-01 | 1982-02-23 | Fischer & Porter Company | Multiple velocity traverse flow rate measuring technique |
| US4378697A (en) * | 1981-07-06 | 1983-04-05 | Rosemount Inc. | Strut mounted multiple static tube |
| US4405559A (en) * | 1981-08-06 | 1983-09-20 | Tokarz Richard D | Coolant monitoring apparatus for nuclear reactors |
| US4615213A (en) * | 1983-12-22 | 1986-10-07 | Rosemount Inc. | Pressure sensing instrument for aircraft |
| US4574643A (en) * | 1984-10-31 | 1986-03-11 | Alberta Oil Sands Technology And Research Authority | Two phase flowmeter |
| CA1246356A (en) * | 1986-05-26 | 1988-12-13 | Ernest Hajto | Fluid flow sensor having multiplying effect |
| JPS6373196A (ja) * | 1986-09-16 | 1988-04-02 | 株式会社東芝 | 再循環流量測定装置 |
| US4788867A (en) * | 1986-12-30 | 1988-12-06 | Fairchild Weston Systems, Inc. | Differential pressure detector |
| EP0383628B1 (en) * | 1989-02-17 | 1994-09-21 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Coolant flow measuring and power controlling apparatus in a boiling-water reactor |
| US5228346A (en) * | 1991-04-08 | 1993-07-20 | Marathon Oil Company | Method of determining gas flow volume |
-
1994
- 1994-01-14 US US08/182,317 patent/US5396524A/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-12-29 CZ CZ19943336A patent/CZ289637B6/cs not_active IP Right Cessation
-
1995
- 1995-01-11 GB GB9500529A patent/GB2285690B/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-01-11 JP JP01974095A patent/JP3549603B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1995-01-13 UA UA95018038A patent/UA43833C2/uk unknown
- 1995-01-13 KR KR1019950000507A patent/KR100320832B1/ko not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2285690A (en) | 1995-07-19 |
| GB2285690B (en) | 1997-09-10 |
| KR100320832B1 (ko) | 2002-05-13 |
| GB9500529D0 (en) | 1995-03-01 |
| US5396524A (en) | 1995-03-07 |
| CZ289637B6 (cs) | 2002-03-13 |
| CZ333694A3 (en) | 1995-12-13 |
| JPH0843580A (ja) | 1996-02-16 |
| KR950033433A (ko) | 1995-12-26 |
| JP3549603B2 (ja) | 2004-08-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3774645A (en) | Flange-free venturi nozzle insert | |
| US5063787A (en) | Venturi arrangement | |
| KR880010431A (ko) | 원자로 플랜트 | |
| UA43833C2 (uk) | Датчик з множиною диференціальних перетворювачів тиску для вимірювання потоку рідини у трубі | |
| US4936376A (en) | Synthetic gas cooler with thermal protection | |
| JP3178841B2 (ja) | 回復ボイラー漏れ検出システム及び方法 | |
| CA1297743C (en) | Synthetic gas cooler with thermal protection | |
| US3859853A (en) | Pressure tap connection | |
| JP3742226B2 (ja) | 液位計測装置を備えた液体タンク設備 | |
| US3937255A (en) | Safety equipment for installations under pressure | |
| US3416500A (en) | Method and system for detecting leaks in a forced through flow steam generator plant | |
| US3561406A (en) | Flow-through steam generator | |
| EA016949B1 (ru) | Трубопровод для транспортировки газа | |
| JP3117842B2 (ja) | ガス漏れ検出方法 | |
| CN205748692U (zh) | 蒸汽发生器传热管倒流监测装置 | |
| JPS62261017A (ja) | 流体の変量要素の測定装置 | |
| KR102224221B1 (ko) | 배관 플랜지 사이에 설치되는 기능 확장형 삽입장치 | |
| US2858807A (en) | Once-through boiler | |
| JPS6332201A (ja) | 伝熱管の漏えい検出方法 | |
| JPS6177736A (ja) | 計装用導圧管 | |
| JPH0123076B2 (uk) | ||
| US1677830A (en) | Low-water alarm | |
| JPS5920829A (ja) | 伝熱管の漏洩検出方法 | |
| Hur et al. | Measurement strategy of the water leakage into a low pressure sodium boundary for a liquid metal reactor | |
| KR100482576B1 (ko) | 차량 엔진의 가스유출 측정장치 |