CN1861770A - 天然气与汽油两用燃料发动机润滑油 - Google Patents
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Abstract
一种天然气与汽油两用燃料发动机润滑油，它是以石蜡基中性油58％～80％、残馏油9％～20％、乙丙共聚物2％～6％、氢调的聚a烯烃0.6％～1.0％、甲基硅油0.0005～0.001％、低碱值合成磺酸钙0.5％～1.5％、高碱值合成磺酸钙1.0％～2.0％、单烯基丁二酰亚胺1.5％～3.0％、双烯基丁二酰亚胺1.5％～3.0％、硫磷仲醇基锌盐0.8％～2.8％、二烷基二硫代磷酸氧钼0.2％～0.7％、烷基化二苯胺0.2％～0.7％、含酯基高分子酚0.2％～0.7％、苯骈三氮唑0.2％～0.7％按重量比制成的组合物。本发明进小样和中样行车试验以及发动机对比台架试验，并对天然气与汽油两用燃料发动机进行拆检分析。试验结果表明：本发明润滑油能够满足天然气与汽油两用燃料发动机的要求。
Description
技术领域
本发明属于用表征润滑油组合物的添加剂改进特定的物理性能或化学性能技术领域，如多功能的添加剂。
背景技术
随着人们节能和环保意识逐渐增强，各国对大气质量的控制以及对汽车排放要求更加严格，燃气汽车作为目前解决汽车排放污染问题的有效手段之一，其发展前景十分光明。世界各大汽车制造公司都在加紧开发研究气体燃料(压缩天然气或LPG)发动机、双燃料(天然气与柴油或LPG/柴油)发动机和两用燃料(天然气与汽油或LPG/汽油)发动机。天然气与汽油两用燃料发动机汽车是在保留原车供油系统的情况下，再安装一套天然气型车用压缩天然气供给装置，形成可以燃烧天然气，也可以燃烧汽油的两用燃料发动机。由于这种发动机的结构比较简单，而且费用较低，在出租车和公交车上已得到使用。
目前市场上的天然气专用发动机润滑油的价格比普通汽油机油要高，很难将该天然气发动机润滑油推广到天然气与汽油两用燃料车上使用，这类车辆所用的发动机润滑油还是汽油机润滑油，由于天然气与汽油两用燃料发动机在使用天然气时，燃烧室温度较高、尾气排放温度高，汽油机润滑油容易被氧化和硝化，生成油泥，使得发动机的进气门背面、燃烧室、活塞环等部件积炭增多，影响了发动机的正常工作，气门罩、油底壳等部件上的油泥多，润滑油由9000km换油减少到5000km左右必须换油，换油里程大大缩短，挺杆、轴瓦等部件出现严重腐蚀现象，活塞、气缸壁等部件出现早期磨损，发动机大修里程缩短1/3左右。当前天然气与汽油两用燃料发动机需迫切解决的一个技术问题是提供一种润滑性能好的发动机润滑油。
发明内容
本发明所要解决的技术问题在于提供一种无环境污染、添加量少、原材料易得、使用寿命长、产品成本低的天然气与汽油两用燃料发动机润滑油。
解决上述技术问题所采用的技术方案它是由下述重量百分配比的原料制成的组合物：
石蜡基中性油 58％～80％
残馏油 9％～20％
乙丙共聚物 2％～6％
氢调的聚a烯烃 0.6％～1.0％
甲基硅油 0.0005～0.001％
低碱值合成磺酸钙 0.5％～1.5％
高碱值合成磺酸钙 1.0％～2.0％
单烯基丁二酰亚胺 1.5％～3.0％
双烯基丁二酰亚胺 1.5％～3.0％
硫磷仲醇基锌盐 0.8％～2.8％
二烷基二硫代磷酸氧钼 0.2％～0.7％
烷基化二苯胺 0.2％～0.7％
含酯基高分子酚 0.2％～0.7％
苯骈三氮唑 0.2％～0.7％
上述的石蜡基中性油在40℃时运动黏度为(95～107)mm2/s，残馏油在100℃时运动黏度为(30～33)mm2/s，乙丙共聚物的分子量为62500～134000。
制备本发明组合物的优选重量百分配比的原料为：
石蜡基中性油 64％～74％
残馏油 10％～18％
乙丙共聚物 3％～5％
氢调的聚a烯烃 0.8％～1.0％
甲基硅油 0.0008～0.001％
低碱值合成磺酸钙 0.6％～1.2％
高碱值合成磺酸钙 1.0％～1.8％
单烯基丁二酰亚胺 2.0％～3.0％
双烯基丁二酰亚胺 2.0％～3.0％
硫磷仲醇基锌盐 0.8％～2.0％
二烷基二硫代磷酸氧钼 0.4％～0.7％
烷基化二苯胺 0.4％～0.7％
含酯基高分子酚 0.4％～0.7％
苯骈三氮唑 0.4％～0.7％
制备本发明组合物的最佳重量百分配比的原料为：
石蜡基中性油 70％
残馏油 15％
乙丙共聚物 4％
氢调的聚a烯烃 0.9992％
甲基硅油 0.0008％
低碱值合成磺酸钙 1.0％
高碱值合成磺酸钙 1.5％
单烯基丁二酰亚胺 2.0％
双烯基丁二酰亚胺 2.0％
硫磷仲醇基锌盐 1.5％
二烷基二硫代磷酸氧钼 0.5％
烷基化二苯胺 0.5％
含酯基高分子酚 0.5％
苯骈三氮唑 0.5％
本发明的制备方法如下：
在带有加热装置和搅拌装置的反应釜中按照上述的重量百分比例依次加入石蜡基中性油、甲基硅油，再加入残馏油，然后加入乙丙共聚物，氢调的聚a烯烃。加温至70℃搅拌30分钟，恒温搅拌，加入低碱值合成磺酸钙、高碱值合成磺酸钙、单烯基丁二酰亚胺、双烯基丁二酰亚胺、硫磷仲醇基锌盐、二烷基二硫代磷酸氧钼、烷基化二苯胺、含酯基高分子酚、苯骈三氮唑，在75℃恒温搅拌1小时后，自然冷却，过滤，检测，合格后分装。
本发明润滑油与15W/40SF级汽油机润滑油经西安市公交六公司的公交汽车天然气与汽油两用燃料发动机进行了对比行车试验，并对天然气与汽油两用燃料发动机进行拆检分析。试验结果表明：公交汽车天然气与汽油两用燃料发动机的主要部件清净性好、磨损在正常范围内，本发明润滑油比15W/40SF级汽油机润滑油具有更好的清净分散性能、抗磨损性能和高温抗氧化性能，降低气缸磨损，减少气缸腐蚀的能力，可延长发动机大修里程1/2以上，本发明润滑油能够满足公交汽车天然气与汽油两用燃料发动机的要求。可在天然气与汽油两用燃料发动机上使用。
附图说明
图1是本发明润滑油与15W/40SF级汽油机润滑油的外特性试验曲线。
图2是本发明润滑油与15W/40SF级汽油机润滑油的负荷特性试验曲线。
具体实施方式
下面结合附图和实施例对本发明进一步详细说明，但本发明不限于这些实施例。
实施例1
以生产本发明产品100kg为例所用的原料及其重量配比为：
石蜡基中性油 70kg
残馏油 15kg
乙丙共聚物 4kg
氢调的聚a烯烃 0.9992kg
甲基硅油 0.0008kg
低碱值合成磺酸钙 1.0kg
高碱值合成磺酸钙 1.5kg
单烯基丁二酰亚胺 2.0kg
双烯基丁二酰亚胺 2.0kg
硫磷仲醇基锌盐 1.5kg
二烷基二硫代磷酸氧钼 0.5kg
烷基化二苯胺 0.5kg
含酯基高分子酚 0.5kg
苯骈三氮唑 0.5kg
上述的石蜡基中性油在40℃时运动黏度为(95～107)mm2/s，残馏油在100℃时运动黏度为(30～33)mm2/s，乙丙共聚物的分子量为62500～134000。乙丙共聚物是由兰州化学工业公司生产，命名为611黏度指数改进剂，代号为T611。
其制备方法如下：
在带有加热装置和搅拌装置的反应釜中按照上述的重量百分比例依次加入石蜡基中性油、甲基硅油，再加入残馏油，然后加入乙丙共聚物，氢调的聚a烯烃。加温至70℃搅拌30分钟，恒温搅拌，加入低碱值合成磺酸钙、高碱值合成磺酸钙、单烯基丁二酰亚胺、双烯基丁二酰亚胺、硫磷仲醇基锌盐、二烷基二硫代磷酸氧钼、烷基化二苯胺、含酯基高分子酚、苯骈三氮唑，在75℃恒温搅拌1小时后，自然冷却，过滤，检测，合格后分装。
实施例2
以生产本发明产品100kg为例所用的原料及其重量配比为：
石蜡基中性油 80kg
残馏油 9kg
乙丙共聚物 2kg
氢调的聚a烯烃 1.0kg
甲基硅油 0.001kg
低碱值合成磺酸钙 0.5kg
高碱值合成磺酸钙 1.0kg
单烯基丁二酰亚胺 1.899kg
双烯基丁二酰亚胺 3.0kg
硫磷仲醇基锌盐 0.8kg
二烷基二硫代磷酸氧钼 0.2kg
烷基化二苯胺 0.2kg
含酯基高分子酚 0.2kg
苯骈三氮唑 0.2kg
上述的石蜡基中性油在40℃时运动黏度为(95～107)mm2/s，残馏油在100℃时运动黏度为(30～33)mm2/s，乙丙共聚物的分子量为62500～134000。乙丙共聚物是由兰州化学工业公司生产，命名为611黏度指数改进剂，代号为T611。
其制备方法与实施例1相同。
实施例3
以生产本发明产品100kg为例所用的原料及其重量配比为：
石蜡基中性油 58kg
残馏油 20kg
乙丙共聚物 6kg
氢调的聚a烯烃 1.0kg
甲基硅油 0.0005kg
低碱值合成磺酸钙 1.5kg
高碱值合成磺酸钙 2.0kg
单烯基丁二酰亚胺 3.0kg
双烯基丁二酰亚胺 2.8995kg
硫磷仲醇基锌盐 2.8kg
二烷基二硫代磷酸氧钼 0.7kg
烷基化二苯胺 0.7kg
含酯基高分子酚 0.7kg
苯骈三氮唑 0.7kg
上述的石蜡基中性油在40℃时运动黏度为(95～107)mm2/s，残馏油在100℃时运动黏度为(30～33)mm2/s，乙丙共聚物的分子量为62500～134000。乙丙共聚物是由兰州化学工业公司生产，命名为611黏度指数改进剂，代号为T611。
其制备方法与实施例1相同。
实施例4
石蜡基中性油 80kg
残馏油 9kg
乙丙共聚物 2kg
氢调的聚a烯烃 0.6kg
甲基硅油 0.001kg
低碱值合成磺酸钙 0.5kg
高碱值合成磺酸钙 1.0kg
单烯基丁二酰亚胺 1.5kg
双烯基丁二酰亚胺 1.5kg
硫磷仲醇基锌盐 1.099kg
二烷基二硫代磷酸氧钼 0.7kg
烷基化二苯胺 0.7kg
含酯基高分子酚 0.7kg
苯骈三氮唑 0.7kg
上述的石蜡基中性油在40℃时运动黏度为(95～107)mm2/s，残馏油在100℃时运动黏度为(30～33)mm2/s，乙丙共聚物的分子量为62500～134000。乙丙共聚物是由兰州化学工业公司生产，命名为611黏度指数改进剂，代号为T611。
其制备方法与实施例1相同。
实施例5
在以上实施例1～4中，乙丙共聚物的分子量为62500～134000，由茂名石油化工公司生产，命名为612黏度指数改进剂，代号为T612。
其制备方法与实施例1相同。
实施例6
在以上实施例1～4中，乙丙共聚物的分子量为62500～134000，由茂名石油化工公司生产，命名为614黏度指数改进剂，代号为T614。
其制备方法与实施例1相同。
实施例7
在以上实施例1～4中，乙丙共聚物的分子量为62500～134000，由茂名石油化工公司生产，命名为612A黏度指数改进剂，代号为T612A。
其制备方法与实施例1相同。
实施例8
在以上实施例1～4中，乙丙共聚物的分子量为62500～134000，由茂名石油化工公司生产，命名为613黏度指数改进剂，代号为T613。
其制备方法与实施例1相同。
实施例9
在以上实施例1～4中，乙丙共聚物的分子量为62500～134000，由连大石油添加剂公司生产，命名为616黏度指数改进剂，代号为T1616。由石家庄石油添加剂厂生产，命名为616黏度指数改进剂，代号为T2616。
其制备方法与实施例1相同。
实施例10
在以上实施例1～4中，乙丙共聚物的分子量为62500～134000，由连大石油添加剂公司生产，命名为618黏度指数改进剂，代号为T1618。也可采用由石家庄石油添加剂厂生产，命名为618黏度指数改进剂，代号为T2618。
其制备方法与实施例1相同。
实施例11
在以上实施例1～4中，乙丙共聚物的分子量为62500～134000，由连大石油添加剂公司生产，命名为619黏度指数改进剂，代号为T1619。也可采用由石家庄石油添加剂厂生产，命名为619黏度指数改进剂，代号为T2619。
其制备方法与实施例1相同。
实施例12
在以上实施例1～4中，乙丙共聚物的分子量为62500～134000，由兰州炼油化工总厂生产，命名为611A黏度指数改进剂，代号为LAN611A。
其制备方法与实施例1相同。
实施例13
在以上实施例1～4中，乙丙共聚物的分子量为62500～134000，由锦州埃克松润滑油添加剂有限公司生产，命名为黏度指数改进剂，代号为JINX9600。
其制备方法与实施例1相同。
为了确定本发明最佳配比，发明人进行了大量的实验室研究试验，各种试验情况如下：
1、基础油的选择
按照GB/T265“石油产品运动黏度测定法”、GB/T1995“石油产品黏度指数计算法”、GB/T 3536“石油产品闪点和燃点测定法(克利夫兰开口杯法)”、GB/T 3535“石油倾点测定法”、GB/T 9171“发动机油边界泵送温度测定法”、GB/T6538“发动机油表观黏度测定法”，对基础油的理化性能进行测定，其基础油调合比例及理化性能结果见表1。
表1 基础油调合比例及理化性能结果
| 基础油 | 规格要求 | 方案1 | 方案2 |
| 石蜡基中性油 | 80％ | ||
| 250N | 80％ | ||
| 残馏油 | 20％ | 20％ | |
| 理化性能结果 | |||
| 运动黏度(mm2/s)40℃100℃ | 报告12.5～16.5 | 112.711.84 | 56.738.87 |
| 黏度指数 | 105 | 92 | 134 |
| 倾点(℃) | 不大于-23 | -13 | -15 |
| 闪点(开口，℃) | 不小于215 | 258 | 254 |
| 边界泵送温度(℃) | 不大于-20 | -22 | -25 |
| 表观黏度(mPa·s) | 不大于3500(-15℃) | 3312 | 1826 |
试验结果表明：基础油调和方案1和基础油调和方案2都能够满足预定的15W/40黏度级别对低温性能的要求，考虑到原料的来源，本发明选择基础油调和方案1即石蜡基中性油与残馏油按重量比为4～6.4∶1混合制成调和基础油。调和基础油的黏度为11.84mm2/s还不能满足15W/40黏度级别对100℃运动黏度(12.5～16.3)mm2/s的要求，需要加入适量的黏度指数改进剂增加调和基础油的黏度；调和基础油的倾点-13℃也不能满足15W/40黏度级别对倾点不大于-23℃要求，需要加入适量的降凝剂降低调和基础油的倾点。
2、黏度指数改进剂添加量的确定
在调和基础油中添加乙丙共聚物(T611)黏度指数改进剂从1％～8％进行试验，按照GB/T265“石油产品运动黏度测定法”、GB/T1995“石油产品黏度指数计算法”的方法进行试验。
试验结果见表2。
表2 黏度指数改进剂不同加量的试验结果
| T611重量(％) | 1 | 2 | 3 | 4 | 6 | 8 |
| 运动黏度(40℃，mm2/s) | 116.42 | 123.24 | 126.31 | 131.72 | 144.27 | 158.15 |
| 运动黏度(100℃，mm2/s) | 12.56 | 13.21 | 13.98 | 14.78 | 16.22 | 17.61 |
| 粘度指数(VI) | 98 | 103 | 109 | 115 | 119 | 125 |
试验结果表明：在调和基础油中加入2％～6％的黏度指数改进剂能够满足15W/40黏度级别对100℃运动黏度(12.5～16.3)mm2/s的要求。
3、降凝剂加量确定
在调和基础油中添加氢调的聚a烯烃(T803B)降凝剂从0.5％～1.0％进行试验，按照GB/T 3535“石油倾点测定法”进行试验，试验结果见表3。
表3 氢调的聚a烯烃不同加量的试验结果
| 重量(％) | 0.5 | 0.7 | 0.9 | 1.0 |
| 倾点(℃) | -22 | -25 | -28 | -30 |
试验结果表明：在调和基础油中加入0.6％～1.0％氢调的聚a-烯烃能够满足15W/40对倾点不大于-23℃的要求。
4、抗泡沫剂加量的确定
在调和基础油中添加甲基硅油(T901)从0.0003％～0.001％进行试验，按照GB/T3535“石油倾点测定法”进行试验，试验结果见表4。
表4 T901不同加量的试验结果
| 重量(％) | 0.0003 | 0.0005 | 0.0007 | 0.001 |
| 泡沫性(泡沫倾向/泡沫稳定，24℃，mL/mL) | 160/0 | 50/0 | 20/0 | 0/0 |
| 泡沫性(泡沫倾向/泡沫稳定，93.5℃，mL/mL) | 80/0 | 20/0 | 10/0 | 0/0 |
| 泡沫性(泡沫倾向/泡沫稳定，后24℃mL/mL) | 50/0 | 20/0 | 10/0 | 0/0 |
试验结果表明：在调和基础油中加入0.0005％～0.001％的甲基硅油时，可以满足其要求。
5、清净分散剂加量的确定
选用低碱值合成磺酸钙(T104)、高碱值合成磺酸钙(T106)，单烯基丁二酰亚胺(T151)、双烯基丁二酰亚胺(T152)。
在调和基础油中分别添加低碱值合成磺酸钙、高碱值合成磺酸钙0.5％～1.0％进行试验，按照SH/T 0300“曲轴箱模拟测定法(QZX法)”测定成焦量，在调和基础油中分别添加低碱值合成磺酸钙、高碱值合成磺酸钙的试验结果见表5。
表5 清净剂感受性试验结果
| 清净剂加量(％) | 0.5 | 1.0 | 1.5 | 2.0 | |
| T104 | 成焦量(mg) | 50.3 | 46.8 | 40.7 | 36.5 |
| T106 | 50.9 | 45.1 | 42.8 | 40.8 | |
试验结果表明，低碱值合成磺酸钙的加量范围为0.5～1.5％，高碱值合成磺酸钙的加量范围为1.0％～2.0％。
按照SH/T 0300“曲轴箱模拟测定法(QZX法)”测定成焦量，在低碱值合成磺酸钙和高碱值合成磺酸钙总量为3％的条件下，按照不同的比例进行试验，清净剂的最佳配比确定结果见表6。
表6 清净剂的最佳配比确定
| 试验编号 | 配方组成 | T104∶T106 | 成焦量(mg) |
| D-1 | T104与T106复合 | 1∶1 | 40.5 |
| D-2 | T104与T106复合 | 1∶2 | 39.2 |
| D-3 | T104与T106复合 | 2∶3 | 36.8 |
| D-4 | T104与T106复合 | 2∶1 | 41.4 |
| D-5 | T104与T106复合 | 3∶2 | 39.4 |
试验结果表明：低碱值合成磺酸钙与高碱值合成磺酸钙的大致配比为2∶3。
按照SH/T 0300“曲轴箱模拟测定法(QZX法)”测定成焦量，斑点试验法测定高、低温分散系数，测定方法为：先将10g碳黑加入90g油品中，搅拌并研磨2小时以上便与碳黑与油品充分混合，制备成碳黑油膏备用。试验时，将20g试油与1g碳黑油膏混合，高速搅拌20分钟，取一洁净的玻璃棒，将油样滴在滤纸的中心，放置24小时，测定扩散圈直径d与油圈直径D，计算出试油的分散系数。低温斑点分散试验时油温为100±5℃，以r0为低温分散系数。高温斑点分散试验时油温为250±10℃，以r1为高温分散系数。分散剂感受性试验结果见表7，
表7 分散剂感受性试验结果
| 分散剂重量(％) | 1.5 | 2.0 | 2.5 | 3.0 | |
| T151 | 成焦量(mg) | 61.5 | 57.8 | 45.2 | 41.2 |
| 高温分散系数 | 0.52 | 0.58 | 0.63 | 0.57 | |
| 低温分散系数 | 0.52 | 0.5 | 0.55 | 0.54 | |
| 综合评分 | 0.894 | 0.720 | 0.079 | 0.221 | |
| T152 | 成焦量(mg) | 57.9 | 52.5 | 46.6 | 43.3 |
| 高温分散系数 | 0.50 | 0.41 | 0.54 | 0.59 | |
| 低温分散系数 | 0.54 | 0.57 | 0.59 | 0.63 | |
| 综合评分 | 0.794 | 0.760 | 0.266 | 0 | |
试验结果表明：单烯基丁二酰亚胺、双烯基丁二酰亚胺的添加量分别为1.5％～3.0％。
按照上述分散剂与基础油感受性试验的方法进行了成焦量，高、低温分散系数，在单烯基丁二酰亚胺和双烯基丁二酰亚胺总量为5％的条件下，确定了分散剂的最佳配比结果见表8。
表8 分散剂复最佳配比结果
| 试验编号 | 配方组成 | T151∶T152 | 成焦量(mg) | 高分系数 | 低分系数 | 综合评分 |
| D-1 | T151与T152复合 | 1∶1 | 36.1 | 0.67 | 0.70 | 0 |
| D-2 | T151与T152复合 | 1∶2 | 44.5 | 0.62 | 0.65 | 0.661 |
| D-3 | T151与T152复合 | 2∶3 | 48.5 | 0.63 | 0.62 | 0.789 |
| D-4 | T151与T152复合 | 2∶1 | 39.5 | 0.61 | 0.59 | 0.710 |
| D-5 | T151与T152复合 | 3∶2 | 43.5 | 0.64 | 0.59 | 0.656 |
试验结果表明：单烯基丁二酰亚胺与双烯基丁二酰亚胺的大致配比为1∶1。
6、抗氧抗腐剂加量的确定
选用硫磷仲醇基锌盐(T205)、二烷基二硫代磷酸氧钼(MoDDP)、苯骈三氮唑(T706)、含酯基高分子酚(L135)、烷基化二苯胺(L57)作为抗氧抗腐剂。
按照SH/T 0299“内燃机油氧化安定性测定法”、SH/T 0300“曲轴箱模拟测定法(QZX法)”、GB/T 3142“四球试验机承载能力测定法”测定磨斑直径和模拟氧化试验(氧化条件：将油品加热到160℃后保持12h)后用傅立叶红外光谱测定其氧化值和硝化值。分别测定了各单剂与基础油之间的抗磨性能见表9，各单剂与基础油之间的抗氧化性能见表10。
表9 抗磨性能与抗氧抗腐剂添加量之间的关系
| 重量(％) | 1.0 | 1.5 | 2.0 | |
| T205 | PB值(N) | 549 | 598 | 647 |
| 磨斑直径(mm) | 0.67 | 0.64 | 0.58 | |
| 加量(％) | 0.3 | 0.6 | 0.9 | |
| MoDDP | PB值(N) | 451 | 499.8 | 541 |
| 磨斑直径(mm) | 0.68 | 0.66 | 0.61 | |
| T706 | PB值(N) | 402 | 402 | 451 |
| 磨斑直径(mm) | 0.69 | 0.65 | 0.61 | |
表10 抗氧化性能与抗氧抗腐剂添加量之间的关系
| 重量(％) | 0.8 | 1.2 | 1.6 | 2.0 | 2.4 | 2.8 | |
| T205 | 氧化值(ABS/0.1mm) | 2.13 | 1.06 | 1.05 | 0.75 | 0.63 | 0.57 |
| 硝化值(ABS/0.1mm) | 1.95 | 0.96 | 0.69 | 0.84 | 0.81 | 0.66 | |
| 加量(％) | 0.2 | 0.4 | 0.6 | 0.8 | 1.0 | 1.2 | |
| L135L57(简称L) | 氧化值(ABS/0.1mm) | 1.95 | 1.62 | 0.99 | 0.87 | 0.72 | 0.75 |
| 硝化值(ABS/0.1mm) | 2.13 | 1.66 | 1.08 | 0.66 | 0.54 | 0.48 | |
试验结果表明：硫磷仲醇基锌盐适宜加量范围为0.8％～2.4％，二烷基二硫代磷酸氧钼、苯骈三氮唑、含酯基高分子酚、烷基化二苯胺的适宜加量分别为0.2％～0.7％。
按照SH/T 0299“内燃机油氧化安定性测定法”、SH/T 0300“曲轴箱模拟测定法(QZX法)”、GB/T 3142“四球试验机承载能力测定法”测定PB值和磨斑直径，黏度变化率(黏度变化率的计算公式[(旧油100℃运动黏度-新油100℃运动黏度)/新油100℃运动黏度]×100％。)。采用L8(27)正交试验表来安排试验，表头设计见表11，对试验结果进行综合评分，试验结果见表12所示。
表11 全配方正交试验因子和水平确定
| 添加剂重量(％) | T205 | MoDDP | T706 | L(L135∶L57＝1∶1) | |
| 水平 | 1 | 1.0 | 0.4 | 0.4 | 0.4 |
| 2 | 1.5 | 0.7 | 0.7 | 0.7 | |
表12 抗氧抗腐剂正交试验结果
| 指标编号 | PB值(N) | 磨斑直径(mm) | 黏度变化率，％ | 综合评分 |
| K-1 | 695.8 | 0.662 | 9.16 | 0.730 |
| K-2 | 695.8 | 0.601 | 10.49 | 0.561 |
| K-3 | 744.8 | 0.576 | 15.65 | 0.565 |
| K-4 | 803.6 | 0.593 | 8.28 | 0.239 |
| K-5 | 803.6 | 0.612 | 6.04 | 0.223 |
| K-6 | 803.6 | 0.613 | 12.05 | 0.477 |
| K-7 | 803.6 | 0.625 | 9.16 | 0.405 |
| K-8 | 862.4 | 0.610 | 10.49 | 0.324 |
| 权重 | 0.25 | 0.35 | 0.40 |
通过以上试验，得出本发明的重量百分配比以及最佳重量百分配比；确定了硫磷仲醇基锌盐、二烷基二硫代磷酸氧钼、苯骈三氮唑、含酯基高分子酚、烷基化二苯胺的大致比例为4∶1∶1∶1∶1。
7、全配方试验及结果分析
选用的9种功能添加剂，归纳为：低碱值合成磺酸钙与高碱值合成磺酸钙按照重量比为2∶3制成金属清净剂(D剂)，单烯基丁二酰亚胺与双烯基丁二酰亚胺按照重量比为1∶1制成无灰分散剂(d剂)，硫磷仲醇基锌盐、二烷基二硫代磷酸氧钼、苯骈三氮唑、含酯基高分子酚、烷基化二苯胺按照重量比4∶1∶1∶1∶1制成抗氧抗腐剂(Z剂)。将这3类添加剂作为正交试验的3个因子，每个因子选择2个水平。调配出各种配方，确定PB值、低温斑点分散系数、高温斑点分散系数、磨斑直径、成焦量、黏度变化率6个指标，采用L8(27)正交试验表安排试验，对试验结果进行综合评分，综合评定其性能。全配方正交试验因子和水平确定见表13，全配方正交试验结果及综合评分见表14。
表13 全配方正交试验因子和水平确定
| 因子 | 1(D) | 2(d) | 3(Z) | |||||||
| T104 | T106 | T151 | T152 | T205 | MoDDP | T706 | L57 | L135 | ||
| 水平 | 1 | 0.6 | 1.0 | 2 | 2 | 1.0 | 0.25 | 0.25 | 0.25 | 0.25 |
| 2 | 1.0 | 1.5 | 3 | 3 | 1.6 | 0.4 | 0.4 | 0.4 | 0.4 | |
表14 全配方正交试验结果及综合评分
| 指标编号 | PB值(N) | 高温斑点系数(％) | 低温斑点系数(％) | 磨斑直径(mm) | 成焦量(mg) | 黏度变化率(％) | 综合评分 |
| F-1 | 921.2 | 63 | 65 | 0.498 | 28.6 | 2.07 | 0.4923 |
| F-2 | 744.8 | 64 | 62 | 0.498 | 31.4 | 1.74 | 0.6785 |
| F-3 | 980.0 | 62 | 68 | 0.516 | 16.3 | 3.39 | 0.5042 |
| F-4 | 803.6 | 59 | 64 | 0.492 | 23.7 | 2.16 | 0.4912 |
| F-5 | 862.4 | 70 | 65 | 0.501 | 20.7 | 4.02 | 0.4419 |
| F-6 | 980.0 | 61 | 63 | 0.486 | 25.3 | 1.50 | 0.5057 |
| F-7 | 1048.6 | 63 | 60 | 0.521 | 24.3 | 1.26 | 0.4681 |
| F-8 | 1117.2 | 69 | 65 | 0.472 | 18.7 | 2.12 | 0.2228 |
| Lj | 0.1518 | 0.1753 | 0.1964 | 0.1748 | 0.1648 | 0.1367 | |
| Kj | 0.10 | 0.20 | 0.10 | 0.10 | 0.30 | 0.20 | |
| Wj | 0.0925 | 0.2136 | 0.1196 | 0.1597 | 0.2510 | 0.1666 |
通过以上试验，F-8为最优配比，得出本发明的重量百分配比以及最佳重量百分配比。
为了验证本发明的有益效果，申请人委托陕西通用石油化工有限公司采用本发明实施例1配比制备的天然气与汽油两用燃料发动机润滑油(以下简称本发明润滑油，试验时名称为CNG/汽油两用燃料发动机润滑油)送陕西省省石油产品质量监督检验二站进行了检验，并在西安市公交六公司的公交汽车天然气与汽油两用燃料发动机上与15W/40SF级汽油机润滑油进行了对比行车试验，行车试验后对天然气与汽油两用燃料发动机进行拆检分析。申请人采用本发明实施例1配比制备的本发明润滑油委托西安汽车产品质量监督检验站进行了台架对比试验，各种试验如下：
1、本发明润滑油的质量检验
采用本发明实施例1制备的天然气与汽油两用燃料发动机润滑油按国家标准检验方法进行了检验，检验结果见表15。
表15 本发明润滑油的检验结果
| 试验项目 | 本发明润滑油 | 试验方法 |
| 运动黏度(100℃，mm2/s) | 14.84 | GB/T 265-1988 |
| 边界泵送温度(℃) | ＜-20 | GB 9471-1988 |
| 闪点(开口)(℃) | 217 | GB/T 3536-1983(1991) |
| 倾点(℃) | -34 | GB/T 3535-1983(1991) |
| 表观黏度(mPa·S) | 3356 | GB 6538-2000 |
| 泡沫性(泡沫倾向/泡沫稳定性，24℃，mL/mL) | 0/0 | GB/T 12579-2002 |
| 泡沫性(泡沫倾向/泡沫稳定性，93.5℃，mL/mL) | 0/0 | GB/T 12579-2002 |
| 泡沫性(泡沫倾向/泡沫稳定性，后24℃，mL/mL) | 0/0 | GB/T 12579-2002 |
| 碱值(mgKOH/g) | 5.35 | SH/T 0251-1993附录A |
| 沉淀物(％) | 0.01 | GB/T 6531-1986(1991) |
| 残炭(％，m/m) | 0.58 | GB/T 268-1987 |
| 硫酸盐灰分(％) | 0.53 | GB/T2433 |
| 机械杂质(％，m/m) | 0.01 | GB/T 511-1988 |
| 水分(％，V/V) | 无 | GB/T 260-1977(1988) |
2、小样对比行车试验
将本发明润滑油在西安市公交六公司228路的三辆车上进行小样对比行车试验，两辆车为实验车采用本发明润滑油，另一辆车为对比试验车采用15W/40SF级汽油机润滑油。试验车以及对比试验车的主要技术指标及运行状况见表16。
表16 试验车以及对比试验车的主要技术指标及运行状况
| 项目 | 试验车1 | 试验车2 | 对比试验车 |
| 发动机型号 | EQ6100-I型 | EQ6100-I型 | EQ6100-I型 |
| 排量(L) | 5.42 | 5.42 | 5.42 |
| 缸径×冲程(mm) | 65×38 | 65×38 | 65×38 |
| 额定功率(KW/r/min) | 99 | 99 | 99 |
| 压缩比 | 6.75∶1 | 6.75∶1 | 6.75∶1 |
| 初装发动油量(L) | 10.5 | 10.5 | 10.5 |
| 里程表读数(km) | 13698 | 13955 | 11584 |
| 试验后里程表读数(km) | 24459 | 30355 | 22069 |
| 实际运行(km) | 10761 | 16400 | 10485 |
| 试验时间(2005年) | 5月16日～7月14日 | 5月17日～8月2日 | 5月18日～7月15日 |
放净发动机的原润滑油，对发动机进行拆检，对活塞、胀圈等清洗，测量气缸直径的变化尺寸，参照SH/T 0031“柴油机活塞清净性评分方法”对活塞的积炭评分，更换空气滤清器、机油粗滤器和机油细滤器，重新装入试验油。2000公里后开始采集润滑油样，前4000公里为每2000±400公里采样一次，4000公里后为每1000±400公里左右采样一次，每次采润滑油样100mL，运行到11000公里时，将试验车1和对比试验车的发动机进行了拆检，试验车2到16400公里时进行了拆检。
参照GB/T 4756“石油液体手工取样法”，试验车取样里程见表17。
表17 试验车取样里程
| 取样里程(km) | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 |
| 试验车1 | 2100 | 4200 | 5500 | 6500 | 7700 | 9200 | 10761 | |||
| 试验车2 | 1900 | 4100 | 5600 | 6800 | 8300 | 10000 | 11200 | 13000 | 14000 | 16400 |
| 对比试验车 | 2000 | 4300 | 5400 | 6600 | 7800 | 9000 | 10485 |
按照GB/T265“石油产品运动黏度测定法”，采用石油产品运动黏度测定器测定试验车与对比试验车发动机用的润滑油的运动黏度，计算出黏度变化随行车里程的变化关系，试验结果见表18。
表18 黏度(mm2/s)变化随行车里程的变化关系
| 行车里程(km) | 2000 | 4000 | 5000 | 6000 | 8000 | 10000 | 11000 | 13000 | 15000 | 17000 |
| 试验车1 | 14.06 | 14.17 | 14.19 | 14.04 | 14.26 | 13.95 | 14.25 | |||
| 试验车2 | 14.25 | 14.42 | 14.30 | 14.57 | 14.50 | 14.62 | 14.41 | 14.61 | 14.49 | 14.61 |
| 对比试验车 | 13.93 | 13.9 | 13.91 | 13.9 | 13.83 | 13.93 | 14.63 |
黏度变化率计算公式[(取样润滑油100℃运动黏度-本法明润滑油100℃运动黏度)/本法明润滑油100℃运动黏度]×100％，黏度变化率(％)随行车里程的变化关系见表19。
表19 黏度变化率(％)随行车里程的变化关系
| 行车里程(km) | 2000 | 4000 | 5000 | 6000 | 8000 | 10000 | 11000 | 13000 | 15000 | 17000 |
| 试验车1 | -5.24 | -4.53 | -4.34 | -5.42 | -3.94 | -5.99 | -3.95 | |||
| 试验车2 | -3.96 | -2.83 | -3.62 | -1.85 | -2.31 | -1.45 | -2.91 | -1.52 | -2.37 | -1.52 |
| 对比试验车 | -5.42 | -5.44 | -5.43 | -5.44 | -5.92 | -5.23 | -0.48 |
由表18、表19可以看出：试验车用本发明润滑油的黏度变化率为-5.99％，对比试验车用15W/40SF级汽油机润滑油的黏度变化率为-5.92％，符合GB/T 8028“汽油机油换油指标”规定的不超过±25％范围。
按照GB/T 3536“石油产品闪点和燃点测定法(克利夫兰开口杯法)”，采用克利夫兰开口杯测定试验车与对比试验车发动机用的润滑油的闪点，闪点变化随行车里程的变化关系见表20。
表20 闪点(℃)变化随行车里程的变化关系
| 行车里程(km) | 2000 | 4000 | 5000 | 6000 | 8000 | 10000 | 11000 | 13000 | 15000 | 17000 |
| 试验车1 | 215 | 210 | 210 | 200 | 195 | 190 | 195 | |||
| 试验车2 | 215 | 215 | 210 | 210 | 195 | 195 | 190 | 185 | 185 | 185 |
| 对比试验车 | 220 | 215 | 195 | 205 | 195 | 185 | 218 |
由表20可见：试验车用本发明润滑油的闪点为185℃，对比试验车用15W/40SF级汽油机润滑油的闪点为185℃，符合GB/T 8028“汽油机油换油指标”规定的不小于150℃范围。
按照GB/T 264“石油产品酸值测定法”测定酸值，计算出发动机润滑油酸值的变化量，酸值变化量随行车里程的变化关系见表21。
表21 发动机润滑油酸值(mgKOH/g)变化量随行车里程的变化关系
| 行车里程(km) | 2000 | 4000 | 5000 | 6000 | 8000 | 10000 | 11000 | 13000 | 15000 | 17000 |
| 试验车1 | 0.67 | 0.73 | 0.76 | 0.63 | 0.66 | 0.83 | 0.87 | |||
| 试验车2 | 0.53 | 0.73 | 0.72 | 0.82 | 0.84 | 0.84 | 0.87 | 0.97 | 1.07 | 1.11 |
| 对比试验车 | 0.61 | 0.66 | 0.69 | 0.72 | 0.74 | 0.76 | 0.95 |
由表21可见，试验车2行车里程为17000km时，本发明润滑油的酸值变化量为1.11mgKOH/g，对比试验车行车里程为11000km时，15W/40SF级汽油机润滑油的酸值变化量为0.95mgKOH/g，两种发动机润滑油符合GB/T 8028“汽油机油换油指标”规定的不大于2.0范围。
按照GB/T 8926“用过的润滑油不溶物测定法”测定正戊烷不溶物，正戊烷不溶物变化随行车里程的变化关系见表22。
表22 正戊烷不溶物(％)变化随行车里程的变化关系
| 行车里程(km) | 2000 | 4000 | 5000 | 6000 | 8000 | 10000 | 11000 | 13000 | 15000 | 17000 |
| 试验车1 | 0.54 | 0.58 | 0.79 | 0.82 | 0.85 | 0.83 | 1.01 | |||
| 试验车2 | 0.41 | 0.39 | 0.64 | 0.89 | 1.11 | 1.08 | 1.19 | 1.06 | 1.16 | 1.32 |
| 对比试验车 | 0.7 | 0.74 | 0.71 | 1.04 | 1.08 | 1.12 | 1.53 |
由表22可见，试验车2行驶里程17000km，用本发明润滑油的正戊烷不溶物为1.32％，对比试验车行驶里程11000km，用15W/40SF级汽油机润滑油的正戊烷不溶物为1.53％，符合GB/T 8028“汽油机油换油指标”规定的不大于3.0范围。
用傅立叶红外光谱仪测定用过油的氧化值。测定方法：选取1720cm-1附近吸光度的最大值与油池厚度的比值来表征油的的氧化值。氧化值变化随行车里程的变化关系见表23。
表23 氧化值(ABS/0.1mm)变化随行车里程的变化关系
| 行车里程(km) | 2000 | 4000 | 5000 | 6000 | 8000 | 10000 | 11000 | 13000 | 15000 | 17000 |
| 试验车1 | 1.69 | 1.72 | 1.84 | 1.88 | 2.03 | 2.21 | 2.13 | |||
| 试验车2 | 1.28 | 1.67 | 1.71 | 1.76 | 1.77 | 1.82 | 1.9 | 1.93 | 2.12 | 2.65 |
| 对比试验车 | 1.22 | 1.58 | 1.68 | 1.76 | 1.98 | 1.89 | 2.41 |
由表23可见，试验车2行驶里程17000km，用本发明润滑油的氧化值为2.65ABS/0.1mm，对比试验车行驶里程11000km，用15W/40SF级汽油机润滑油的正戊烷不溶物为2.41ABS/0.1mm。
用傅立叶红外光谱仪测定用过油的硝化值。测定方法：选取1630cm-1附近吸光度的最大值与油池厚度的比值来表征发动机润滑油的硝化值。硝化值变化随行车里程的变化关系见表24。
表24 硝化值(ABS/0.1mm)变化随行车里程的变化关系
| 行车里程(km) | 2000 | 4000 | 5000 | 6000 | 8000 | 10000 | 11000 | 13000 | 15000 | 17000 |
| 试验车1 | 1.37 | 1.39 | 1.46 | 1.57 | 1.55 | 1.72 | 1.76 | |||
| 试验车2 | 1.07 | 1.33 | 1.38 | 1.43 | 1.52 | 1.61 | 1.67 | 1.78 | 1.83 | 2.01 |
| 对比试验车 | 1.49 | 1.96 | 1.85 | 2.08 | 2.12 | 2.42 | 2.61 |
由表23可见：试验车2行驶里程17000km，用本发明润滑油的硝化值为2.01ABS/0.1mm，对比试验车行驶里程11000km，用15W/40SF级汽油机润滑油的硝化值为2.61ABS/0.1mm。
从试验车辆取出的油样分析得出：试验车用本发明润滑油和对比试验车用15W/40SF级汽油机润滑油黏度、黏度变化率、酸值变化量、戊烷不溶物、闪点都在国家标准GB/T 8028“汽油机油换油指标”规定的范围内。试验车用本发明润滑油的氧化值和硝化值始终保持在较低的水平，对比试验车用15W/40SF级汽油机润滑油的氧化值和硝化值变化比较剧烈，表明本发明润滑油具有比对比试验车用15W/40SF级汽油机润滑油更好的热氧化安定性。
对发动机的清净性进行了评分，见表25。对气缸尺寸进行了测量，气缸的圆度和圆柱度计算处理值见表26。
参照SH/T 0031“柴油机活塞清净性评分方法”，试验车发动机活塞清净性评分见表25。
表25 试验车发动机活塞清净性评分
| 缸号 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 总平均 |
| 试验车1 | 7.4 | 8.1 | 7.9 | 7.5 | 8.0 | 7.9 | 7.8 |
| 试验车2 | 7.2 | 7.7 | 7.9 | 6.7 | 6.9 | 7.8 | 7.4 |
| 对比试验车 | 6.9 | 7.0 | 6.4 | 7.0 | 6.0 | 7.2 | 6.8 |
表25的数据表明，本发明润滑油比15W/40SF级汽油机润滑油有更好的清净分散性。
气缸的圆度和圆柱度计算处理值见表26。
表26 气缸的圆度和圆柱度计算处理值
| 车号 | 气缸尺寸 | 气缸号 | 平均(mm) | ||||||
| (mm) | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | |||
| 试验车1 | 圆度 | 试验前 | 0.02 | 0.02 | 0.01 | 0.02 | 0.01 | 0.02 | 0.017 |
| 试验后 | 0.02 | 0.02 | 0.01 | 0.03 | 0.01 | 0.02 | 0.018 | ||
| 圆柱度 | 试验前 | 0.03 | 0.03 | 0.03 | 0.02 | 0.02 | 0.03 | 0.027 | |
| 试验后 | 0.03 | 0.03 | 0.03 | 0.02 | 0.03 | 0.03 | 0.028 | ||
| 试验车2 | 圆度 | 试验前 | 0.01 | 0.02 | 0.01 | 0.02 | 0.01 | 0.01 | 0.013 |
| 试验后 | 0.01 | 0.02 | 0.01 | 0.01 | 0.01 | 0.01 | 0.012 | ||
| 圆柱度 | 试验前 | 0.03 | 0.02 | 0.03 | 0.02 | 0.02 | 0.01 | 0.022 | |
| 试验后 | 0.03 | 0.02 | 0.03 | 0.02 | 0.02 | 0.02 | 0.023 | ||
| 对比试验车 | 园度 | 试验前 | 0.01 | 0.01 | 0.01 | 0.01 | 0.01 | 0.01 | 0.01 |
| 试验后 | 0.01 | 0.01 | 0.02 | 0.02 | 0.01 | 0.01 | 0.013 | ||
| 圆柱度 | 试验前 | 0.02 | 0.01 | 0.02 | 0.02 | 0.01 | 0.01 | 0.015 | |
| 试验后 | 0.02 | 0.01 | 0.02 | 0.02 | 0.02 | 0.02 | 0.018 | ||
从表26数据统计计算得到，使用15W/40SF级汽油机润滑油时，气缸圆度和圆柱度变化量分别为0.003和0.003mm，使用本发明润滑油时，气缸圆度和圆柱度变化量分别为0.001和0.001mm，气缸的磨损量明显减少，说明本发明润滑油具有降低气缸磨损，减少气缸腐蚀的能力。若按照气缸圆柱度达到0.30mm左右时应该进行大修，使用本发明润滑油后，可延长发动机大修里程1/2以上。
2、中样行车试验
将本发明润滑油在西安市公交六公司(原七公司)的车号为448#、005#、385#、272#四辆汽油车改装成天然气汽油两用燃料汽车上进行行车试验，上述四辆公交车的批次、车况、运行线路不同。在试验过程中，按行驶里程对加入汽车发动机的本发明润滑油进行采样，检测其黏度、黏度变化率、酸值、戊烷不溶物、闪点、油斑氧化值和硝化值。
试验车主要技术指标及运行状况见表27。
表27 试验车主要技术指标及运行状况
| 项目 | 448# | 005# | 385# | 272# |
| 发动机型号 | EQ6100-I型 | EQ6100-I型 | EQ6100-I型 | EQ6100-I型 |
| 排量(L) | 5.42 | 5.42 | 5.42 | 5.42 |
| 缸径×冲程(mm) | 65×38 | 65×38 | 65×38 | 65×38 |
| 额定功率(kw/r/min) | 99/3000 | 99/3000 | 99/3000 | 99/3000 |
| 压缩比 | 6.75∶1 | 6.75∶1 | 6.75∶1 | 6.75∶1 |
| 初装发动机油量(L) | 10.5 | 10.5 | 10.5 | 10.5 |
| 里程表读数(km) | 47962 | 坏 | 70219 | 97996 |
| 试验后里程表读数(km) | 66866 | 坏 | 89436 | 106485 |
| 实际运行(km) | 18904 | 9221 | 19217 | 8489 |
| 试验时间(2005年～2006年) | 2005.10.19～2006.1.23 | 2005.10.19～2005.12.22 | 2005.10.19～2006.1.23 | 2005.10.19～2005.12.1 |
放净试验的四辆汽车发动机原加润滑油，装入本发明润滑油。行驶到8000公里开始采集本发明润滑油样，行驶8000公里后为每1000±400公里左右采本发明润滑油样一次，每次采200mL，共取样9次，取样后应补加相应数量新的本发明润滑油。按照试验要求对采集样品的黏度、黏度变化率、酸值、戊烷不溶物、闪点、油斑氧化值和硝化值及时做出油品分析。
试验车272#在运行8489km后拆检，后不参加试验。试验车取样里程见表28。
表28 试验车取样里程
| 取样里程(km) | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
| 448# | 8400 | 9100 | 10600 | 12300 | 13800 | 15300 | 16300 | 17400 | 18904 |
| 005# | 5200 | 5800 | 6400 | 7300 | 8200 | 9221 | 换新油 | 无 | 无 |
| 385# | 8500 | 9100 | 10500 | 12000 | 13400 | 14800 | 16000 | 17500 | 19217 |
| 272# | 8489 | 拆检 | 无 | 无 | 无 | 无 | 无 | 无 | 无 |
按照GB/T265“石油产品运动黏度测定法”，采用石油产品运动黏度测定器测定试验车发动机用润滑油的运动黏度，计算出黏度变化随行车里程的变化关系。计算结果见表29。
表29 本发明润滑油的黏度(mm2/s)变化随行车里程的变化关系
| 行车里程(km) | 8000 | 10000 | 12000 | 14000 | 15000 | 16000 | 17000 | 19000 |
| 448# | 14.58 | 14.52 | 13.79 | 13.98 | 14.75 | 15.52 | 13.72 | 13.50 |
| 385# | 15.70 | 14.46 | 14.57 | 13.59 | 14.47 | 13.71 | 15.02 | 13.50 |
| 005# | 14.29 | 14.35 | 14.04 |
按照黏度变化率的计算公式[(取样润滑油100℃运动黏度-本法明润滑油100℃运动黏度)/本法明润滑油100℃运动黏度]×100％，黏度变化率变化随行车里程的变化关系见表30。
表30 本发明润滑油的黏度变化率(％)变化随行车里程的变化关系
| 行车里程(km) | 8000 | 10000 | 12000 | 14000 | 15000 | 16000 | 17000 | 19000 |
| 448# | -1.78 | -2.13 | -7.09 | -5.8 | -0.62 | 4.59 | -7.55 | -9 |
| 385# | 5.8 | -2.54 | -1.76 | -8.4 | -2.5 | -7.62 | 1.23 | -4.39 |
| 005# | -3.7 | -3.3 | -5.35 |
由表29、表30可以看出：448#试验车用本发明润滑油运行到19000公里时的黏度变化率为-9％，385#试验车用本发明润滑油运行到19000公里时的黏度变化率为-4.39％，符合GB/T 8028“汽油机油换油指标”规定的不超过±25％范围。
按照GB/T 3536“石油产品闪点和燃点测定法(克利夫兰开口杯法)”，采用克利夫兰开口杯测定试验车的本发明润滑油的闪点，本发明润滑油的闪点变化随行车里程的变化关系见表31。
表31 本发明润滑油的闪点(℃)变化随行车里程的变化关系
| 行车里程(km) | 8000 | 10000 | 12000 | 14000 | 15000 | 16000 | 17000 | 19000 |
| 448# | 210 | 205 | 210 | 210 | 195 | 190 | 175 | 175 |
| 385# | 210 | 210 | 195 | 200 | 190 | 190 | 180 | 170 |
| 005# | 215 | 210 | 200 |
448#试验车使用本发明润滑油运行到19000公里时的闪点为175℃，385#试验车使用本发明润滑油运行到19000公里时的闪点为170℃，符合GB/T 8028“汽油机油换油指标”规定的不小于150℃范围。
按照GB/T 264“石油产品酸值测定法”测定酸值，计算出酸值的变化量随行车里程的变化关系见表32。
表32 本发明润滑油的酸值变化量(mgKOH/g)随行车里程的变化关系
| 行车里程(km) | 8000 | 10000 | 12000 | 14000 | 15000 | 16000 | 17000 | 19000 |
| 448# | 0.66 | 0.69 | 0.7 | 0.74 | 0.77 | 0.82 | 0.82 | 0.86 |
| 385# | 0.57 | 0.67 | 0.75 | 0.77 | 0.83 | 0.81 | 0.86 | 0.91 |
| 005# | 0.57 | 0.69 | 0.76 |
448#试验车用本发明润滑油运行到19000公里时的酸值变化量为086mgKOH/g，385#试验车用本发明润滑油运行到19000公里时的酸值变化量为0.91mgKOH/g，符合GB/T 8028“汽油机油换油指标”规定的酸值变化量不大于2.0范围。
按照GB/T 8926“用过的润滑油不溶物测定法”测定正戊烷不溶物，正戊烷不溶物变化随行车里程的变化关系见表33。
表33 本发明润滑油的正戊烷不溶物(％)变化随行车里程的变化关系
| 行车里程(km) | 8000 | 10000 | 12000 | 14000 | 15000 | 16000 | 17000 | 19000 |
| 448# | 0.67 | 0.7 | 0.81 | 0.91 | 1.05 | 1.03 | 1.13 | 1.14 |
| 385# | 0.75 | 0.71 | 0.82 | 1.02 | 0.89 | 1.04 | 1.16 | 1.29 |
| 005# | 0.73 | 0.75 | 0.83 |
448#试验车用本发明润滑油运行到19000公里时的正戊烷不溶物为1.14％，385#试验车用本发明润滑油运行到19000公里时的正戊烷不溶物为1.29％，符合GB/T 8028“汽油机油换油指标”规定的不大于3.0范围。
本发明润滑油小样和中样行车试验结论如下：
(1)本发明润滑油能够满足公交汽车天然气与汽油两用燃料发动机的润滑要求。
(2)本发明润滑油在公交汽车天然气/汽油两用燃料发动机上使用能够延长换油周期，延长发动机大修里程。
3、本发明滑油与15W/40SF级汽油机润滑油对比发动机台架检验
本发明的申请人采用本发明实施例1制备的本发明润滑油委托西安汽车产品质量监督检验站进行了发动对比机台架检验，试验情况如下：
试验地点：西安汽车产品质量监督检验站。
试验时间：2006年3月22日，
环境状况：大气压力96.8kPa，干球温度18.0℃，湿球温度10.0℃。
试验燃料：燃料为车用天然气；
润滑油：试验润滑油为本发明滑油，对比试验润滑油为15W/40SF级汽油机润滑油。
试验仪器设备：实验设备见表34
表34 发动机台架试验设备
| 名称 | 规格型号 | 生产单位 | 计量鉴定单位 |
| 发动机 | CA6102 | 第一汽车制造厂 | |
| 测功机 | CW150 | 遂昌动力机械厂 | 陕西省计量研究所 |
| 油耗计 | DF313 | 日本小野公司 | 陕西省计量研究所 |
| 通风干湿度计 | DHM2 | 天津气象仪器厂 | 陕西省计量研究所 |
| 动槽水银气压表 | DYM1 | 长春气象仪器厂 | 陕西省计量研究所 |
| 废气分析仪 | AVL4000 | AVL公司 | 陕西省计量研究所 |
试验项目：对发动机使用本发明滑油与15W/40SF级汽油机润滑油分别进行以下检验：
发动机外特性试验；发动机转速为1800r/min时的负荷特性试验；怠速、高怠速排气污染物试验。
试验结果：发动机外特性试验数据见表36、表37，外特性试验曲线见图1，负荷特性试验数据见表38、表39，负荷特性试验曲线见图2，怠速、高怠速污染物测试结果见表35。
表35 怠速污染物测试数据
| 工况 | 润滑油 | CO(％) | HC(ppm) | CO下降(％) | HC下降(％) |
| 怠速 | 15W/40CNG/汽油 | 2.07 | 119 | 13.0 | 17.9 |
| 15W/40SF | 2.38 | 145 | |||
| 高怠速 | 15W/40CNG/汽油 | 1.32 | 89 | 13.7 | 12.7 |
| 15W/40SF | 1.53 | 102 |
表36 15W/40SF级15W/40SF级汽油机润滑油外特性试验数据
| n | P | Peo | Meo | ge | Gt |
| r/min | kW | N.m | g/kW.h | kg/h | |
| 1400 | 39.0 | 42.9 | 293.3 | 284.2 | 11.5 |
| 1800 | 36.4 | 51.6 | 274.5 | 288.8 | 13.8 |
| 2000 | 35.3 | 55.6 | 266.4 | 288.3 | 15.0 |
| 2200 | 34.0 | 59.1 | 256.6 | 279.9 | 15.3 |
| 2400 | 32.2 | 60.4 | 241.0 | 294.0 | 16.5 |
| 2800 | 28.8 | 63.3 | 216.3 | 298.5 | 17.6 |
表37 本发明润滑油外特性试验数据
| n | P | Peo | Meo | ge | Gt |
| r/min | kW | N.m | g/kW.h | kg/h | |
| 1400 | 39.6 | 43.7 | 298.8 | 258.7 | 10.7 |
| 1800 | 37.4 | 53.5 | 282.3 | 267.3 | 13.4 |
| 2000 | 36.1 | 57.4 | 272.6 | 269.8 | 14.5 |
| 2200 | 34.0 | 59.3 | 256.8 | 282.0 | 15.7 |
| 2400 | 32.6 | 61.9 | 246.3 | 276.4 | 16.1 |
| 2800 | 29.4 | 65.0 | 222.3 | 287.2 | 17.6 |
表38 5W/40SF级15W/40SF级汽油机润滑油负荷特性试验数据(1 n＝1800，r/min)
| NO. | P | Pe | ge | Gt |
| kW | g/kW.h | kg/h | ||
| 1 | 37.0 | 49.0 | 269.5 | 13.2 |
| 2 | 35.5 | 47.0 | 278.8 | 13.1 |
| 3 | 32.0 | 42.4 | 278.6 | 11.8 |
| 4 | 27.2 | 36.0 | 308.3 | 11.1 |
| 5 | 22.6 | 29.9 | 351.0 | 10.5 |
| 6 | 18.1 | 24.0 | 375.7 | 9.0 |
| 7 | 12.0 | 15.9 | 497.4 | 7.9 |
| 8 | 5.9 | 7.8 | 781.2 | 6.1 |
表39 本发明润滑油负荷特性试验数据(n＝1800r/min)
| NO. | P | Pe | ge | Gt |
| kW | g/kW.h | kg/h | ||
| 1 | 37.7 | 49.9 | 266.5 | 13.3 |
| 2 | 35.2 | 46.6 | 276.9 | 12.9 |
| 3 | 32.5 | 43.0 | 269.7 | 11.6 |
| 4 | 27.5 | 36.4 | 274.7 | 10.0 |
| 5 | 22.3 | 29.5 | 321.9 | 9.5 |
| 6 | 16.2 | 21.4 | 396.4 | 8.5 |
| 7 | 13.2 | 17.5 | 452.2 | 7.9 |
| 8 | 8.5 | 11.3 | 506.7 | 5.7 |
台架对比试验结论
1、CA6102汽油机以天然气为燃料使用本法明润滑油后，外特性上功率增大，在2800r/min时增加1.7kW，为2.7％；以g/kW.h计，有效燃料消耗率平均下降了2.7％。
2、CA6102汽油机以天然气为燃料使用本法明润滑油后，1800r/min负荷特性上有效燃料消耗率下降了3.8％。
3、CA6102汽油机以天然气为燃料使用本法明润滑油后，怠速工况CO下降13.0％，HC下降17.9％；高怠速工况CO下降13.7％，HC下降12.7％。
Claims (3)
1、一种天然气与汽油两用燃料发动机润滑油，其特征在于它是以下述的原料按重量百分比制成的组合物：
石蜡基中性油 58％～80％
残馏油 9％～20％
乙丙共聚物 2％～6％
氢调的聚a烯烃 0.6％～1.0％
甲基硅油 0.0005～0.001％
低碱值合成磺酸钙 0.5％～1.5％
高碱值合成磺酸钙 1.0％～2.0％
单烯基丁二酰亚胺 1.5％～3.0％
双烯基丁二酰亚胺 1.5％～3.0％
硫磷仲醇基锌盐 0.8％～2.8％
二烷基二硫代磷酸氧钼 0.2％～0.7％
烷基化二苯胺 0.2％～0.7％
含酯基高分子酚 0.2％～0.7％
苯骈三氮唑 0.2％～0.7％
上述的石蜡基中性油在40℃时运动黏度为95～107mm2/s，残馏油在100℃时运动黏度为30～33mm2/s，乙丙共聚物的分子量为62500～134000。
2、按照权利要求1所述的天然气与汽油两用燃料发动机润滑油，其特征在于：其中各组分的重量百分比为：
石蜡基中性油 64％～74％
残馏油 10％～18％
乙丙共聚物 3％～5％
氢调的聚a烯烃 0.8％～1.0％
甲基硅油 0.0008～0.001％
低碱值合成磺酸钙 0.6％～1.2％
高碱值合成磺酸钙 1.0％～1.8％
单烯基丁二酰亚胺 2.0％～3.0％
双烯基丁二酰亚胺 2.0％～3.0％
硫磷仲醇基锌盐 0.8％～2.0％
二烷基二硫代磷酸氧钼 0.4％～0.7％
烷基化二苯胺 0.4％～0.7％
含酯基高分子酚 0.4％～0.7％
苯骈三氮唑 0.4％～0.7％。
3、按照权利要求1所述的天然气与汽油两用燃料发动机润滑油，其特征在于：其中各组分的重量百分比为：
石蜡基中性油 70％
残馏油 15％
乙丙共聚物 4％
氢调的聚a烯烃 0.9992％
甲基硅油 0.0008％
低碱值合成磺酸钙 1.0％
高碱值合成磺酸钙 1.5％
单烯基丁二酰亚胺 2.0％
双烯基丁二酰亚胺 2.0％
硫磷仲醇基锌盐 1.5％
二烷基二硫代磷酸氧钼 0.5％
烷基化二苯胺 0.5％
含酯基高分子酚 0.5％
苯骈三氮唑 0.5％。
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|---|---|
| CN (1) | CN100371429C (zh) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102072136A (zh) * | 2009-11-25 | 2011-05-25 | 松下电器产业株式会社 | 制冷剂压缩机和制冷剂压缩机用冷冻机油及物品贮藏装置 |
| CN102206534A (zh) * | 2010-03-30 | 2011-10-05 | 上海九盛实业有限公司 | 一种空压机油路积碳清洗剂 |
| CN102277225A (zh) * | 2011-07-22 | 2011-12-14 | 江苏龙蟠石化有限公司 | 一种发动机润滑油组合物 |
| CN102618364A (zh) * | 2012-03-09 | 2012-08-01 | 广西大学 | 高功率密度柴油机润滑油组合物 |
| CN103254986A (zh) * | 2013-06-11 | 2013-08-21 | 刘玉鹏 | 一种双燃料发动机润滑油及其制备方法 |
| CN104531297A (zh) * | 2014-12-15 | 2015-04-22 | 山东浩泰天然气股份有限公司 | 一种天然气发动机专用复合剂及生产工艺 |
| CN104745279A (zh) * | 2015-03-25 | 2015-07-01 | 山东浩泰天然气股份有限公司 | 天然气和汽油双燃料发动机专用机油及制作方法 |
| CN105112127A (zh) * | 2015-09-17 | 2015-12-02 | 天津市中达石化有限责任公司 | 一种中灰型油气混合发动机润滑油组合物 |
| CN105296062A (zh) * | 2015-10-20 | 2016-02-03 | 东营市昊铭润滑科技有限公司 | 一种抗氧化的天然气发动机润滑油的制备方法 |
| CN106987299A (zh) * | 2017-03-04 | 2017-07-28 | 辽宁新斯盾油品有限公司 | 汽油、天然气双燃料发动机润滑油及其制备方法 |
| CN108949293A (zh) * | 2017-12-08 | 2018-12-07 | 锦州新兴石油添加剂有限责任公司 | 一种sm级别汽油机油复合剂及应用 |
| CN109777572A (zh) * | 2019-01-23 | 2019-05-21 | 北京燕山昆仑伟业石油化工有限公司 | 一种长寿命天然气发动机油及其制备方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1181168C (zh) * | 2001-08-24 | 2004-12-22 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种发动机润滑油组合物 |
| CN100513539C (zh) * | 2003-02-20 | 2009-07-15 | 中国石油天然气股份有限公司 | 低灰分的燃气发动机润滑油组合物 |
-
2006
- 2006-06-15 CN CNB2006100429794A patent/CN100371429C/zh not_active Expired - Fee Related
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102072136A (zh) * | 2009-11-25 | 2011-05-25 | 松下电器产业株式会社 | 制冷剂压缩机和制冷剂压缩机用冷冻机油及物品贮藏装置 |
| CN102206534A (zh) * | 2010-03-30 | 2011-10-05 | 上海九盛实业有限公司 | 一种空压机油路积碳清洗剂 |
| CN102206534B (zh) * | 2010-03-30 | 2013-03-27 | 上海九盛实业有限公司 | 一种空压机油路积碳清洗剂 |
| CN102277225A (zh) * | 2011-07-22 | 2011-12-14 | 江苏龙蟠石化有限公司 | 一种发动机润滑油组合物 |
| CN102618364A (zh) * | 2012-03-09 | 2012-08-01 | 广西大学 | 高功率密度柴油机润滑油组合物 |
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| CN103254986A (zh) * | 2013-06-11 | 2013-08-21 | 刘玉鹏 | 一种双燃料发动机润滑油及其制备方法 |
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| CN104745279A (zh) * | 2015-03-25 | 2015-07-01 | 山东浩泰天然气股份有限公司 | 天然气和汽油双燃料发动机专用机油及制作方法 |
| CN105112127A (zh) * | 2015-09-17 | 2015-12-02 | 天津市中达石化有限责任公司 | 一种中灰型油气混合发动机润滑油组合物 |
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| CN105296062B (zh) * | 2015-10-20 | 2018-04-13 | 东营市昊铭润滑科技有限公司 | 一种抗氧化的天然气发动机润滑油的制备方法 |
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