CN1573093A - 压缩机 - Google Patents

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Abstract

一种压缩机具有斜盘和滑履。斜盘的表面在滑履的表面上滑动。一滑动膜形成于斜盘的每一表面上。滑动膜由至少包含固体润滑剂的聚酰胺－酰亚胺树脂制成。该聚酰胺－酰亚胺树脂的玻璃化温度是270℃，在室温下的拉伸强度是200MPa，或者酰亚胺基多于酰胺基。当斜盘的基体部分由铝基金属制成时，滑动膜形成于基体部分上，并且阳极化铝中间层形成于滑动膜和基体部分之间。

Description

压缩机
技术领域
本发明涉及一种压缩机。
背景技术
日本公开专利申请2002-89437公开了一种压缩机，该压缩机具有壳体，多个缸膛、曲柄腔、吸气腔和排气腔形成于该壳体中。该压缩机被并入制冷回路中，其中该制冷回路包括蒸发器、吸气装置和冷凝器。压缩机的每一缸膛容纳相应的活塞，并且使活塞进行往复运动。外部驱动源(如发动机)驱动被壳体可旋转地支撑的驱动轴。斜盘支撑在驱动轴上并与驱动轴同步旋转。斜盘通过多对半球形滑履与活塞连接。一滑动膜形成于斜盘的一表面上，该斜盘在滑履的平面上滑动。该滑动膜由粘合剂树脂形成，该粘合剂树脂包含固体润滑剂，如二硫化钼。
当外部驱动源驱动驱动轴时，斜盘同步旋转以通过滑履使每一活塞在缸膛中往复运动。压缩腔形成于每一缸膛中，压缩腔的容积随着活塞头的往复运动而变化。当活塞从上死点移到下死点时，低压制冷气体从吸气装置被吸入压缩腔中，该吸气装置与制冷回路中的蒸发器连接。另一方面，当活塞从下死点移到上死点时，高压制冷气体从压缩腔被排入排出腔。排出腔与制冷回路中的冷凝器连接。该制冷回路用作车辆的空气调节系统，以用来对车辆进行空气调节。
对于这种压缩机而言，涂覆于斜盘表面上的滑动膜使滑履的平表面光滑地滑动，从而抑制了斜盘和滑履的嘎吱声，这些嘎吱声是由于斜盘和滑履中的至少一个磨损或两者之间互相卡咬而引起的。
在传统的压缩机中，在不利的条件下，例如不仅斜盘表面和滑履的平表面，而且第一构件的第一滑动面和第二构件的第二滑动面在高速下或相对重的负载下(如高热负载)互相滑动，进一步提高滑动特性是需要的。特别地，当使用二氧化碳作为制冷剂时，更加需要提高滑动特性。因此，可以考虑增加固体润滑剂的含量，例如，使滑动膜中的二硫化钼质量含量增加到10％或更多，从而提高了第一构件和第二构件之间的抗卡咬特性。但是，如果增加固定润滑剂的含量，则固体润滑剂将易于从滑动膜脱落，从而导致滑动膜的磨损深度增加。
发明内容
本发明的一个目的是提供一种具有良好滑动特性的压缩机。
为了达到上述目的，本发明提供了一种压缩机，该压缩机包括第一构件、第二构件和滑动膜。该第一构件具有第一滑动面。该第二构件具有第二滑动面。第一滑动面和第二滑动面相互滑动。滑动膜形成于第一滑动面和第二滑动面中的至少一个滑动面上。滑动膜由包含固定润滑剂的聚酰胺-酰亚胺树脂形成。至少能满足下列要求中的一个：
(I)聚酰胺-酰亚胺树脂的玻璃化温度不低于270℃，
(II)聚酰胺-酰亚胺树脂在室温下的拉伸强度不低于200MPa，和
(III)聚酰胺-酰亚胺树脂中的酰亚胺基多于酰胺基。
结合下列附图及以举例方式对本发明原理的阐述，本发明的其它方面和有益效果将显得很清楚。
附图说明
参见下列附图及下面对本发明优选实施方案的描述，能透彻理解本发明及本发明的目的和有益效果，附图如下：
图1是本发明第一优选实施方案中的压缩机的横断面视图；
图2是沿图1所示2-2线的横断面视图；
图3是图1所示压缩机的斜盘和滑履的横断面视图，表示滑履和斜盘的滑动面；
图4是一曲线图，表示试验(i)的测试件I的PAI树脂的热机械测试结果；
图5是一曲线图，表示试验(i)的测试件I的PAI树脂的动态粘弹性测量结果；
图6是一曲线图，表示试验(i)的测试件II的PAI树脂的热机械测试结果；
图7是一曲线图，表示试验(i)的测试件II的PAI树脂的动态粘弹性测量结果；
图8是一曲线图，表示试验(i)的比较测试件的PAI树脂的热机械测试结果；
图9是一曲线图，表示试验(i)的比较测试件的PAI树脂的动态粘弹性测量结果；
图10是试验(i)的测试装置的横断面视图；
图11是一曲线图，表示在试验(i)中测试件I的第一测试结果；
图12是一曲线图，表示在试验(i)中测试件I的第二测试结果；
图13是一曲线图，表示在试验(i)中测试件II的第一测试结果；
图14是一曲线图，表示在试验(i)中测试件II的第二测试结果；
图15是一曲线图，表示在试验(i)中比较测试件I的第一测试结果；
图16是一曲线图，表示在试验(i)中比较测试件I的第二测试结果；
图17是本发明第二和第三个实施方案的斜盘和滑履的横断面视图，表示滑履和斜盘的滑动面；
图18是本发明第二和三实施方案的斜盘的局部横断面视图；
图19是一曲线图，表示由阳极化铝形成的中间层厚度与卡咬时间之间的关系；
图20是本发明第四实施方案的滑履和活塞的横断面视图，表示滑履和活塞的滑动面；
图21是本发明第五实施方案的滑履和活塞的横断面视图，表示滑履和活塞的滑动面；
图22是本发明第六实施方案的滑履和活塞的横断面视图，表示滑履和活塞的滑动面；
图23是本发明第七实施方案的滑履和活塞的横断面视图，表示滑履和活塞的滑动面；
图24是本发明第八实施方案的滑履和活塞的横断面视图，表示滑履和活塞的滑动面；
图25是显示图24所示滑履的变化的放大横断面视图；
图26是本发明第九实施方案的活塞和壳体的横断面视图，表示活塞和壳体的滑动面；
图27是显示图26所示滑履的变化的局部横断面视图；
图28是本发明第十实施方案的旋转阀和壳体的横断面视图，表示旋转阀和壳体的滑动面；
图29是显示图28所示旋转阀的变化的局部横断面视图；
图30是本发明第十六实施方案的活塞的透视图；
图31是图30所示活塞的旋转限制器和壳体的滑动面的横断面视图；
图32是显示图30所示活塞的变化的局部横断面视图；
图33是本发明第十七实施方案的压缩机的横断面视图；
图34是图33所示压缩机的驱动轴和壳体的滑动面的横断面视图；
图35是显示图33所示驱动轴的变化的放大横断面视图；
图36是一曲线图，表示本发明第十八实施方案和比较实施方案4的结果；
图37是本发明第二十二实施方案的活塞和斜盘的横断面视图，表示活塞和斜盘的滑动面；
图38是图37所示压缩机中的活塞的透视图；和
图39是显示图37所示活塞的变化的局部横断面视图。
具体实施方式
现在将参照附图对本发明的几个实施方案进行描述。类似或相同的附图标记表示附图中的类似或相同构件。
将参照图1至16描述本发明的第一实施方案。
如图1所示，变排量斜盘式压缩机包括由铝基合金制成的气缸体1、由铝基合金制成并固定于气缸体1前端的前壳体2、和由铝基合金制成的后壳体4，该后壳体4通过阀机构3固定于气缸体1后端，该阀机构3包括阀板、排气阀和挡板。曲柄腔2a限定于气缸体1和前壳体2之间。吸气腔4a和排气腔4b限定于后壳体4中。在该实施方案中，气缸体1、前壳体2和后壳体4构成壳体。吸气腔4a与蒸发器(未示出)连接，蒸发器通过膨胀阀(未示出)与冷凝器(未示出)连接，冷凝器与排气腔4b连接。压缩机、蒸发器、膨胀阀和冷凝器构成车辆的空调制冷回路。在附图中，左侧表示前侧，右侧表示后侧。
由铁基合金制成的驱动轴5通过径向轴承2b被旋转地支撑于前壳体2中。如图2所示，多个缸膛1a(图1仅示出一个)等间隔环绕驱动轴5的轴L形成。每一缸膛1a容纳由铝基合金制成的相应的单头活塞6，并使活塞6往复运动。压缩腔11限定于每一缸膛1a中，压缩腔11的容积随活塞6的往复运动而变化。如图1所示，平行于驱动轴5的轴L延伸的旋转阀腔1b穿过气缸体1的中心。旋转阀腔1b容纳与驱动轴5同步旋转的旋转阀12。旋转阀12具有与吸气腔4a相通的吸入腔12a，和与吸入腔12a相通的吸气导引槽12b。该吸气导引槽12b径向延伸。气缸体1具有多个径向延伸的吸气通道1c，该径向延伸吸气通道1c通过吸气导引槽12b(如图2所示)连接每一缸膛1a的压缩腔11和吸入腔12a。
在曲柄腔2a内，由铁基合金制成的凸缘板7固定于驱动轴5上。止推轴承2c设置在凸缘板7和驱动轴5之间。由铁基合金制成的斜盘8支撑在驱动轴5上。斜盘8沿驱动轴5的轴L滑动并相对于该轴L倾斜。铰接机构K设置于凸缘板7和斜盘8之间。斜盘8通过铰接机构K与凸缘板7连接。铰接机构K驱动斜盘8和凸缘板7一体旋转，并引导斜盘8相对于驱动轴5的轴L滑动和倾斜。
铰接机构K包括一对导引孔7b和一对导引销8b，凸缘板7具有一对臂7a，每一导引孔7b分别形成于一个臂7a中。导引销8b固定于斜盘8上。每一导引销8b的顶部具有一球形部分，该球形部分装配于相应的导引孔7b中。通孔8a贯穿斜盘8的中心，驱动轴5插入该通孔8a中。由铁基合金制成的一对半球状滑履9a和9b设置于斜盘8的外周上。每一活塞6的端部通过一对滑履9a，9b与斜盘8的外周连接。从而，根据斜盘8的倾斜角，斜盘8的旋转运动转变成活塞6的往复运动。
后壳体4容纳控制阀10，该控制阀10与吸气腔4a、排气腔4b和曲柄腔2a连接。控制阀10控制曲柄腔2a中的压力。根据压力控制，改变斜盘8的倾斜角来控制压缩机的排量。
如图3所示，斜盘8具有前周面8c和后周面8d，滑履9a，9b的平表面9c，9d在该两周面上滑动。滑动膜C形成于前周面8c和后周面8d的每一个上。以下列方式形成滑动膜C。
首先，准备好下列成分。
即，准备好固体润滑剂(例如聚四氟乙烯(PTFE)粉末)、二硫化钼(MoS2)、石墨和粘合剂树脂。固体润滑剂是PTFE粉末，粘合剂树脂是测试件I的PAI树脂清漆。该PAI树脂清漆包含30％质量的PAI树脂，70％质量的溶剂。该溶剂包含56％质量的N-甲基-2-吡咯烷酮，14％质量的二甲苯。PAI树脂的数均分子量不小于20000。测试件I的PAI树脂清漆含有的酰亚胺基多于酰胺基。
在本实施方案的滑动膜C中，固体润滑剂的体积最好在某一范围内，该范围对应于固体润滑剂与粘合剂树脂的体积比是40∶60至60∶40。如果固体润滑剂的体积低于某一值，其中该值所对应的固体润滑剂与粘合剂树脂的体积比是40∶60，那么滑动膜的抗卡咬性不好。另一方面，如果固体润滑剂的体积高于某一值，其中该值所对应的固体润滑剂与粘合剂树脂的体积比是60∶40，那么不能显著地提高滑动膜的抗卡咬性，并且固体润滑剂将可能会脱落。从而导致滑动膜的磨损深度增加。
在200℃下烘烤PAI树脂清漆60分钟以形成PAI树脂。然后，用热机械分析器(TMA)对该PAI树脂进行热机械测试，该热机械分析器是精工仪器有限公司(Seiko Instruments Inc)的产品。测试结果如图4所示。测试条件如下：夹具是张力式夹具；卡盘之间的距离是10mm；温度从室温(25℃)变化到400℃；温度的增加率是10℃/分钟；拉伸负载是5g；样品的尺寸是：宽2mm，长30mm，厚20μm。线A表示单位时间的伸长，线C表示伸长量，线B表示负载。从图4可以明显看出，PAI树脂的玻璃化温度是307.1℃。
根据本发明的测试结果，优选使用玻璃化温度不低于270℃的PAI树脂。更优选使用玻璃化温度不低于290℃的PAI树脂。也可以优选使用室温下的拉伸强度不低于200MPa的PAI树脂。
在200℃下烘烤PAI树脂清漆60分钟以形成PAI树脂。然后，用动力机械分析器(DMA)对该PAI树脂进行动态粘弹性测试，其中该动力机械分析器是SeikoInstruments Inc的产品。测试结果如图5所示。该测试条件如下：夹具是张力式夹具；卡盘之间的距离是10mm；温度从室温(25℃)变化到400℃；测试频率是1Hz和2Hz，温度的增加率是3℃/分钟；拉伸负载是5g；样品尺寸是：宽4mm，长40mm，厚20μm。图中的虚线表示在测试频率为1Hz下的测试数据，实线表示在测试频率为2Hz下的测试数据。线D和线E表示储能弹性模量，线F表示树脂的伸长，线G和F表示tanδ。从图5可明显看出，PAI的拉伸强度是249MPa(在250℃下的储能弹性模量是3.39×109Pa)。
混合50％体积的PAI树脂，18％体积的PTFE粉末、18％体积的二硫化钼和14％体积的石墨。将它们充分搅拌后，将该混合物送入三轮碾压器中。因此，生产出了测试件I的滑动件涂料组合物。
随后，准备好由铁基合金制成的斜盘8，该斜盘8已经过除油污处理。然后将涂料组合物涂敷于斜盘8的前周面8c和后周面8d上。特别地，以碾涂方式将涂料组合物涂覆于斜盘8上。然后将斜盘8在200℃和大气压状态下加热60分钟，从而硬化了未硬化的粘合剂树脂。以这种方式制备了斜盘8，该斜盘8的前周面8c和后周面8d上具有滑动膜C，该滑动膜C由含有固体润滑剂的粘合剂树脂形成。固体润滑剂分散于粘合剂树脂中以形成滑动膜C。该压缩机使用这样制造的斜盘8进行组装。在本实施方案中，将滑动件涂料组合物碾涂于斜盘8的前周面8c和后周面8d上。但是，也可以将该涂料组合物以空气喷射的方式涂覆于上述表面上。
将驱动轴5与滑轮或电磁离合器连接，将这样形成的压缩机安装于车辆上。发动机或电机通过传动带驱动滑轮或电磁离合器。当发动机或电机运行时，如果驱动轴5旋转，斜盘8就摆动。从而，在对应于斜盘8的倾斜角的冲程中，每一活塞6在相应缸膛1a中往复运动。旋转阀12随着驱动轴5的旋转而旋转。当旋转阀12旋转时，随着每一活塞6的往复运动，吸入腔12a通过吸气导引槽12b和相应的吸入通道1c选择地与相应的吸气腔11连接或不连接。因此，当活塞6从上死点运动到下死点时，相应的压缩腔11与吸入腔12a连接，从而制冷气体通过吸气腔4a和吸入腔12a从蒸发器流入压缩腔11。另一方面，当每一活塞6从下死点运动到上死点时，吸入腔12a与压缩腔11不连接，从而制冷气体在压缩腔11中被压缩。随后，已被压缩的气体通过排气腔4b被排入冷凝器中。
和现有技术一样，斜盘8的表面8c，8d上的滑动膜C对斜盘8和滑履9a，9b具有抗卡咬性。特别地，由于滑动膜C中的PAI树脂含有的酰亚胺基多于酰胺基，PAI树脂具有高的玻璃化温度和高拉伸强度。因此，该滑动膜在不利条件下能提高滑动性能。
发明人进行了关于前述效果的下列测试。以下列方式制造传统PAI树脂。即，结构式1表示的1，2，4-苯三酸酐(TMA)与结构式2表示的4，4’-二苯基甲烷二异氰酸酯(MDI)发生反应。因此制备的PAI树脂具有相同数量的酰亚胺基和酰胺基，如结构式3所示。
结构式1
Figure A20041005504100121
结构式2
Figure A20041005504100122
结构式3
Figure A20041005504100123
相反，为了获得具有高抗热性、高弹性、高机械强度和低热膨胀系数的PAI树脂，改变异氰酸酯成分。使结构式1表示的TMA与结构式表示的3，3’-二甲联苯-4，4’-二异氰酸酯(TODI)发生反应。从而获得的PAI树脂具有高强度和高抗热性。如果采用传统的方法用TODI取代大约一半的MDI，则PAI的玻璃化温度将足以作用滑动涂料组合物。优选在原材料的整个异氰酸酯成分中添加5％至90％摩尔的TODI并且使异氰酸酯成分发生反应，从而形成PAI树脂。因为该方法使用了相对昂贵的TODI，不可避免地增加了生产成本。
结构式4
Figure A20041005504100131
结构式1所示的TMA与结构式2所示的MDI和结构式5所示的3，3’，4，4’-苯甲酮四羧酸(BTDA)发生反应。为了获得具有高抗热性、高弹性、高机械强度和低热膨胀系数的PAI树脂，改变异氰酸酯的成分。使结构式1表示的TMA与结构式4表示的TODI和结构式5所示的BTDA发生反应。因为BTDA中具有大量的酰亚胺基，这样获得的PAI树脂含有的酰亚胺基多于酰胺基。酰亚胺基多于酰胺基的PAI树脂具有聚酰亚胺的特性。即，这种PAI树脂具有高弹性、高抗热性和高延展性。但是，由于酰亚胺基不溶解于N-甲基-2-吡咯烷酮，因此酰亚胺基的数量不能超过某一值，该值相应于酰胺基与酰亚胺基的比值为35∶65。因为该方法使用了相对昂贵的BTDA，不可避免地增加了生产成本。
在苛刻条件下，即，即使斜盘8和滑履9a，9b在高速或相对高的负载下相互滑动，斜盘8的表面8c，8d上的滑动膜C使滑履9a，9b的平表面9c，9d光滑地滑动。因此，抑制了斜盘8和滑履9a，9b之间的嘎吱声，这些嘎吱声是由斜盘和滑履中的至少一个磨损或两者之间发生卡咬而产生的。
试验(i)
通过下列的试验(i)证明上述效果。首先，不仅要准备测试件I的PAI树脂清漆，还要准备测试件II的PAI树脂清漆，该树脂清漆含有的酰亚胺基多于酰胺基；和比较测试件的PAI树脂清漆，该树脂清漆含有基本相同数目的酰亚胺基和酰胺基。图6表示了测试件II的PAI树脂的TMA测试结果，图7表示了测试件II的PAI树脂的DMA测试结果。图8表示了比较测试件的PAI树脂的TMA测试结果，图9表示了比较测试件的PAI树脂的DMA测试结果。如图6至9所示，测试件II的PAI树脂的玻璃化温度是293.0℃，而比较测试件的PAI树脂的玻璃化温度是249.7℃。并且，测试件II的PAI树脂的拉伸强度是200MPa(在250℃下的储能弹性模数是1.75×109Pa)，而比较测试件的PAI树脂的拉伸强度是150MPa(在250℃下的储能弹性模数是1.39×109Pa)。
准备作为固体润滑剂的PTFE粉末、二氧化硫(MoS2)和石墨。
制备分别含有50％体复合测试件I、测试件II或比较测试件的PAI树脂清漆、18％体积的PTFE粉末、18％体积的二氧化硫、14％体积的石墨的混合物。充分搅拌后，将每组混合物送入三轮碾磨机中。因此，制备好了测试件I、测试件II和比较测试件的滑动件涂料组合物。每一涂料组合物都可根据需要用溶剂稀释，如，该溶剂是N-甲基-2-吡咯烷酮、二甲苯或两者的混合物，以根据涂覆形式(喷涂、碾涂)而调节粘性和固体浓度。
然后，如图10所示，准备多个由除油铝合金A390制成的盘状斜盘101。以空气喷涂的方式将涂料组合物涂覆于每一斜盘101的每一表面上以形成厚为25μm的膜。可以不采用空气喷涂方式，而采用碾涂方式将涂料组合物涂覆于表面上。涂层形成于每一斜盘101上，在200℃和大气压状态下将该斜盘101烘烤60分钟，从而硬化PAI树脂。测试件I、测试件II和比较测试件的滑动膜C以这种方式形成于斜盘101上。
准备好多个由除油铁基合金SUJ2形成的滑履102，在本实施方案中是两个滑履102。并且，准备好具有两个半球座103a的夹具103，该半球座103a用来容纳滑履102的半球状部分。放置夹具103以使其半球座103a的开口向上。每一滑履102分别放置于半球部分的半球座103a中。因此，斜盘101被如此放置以至于滑动膜C接触滑履102的平面部分。接着，当1.96KN的负载施加于夹具103和斜盘101之间时，驱动斜盘101以10.6米/秒的圆周线速度旋转。不须提供润滑油。热电偶(未示出)设置于每一半球座103a和相应滑履102的平面部分之间。
以这种方式获得了有关测试件I、测试件II和比较测试件的滑动膜C的测试时间(秒)、力矩(N.cm)和滑履102半球表面的温度(TP温度：0℃)之间的关系。测试结果如图11至16所示。图11表示测试件I的滑动膜C的第一测试结果，图12表示测试件I的滑动膜C的第二测试结果。图13表示测试件II的滑动膜C的第一测试结果，图14表示测试件II的滑动膜C的第二测试结果。图15是表示比较测试件的滑动膜C的第一测试结果，图16表示比较测试件的滑动膜C的第二测试结果。
如图11至14所示，在测试件I，II的滑动膜C的测试中，没有润滑剂，在经过200至300秒之前力矩不超过600N·cm，滑动膜C不会发生卡咬。滑履102的半球状面的温度范围是不低于200℃且不高于225℃。与此不同，在比较测试件的滑动膜C中，大约110秒时力矩达到600N·cm，此时将可能发生卡咬。此时，滑履的半球状表面的温度大约是220℃。结果表明，测试件I，II中的滑动膜C在不利条件下具有更好的滑动特性。而且，结果表明：当温度基本上达到玻璃化温度时，滑动膜C变软，并发生卡咬。
即，如果使用由测试件I，II中的PAI树脂清漆制成的滑动膜C，与使用由比较测试件的PAI树脂清漆的情况相比，压缩机具有更好的滑动特性。这是因为固体润滑剂的至少一部分是PTFE粉末。
现在将参照附图17和18描述本发明第二实施方案的压缩机。类似或相同的附图标记表示图1至16中对应类似或相同构件，并且，在此省略对这些附图标记的详细解释。
第二实施方案的斜盘8具有由铝基合金制成的基体部分81、测试件I或II的滑动膜C和由阳极化铝形成的中间层M。每一中间层M形成于基体部分81和一膜C之间。
以下列方式形成该中间层M。首先，准备好由除油铝合金A390制成的斜盘8。将斜盘8浸入硫酸中30分钟，该硫酸的温度是15℃，电流密度是1.0A/cm2。这样形成了基体部分81和厚为8μm的中间层M，该中间层M由阳极化铝制成并形成于基体部分81的前侧和后侧。因此，制备好了斜盘8，其中测试件I或II的滑动膜C形成于该斜盘8上用这样制备的斜盘8来组装压缩机。
现在将参照附图17和18详细描述本发明第三实施方案的压缩机。除了中间层M的结构以外，第三实施方案和第二实施方案相同。
以下列方式形成该中间层M。首先，准备好图17所示实施方案中使用的斜盘8。用酸或碱对斜盘8的表面进行化学处理。这样形成了基体部分81和厚为4μm的中间层，该中间层M由基体部分81上的蚀刻层制成。测试件I或II的滑动膜C形成于中间层M上以获得斜盘8。这样所获得的斜盘8装配于图1所示的压缩机中。
试验(ii)
为了证明图17和18所示实施方案的压缩机的效果，进行试验(ii)。首先，准备比较示例1的斜盘8。对斜盘(该斜盘与图17和18所示实施方案的斜盘相同)的粗糙表面抛光3μm，并且形成测试件I或II的滑动膜C，从而形成了比较示例1的斜盘8。将比较实施方案1的斜盘装配在图1的压缩机中。
对斜盘(该斜盘与图17和18所示实施方案的斜盘相同)表面进行化学电镀形成3μm厚的锡镀层。比较示例2中的斜盘8也装配于图2所示的压缩机中。
在每分钟700转的速度和不充分润滑的条件下，具有图17和18所示斜盘8的压缩机和具有比较示例1，2中的斜盘8的压缩机运行100小时。此时，通过滑履9a，9b将3.5MPa的力施加于图17和18所示实施方案和比较示例1，2中的斜盘8上。滑履9a、9b由SUJ2制成。在这些条件下，比较示例中的斜盘8的滑动膜C脱落，但是，图17和18所示斜盘8的滑动膜C不脱落。
试验(iii)
进一步地，为了证明具有图17和18所示斜盘8的压缩机的效果，进行下列试验(iii)。在这种情况下，滑动膜C的15％表面暴露于图17和18所示实施方案和比较示例1，2中的斜盘8的部分上。因此，在与图1至16所示实施方案相同的条件下，进行试验(iii)。在这种滑动条件下，比较示例1中的斜盘101和滑履102在50秒内发生卡咬。与此不同，具有阳极化铝中间层M的斜盘101和滑履102之间直到150秒后才发生卡咬。具有蚀刻中间层M的斜盘101和滑履102之间直到140秒后才发生卡咬。比较示例2中的斜盘101和滑履102之间直到300秒后才发生卡咬。
从试验(ii)和试验(iii)可以明显看出，具有阳极化铝或蚀刻层的中间层M的滑动膜C具有更好的紧密接触特性。并且，即使该滑动膜C的一部分磨损，滑动膜C仍然具有良好的耐久性。这是因为由于具有微小的孔而使由阳极化铝或蚀刻层制成的中间层具有大的表面区域，并且PAI树脂深深地渗入孔中并在大范围内与中间层M粘接。
试验(iv)
进一步地，为了证明具有第二实施方案的斜盘8的压缩机的效果，进行下列试验(iv)。首先，准备比较示例3的斜盘8。将比较示例中(在该比较示例中，酰亚胺基与酰胺基数目大致相同)的滑动膜C形成于具有由阳极化铝制成的中间层M的斜盘8上，从而形成了比较示例3的斜盘8。在具有第二实施方案的斜盘8的压缩机中和在具有第三比较示例的斜盘8的压缩机中，由阳极化铝制成的中间层M的厚度是不同的。在与试验(i)相同的条件下，对第二实施方案和比较示例1，3进行了卡咬测试。
如图19所示，在试验(iv)的滑动条件下，和试验(iii)一样，比较示例1中的斜盘101和滑履102之间在短时间内发生卡咬。另一方面，因为具有阳极化铝中间层M，与比较示例1相比，比较示例3中的斜盘101和滑履102具有更好的抗卡咬性。但是，与比较示例3中的斜盘101相比，第二实施方案的斜盘101和滑履102具有更好的抗卡咬性。这是因为第二实施方案的斜盘101和滑履102使用了由测试件I的PAI树脂制成的滑动膜C，该滑动膜C具有高的玻璃化温度、高拉伸强度，并且酰胺基多于酰亚胺基。
如图19所示，由阳极化铝制成的中间层M的厚度不小于3μm时，不可能由于粘性产生粗糙表面。特别地，如果由阳极化铝制成的中间层M的厚度范围是不小于5μm和不大于15μm，基本上能抑制由于粘性而产生粗糙表面，并且便于形成中间层M。
现在将参照图20描述第四实施方案。
如图20所示，滑动膜C不形成于斜盘8的表面8c，8d上。而将测试件I或II的滑动膜C形成于滑履9a，9b的平表面9c，9d上。其他结构与图1至16所示实施方案相同。该实施方案具有与图1至16所示实施方案相同的有益效果。
现在将参照附图21详细描述第五实施方案。
如图21所示，中间层M和滑动膜C不形成于斜盘8的表面8c，8d上。每一滑履9a，9b的主体部分由铝基合金制成。图17和18所示第二或第三实施方案的中间层M和测试件I或II的滑动膜C形成于主体部分的平表面9c，9d上。其它结构与图1到16的实施方案相同。该实施方案具有与图1至16所示实施方案相同的有益效果。
现在将参照附图22描述第六实施方案。
如图22所示，测试件I或II的滑动膜C形成于斜盘8的表面8c，8d上。并且，测试件I或II的滑动膜C2也形成于滑履9a，9b的平表面9c，9d上。其他结构与图1至16所示实施方案相同。本实施方案具有图1至16所示实施方案相同的有益效果。
现在将参照图23详细描述第七实施方案。
斜盘8的主体部分由铝基金属制成。如图23所示，测试件I或II的中间层M1和滑动膜C1形成于基体部分的每一表面8c，8d上。每一滑履9a，9b的主体部分由铝基金属制成。第二或第三实施方案的中间层M2和测试件I或II的滑动膜C2形成在主体部分的每一平表面9c，9d上。其他结构与图1至16所示实施方案相同。本实施方案具有图1至18所示实施方案相同的有益效果。
现在将参照图24和25描述本发明的第八实施方案。
如图24所示，测试件I或II的滑动膜C形成于滑履9a，9b的半球状表面9e，9f上。如图25所示，优选地，滑动膜C形成于滑履9a，9b的半球状表面9e，9f上，并且第二或三实施方案的中间层M形成在半球状表面和滑动膜C之间。其他结构与图1至18所示实施方案相同。
因为滑动膜C使接触构件光滑地滑动，所以与传统压缩机相比，能更有效地抑制滑履9a，9b和活塞6之间的嘎吱声，其中该嘎吱声是由于滑履和活塞中的至少一个发生磨损或两者之间发生卡咬而产生的。进一步地，因为滑履9a，9b的半球状表面9e，9f在活塞6的凹面6a上光滑地滑动，滑履9a，9b的平表面9c，9d能可靠地顺应斜盘8的表面8c，8d的运动。因此，与传统的压缩机相比，能更有效地抑制斜盘8和滑履9a，9b之间的嘎吱声，其中该嘎吱声是由于斜盘和滑履中的至少一个发生磨损或两者之间发生卡咬而产生的。其他的有益效果与图1至18所示实施方案相同。
可以不在滑履9a，9b的半球状表面9e，9f上形成滑动膜C，而将滑动膜形成在活塞6的凹面6a上。此时，优选将滑动膜形成于活塞6的凹面6a上，并且第二或三实施方案的中间层M形成于该滑动膜和凹面6a之间。
滑动膜可以形成于滑履9a，9b的半球状表面9e，9f和活塞6的凹面6a上。此时，滑动膜优选形成在滑履9a，9b的半球状表面9e，9f和活塞6的凹面6a上，并且第二或第三实施方案的中间层M形成于滑动膜和各表面之间。
现在将参照图26和27描述本发明的第九实施方案。
如图26所示，测试件I或II的滑动膜C形成于活塞6的圆周面6b上。如图27所示，滑动膜C优选形成于活塞6的圆周面6b上，并且图17和18所示第二或三实施方案的中间层M形成于滑动膜C和圆周面6b之间。其他结构与图1至18所示实施方案相同。
因为滑动膜C使接触构件光滑地滑动，所以与传统压缩机相比，能更有效地抑制活塞6和气缸体1之间的嘎吱声，其中该嘎吱声是由于活塞和气缸体中的至少一个发生磨损或两者之间发生卡咬而产生的。其他有益效果与图1至18所示实施方案相同。
滑动膜C可以不形成于活塞6的圆周面6b上，而可以将滑动膜C形成于气缸体1的缸膛1a的内圆周面上。此时，滑动膜优选形成于缸膛1a的内圆周面上，并且第二或第三实施方案的中间层M形成于该滑动膜和该内圆周面之间。
滑动膜可以形成在活塞6的圆周面6b和缸膛1a的内圆周面上。此时，优选地，滑动膜形成于活塞6的圆周面6b和缸膛1a的内圆周面上，并且第二或第三实施方案的中间层M形成于滑动膜和圆周面6b之间且形成在滑动膜和缸膛1a的内圆周面之间。
现在参照图28和29描述本发明的第十实施方案。
如图28所示，测试件I或II的滑动膜C形成于旋转阀12的圆周面上。此时，优选地，滑动膜形成于旋转阀12的圆周面上，并且第二或第三实施的中间层M形成于滑动膜和该圆周面之间。其他结构与图1至18所示实施方案相同。
因为滑动膜C使接触构件光滑地滑动，所以与传统压缩机相比，能更有效地抑制气缸体1和旋转阀12之间的嘎吱声，其中该嘎吱声是由于气缸体和旋转阀中的至少一个发生磨损或两者之间发生卡咬而产生的。其他有益效果与图1至18所示实施方案相同。
滑动膜C可以不形成于旋转阀12的圆周面上，而可以将滑动膜形成于气缸体1的旋转阀腔1b的内圆周面上。此时，优选地，滑动膜形成于旋转阀腔1b的内圆周面上，并且第二或第三实施方案的中间层M形成于滑动膜和该内圆周面之间。
滑动膜可以形成于旋转阀12的圆周面和旋转阀腔1b的内圆周面上。此时，优选地，滑动膜形成于旋转阀12的圆周面和旋转阀腔1b的内圆周面上，并且第二或第三实施方案的中间层M形成于滑动膜和旋转阀12的圆周面之间，且形成于滑动膜和旋转阀腔1b的内圆周面之间。
现在将参照图1描述第十一实施方案。
在该实施方案中，没有使用图1所示的径向轴承2b，测试件I或II的滑动膜C形成于前壳体2的轴孔的内圆周面和驱动轴5的圆周面中的至少一个表面上。驱动轴5被前壳体2可滑动且可旋转地支撑。此时，优选地，滑动膜形成于前壳体2的轴孔的内圆周面和驱动轴5的圆周面中的至少一个表面上，并且第二或第三实施方案的中间层M形成于滑动膜和该至少的一个表面之间。其他结构和图1至18所示实施方案相同。本实施方案具有图1至18所示实施方案相同的有益效果。
现在参照图1描述第十二实施方案。
在该实施方案中，没有使用图1所示的止推轴承2c，测试件I或II的滑动膜C形成于前壳体2的内侧后端面和凸缘板7的前端面中的至少一个端面上。凸缘板7被前壳体2可滑动且可旋转地支撑。此时，优选地，滑动膜形成于前壳体2的内侧后端面和凸缘板7的前端面中的至少一个端面上，并且第二或第三实施方案的中间层M形成于滑动膜和所述的至少一个端面之间。其他结构和图1至18所示实施方案相同。本实施方案具有图1至18所示实施方案相同的有益效果。
现在将参照图1描述第十三实施方案。
在该实施方案中，测试件I或II的滑动膜C形成于斜盘8的通孔8a的内圆周面和驱动轴5的圆周面中的至少一个表面上，从而斜盘8和驱动轴5相互光滑地滑动。此时，优选地，滑动膜形成于斜盘8的通孔8a的内圆周面和驱动轴5的圆周面中的至少一个表面上，并且第二或第三实施方案的中间层M形成于滑动膜和所述的至少一个表面之间。其他结构和图1至18所示实施方案相同。本实施方案具有图1至18所示实施方案相同的有益效果。
现在参照图1描述第十四实施方案。
在该实施方案中，测试件I或II的滑动膜C形成于凸缘板7的导引孔7b的内圆周面和导引销8b的球形部分外表面中的至少一个表面上，从而导引销8b和导引孔7b相互光滑地滑动。此时，优选地，滑动膜形成于凸缘板7的导引孔7b的内圆周面和导引销8b的球形部分外表面中的至少一个表面上，并且第二或第三实施方案中的中间层M形成于滑动膜和所述至少一个表面之间。其他结构和图1至18所示实施方案相同。本实施方案具有图1至18所示实施方案相同的有益效果。
现在参照图1描述第十五实施方案。
在该实施方案中，测试件I或II的滑动膜形成于旋转阀12的后端面12c和后壳体4的前端面4c中的至少一个端面上。该前端面4c是壳体的一部分并在后端面12c上滑动。旋转阀12的后端面12c在后壳体4或壳体的前端面4c上光滑地滑动。此时，优选地，滑动膜形成于旋转阀12的后端面12c和后壳体4的前端面4c中的至少一个端面上，并且第二或第三实施方案的中间层M形成于滑动膜和所述的至少一个端面之间。其他结构和图1至18所示实施方案相同。本实施方案具有图1至18所示实施方案相同的有益效果。
现在将参照图30至32详细描述本发明的第十六实施方案。
如图30和31所示，活塞6具有旋转限制器6c，用来抑制斜盘8的旋转驱动活塞6旋转。旋转限制器6c随着活塞6的往复运动而在前壳体2的内圆周面上滑动。测试件I或II的滑动膜C形成于活塞6的旋转限制器6c的表面和前壳体2的内圆周面中的至少一个表面上。这种结构使活塞6的旋转限制器6c的表面在前壳体2或壳体的内圆周面上光滑地滑动。在这种结构中，优选地，滑动膜C形成于活塞6的旋转限制器6c的表面和前壳体2的内圆周面中的至少一个表面上，并且第二或第三实施方案的中间层M形成于滑动膜C和所述的至少一个表面之间，如图32所示。本实施方案具有图1至18所示实施方案相同的有益效果。
现在将参照图33至35描述本发明的第十七实施方案。
图33表示具有双头活塞26的固定排量斜盘式压缩机。该压缩机包括一对由铝基合金制成的气缸体21a，21b、前壳体22和后壳体24。壳体22和24由铝基合金制成。前壳体22通过第一阀机构23a固定于气缸体21a，21b的前端面上，其中该第一阀机构23a设置于前壳体22和该前端面之间。第一阀机构23a包括阀板、排气阀和挡板。后壳体24通过第二阀机构23b固定于气缸体21a，21b的后端面上。第二阀机构23b包括阀板、排气阀和挡板。排气腔22b限定于前壳体22中。吸气腔24a和排气腔24b限定于后壳体24中。在该实施方案中，气缸体21a，21b、前壳体22和后壳体24形成压缩机的壳体。排气腔22b，24b与一单一的排气腔(未示出)连接。吸气腔24a与蒸发器(未示出)连接。蒸发器通过膨胀阀(未示出)与冷凝器(未示出)连接。冷凝器与该单一的排气腔连接。
由铁基合金制成的驱动轴25被气缸体21a，21b可滑动且可旋转地支撑。密封件22a设置于驱动轴25和前壳体22之间。与驱动轴25平行的缸膛21d，21e限定于气缸体21a，21b中。每一对缸膛21d，21e容纳一双头活塞26，该双头活塞26由铝基合金制成。压缩腔31限定于每一活塞26的每一头部和相应的一缸膛21d，21e之间。
与吸气腔24a相通的吸入腔25a限定于驱动轴25中。吸气导引槽25b从吸入腔25a径向延伸。吸气通道21f限定于每一气缸体21a，21b中，以通过相应的吸气导引槽25b连接每一缸膛21d，21e和吸入腔25a。
斜盘腔21c限定于气缸体21a，21b之间。由铝基合金制成的斜盘28固定于驱动轴25上并位于斜盘腔21c中。由铝基合金制成的半球状滑履对29a，29b与斜盘28接合。每一活塞26通过一对相应的滑履29a，29b与斜盘28的外围部分连接。一对止推轴承27设置于斜盘28的端面和气缸体21a，21b的内表面之间。斜盘28通过止推轴承27固定于气缸体21a，21b之间。
如图34所示，滑动膜C形成于驱动轴25的外圆周面25c上，该外圆周面在气缸体21a，21b上滑动。以下列方式形成滑动膜C。
首先，与图1至16所示实施方案相同，准备好测试件I的滑动件涂料组合物和驱动轴25，该驱动轴25由铁基合金制成并经过除油处理。将该涂料组合物涂覆于驱动轴25的外圆周面25c上。该涂料组合物通过碾涂转移到驱动轴25上。然后在200℃和大气压状态下，将驱动轴25加热60分钟，从而硬化了未硬化的粘合剂树脂。以这种方式获得了驱动轴25，其中含有固体润滑剂的粘合剂树脂滑动膜C形成于该驱动轴25的圆周面25c上。固体润滑剂分散于粘合剂树脂中以形成滑动膜C。
如图35所示，优选地，滑动膜C形成在驱动轴25的圆周面25c上，并且图17或18所示实施方案的中间层M形成于滑动膜和该圆周面25c之间。这样获得的驱动轴25装配于图33所示的压缩机中。
将该压缩机安装于车辆上，使其驱动轴25与滑轮或电磁离合器(未示出)连接。发动机或电机(均未示出)通过传动带(未示出)驱动滑轮或电磁离合器。当发动机运行时，如果驱动轴25旋转，则斜盘28摆动。因此，在相应于斜盘28的倾斜角的冲程中，每一活塞26在相应的缸膛21d，21e中往复运动。当驱动轴25旋转时，随着每一活塞26的往复运动，吸入腔25a通过吸气导引槽25b和相应的吸入通道21f选择性地与相应的压缩腔31连接。因此，如图33所示，当每一活塞26从右运动到左时，吸入腔25a与右压缩腔31连接，从而制冷气体通过吸气腔24a和吸入腔25a从车辆制冷回路中的蒸发器流入压缩腔31。此时，左压缩腔31与吸入腔25a不连接，制冷气体在左压缩腔31中被压缩。然后该制冷气体通过排气腔22b排入冷凝器中。当活塞26从左运动到右时，如图33所示，左右压缩腔31中的操作情况正好相反。
在一系列运行期间，形成于驱动轴25的圆周面25c的滑动膜C中的固体润滑剂抑制了驱动轴25和气缸体21a，21b的内圆周面21g，21h之间发生卡咬。
因此，在不利条件下，即，即使驱动轴25和气缸体21a，21b在高速或相对高负载下相互相对滑动和旋转，滑动膜C使驱动轴25的圆周面25c光滑地滑动。因此，抑制了驱动轴25和气缸体21a，21b之间的嘎吱声，其中该嘎吱声是由于驱动轴和气缸体中的至少一个发生磨损或两者之间发生卡咬而产生的。该实施方案中的压缩机具有高的可靠性。
滑动膜C可以不形成于驱动轴25的圆周面25c上，而将测试件I或II的滑动膜形成于气缸体21a，21b的内圆周面21g，21h上。此时，优选地，滑动膜形成于气缸体21a，21b的内圆周面21g，21h上，并且中间层形成于滑动膜和该内圆周面之间。中间层可以是由铝基金属或铜基金属制成的淬火层或喷溅层。
作为备选方案，可以将测试件I或II的滑动膜C1形成在驱动轴25的圆周面25C上时，并将第一或第二实施方案中的滑动膜形成于气缸体21a，21b的内圆周面21g，21h上。此时，优选地，滑动膜形成于驱动轴25的圆周面25C上和气缸体21a，21b的内圆周面21g，21h上，并且中间层形成于滑动膜和圆周面25C之间，也形成于滑动膜和内圆周面21g，21h之间。
现在参照图36和图33至35描述本发明的第十八实施方案。
在该实施方案中，测试件I或II的滑动膜C形成于斜盘28的表面28c，28d和滑履29a，29b的平表面29c，29d中的至少一个表面上。此时，优选地，滑动膜形成于斜盘28的表面28c，28d和滑履29a，29b的平表面29c，29d中的至少一个表面上，并且第二或第三实施方案中的中间层M形成于滑动膜和所述的至少一个表面之间。其他的结构与图33至35所示实施方案相同。
因为滑动膜C使接触构件光滑地滑动，所以与传统压缩机相比，能更有效地抑制斜盘28和滑履29a，29b之间的嘎吱声，其中该嘎吱声是由于斜盘和滑履中的至少一个发生磨损或两者之间发生卡咬而产生的。本实施方案具有与图1至16，图17，18和图33至35所示实施方案相同的有益效果。
试验(v)
通过下述的实验(v)来证明上述效果。在与试验(i)相同的条件下，准备好具有滑动膜C(该滑动膜使用测试件I的滑动件涂料组合物形成)的斜盘28和具有滑动膜C(该滑动膜C由比较示例中的滑动件涂料组合物形成，具有相同数目的酰亚胺基和酰胺基)的比较示例4的斜盘，以这种方式获得了具有本实施方案的斜盘28的斜盘式压缩机和比较示例4的斜盘的斜盘式压缩机。在这两种压缩机中，没有润滑油供送到斜盘腔21c中。转数是3000rpm。在该状态下，测量了斜盘和滑履29a，29b之间从开始直到发生卡咬的时间(秒)。结果如图36所示。
图36显示，与比较示例4的斜盘式压缩机相比，本实施方案的斜盘式压缩机在没有润滑油的情况下在很长一段时间内不发生卡咬。结果表明使用测试件I的滑动膜C的压缩机具有更好的耐久性。
现在使用图33描述第十九实施方案。
测试件I或II的滑动膜形成于每一滑履29a，29b的半球状表面29e，29f和每一活塞26的每一凹面26a中的至少一个表面上。此时，优选地，滑动膜C形成于每一滑履29a，29b的半球状表面29e，29f和每一活塞26的每一凹面26a中的至少一个表面上，并且第二或第三实施方案的中间层M形成于滑动膜和所述的至少一个表面之间。其他结构和图33至35所示实施方案相同。
因为滑动膜C使接触构件光滑地滑动，所以与传统压缩机相比，能更有效地抑制滑履29a，29b和活塞26之间的嘎吱声，其中该嘎吱声是由于滑履和活塞中的至少一个发生磨损或两者之间发生卡咬而产生的。进一步地，因为滑履29a，29b的半球状表面29e，29f在活塞26的凹面26a 上光滑地滑动，滑履29a，29b的平表面29c，29d能可靠地顺应斜盘28的表面28c，28d运动。因此，与传统压缩机相比，能更有效地抑制斜盘28和滑履29a，29b之间的嘎吱声，其中该嘎吱声是由于斜盘滑履中的至少一个发生磨损或两者之间发生卡咬而产生的。本实施方案具有与图1至16、图17，18和图33至35所示实施方案相同的有益效果。
现在使用图33描述第二十实施方案。
在该实施方案中，测试件I或II的滑动膜C形成于每一活塞26的圆周面26b和气缸体21a，21b的缸膛21e，21d的内圆周面中的至少一个表面上。此时，优选地，滑动膜形成于每一活塞26的圆周面26b和气缸体21a，21b的缸膛21e，21d的内圆周面中的至少一个表面上，并且第二或第三实施方案的中间层M形成于滑动膜和所述的至少一个表面之间。其他结构和图33至35所示实施方案相同。
并且，在该实施方案中，因为滑动膜C使接触构件光滑地滑动，所以与传统压缩机相比，能更有效地抑制活塞26和气缸体21a，21b之间的嘎吱声，其中该嘎吱声是由于活塞和气缸体中的至少一个发生磨损或两者之间发生卡咬而产生的。本实施方案具有与图1至16、图17，18和图33至35所示的实施方案相同的有益效果。
现在使用图33描述第二十一实施方案。
在该实施方案中，没有使用图33所示的止推轴承27，测试件I或II的滑动膜C形成于斜盘28的端面28e，28f和壁面21i，21f中的至少一个表面上，其中壁面21i，21j限定出斜盘腔21c，使斜盘28被气缸体21a，21b的壁面21i，21j可滑动并可旋转地支撑。此时，优选地，滑动膜C形成于斜盘28的端面28e，28f和壁面21i，21j中的至少一个表面上，并且第二或第三实施方案的中间层M形成于滑动膜和所述的至少一个表面之间。其他结构和图33至35所示实施方案相同。
因为滑动膜C使接触构件光滑地滑动，所以与传统压缩机相比，能更有效地抑制斜盘28和气缸体21a，21b之间的嘎吱声，其中该嘎吱声是由于斜盘和气缸体中的至少一个发生磨损或两者之间发生卡咬而产生的。本实施方案具有与图1至16、图17，18和图33至35所示的实施方案相同的有益效果。
现在将参照图37至39描述本发明的第二十二实施方案。
如图37和38所示，测试件I或II的滑动膜C形成在活塞26的旋转限制器26c的表面和斜盘28的圆周面28g中的至少一个表面上。如图39所示，优选地，滑动膜C形成于旋转限制器26c的表面和斜盘28的圆周面28g中的至少一个表面上，并且第二或第三实施方案的中间层M形成在滑动膜和所述的至少一个表面之间。其他结构和图33至35所示实施方案相同。
因为滑动膜C使接触构件光滑地滑动，所以与传统压缩机相比，能更有效地抑制活塞26的旋转限制器26c和斜盘28的圆周面28g之间的嘎吱声，其中该嘎吱声是由于活塞26的旋转限制器26c和斜盘28的圆周面28g中的至少一个发生磨损或两者之间发生卡咬而产生的。本实施方案具有与图1至16、图17，18和图33至35所示实施方案相同的有益效果。
上述实施方案可以具有以下变化形式。
根据本发明，滑动膜C中的粘合剂树脂(即PAI树脂)除了包含固体润滑剂，还可以包含摩擦改进剂、降压剂、表面活性剂和成膜助剂。可以使用氧化金属粉末作为摩擦改进剂，如CrO2、Fe2O3、Fe3O4、PbO、ZnO、CdO、Al2O3、SiO2、TiO2、SnO2，也可以使用无机物粉末作为摩擦改进剂，如SiC和Si3N4。添加的摩擦改进剂能有助于承受作用在第一构件和第二构件之间的负载，从而提高滑动膜的滑动特性。作为降压剂，可以使用下列物质：硫化物粉末，如Zns、Ag2S、CuS、FeS、FeS2、Sb3S2、PbS、Bi2S3、CdS；含硫化合物如二硫化四甲秋兰姆、吗啉、二硫化物、连二硫酸盐、硫化物、亚砜、磺酸、硫代膦酸盐、硫代碳酸盐、烷基硫代酰胺基甲酰化合物和石蜡硫化物；含卤素化合物如氯代烃；有机金属化合物如硫代磷酸锌(如二硫代磷酸锌)和硫代酰胺基甲酸；有机钼化合物如二硫代磷酸钼和二硫代酰胺基甲酸钼。预计添加的降压剂能极好地保留润滑油，其在固体构件偶然接触并且施加于滑动构件的负载不均的情况下，即使没有充分润滑，也能提高滑动膜的滑动特性。偶合剂可以用作表面活性剂。添加的偶合剂用来使固体润滑剂与粘合剂树脂紧密结合，并使滑动膜形成于第一构件和第二构件中的至少一个上。作为成膜助剂，可以是环氧树脂、硅烷偶合剂和钛酸盐偶合剂。

Claims (16)

1、一种压缩机，包括：
第一构件，该第一构件具有第一滑动面；
第二构件，该第二构件具有第二滑动面，第一滑动面和第二滑动面相互滑动；和
滑动膜，该滑动膜形成于第一和第二滑动面的至少一个表面上，该滑动膜由包含固体润滑剂的聚酰胺-酰亚胺树脂形成，该压缩机的特征在于：
至少满足下列要求中的一个：
(I)聚酰胺-酰亚胺树脂的玻璃化温度不低于270℃；
(II)聚酰胺-酰亚胺树脂在室温下的拉伸强度不低于200MPa，和
(III)聚酰胺-酰亚胺树脂包含的酰亚胺基多于酰胺基。
2、根据权利要求1所述的压缩机，其特征在于：
至少满足要求(I)。
3、根据权利要求1所述的压缩机，其特征在于：
至少满足要求(II)。
4、根据权利要求1所述的压缩机，其特征在于：
至少满足要求(III)。
5、根据权利要求1所述的压缩机，其特征在于：
所述的玻璃化温度不低于290℃。
6、根据权利要求1所述的压缩机，其特征在于：
所述固体润滑剂含有聚四氟乙烯。
7、根据权利要求1所述的压缩机，其特征在于：
异氰酸酯是聚酰胺-酰亚胺树脂的原材料，该异氰酸酯中含有5％至90％摩尔的3，3’-二甲基联苯-4，4’-二异氰酸酯。
8、根据权利要求1所述的压缩机，其特征在于：
聚酰胺-酰亚胺树脂的平均分子量不小于20000。
9、根据权利要求1至8任一项所述的压缩机，其特征在于：
壳体，吸气腔、排气腔和缸膛限定于该壳体中；
驱动轴，该驱动轴被壳体可旋转地支撑；
活塞，该活塞容纳于缸膛中，活塞在缸膛中往复运动并在缸膛中限定了压缩腔；和
斜盘，该斜盘通过滑履与活塞连接，从而驱动轴的旋转运动转变成活塞的往复运动，
所述的第一构件包括滑履，第二构件包括斜盘和活塞中的至少一个。
10、根据权利要求9所述的压缩机，其特征在于：
斜盘活塞和滑履中的至少一个由铝基金属制成，滑动膜形成于该铝基金属上，阳极化铝中间层形成于该滑动膜和该铝基金属之间。
11、根据权利要求1至8任一项所述的压缩机，其特征在于：
壳体，吸气腔、排气腔和缸膛限定于该壳体中；
驱动轴，该驱动轴被壳体旋转地支撑；
活塞，该活塞容纳于缸膛中，活塞在缸膛中往复运动并在缸膛中限定了压缩腔；和
斜盘，该斜盘通过滑履与活塞连接，从而驱动轴的旋转运动转变成活塞的往复运动，
所述的第一构件包括壳体，第二构件包括活塞和驱动轴中的至少一个。
12、根据权利要求11所述的压缩机，其特征在于：
活塞驱动轴和壳体中的至少一个由铝基金属制成，滑动膜形成在铝基金属上，阳极化铝中间层形成在滑动膜和该铝基金属之间。
13、根据权利要求1至8任一项所述的压缩机，其特征在于：
壳体，吸气腔、排气腔和缸膛限定于该壳体中；
驱动轴，该驱动轴被壳体可旋转地支撑；
活塞，该活塞容纳于缸膛中，活塞在缸膛中往复运动并在缸膛中限定了压缩腔；和
斜盘，该斜盘通过滑履与活塞连接，从而驱动轴的旋转运动转变成活塞的往复运动，
所述的第一构件包括活塞，第二构件包括斜盘。
14、根据权利要求13所述的压缩机，其特征在于：
活塞或斜盘由铝基金属制成，滑动膜形成于铝基金属上，阳极化铝中间层形成在滑动膜和该铝基金属之间。
15、根据权利要求1至8任一项所述的压缩机，其特征在于：
壳体，吸气腔、排气腔和缸膛限定于该壳体中；
驱动轴，该驱动轴被壳体可旋转地支撑；
活塞，该活塞容纳于缸膛中，活塞在缸膛中往复运动并在缸膛中限定了压缩腔；
斜盘，该斜盘通过滑履与活塞连接，从而驱动轴的旋转运动转变成活塞的往复运动，和
旋转阀，该旋转阀被壳体可旋转地支撑，旋转阀与驱动轴一体旋转，压缩腔通过该旋转阀与吸气腔连接，
其中所述第一构件包括壳体，所述第二构件包括旋转阀。
16、根据权利要求15所述的压缩机，其特征在于：
壳体或旋转阀由铝基金属制成，滑动膜形成于该铝基金属上，阳极化铝中间层形成在滑动膜和该铝基金属之间。
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