CN1319877A - 感应线圈用磁芯、利用它的照明装置及多结晶铁氧体 - Google Patents

感应线圈用磁芯、利用它的照明装置及多结晶铁氧体 Download PDF

Info

Publication number
CN1319877A
CN1319877A CN01109428.1A CN01109428A CN1319877A CN 1319877 A CN1319877 A CN 1319877A CN 01109428 A CN01109428 A CN 01109428A CN 1319877 A CN1319877 A CN 1319877A
Authority
CN
China
Prior art keywords
magnetic core
induction coil
ferrite
mentioned
curie temperature
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN01109428.1A
Other languages
English (en)
Other versions
CN1212640C (zh
Inventor
仓地敏明
宫崎光治
关胜志
竹田守
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Panasonic Holdings Corp
Original Assignee
Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Matsushita Electric Industrial Co Ltd filed Critical Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Publication of CN1319877A publication Critical patent/CN1319877A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN1212640C publication Critical patent/CN1212640C/zh
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
    • H01J65/00—Lamps without any electrode inside the vessel; Lamps with at least one main electrode outside the vessel
    • H01J65/04—Lamps in which a gas filling is excited to luminesce by an external electromagnetic field or by external corpuscular radiation, e.g. for indicating plasma display panels
    • H01J65/042—Lamps in which a gas filling is excited to luminesce by an external electromagnetic field or by external corpuscular radiation, e.g. for indicating plasma display panels by an external electromagnetic field
    • H01J65/048—Lamps in which a gas filling is excited to luminesce by an external electromagnetic field or by external corpuscular radiation, e.g. for indicating plasma display panels by an external electromagnetic field the field being produced by using an excitation coil
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01G—COMPOUNDS CONTAINING METALS NOT COVERED BY SUBCLASSES C01D OR C01F
    • C01G49/00—Compounds of iron
    • C01G49/0018—Mixed oxides or hydroxides
    • C01G49/0072—Mixed oxides or hydroxides containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01G—COMPOUNDS CONTAINING METALS NOT COVERED BY SUBCLASSES C01D OR C01F
    • C01G49/00—Compounds of iron
    • C01G49/009—Compounds containing, besides iron, two or more other elements, with the exception of oxygen or hydrogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
    • C04B35/26—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on ferrites
    • C04B35/2658—Other ferrites containing manganese or zinc, e.g. Mn-Zn ferrites
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
    • C01P2002/00—Crystal-structural characteristics
    • C01P2002/30—Three-dimensional structures
    • C01P2002/32—Three-dimensional structures spinel-type (AB2O4)
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
    • C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
    • C01P2006/42—Magnetic properties

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Magnetic Ceramics (AREA)

Abstract

本发明为一种用在放电灯里的感应线圈2上的感应线圈用磁芯2a。该放电灯包括:充有放电气体的发光管1和使频率在50kH以上1MHz以下的电磁场生成在发光管1内部的感应线圈2。磁芯2a由Mn－Zn多结晶铁氧体制成,且居里温度在270℃以上。

Description

感应线圈用磁芯、利用它的照明装置及多结晶铁氧体
本发明涉及一种感应线圈用磁芯、使用了该感应线圈用磁芯的照明装置以及多结晶铁氧体。尤其涉及被应用在放电灯上的感应线圈用磁芯，该放电灯为一利用感应线圈在充有放电气体的发光管(bulb)内产生电磁场的照明灯。
图7示意地示出了一利用感应线圈产生等离子体放电的照明装置的剖面结构。图示的照明装置包括：内部充有惰性气体、金属蒸气等放电气体的透光发光管101，和设置在发光管101中央部的凹部(空腔)108内的感应线圈102。感应线圈102由磁芯(磁性材料)102a和缠绕在磁芯102a上的线圈102b构成。感应线圈102电气连接在提供高频功率的高频电源电路103上，在感应线圈102和高频电源电路103之间设置有匹配电路104，它匹配二者间之阻抗而将高频功率高效率地传递到发光管101去。高频电源电路103和匹配电路104被收纳在电路盒105内。
当几MHz至几百MHz的高频电流自高频电源电路103流向感应线圈102时，就会在发光管101内部产生环状的等离子体放电106。发生等离子体放电106便会产生紫外线或者可见光，由此得到光输出。另外，在实际应用中，高频电源电路103的振荡频率一般为ISM带的13.56MHz或者几MHz。
日本国公开特许公报7-99042号中所刊登的感应线圈用磁芯，即为一适合用在这样的照明装置上的磁芯102a的一例。该公报中说明的是：在室温、频率3MHz、磁通密度10mT的条件下对它进行测量时，其损失在105mW/cm3以下的磁芯102a，且Ni-Zn铁氧体材料是最好的满足该条件的材料。
从Ni-Zn铁氧体材料的物理特性来考虑的话，在使用由Ni-Zn铁氧体材料制成的磁芯102a时，将高频电源电路103的工作频率设定在高频，即几MHz(或者几MHz到几十MHz)是最理想的。然而，其在这样的高频下工作的时候，会出现以下问题：即用来抑制来自高频电源电路103的线噪声(line noise)的噪声过滤器会很大，而造成高频电源电路103的体积非常大。亦即，在照明装置使用由Ni-Zn铁氧体材料制成的磁芯102a时，必须另外设置一大型的线噪声过滤器，而难以使照明装置小型化。
因法律上对高频噪声有很严格的规定，故要想在从装置放射出的或者传播出的噪声为高频噪声时也能不违反该规定，就必须在照明装置上使用高价的噪声过滤器。在我们想降低照明装置的成本的时候，它就是一个障碍了。
本发明是为解决上述问题而研究出来的。其主要目的在于：提供一种可在较低的频率区(50kHz以上1MHz以下)工作的感应线圈用磁芯以及利用了该感应线圈用磁芯的照明装置。本发明的目的还在于：提供能成为这样的感应线圈用磁芯的制造材料的多结晶铁氧体。
本发明所涉及的感应线圈用磁芯为一被应用在放电灯内的感应线圈上的感应线圈用磁芯，该放电灯包括：充有放电气体的发光管，和让频率50kHz以上1MHz以下的电磁场生成在上述发光管内的感应线圈。上述磁芯由Mn-Zn多结晶铁氧体制成，居里温度在270℃以上。
在一实施形态中，上述居里温度在290℃以上。
在一实施形态中，上述Mn-Zn多结晶铁氧体含有Fe、Mn和Zn，且Fe元素在除了氧以外的其它所有元素中所占的重量百分比在72％以上。
在一实施形态中，上述Mn-Zn多结晶铁氧体含有Fe、Mn和Zn，还含有添加物Ni。
在一实施形态中，上述磁芯具有在常温、电磁场的频率100kHz、垂直于磁通方向的那个面的截面积为120mm2的条件下，能接收600安培·匝以上的起磁力的特性。
本发明所涉及的照明装置备有：充有放电气体的发光管，让频率50kHz以上1MHz以下的电磁场生成在上述发光管内部的感应线圈，以及提供功率给上述感应线圈的电源。上述感应线圈由磁芯和线圈构成，上述磁芯由Mn-Zn多结晶铁氧体制成且居里温度在270℃以上。
在一实施形态中，上述居里温度在290℃以上。
在一实施形态中，上述磁芯具有在常温、电磁场的频率100kHz、垂直于磁通方向的那个面的截面积为120mm2的条件下，能接收600安培·匝以上的起磁力的特性。
在一实施形态中，上述感应线圈被插在使上述发光管的外壁凹进去而形成在上述发光管中心部分的凹入部内，上述发光管的内壁上涂有萤光粉，上述放电气体中至少含有稀有气体。
在一实施形态中，上述照明装置为一小自我镇流型萤光灯。
本发明所涉及的多结晶铁氧体含有Fe、Mn和Zn，且Fe元素在除了氧以外的其它所有元素中所占的重量百分比在72％以上，居里温度在270℃以上。
在一实施形态中，含有Fe、Mn和Zn，还含有作为添加物的Ni，且居里温度在270℃以上。
在一实施形态中，Fe元素在除了氧以外的其它所有元素中所占的重量百分比在60％以上。
下面，对附图做一简单的说明。
图1示意地示出了本发明中的实施形态所涉及的照明装置的剖面结构。
图2为本发明所涉及的实施形态中的感应线圈用磁芯2a的起始磁导率～频率曲线。
图3为Fe元素的组成比～居里温度曲线。
图4为Ni元素的组成比～居里温度曲线。
图5为试样(a)和(d)的损失～频率曲线。
图6为本实施例中的感应线圈用磁芯2a的截面积～饱和电流值曲线。
图7示意地示出了现有的照明装置的剖面结构。
图8为Mn-Zn铁氧体及Ni-Zn铁氧体的损失～频率曲线。
图9为Mn-Zn铁氧体及Ni-Zn铁氧体的起始磁导率～频率曲线。
对表示符号做一说明。
1发光管，2感应线圈，2a磁性材料，2b线圈，3高频电源电路，
4匹配电路，5电路盒，6放电等离子体，7灯头，8空腔
在说明本发明的实施形态之前，先说明铁氧体材料。铁氧体材料大致分为Mn-Zn铁氧体材料和Ni-Zn铁氧体材料。图8中示出了10mT下，Mn-Zn铁氧体材料和Ni-Zn铁氧体材料的单位体积损失(Pcv)的频率特性。图9中示出了Mn-Zn铁氧体材料和Ni-Zn铁氧体材料的起始磁导率的频率特性。
由图8可知，Mn-Zn和Ni-Zn铁氧体材料都是频率越低，损失越小，而且在1MHz以下的频率范围内，Mn-Zn铁氧体材料的损失更低。如图9所示，Mn-Zn铁氧体材料在频率超过1MHz的高频范围内存在着磁导率变坏的区域，所以在频率超过1MHz的高频范围内一般使用Ni-Zn铁氧体材料是最理想的。然而，在频率在1MHz以下的区域，Mn-Zn铁氧体材料的损失比Ni-Zn铁氧体材料的低、Mn-Zn铁氧体材料的起始磁导率比Ni-Zn铁氧体材料的高，而且Mn-Zn铁氧体材料的起始磁导率的特性很稳定的范围也比Ni-Zn铁氧体材料的宽，所以这时一般是使用Mn-Zn铁氧体材料比使用Ni-Zn铁氧体材料更理想。
然而，由于在频率在1MHz以下，即较低的频率范围内，Mn-Zn铁氧体材料的温度超过了居里温度，所以在该范围内我们不能够使用图7所示的Mn-Zn铁氧体材料做感应线圈用磁芯102a。下面，对这个问题做一说明。
在图7所示的现有的照明装置的结构下，让放电等离子体106发生并维持它所必需的感应线圈102的磁通(即通过磁芯102a的磁通)基本上和频率成反比，高频电源电路103的工作频率越低，该磁通越高。此乃等离子体电压与磁通密度和频率之乘积成正比之故。
因此，在几MHz下工作的情况下，在磁通较少，即几mT左右下就能开始放电，而当频率在1MHz以下时，则需要非常大的磁通。这样，感应线圈用磁芯102a的铁损就变得极大，磁芯102a的温度就上升。结果超过了居里温度，即显示出磁性的那一极限温度。最终导致无法维持放电。
到目前为止，所研究、开发的Mn-Zn铁氧体的居里温度，高的也只有200℃左右。其理由为：在用Mn-Zn铁氧体做扼流圈、变压器用线圈等，即在普通的使用用途上，工作时铁氧体的温度最高也只在100℃左右，因此在普通的使用用途上Mn-Zn铁氧体的居里温度有200℃左右也就足够了。另一方面，在不同于普通的使用用途，即让图7所示结构的照明装置在较低的频率下，即1MHz以下工作的话，铁氧体的温度，例如会超过250℃。亦即，在这种情况下，铁氧体的温度超过居里温度而不能维持放电。然而，到目前为止，没有什么需要使用例如居里温度超过250℃以上的Mn-Zn铁氧体的时候，因此也就没对它进行什么开发。
为避免上述在高频下工作时所产生的各种问题，本案发明人倾注全力开发居里温度达270℃以上的Mn-Zn多结晶铁氧体，目的是想让它在较低的频率(例如50kHz～1MHz)下工作，他们最终得到了居里温度达270℃以上的Mn-Zn多结晶铁氧体。由本发明可以做到：在较低的频率下，即1MHz以下工作，从而解决了由于高频下工作所造成的问题。换句话说，因不仅可以使用做一般电子机器上的电子部件用的廉价的通用件，还可以使用尺寸较小的部件来做高频电源电路103的构成部件，故能使装置低成本化、小型化。
下面，参考附图，对本发明的实施形态进行说明。需提一下，本发明并不限于以下实施形态。
首先，看一下图1。图1示意地示出了本实施形态所涉及的照明装置的剖面结构。图1所示的照明装置中没有电极，即为所谓的无电极放电灯。
本实施形态的照明装置中，有发光管(玻璃发光管)1、让电磁场生成在发光管1内部的感应线圈2以及提供功率给感应线圈2的电源3。发光管1内部充有惰性气体、金属蒸气等放电气体，由感应线圈2生成例如，频率在50kHz以上1MHz以下的电磁场。本实施形态中的电源3为一高频电源电路3，通过灯头7而被接在供电线上。通过切换高频电源电路3内部的切换元件，由供电线供来的功率会被变换为例如，频率在50kHz以上1MHz以下的功率。
高频电源电路3通过匹配电路4而被电连接在感应线圈2上。匹配电路4的功能为：匹配高频电源电路3和感应线圈2间的阻抗而将从高频电源电路3输出的功率高效率地供到感应线圈2去。感应线圈2由磁芯2a和线圈2b构成，当功率自高频电源电路3供向感应线圈2时，便会在由感应线圈2所生成的电磁场的作用下，在发光管1内部感应出电磁能而生成环状的放电等离子体6。该放电等离子体6便会产生紫外线或者可见光，由此得到光输出。
在本实施形态中，发光管1内壁上涂有萤光粉，由此将紫外光变换为可见光。但并不局限于这样的结构。不需要的时候，也可不在发光管1内壁上涂荧光粉。
发光管1上有一大致沿着发光管1的中心轴而设的空隙部(以下称为“空腔”)8，该空腔8内装有感应线圈2。换句话说，感应线圈2被插在使发光管1的外壁凹进去而形成在发光管中心部分的凹入部8内，即被布置在发光管1的旁边。和感应线圈2电连接着的高频电源电路3及匹配电路4被收纳在电路盒5内。在本实施形态中，照明装置为一小自我镇流型萤光灯，其上的空腔8内插有感应线圈2的发光管1、电路盒5以及灯头7构成为一体。
本实施形态中的感应线圈用磁芯2a由Mn-Zn多结晶铁氧体制成，且制成磁芯2a的Mn-Zn多结晶铁氧体的居里温度在270℃以上。亦即，用居里温度在270℃以上的Mn-Zn铁氧体做制造磁芯2a的磁性材料。在本说明书中，是这样定义并这样来理解“Mn-Zn铁氧体”的，即其主要组成成分除氧元素以外为Fe、Mn及Zn，并通过合成并烧结Fe、Mn及Zn的氧化物而得到，且上述3种元素在除氧元素以外的其它所有元素中所占的重量百分比例如，在90％以上。用以构成Mn-Zn铁氧体的主要氧化物(主要原料氧化物)例如，为Fe2O3、MnO、ZnO。在本说明书中，它们不仅可以通过理想配比法(stoichiometry)得到，还可以通过非理想配比法得到。再就是，除了上述氧化物以外，其中还可以含有微量的添加物。
使用Mn-Zn铁氧体的理由为：可使Mn-Zn铁氧体在50kHz以上1MHz以下的频率带下的铁损(损失)小于Ni-Zn铁氧体的(参考图8)；在50kHz以上1MHz以下的频率带下，Mn-Zn铁氧体的起始磁导率高于Ni-Zn铁氧体的，且起始磁导率的特性较稳定的范围也比Ni-Zn铁氧体的宽(参考图9)。之所以让Mn-Zn铁氧体形成为多结晶铁氧体，是因为这样可在铁氧烧结体的粒界形成高电阻层，而能将由于流过铁氧体表面的涡流所引起的损失控制得很低。需提一下，尽管也可以使用单结晶铁氧体，但此时铁氧体的导电率很高，流过表面的涡流也就很大。结果，涡流损失增大，这是很不理想的。
本实施形态中的Mn-Zn铁氧体的居里温度在270℃以上，极高。因有这样高的居里温度，故即使让其在50kHz以上1MHz以下的频率带下工作，磁芯2a的温度上升，也能够维持放电等离子体6。在室温下点燃本实施形态中的照明装置的情况下，270℃以上的居里温度就足够了。但在照明装置周围的温度比室温还高的情况下，最好居里温度在290℃以上。如上所述，居里温度为某一物质显示磁性的极限温度，即若超过该温度，则磁性材料2a失去磁性，感应线圈的感应系数大幅度地减小。于是，发光管1内部所生成的磁通减少，最终导致放电等离子体6消失。
大致是基于以下两个想法来使本实施形态中的Mn-Zn铁氧体实现270℃以上的居里温度的。其一为：增加Mn-Zn铁氧体中铁的含有量。例如，使含有Fe、Mn和Zn的Mn-Zn铁氧体，在除了氧以外的其它所有元素中所占的重量百分比例如，在72％以上的元素为Fe元素。其二为：向Mn-Zn铁氧体中添加Ni元素(NiO)。例如，使Mn-Zn铁氧体中不仅含有Fe、Mn和Zn，还含有作为添加物的Ni。这样做能够实现270℃以上的居里温度的理由后述。需提一下，还可以在上述做法下进一步含有微量的添加物。
对制成感应线圈用磁芯2a的Mn-Zn铁氧体的居里温度的上限值不做特别的限定，实际使用中，与其说是按照铁氧体材料的温度来决定居里温度的上限值，还不如说是按照线圈2b的绝缘体的最高温度来决定。线圈2b的温度极限依赖于工作中的温度，温度越高，线圈2b的寿命就越短。例如，若要实现使用时间达6000个小时的放电灯，等于现有的小自我镇流型萤光灯的使用时间，则耐热性最高，即耐热级别H种的线圈的最高温度为280℃。因此，只要感应线圈用磁芯2a在对高频电源电路的输入电压上升了的情况下(过负荷状态的情况下)等也能工作，就能维持放电等离子体6。这样的话，就是将设计容限等考虑进去，也是Mn-Zn铁氧体有340℃的居里温度就可以了。换句话说，只要Mn-Zn铁氧体的居里温度，例如在270℃(理想为290℃)以上340℃以下即可。
感应线圈2的线圈2b例如由铜制成，且为抑制损失而做成李兹线是最理想的。因李兹线是将很细的细线捻起来而形成的复合线，它的表面积比同样粗度的单线的大，故能够将高频下受线圈2b间的趋表效应、邻近效应的影响而造成的损失的增加控制得尽可能的小。线圈2b并不限于李兹线，也可以为单线，就是使用单线也能得到本实施形态中的感应线圈用磁芯的效果。换句话说，可得到这样的效果，即使线圈2b为单线，也可以在50kHz以上1MHz以下的频率下工作，并维持好放电等离子体6。
图2示出了用来制成本实施形态中的感应线圈用磁芯2a的Mn-Zn铁氧体的磁导率μ的频率特性。需提一下，横轴的频率(kHz)为对数刻度。
由图2可知，若频率超过1MHz，则Mn-Zn铁氧体的磁导率急剧地下降。这是由于Mn-Zn铁氧体的物理特性决定的。这样，若在超过1MHz的高频范围下使用本实施形态中的感应线圈用磁芯2a，则可在发光管1内部生成的电磁场就极弱。因此，为使等离子体放电6发生并将其维持得很好，最好是使供向磁芯2a的功率的频率在1MHz以下。但若频率不到50kHz，感应线圈2上的损失又非常大。因此，要想使放电容易发生，最好是使供向磁芯2a的功率的频率在50kHz以上。由此可知，在50kHz以上1MHz以下的频率下使用本实施形态中的感应线圈用磁芯2a是最合适的。还有，若降低高频电源电路3的工作频率，就会使高频电源电路3中的切换元件的切换损失减少，而使高频电源电路3的功率变换效率提高，因此，使频率在例如500kHz以下就更理想了。
需提一下，本实施形态的照明装置中未采用用以冷却磁芯2a的散热部件。但若在如图7所示的现有的照明装置内也不采用用以冷却磁芯102a的散热部件，那么磁芯102a的温度就经常会超过居里温度，所以这时基本上是必须采用散热部件的。而在本实施形态中，因使用的是由居里温度在270℃以上的铁氧体材料制成的磁芯2a，故即使不使用用以冷却磁芯2a的散热部件，也可以使照明装置工作。还有，在现有的结构下，为提高其散热性而用金属制成了电路盒105。而在本实施形态的结构下，不仅可以使用金属制电路盒，也可以使用由其它材料制成的电路盒5。需提一下，为进一步降低感应线圈用磁芯2a的温度，在本实施形态中也完全可以采用接有散热部件的结构，且此时使用金属制电路盒5也是很合适的。
其次，对实施形态中的Mn-Zn铁氧体材料的合成方法加以说明。首先，Fe3CO3、MnCO3、ZnO是Mn-Zn铁氧体材料的主要原料，按所规定的比例将它们混合好并对其进行焙烧。因微量添加物对铁氧体材料的特性的影响很大，所以上述原料最好高纯度，在99.9％以上。还有，为增强原料的反应性，最好是将原料制成平均粒径在1μm以下的微小粉末。再就是，有时，用以增强原料的反应性的助熔剂是将微量的V2O5、Bi2O3、B2O5、BaCl2等混合而成的。
需提一下，也有将作微量元素用的SiO2、CaO等加到上述原料中的时候。之所以加入这些微量元素，是想在铁氧烧结体的粒界处形成包含Si的高电阻层来抑制涡流，从而达到抑制高频损失的目的。有时在合成后的铁氧体材料中含有这些被看成是杂质的元素。这些元素所占的组成百分比一般在2％以下，故可以说和主要原料相比，它们是微量的。
其次，让已焙烧好的材料经过粉碎、造粒工序，然后再将其放入圆筒形的模里，边加压边烧结。然后根据需要，或研磨表面或不研磨表面，最终是能得到本实施形态中的圆筒形Mn-Zn铁氧体(感应线圈用磁芯2a)。
本案发明人为实现居里温度在270℃以上的Mn-Zn铁氧体，而采取了增大铁(氧化铁)，即主要组成成分之一所占的组成比的做法。该做法来自本案发明人以下的想法。亦即，因氧化铁的居里温度比一般的Mn-Zn铁氧体的居里温度高很多，并且Mn-Zn铁氧体的居里温度随着主要成分的混合比、有无微量添加物而变化，这样的话，说不定靠增加主要成分，即铁(氧化铁)所占的比例会使Mn-Zn铁氧体的性质接近氧化铁的性质，而使居里温度有所上升。本案发明人在这一想法的指导下进行了研究，他们先将构成Mn-Zn铁氧体的Fe2O3、MnO、ZnO中的MnO、ZnO的混合比固定好，再不断地增加Fe2O3的混合量，看到了居里温度有上升的趋势。图3中示出了居里温度随Fe2O3的混合量的变化而变化的情况。图3中的横轴示出了Fe元素在组成Mn-Zn铁氧体的除了氧元素以外的其它所有元素中所占的重量比。
由图3可看出有这样的倾向，即Fe元素所占的比例越高，居里温度也越高。本案发明人已经证实了：若使Fe在除了氧元素以外的其它所有元素中所占的组成百分比例如为72％以上，就可通过采用添加微量的稀土元素等做法来使居里温度达到270℃以上。本案发明人还证实了：若Fe的组成百分比例如为84％，那么，即使仅由为铁氧体原料的Fe2O3、MnO、ZnO来构成Mn-Zn铁氧体，也能使居里温度接近270℃。只是若Fe元素所占的比例超过0.8(重量百分比为80％)，居里温度的上升基本上达到了饱和，结果由于居里温度的上升而带来的效果就变小。还有，若Fe元素所占的比例过大，Mn-Zn铁氧体的性质就过于接近氧化铁的性质，而最终导致磁导率大幅度地下降。例如，Fe元素所占的重量百分比为84％时的起始磁导率仅为Fe元素所占的重量百分比为70％时的起始磁导率的三分之一。因此，Fe元素在组成Mn-Zn铁氧体的除氧元素以外的其它所有元素中所占的重量百分比，最好在72％以上84％以下。
本案发明人为实现居里温度在270℃以上的Mn-Zn铁氧体还采取了加入Ni元素的做法。该做法基于本案发明人以下的想法。
不仅有Mn-Zn铁氧体，还有含Ni、Zn及Fe的Ni-Zn铁氧体。尽管Ni-Zn铁氧体的起始磁导率很小，但还是可以合成居里温度很高的Ni-Zn铁氧体的。本案发明人在此基础上想到了：若将Ni元素(NiO)加入到Mn-Zn铁氧体中，说不定Mn-Zn铁氧体的特性会向Ni-Zn铁氧体的性质靠近，而最终使居里温度上升。本案发明人按此想法将NiO作为添加物加到了以Fe2O3、MnO及ZnO为主要原料的Mn-Zn铁氧体中，而实现了居里温度在270℃以上的Ni-Zn铁氧体。
图4示出了添加了Ni元素后所带来的使Mn-Zn铁氧体的居里温度上升的效果。图4为一将构成Mn-Zn铁氧体的Fe2O3、MnO、ZnO的混合量固定好，再不断地改变NiO的混合量而得到的曲线图。图4中的横轴示出了Fe元素在组成Mn-Zn铁氧体的除氧元素以外的其它所有元素中所占的重量比。
由图4可知，增加Ni元素的添加量，居里温度就上升。还知，居里温度在Ni元素的添加量较少的区域上升得快，居里温度在Ni元素的添加量较多的区域上升得慢。若Ni元素添加得过多，Mn-Zn铁氧体的性质就过于接近Ni-Zn铁氧体的特性，而造成在50kHz以上1MHz以下的频率带下的铁损增加，这样就不利于减少损失。例如，若Ni元素的添加量所占的重量百分比超过6％，则磁芯的损失特性过于接近Ni-Zn铁氧体的特性，损失约上升到现有物(Ni元素所占的重量百分比为0％)的2倍。由此看来，最好是将Ni元素的添加量控制在某一规定的范围内。从实用的观点来看，最好是将重量百分比定在例如6％以下。因此，将Ni元素所占的重量百分比定在例如1％以上6％以下是最理想的。举一个例子的话，4％左右就很合适。
需提一下，在添加Ni元素的情况下，可以将Fe元素在除了氧元素以外的其它所有元素中所占的重量百分比定在例如约60％以上，较理想的则为70％左右或者更高。在已添加了Ni元素的Mn-Zn铁氧体中，再添加上微量的稀土元素等或者再增加Fe元素在其中所占的比例，便可进一步地提高该铁氧体的居里温度。
我们得知：在室温、频率100kHz、磁通150mT、垂直于磁芯2a长度方向上的轴的那个面的截面积为120mm2的条件下，测量按上述方法而合成的居里温度在270℃以上的感应线圈用磁芯2a时，能接收600安培·匝的起磁力。这里，能接收600安培·匝的起磁力意味着：即使向磁芯(磁性材料)2a印加600安培·匝的起磁力，它也不饱和。另外，此时生成在磁芯2a内部的磁通的方向平行于磁芯2a长度方向上的轴。
在图1所示的照明装置中，若起动时磁芯(磁性材料)2a就已饱和，则感应线圈2的阻抗会下降，结果生不成起动所需的磁通，而不能确保起动性。因此，磁芯2a越难以饱和越理想，例如，理想情形为：在室温、频率100kHz、磁通150mT、垂直于磁芯2a长度方向上的轴的那个面的截面积为120mm2的条件下，能接收600安培·匝的起磁力。
需提一下，除了可以用本实施形态中的Mn-Zn铁氧体(Mn-Zn多结晶铁氧体)制成图1所示的照明装置中的感应线圈用磁芯2a以外，当然还可将它用在其它用途上。亦即，可以利用本实施形态中的Mn-Zn铁氧体的居里温度很高这一优异特点，作软磁铁氧体用，即用它制成各种线圈、变压器(通信用线圈/变压器、电源用变压器等)、磁头、致偏衔铁等。需提一下，就活用居里温度在270℃以上这一特性而言，用Mn-Zn铁氧体制备图1所示的照明装置中的感应线圈用磁芯2a最合适。而且，也可在Mn-Zn铁氧体中混合上其它物质，如充填料等。
下面，通过以下的实施例来进一步说明上述实施形态。(实施例)
在图1所示结构的照明装置中，高频电源电路3的频率被定在100kHz，发光管1的大小，即直径被定在60mm，高被定在65mm。发光管1内部充有1.1Torr(约147Pa)的氩气和水银(3mg/cc)，发光管1的内壁上涂上了萤光粉，空腔8的直径定在20mm，高度定在55mm。另外，消耗功率为25W。
在本实施例中，作成磁芯2a的材料的主要特性和尺寸如下表1所示。
                               表1
    (a)     (b)     (c)
起始磁导率     2300     1800     1400
饱和磁通密度(mT)     500     510     520
居里温度(℃)     217     252     301
损失(mW/cm3)(25℃、100kHz、150mT)     230     290     380
阻抗(μH)     240     238     233
形状     圆筒形
大小     内径φ6.5mm×外径φ14mm×高50mm
表1所示的(a)到(c)这3种试样都是由Mn-Zn铁氧体制成的。在表1所示的(a)到(c)中，(a)和(b)为比较例，(c)为本实施例。需提一下，试样(a)和(b)都是居里温度极高(200℃)而得不到利用的磁芯。这里，如上所述，Mn-Zn铁氧体指的是，其主要组成成分除氧元素以外为Fe、Mn及Zn，通过合成、烧结Fe、Mn及Zn的氧化物而形成的铁氧体。为了将由于流过铁氧体表面的涡流而造成的损失控制得很低，试样(a)到(c)都是使用多结晶铁氧体。从(a)到(c)，缠绕在感应线圈2的线圈2b都是通过将60根直径0.08mm的细线捻起来而形成的李兹线，都是30匝且缠了两层，合计就是60匝。
利用试样(a)到(c)，即磁芯2a点燃照明装置。此时，磁芯2a的温度最高处的温度及灯亮的维持情况示于表2。需提一下，表2中的(a)及(b)的温度最高处的温度为到放电等离子体6消失时所达到的最高温度；(c)的温度最高处的温度为达到热稳定状态时的最高温度。
                    表2
    (a)     (b)     (c)
最高温度(℃)     ＞220     ＞255     270
灯亮维持情况     (不可)     (不可)     (可)
磁芯2a的温度随着灯亮时间的增长而上升，达到居里温度时，磁性会失去，结果放电等离子体6消失。居里温度较低的试样(a)和(b)在温度最高处的温度上升的过程中就达到了居里温度，而居里温度很高的本实施例(c)则可以维持放电。如表2所示，放电等离子体6得以维持的试样(c)的最高温度达到了270℃。由此可知，在没有散热部件的情况下，磁芯2a的居里温度最低也必须在270℃。
本实施例中所使用的磁芯2a的磁导率的频率特性如图2所示。频率超过1MHz时，磁芯2a的磁导率会急剧地下降。因此，在使用1MHz以上的高频时，发光管1内部所可能生成的磁场极弱，而难以生成并维持等离子体放电。另一方面，若频率不到50kHz，则又极难发生放电，不实用。因此，理想情形为在50kHz以上1MHz以下的频率下使用感应线圈用磁芯2a。
如上所述，在在50kHz以上1MHz以下的频率下工作的照明装置中，使用居里温度在270℃以上的多结晶铁氧体作磁芯2a后，便能够生成并维持放电等离子体6。
需提一下，在本实施例中，对高频电源电路3的工作频率为100kHz的情形做了说明，不仅如此，只要能以在50kHz以上1MHz以下这一范围内的频率构成装置都是没问题的；在本实施例中，对小自我镇流型照明装置即将灯头7接合到电源线上的情形做了说明，然而上述效果并不受高频电源电路3与电源线间的连接方法的左右；在本实施例中，采取了发光管1和电路盒5构成为一体的结构，但并不限于一体结构，即使将二者分开也仍能得至上述效果；还有，在本实施例中，所使用的发光管1的外直径被定为60mm，但即使改变发光管1的外径，磁芯2a的温度也不会有什么变化，由此可知，即使改变发光管1的形状，也能收到本发明的效果。
作为一比较例，还在和上述实施例中的装置相同的装置内使用了由Ni-Zn铁氧体制成的磁芯2a并测试了放电等离子体的产生情况。所使用的Ni-Zn铁氧体磁芯2a，即比较例(d)的主要特性示于下表3中。需提一下，作为一个参考，上述比较例(a)，即Mn-Zn铁氧体磁芯2a也和比较例(d)一起被示于表3中。这里的Ni-Zn铁氧体指的是，其主要组成成分除氧元素以外为Fe、Ni及Zn，且通过合成、烧结Fe、Ni及Zn的氧化物而形成的铁氧体。再就是，比较例(d)的线圈和上述实施例中的一样，使用的是将60根直径0.08mm的细线捻起来而形成的李兹线，都是缠了30匝且为两层，合计就是60匝。
                            表3
    (a)     (d)
起始磁导率     2300     800
饱和磁通密度(mT)     500     420
居里温度(℃)     217     ～200
损失(mW/cm3)(25℃、100kHz、150mT)     230     480
阻抗(μH)     240     217
形状     圆筒形
大小     内径φ6.5mm×外径φ14mm×高50mm
由实验结果得知，在比较例(d)的情况下，没能生成放电等离子体6。此乃磁芯(d)的损失(铁损)在50kHz以上1MHz以下的频率带下过大，而未能将放电所需的功率投入到放电等离子体6上之故。作为一个参考，而将磁芯(a)和(d)上的损失的频率特性示于图5中。需提一下，测量条件为室温23℃，磁通密度150mT。
由图5可知，比较例的磁芯(d)在500kHz以上的情况下已饱和，因此不可能让它生成150mT的磁通。
以下，说明选150mT作磁芯2a的评价条件的理由。理由为：当在3MHz以上的频率下工作时，在几mT左右的小磁通下就能开始放电，而当工作频率在1MHz以下时，则需要一个非常大的磁通才能开始放电，例如，工作频率为100kHz时，所需要的磁通就在150mT左右。换句话说，因为等离子体电压与磁通密度、频率之积成正比，发生等离子体放电6所必需的磁通就基本上和频率成反比，故选150mT这样一个大磁通来作评价条件。
由表3和图5所示的结果可知，在1MHz以下的频率下，比较例(d)即Ni-Zn磁芯不能被应用在本实施例中的照明装置中。换句话说，只有使用Mn-Zn铁氧体才能发生并维持放电等离子体6。
其次，对实施例中所使用的磁芯2a的合成方法加以说明。首先，用天平称好Mn-Zn铁氧体的主要成分，即Fe3CO3、MnCO3、ZnO,SiO2粉末的重量，再按所规定的比例将它们混合好并对其进行焙烧。通常是使用高纯度即99.9％以上、平均粒径在1μm以下的微小粉末作上述原料。需提一下，SiO2为微量添加物，加入它是为了在铁氧烧结体的粒界形成含Si的高电阻层，以抑制高频损失。
让已焙烧好的材料经过粉碎、造粒工序，然后再将其放入圆筒状的模里，边加压边烧结。该要进行加压烧结的制造方法，通常被称为热压法、HIP法等，应用得很广。然后再根据需要，或研磨表面或不研磨表面，最终可得到上述实施例中所使用的圆筒状Mn-Zn铁氧体。这样制成的铁氧体材料都是晶体结构为尖晶石型的多结晶铁氧体。
其次，举例说明增大Fe原子在Mn-Zn铁氧体中的组成比及加入元素Ni后的效果。上述(a)、(b)及(c)的组成情况示于下表4。(e)的组成情况，即Fe元素在除氧以外的其它所有元素中所占的重量百分比在72％以上(例如84％)，也示于表4中。这些组成比是利用萤光X线分析法测量烧结后的试样而得到的半定量值，组成Mn-Zn铁氧体的除氧元素以外的其它每一个元素的组成百分比都是用重量百分比来表示的。需提一下，我们对试样的居里温度进行了测量，结果(a)、(b)、(c)及(e)的居里温度分别为217℃、252℃、301℃及268℃。
                     表4
                               (单位：重量百分比％)
    (a)     (b)     (c)     (e)
    Fe     70     71     68     84
    Mn     20     21     19     11
    Zn     10     7     8     5
    Ni     -     -     4     -
    Al     -     0.1     -     -
    Si     -     0.1     0.1     -
    Cl     -     0.2     0.3     -
    K     -     0.1     0.1     -
我们知道：Mn-Zn铁氧体材料的居里温度随主要成分的混合比、微量添加物的有无而变化。如表4所示，(a)及(e)为仅由Fe2O3、MnO及ZnO合成的Mn-Zn铁氧体。比较一下(a)与(e)可知，增加Fe原子的组成比例，便可以使居里温度升高。如上所述，这是由于氧化铁的居里温度极高，随着氧化铁含有率的增加，Mn-Zn铁氧体的性质渐渐地接近氧化铁的性质而造成的。而且，如(b)所示，通过添加主要成分，即Fe、Mn-Zn以外的微量添加物，可以更进一步地使居里温度升高。
由(c)可知，添加Ni元素可更进一步地使居里温度升高。我们认为其理由如下：如上所述，若使Ni元素(NiO)成为Mn-Zn铁氧体中的一个组成成分，则材料的性质会向Ni-Zn铁氧体的性质靠近，结果，Mn-Zn铁氧体便具有了Ni-Zn铁氧体所具有的居里温度很高的特征。
改变Ni等微量添加物的组成比例能够有效地改变Mn-Zn铁氧体的居里温度。然而，若使微量元素的含有率过高，则会由于居里温度的上升反而使Mn-Zn铁氧体(磁芯2a)的起始磁导率大幅度地下降。若起始磁导率大幅度地下降，则发光管1内部所生成的电磁场的大小就会变小，结果不能生成放电等离子体6的可能性就增大。因此，我们认为较好的做法是：在决定其组成的时候，先将Fe元素所占的重量百分比至少定在60％以上，较理想的是定在70％左右或者更高，由Fe元素的增量效果获得一定的居里温度的磁性材料，同时通过添加微量添加物来进一步地提高居里温度。这样做，就既能将材料的起始磁导率控制得尽可能的小，又能使材料的居里温度很高。
如上所述，较理想的是：在Mn-Zn铁氧体中，先使Fe元素在所占的重量百分比例如在60％以上，较理想的则为70％左右或者更高，再添加微量的Ni元素，这样来实现居里温度在270℃以上的铁氧体材料。
本案发明人对确保起动性的起磁力的条件进行了探讨。具体地讲，对上述实施例中的照明装置(参看图1)中的放电等离子体6的起动性进行了探讨。说明一下，上述所说明的表4中的(c)即为这里所研究的磁芯2a。本案发明人是先将磁芯2a的形状、高度及中空部的内径分别定为圆筒形、50mm、φ6.5mm，再通过改变外径来研究确保起动性所需的磁芯2a的截面积的。
在室温、100kHz的条件下对起动性进行了试验，将线圈2b的匝数定为60匝，起动时流过线圈2b的电流约为10A。换句话说，起动时磁芯2a能接收600安培·匝的起磁力。若此时磁芯2a(磁性材料)就已经饱和，则感应线圈2的阻抗便下降，结果不能生成起动所需的磁通，起动性也就得不到保证。因此，重要的是即使印加600安培·匝的起磁力，磁芯(磁性材料)2a也不饱和。
我们通过改变磁芯2a的外径以改变磁芯2a的截面积，这样分析了感应线圈2的直流叠加特性。并以此为基础，将感应线圈2的阻抗减小了10％时的直流电流值绘制成图，结果如图6所示。
由图6可知，在室温、100kHz的条件下施加600安培·匝的起磁力时，感应线圈2的阻抗减小了10％的磁性材料2a的截面积为120mm2。换句话说，可知，本实施例中的感应线圈用磁芯2a具有这样的性质：如果截面积为120mm2，则即使在室温、100kHz的条件下向磁芯2a施加600安培·匝的起磁力，它也不会饱和。
然而，有再次起动照明装置时，磁芯2a的温度达到270℃左右的情形。磁芯(磁性材料)2a的饱和磁通密度一般是随着温度的上升而下降，所以和室温状态相比，在温度达270℃左右的状态下容易饱和。因此最好是，在实际的照明装置中，在使磁芯2a的截面积稍微大一些，并施加同样大小的起磁力的情况下，生成在磁芯2a内部的磁通密度便下降，这样进一步地使磁芯2a难以饱和。
需提一下，起动照明装置时，磁芯2a的饱和条件由垂直于长度方向上的轴的那个面的截面积和起磁力的关系来决定。因此，即使改变磁芯2a的长度也能得到同样的效果。而且，在发光管1的形状、线圈2b的匝数发生了变化的时候，上述磁芯2a的性质也能够被保持下来，故本发明的效果不受匝数、发光管1的外径等的左右。
根据本发明，感应线圈用磁芯由居里温度在270℃以上的Mn-Zn多结晶铁氧体制成，故可提供能够在50kHz以上1MHz以下的频率范围内开始并维持好放电等离子体的照明装置。而且，在感应线圈用磁芯由居里温度在290℃以上的Mn-Zn多结晶铁氧体制成的情况下，即使照明装置周围的温度变高了，也确能维持好等离子体放电。通过让它含有Fe、Mn及Zn，并使在除了氧元素以外的其它所有元素中所占的重量百分比为72％以上的是Fe元素，就能得到居里温度在270℃以上的Mn-Zn多结晶铁氧体；通过让它含有Fe、Mn及Zn并含有作为添加物的Ni，就能得到Mn-Zn多结晶铁氧体。还有，因在室温、频率100kHz、磁通150mT、垂直于磁通方向的那个面的截面积为120mm2的条件下，可对感应线圈用磁芯施加600安培·匝的起磁力，故它不会饱和，结果，可以开始等离子体放电且该等离子体放电能够得以维持。

Claims (13)

1、一种用在放电灯里的感应线圈上的感应线圈用磁芯，该放电灯包括：充有放电气体的发光管，和让频率50kHz以上1MHz以下的电磁场生成在上述发光管内部的感应线圈，其中：
上述磁芯由Mn-Zn多结晶铁氧体制成且居里温度在270℃以上。
2、根据权利要求1所述的感应线圈用磁芯，其中：
上述居里温度在290℃以上。
3、根据权利要求1所述的感应线圈用磁芯，其中：
上述Mn-Zn多结晶铁氧体含有Fe、Mn和Zn，且Fe元素在除氧以外的其它所有元素中所占的重量百分比在72％以上。
4、根据权利要求1所述的感应线圈用磁芯，其中：
上述Mn-Zn多结晶铁氧体含有Fe、Mn和Zn，还含有作为添加物的Ni。
5、根据权利要求1到4中之任一项权利要求所述的感应线圈用磁芯，其中：
上述磁芯具有在常温、电磁场的频率100kHz、垂直于磁通方向的那个面的截面积为120mm2的条件下，能接收600安培·匝以上的起磁力的特性。
6、一种照明装置，其中：
包括：
充有放电气体的发光管；
让频率50kHz以上1MHz以下的电磁场生成在上述发光管内部的感应线圈；以及
提供功率给上述感应线圈的电源，
上述感应线圈由磁芯和线圈构成，
上述磁芯由Mn-Zn多结晶铁氧体制成且居里温度在270℃以上。
7、根据权利要求6所述的照明装置，其中：
上述居里温度在290℃以上。
8、根据权利要求6或者7所述的照明装置，其中：
上述磁芯具有在常温、电磁场的频率100kHz、垂直于磁通方向的那个面的截面积为120mm2的条件下，能接收600安培·匝以上的起磁力的特性。
9、根据权利要求6所述的照明装置，其中：
上述感应线圈被插在使上述发光管的外壁凹进去而形成在上述发光管中心部分的凹入部内，上述发光管的内壁上涂有萤光粉，上述放电气体中至少含有稀有气体。
10、根据权利要求9所述的照明装置，其中：
照明装置为一小自我镇流型萤光灯。
11、一种含有Fe、Mn和Zn，且Fe元素在除氧以外的其它所有元素中所占的重量百分比在72％以上，居里温度在270℃以上的多结晶铁氧体。
12、一种含有Fe、Mn和Zn，还含有作为添加物的Ni，居里温度在270℃以上的多结晶铁氧体。
13、根据权利要求12所述的多结晶铁氧体，其中：
在除氧以外的其它所有元素中所占的重量百分比在60％以上的为Fe元素。
CN01109428.1A 2000-03-13 2001-03-09 一种照明装置 Expired - Fee Related CN1212640C (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2000068303 2000-03-13
JP068303/2000 2000-03-13

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN1319877A true CN1319877A (zh) 2001-10-31
CN1212640C CN1212640C (zh) 2005-07-27

Family

ID=18587372

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN01109428.1A Expired - Fee Related CN1212640C (zh) 2000-03-13 2001-03-09 一种照明装置

Country Status (3)

Country Link
US (1) US6650068B2 (zh)
EP (1) EP1137051A1 (zh)
CN (1) CN1212640C (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101694801B (zh) * 2009-09-22 2012-04-25 福建省福晶磁性材料有限公司 节能灯用高性能磁性材料

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6858155B1 (en) * 2001-12-12 2005-02-22 Spang & Company Ferrite materials, methods of preparing the same, and products formed therefrom
JP2005346924A (ja) * 2002-06-03 2005-12-15 Matsushita Electric Ind Co Ltd 無電極放電ランプ点灯装置および電球形無電極蛍光ランプ
JP3611569B2 (ja) * 2002-07-02 2005-01-19 松下電器産業株式会社 電球形無電極放電ランプおよび無電極放電ランプ点灯装置
JP4203387B2 (ja) * 2003-09-16 2008-12-24 パナソニック株式会社 無電極放電ランプ
DE102005050306B3 (de) * 2005-10-20 2007-03-15 Minebea Co., Ltd. Elektrodenlose Gasentladungslampe
US20070132355A1 (en) * 2005-12-09 2007-06-14 Palmer Fred L Low profile, low loss closed-loop electrodeless fluorescent lamp
US20070267594A1 (en) * 2006-05-17 2007-11-22 Fanton Mark A Ferrite materials, methods of preparing the same, and products formed therefrom
CN101286400B (zh) * 2008-02-01 2010-06-23 桐乡特丽优电子科技有限公司 初始磁导率为60*的镍锌铁氧体材料及制备方法
CN101286397B (zh) * 2008-02-01 2010-11-03 桐乡特丽优电子科技有限公司 初始磁导率为40-8+8的镍锌铁氧体材料及制备方法
DE102011111067B4 (de) * 2011-08-24 2013-04-04 Klaus Wammes Niederdruckplasma-Lichtquelle
US10141179B2 (en) 2012-11-26 2018-11-27 Lucidity Lights, Inc. Fast start RF induction lamp with metallic structure
US9460907B2 (en) 2012-11-26 2016-10-04 Lucidity Lights, Inc. Induction RF fluorescent lamp with load control for external dimming device
US20140375203A1 (en) 2012-11-26 2014-12-25 Lucidity Lights, Inc. Induction rf fluorescent lamp with helix mount
US10529551B2 (en) 2012-11-26 2020-01-07 Lucidity Lights, Inc. Fast start fluorescent light bulb
US9245734B2 (en) 2012-11-26 2016-01-26 Lucidity Lights, Inc. Fast start induction RF fluorescent lamp with burst-mode dimming
US9305765B2 (en) 2012-11-26 2016-04-05 Lucidity Lights, Inc. High frequency induction lighting
US20140145592A1 (en) * 2012-11-26 2014-05-29 Lucidity Lights, Inc. Induction rf fluorescent light bulb
US9209008B2 (en) 2012-11-26 2015-12-08 Lucidity Lights, Inc. Fast start induction RF fluorescent light bulb
US9524861B2 (en) 2012-11-26 2016-12-20 Lucidity Lights, Inc. Fast start RF induction lamp
US10128101B2 (en) 2012-11-26 2018-11-13 Lucidity Lights, Inc. Dimmable induction RF fluorescent lamp with reduced electromagnetic interference
USD745981S1 (en) 2013-07-19 2015-12-22 Lucidity Lights, Inc. Inductive lamp
USD746490S1 (en) 2013-07-19 2015-12-29 Lucidity Lights, Inc. Inductive lamp
USD745982S1 (en) 2013-07-19 2015-12-22 Lucidity Lights, Inc. Inductive lamp
USD747009S1 (en) 2013-08-02 2016-01-05 Lucidity Lights, Inc. Inductive lamp
USD747507S1 (en) 2013-08-02 2016-01-12 Lucidity Lights, Inc. Inductive lamp
JP2016054041A (ja) * 2014-09-03 2016-04-14 株式会社島津製作所 高周波電源装置
US10236174B1 (en) 2017-12-28 2019-03-19 Lucidity Lights, Inc. Lumen maintenance in fluorescent lamps
USD854198S1 (en) 2017-12-28 2019-07-16 Lucidity Lights, Inc. Inductive lamp

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL63875C (zh) 1943-07-01
DE2012041C3 (de) 1970-03-13 1978-09-28 Siemens Ag, 1000 Berlin Und 8000 Muenchen Mangan-Zink-Ferritkern und Verfahren zu dessen Herstellung
DE2642852C2 (de) 1976-09-23 1985-07-18 Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München Verfahren zur Herstellung eines hoch- und mittelpermeablen Mn-Zn-Sn-Ti-Ferroferrits für einen weiten Temperatur- und Frequenzbereich
US4473542A (en) 1983-05-23 1984-09-25 Celanese Corporation Production of microcrystalline ferrimagnetic spinels
US5626789A (en) * 1991-09-11 1997-05-06 American Research Corp. Of Virginia Ferrimagnetic core materials for megahertz frequency high flux density transformers and inductors
EP0624886B1 (en) 1993-05-11 1997-12-17 Koninklijke Philips Electronics N.V. Sintered transformer or inductor core of NiZn ferrite material
US6057649A (en) 1993-05-11 2000-05-02 U.S. Philips Corporation Illumination unit, electrodeless low-pressure discharge lamp, and coil suitable for use therein
JP4299390B2 (ja) 1998-12-16 2009-07-22 Ｔｄｋ株式会社 マンガン系フェライト及びそれを使用したトランス並びにチョークコイル
US20020067129A1 (en) 1999-05-03 2002-06-06 John C. Chamberlain Ferrite core for electrodeless flourescent lamp operating at 50-500 khz

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101694801B (zh) * 2009-09-22 2012-04-25 福建省福晶磁性材料有限公司 节能灯用高性能磁性材料

Also Published As

Publication number Publication date
US6650068B2 (en) 2003-11-18
CN1212640C (zh) 2005-07-27
EP1137051A1 (en) 2001-09-26
US20020036472A1 (en) 2002-03-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN1212640C (zh) 一种照明装置
CN1289435C (zh) 磁性铁氧体组合物及其生产方法
CN100343929C (zh) 复合烧结磁性材料及其制法、及使用该材料的磁性元件
KR101016501B1 (ko) 일종의 니켈 동 아연 페라이트 및 그 제조방법
JP2005255489A (ja) フェライト焼結体とその製造方法及びそれを用いたフェライトコア並びにフェライトコイル
TW201737269A (zh) 錳鋅系鐵氧體磁心的製造方法及錳鋅系鐵氧體磁心
CN101061080A (zh) 低损失Mn－Zn铁氧体及使用其的电子部件和开关电源
CN104891989B (zh) Srx(Bi0.47Na0.47Ba0.06)1‑xMxTi1‑xO3高储能密度陶瓷及其制备方法
CN1255355C (zh) 低温度系数、低损耗和高饱和磁通密度铁氧体材料制备方法
CN102167573A (zh) 一体式高频无极灯电感耦合器专用镍锌铁氧体材料及制备方法
JP2010180101A (ja) 高抵抗高飽和磁束密度ＭｎＺｎＣｏフェライトおよびその製造方法
CN1890197A (zh) 铁氧体烧结体及其制造方法以及使用了它的电子部件
JP4436509B2 (ja) 低損失フェライト材料及びこれを用いたフェライトコア
CN1404076A (zh) 铁氧体磁芯及其制造方法
CN101286397B (zh) 初始磁导率为40-8+8的镍锌铁氧体材料及制备方法
CN101985700A (zh) 一种制备超纯铜锭的方法
CN101183584A (zh) 用于节能灯和电子镇流器的MnZn铁氧体材料及磁芯
CN101286399B (zh) 初始磁导率为100*的镍锌铁氧体材料及制备方法
CN1295715C (zh) 压粉磁心和使用该磁心的高频电抗器
JP4551782B2 (ja) Ｍｎ−Ｚｎ−Ｎｉ系フェライト
KR20160050756A (ko) 축광성 형광체 나노분말의 제조방법 및 이에 의해 제조된 축광성 형광체 나노분말을 이용한 형광 도자기의 제조방법
JP2008273809A (ja) フェライト焼結体およびコイル部品並びにフェライト焼結体の製造方法
CN102167572A (zh) 初始磁导率为10±20%的镍锌铁氧体材料及其制备方法
JP2010150053A (ja) スピネル型Ｎｉ−Ｃｕ−Ｚｎ系フェライトの焼結体
CN101259998A (zh) 用于高频无极灯功率耦合器的镍锌铁氧体材料及制备方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
C19 Lapse of patent right due to non-payment of the annual fee
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee