CN1284021A - 高速砂轮 - Google Patents

高速砂轮 Download PDF

Info

Publication number
CN1284021A
CN1284021A CN98813283A CN98813283A CN1284021A CN 1284021 A CN1284021 A CN 1284021A CN 98813283 A CN98813283 A CN 98813283A CN 98813283 A CN98813283 A CN 98813283A CN 1284021 A CN1284021 A CN 1284021A
Authority
CN
China
Prior art keywords
abrasive
abrasive material
material section
fuse
emery wheel
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN98813283A
Other languages
English (en)
Other versions
CN1128042C (zh
Inventor
M·吴
L·A·卡曼
L·阿斯彭斯乔
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Saint Gobain Abrasives Inc
Original Assignee
Norton Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Norton Co filed Critical Norton Co
Publication of CN1284021A publication Critical patent/CN1284021A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN1128042C publication Critical patent/CN1128042C/zh
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
    • B24B1/00—Processes of grinding or polishing; Use of auxiliary equipment in connection with such processes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
    • B24D5/00—Bonded abrasive wheels, or wheels with inserted abrasive blocks, designed for acting only by their periphery; Bushings or mountings therefor
    • B24D5/02—Wheels in one piece
    • B24D5/04—Wheels in one piece with reinforcing means

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
  • Medicinal Preparation (AREA)

Abstract

一种通过使用廉价的、非超级磨粒的传统磨粒的工具而获得超级磨削性能的方法包括在极高切线接触速度(即至少约125米/秒)下操作传统的磨具。这种极高的操作速度可通过分段的磨料砂轮获得,该砂轮具有许多由玻璃状的或树脂粘结的氧化铝等粒子。该磨料段可制成比传统的超级磨料支承段足够大的深度,因而能提供较长的使用寿命和高性能。此外,传统磨料段较容易修整,从而可制成复杂的外形,以磨削形状复杂的工件。

Description

高速砂轮
本发明涉及一种在高表面操作速度下工作的磨削工具。具体地说，本发明涉及一种传统磨料分段砂轮，它能够在高速下工作，从而获得近似于超级磨料砂轮那样的磨削性能。
磨削工具、特别是砂轮具有重要的商业用途，诸如切割、成形和抛光工业材料。这些砂轮通常包括通过粘结材料固定在一圆盘结构上的磨粒。通过该砂轮的中心孔接纳一动力驱动轴，使砂轮转动，并使磨削表面与工件接触。
当然，磨料是决定磨削工具性能的一个重要因素。现有技术认为至少有两种重要类型的工业用磨料，即“超级磨料”和“传统磨料”。前者是极硬的材料，它们能够磨削最硬的、从而最难以切割的工件。众所周知的超级磨料是金刚石和立方氮化硼(CBN)。传统磨料是那种没有超级磨料硬的磨料，它主要用于各种各样只需较少量磨削的地方。
传统磨料砂轮结构以不同于超级磨料砂轮的方式形成。传统磨料砂轮的主要特点是埋入粘结剂的磨粒在单一区域里。即磨削区域从中心孔向外延伸至砂轮周边。与此相反，超级磨粒砂轮通常包括一金属芯子，它从中心孔向外延伸至切割表面。超级磨粒粘附在切割表面的外周上，在金属芯子上粘结着或者是单层，或者是多层，但埋入粘结剂的磨粒形成深度较浅的连续的或分段的轮缘。该轮缘(无论是连续的或分段的)固定在金属芯子上。金属芯子常常构成砂轮所占体积的大部分，从而避免必须用超级磨料从中心孔到周边填满砂轮。事实上，这种芯子通过只在切割边缘上设置磨粒而显著地降低了超级磨料工具的成本。
如果所提供的所有工作参数是相同的，那么在给定的磨削用途中超级磨料通常优于传统磨料。即，这些性能参数、如磨削工件的速度；使用寿命、即每单位磨削掉的磨料所磨削的工件的体积；将工具推向工件所需要的力量；以及切割给定硬度工件所必须的动力等、与传统磨料相比通常是超级磨料较好。因此，从理论上说，最好普遍使用超级磨料工具。然而，超级磨料的成本通常比传统磨料高几个数量级。因此，超级磨料工具通常只在难以用传统磨料加工的工件材料上使用，以及要求很高性能的加工时使用。
除了高成本，超级磨料轮还具有某些其它不理想的性能。其中较重要的是，由于超级磨料固有的极硬性质而难以修整。这将影响砂轮制造和在多方面的使用。例如，在制造砂轮时，最终组装好的工具必须被“平整”，以使切割表面精确地符合设计公差。在工作时，砂轮必须周期性地修整，以便使变钝的切割表面复原。平整和修整通常是使该砂轮紧抵另一个精确成形的磨料进行的。这种工作是缓慢的和困难的，因为超级磨料的硬度与成形磨料的硬度是相同的。另外，制造具有复杂外形切割表面的超级磨料工具也是非常困难的，因为平整和修整这种外形工具所必须的工具通常难以获得。
因此，非常希望能获得一种传统磨料砂轮，它在某些适当的用途中、诸如切割在传统磨料能力的硬度范围内的工件时具有与超级磨料砂轮性能接近的磨削性能。已经发现，通过在非常高速度方式下使用某些传统磨料砂轮可获得所谓的“接近超级磨料的性能”。即，传统磨料段相对工件的切线接触速度应该至少有125米/秒。在这种非常高速度下的工作应力将使许多砂轮、特别是常用的传统磨料砂轮破裂和分解。因此，重要的是，按照本发明操作的传统磨料砂轮将用下面详细介绍的方式制造，即使它具有最小的芯子强度和轮缘强度参数。
因此，本发明提供一种磨削硬材料的方法，它包括：
提供一种磨削工具，它包括：一芯子，其具有至少60MPa-cm3/g的芯子强度参数；一磨料段，它固定在芯子的外周上，其中，该磨料段包括埋入粘结剂里的传统磨粒，并具有至少10MPa-cm3/g的轮缘强度参数；以及一在磨料段和芯子之间的接合剂；以及
移动磨料段，使其以至少125m/sec的切线接触速度与所述硬材料接触。
还提供一种制造磨削工具的方法，该磨削工具具有包含传统磨料和陶瓷接合剂的磨料段，其中，该磨削工具可在至少125m/s的切线接触速度下与一工件接触。
图1是按照本发明的一分段的磨料砂轮的立体图。
本发明基本上包含了这样一个发现，即具有传统磨粒的磨削工具在极高的切线接触速度下可获得使用超级磨料的工具的磨削性能。这里的术语“切线接触速度”是指与磨削工具和工件之间的磨削动作成切线方向的运动的相对速率。例如，一连续的砂带锯条切割固定的工件时的切线接触速度就是锯条沿切割方向的直线速度。同样的，摆动的锯条切割一不动的物体时的切线接触速度就是锯条沿摆动方向的直线速度，在每个行程的终端中当锯条换向时可观察到锯条速度必然减速至零并立即再加速。
对于一种砂轮来说，切线接触速度就是通常在转动砂轮外周上的切割表面的直线速度。切线接触速度考虑到工件相对切割刀的移动。这样，工件表面的纵向送进运动经过固定的位置，转动的砂轮提供切线接触速度。然而，按照本发明的极高切线接触速度磨削工具的工具速度的作用与纵向移动零件相比大得不成比例。一般来说，这种纵向移动可以忽略不计。即，在绝大多数情况下，极高转动速度砂轮的切线接触速度(由于转动的缘故)实际上等于砂轮切割表面速度。例如，-30cm直径砂轮以约9，550rev．/min速度转动时的切线接触速度是150m/s。而工件经过该砂轮的纵向送进运动实际上小于1m/s。
根据本发明，来自传统磨料的超级磨削性能是在约125m/s的切线接触速度情况下获得的。从磨削性能观点看，速度上限是非临界的。一般来说，速度越高可获得越好的磨削性能。然而，当速度增加时，诸如工具的断裂强度和过高的热量产生这些实际考虑将变得重要。按照目前可获得材料形成的结构的极限，切线接触速度较佳的是在约150-200m/s范围内。
除了已经指出类型的工具，这种新颖的方法可用于任何类型的磨削工具，诸如扁钻和转动锯条。人工动力通常不能维持这种能提供超群磨削性能的极高切线接触速度。对于大多数具体用途来说，这种工具和/或工件应该由动力驱动，从而在结构上应该足以经受自动操作的应力。因此，可以设想，实施本发明的较佳工具应该是由一加强的芯子支承的磨料段。
这种工具应该是坚固的、耐用的及在尺寸上是稳定的，以便经受因高速操作产生的、可能有的破坏力。这种芯子应该具有高的芯子强度参数，这对于在非常高的角速度下工作、以获得约125m/s切线接触速度的砂轮来说特别重要。对本发明使用的芯子来说，较佳的最低芯子强度参数应该是约60MPa-cm3/g。该芯子强度参数是由芯子材料抗拉强度与芯子材料密度之比限定的。材料的抗拉强度是材料受拉时、在不进一步增加力的情况下使应变增加的最小力。例如，淬硬至约240(布氏硬度标尺)以上的ANSI4140钢具有超过700MPa的抗拉强度。这种钢的密度约是7．8g/cm3。这样，该芯子强度参数约大于90MPa-cm3/g。同样地，某些经热处理至约布氏硬度100以上的铝合金、例如Al2024、Al7178具有约高于300MPa的抗拉强度。这些铝合金具有约2.7g/cm3的低密度，从而具有大于110MPa-cm3/g的芯子强度参数。钛合金也适用。
芯子材料还应该是易延展的，在磨削区到达的温度下是热稳定的，能防止与磨削中使用的冷却液和润滑油起化学反应的，以及防止因在磨削区内切割碎片的运动造成的侵蚀而发生的磨损。虽然某些氧化铝和其它陶瓷制品在高于60 MPa-cm3/g时屈服，但通常它们在作为芯子高速磨削时会由于破裂而易碎和在结构上解体。这样，陶瓷制品不适宜作高速磨削工具芯子。而金属、特别是经过淬硬的工具钢较佳。
较佳的是，本发明使用的砂轮的磨料段是分段的或连续的、安装在一芯子上的轮缘。分段的磨料轮缘如图1所示。芯子2具有一中心孔3，以便将该砂轮安装在一动力驱动装置(未画出)的主轴上。该砂轮的磨料轮缘包括均匀密集地埋入粘结剂5的基体里的磨粒4。多个磨料段8组成磨料轮缘。虽然所示的实施例显示有10个磨料段，但磨料段的数量并不限定于此。
一般来说，各磨料段是长度为1、宽度为w和深度为d的截短的矩形环。砂轮可以这样制造，首先制成具有预定尺寸的各磨料段，然后用适当的粘结剂将预先形成的磨料段固定在芯子的外周9上。另一种较佳的制造方法包括，环绕芯子形成磨粒和粘结剂混合物的磨料段预制件，再现场加热和加压以产生和固定磨料段。
图1所示的砂轮的实施例被认为是可按照本发明成功操作的砂轮的代表，但不应被看作是限制性的。被认为适合于分段砂轮的众多的几何变化包括杯形砂轮、具有通过芯子和/或在连续的磨料段之间的孔穴的砂轮、以及具有与芯子不同宽度的磨料段的砂轮。孔穴有时候被用来提供引导冷却液至磨削区、及使切割碎片离开磨削区的通路。比芯子宽度较宽的磨料段有时候用来防止芯子结构在砂轮径向穿透工件时与切屑材料接触而发生的侵蚀。
任何磨料的基本判断标准是磨料物质比被磨削的物质硬。受此限制，本发明的传统磨料可以是任何磨料，除了在磨削领域中已知的超级磨料。这样，传统磨料可包括各种不同的材料，这取决于在进行任何具体磨削时的工件的硬度。这样，本发明的传统磨料可包括适当硬的、通常是无机的矿石成分，诸如刚玉、金刚砂、燧石、石榴石、浮石、氧化铝和硅石，还可包括非常硬的金属合金，诸如钨、硅和钼的碳化物、以及一种以上的这种材料的各种混合物，它们正是这里要指出的一些例子。较佳的传统磨料包括氧化铝(例如，电熔氧化铝和烧结氧化铝，包括加晶种的和未加晶种的溶胶凝胶烧结氧化铝)、二氧化硅、氧化铁、二氧化钼、氧化钒、碳化钨、碳化硅、以及它们中的一些或所有的混合物。
溶胶凝胶氧化铝是适用于本发明的较佳的传统磨粒。“溶胶凝胶氧化铝”指的是烧结的溶胶一凝胶氧化铝，其中，α氧化铝的晶体具有基本一致的尺寸，其直径一般约小于10μm，较佳的是约小于5μm，最佳的是约小于1μm。这里使用的溶胶凝胶氧化铝粒可通过加晶种的或未加晶种的溶胶凝胶工艺制取。
溶胶一凝胶氧化铝磨料通常是这样制取的，干燥一种α氧化铝预制件的溶胶或凝胶，这种预制件通常是、但本质上不一定是勃姆石；使干燥的凝胶形成具有所需尺寸和形状的粒子；然后将这些待加工件热熔至一温度，该温度高到足以使它们转换成α氧化铝形状。该α氧化铝凝胶可以被烧结，以调整多孔性，这些粒子可进一步碎裂、筛选和定尺寸，以形成a氧化铝微晶的多晶粒子。制造适用于本发明的粒子的简单的溶胶一凝胶工艺在(例如)美国专利第4，314，827号、第4，518，397号和第5，132，789号、以及英国专利申请第2，099，012号里有介绍，这些内容在这里被参考引用。
在一种形式的溶胶一凝胶工艺里，在α氧化铝预制件里加入一种材料作“晶种”，该材料具有与α氧化铝本身相同的晶体结构，从而具有尽可能接近于a氧化铝本身的晶格参数。晶种材料的数量不应超过水合氧化铝重量的约10％，而一般对超过约5％重量的数量来说是无益的。如果晶种非常细小(每克约有60m2或更多的表面积)，较佳的是使用从约0.5至10重量百分比的数量，最好是使用从约1至5重量百分比的数量。这些晶种也可以预制件的形态加入，它们在α氧化铝形成温度以下的一个温度处转换成活性晶种形态。晶种的功能是促使向α形态的转换，以便在比缺少晶种情况下所需温度低得多的温度处在全部预制件里均匀发生。该工艺产生微晶结构，其中，α氧化铝的各晶体在尺寸上是非常一致的，且较佳的是在直径上均是超微的。适当的晶种包括α氧化铝本身，但还包括其它化合物，诸如α氧化铁、低价氧化铬、钛酸镍和许多其它化合物，这些化合物具有非常类似于α氧化铝的晶格参数，从而在缺少这种晶种发生转换所需温度之下的温度处有效地由预制件生成α氧化铝。
制造适用于本发明的磨粒的溶胶凝胶工艺的例子包括(但不限于)美国专利第4，623，364、4，744，802、4，788，167、4，881，971、4，954，462、4，964，883、5，192，339、5，215，551、5，219，806和5，453，104号所公开的，这些内容在这里被参考引用。
溶胶凝胶氧化铝磨粒可具有各种形状，诸如短而粗的和细丝状的粒子。细丝状的粒子(有时候在这里被叫做细长的或“TG”)具有高的纵横比，它是由长的特征尺寸除以明显较小的短特征尺寸的商定义的。在混合物里的细丝状的加晶种的溶胶-凝胶氧化铝粒子的纵横比至少是约3∶1，较佳的是至少约4∶1。这种细丝状的加晶种的溶胶-凝胶氧化铝粒子在美国专利第5，194，072和5，201，916号里有介绍，它们在这里被参考引用。短而粗的溶胶凝胶氧化铝粒子(有时候在这里被叫做“SG”)通常具有粒状形态，并具有约1∶1的纵横比。特别首选的是使用包括短而粗的和细丝状的溶胶-凝胶氧化铝粒子的混合物的磨粒。在该二元混合物里，较佳的是约40-60％重量的粒子是细长的，而其余的是短而粗的，最好是细长的和短而粗的粒子具有大致相同的重量百分比。
烧结的溶胶凝胶氧化铝磨粒的许多改变已被公开。在该种类里所有多晶磨粒由包括至少60％的a氧化铝晶体的粒子形成，该晶体具有至少约95％理论密度的密度，晶体尺寸约小于10μm，较佳的是小于1μm的均匀的微晶，或约是1-5μm的均匀晶体，而在500克时约大于16GPa、较佳的是18GPa的维氏硬度适用于本发明。
在制取未烧结的溶胶凝胶氧化铝粒子时，常常使用调节剂，以影响晶体尺寸和其它的材料性能。典型的调节剂可包括最多15％重量的尖晶石、多铝红柱石、二氧化锰、二氧化钛、氧化镁、稀土金属氧化物、氧化锆、氧化锆预制件(它可大量加入，例如约40％的重量或更高)。该调节剂包含在原始的溶胶里，如上面提到的美国专利第4，314，827号和第5，215，551号所公开的。其它的变形包括各种数量调节剂的内含物，例如氧化钇、稀土金属(诸如镧、镨、钕、钐、钆、铒、镱、镝和铈)的氧化物、过渡金属氧化物和锂氧化物，如美国专利第5，527，369号和第5，593，468号所公开的，其内容在这里被参考引用。这些调节剂常常包含在内，以改变诸如断裂韧度、硬度、脆性、断裂力学或干燥状态的性能。
按照本发明的另一方面，打算使用包括传统磨料成分和超级磨料成分的组合磨料。通过极高速度磨削获得的磨削能力提高可达到这样的程度，即大部分的超级磨料粒子可由传统磨料代替而不会影响工作。因此，本发明提供一种技术，以便获得具有小部分(小于50％)超级磨料粒子的磨料段，但其磨削速率和使用寿命却接近于具有100％超级磨料的工具。较佳的是，传统磨料成分构成磨料段里的全部磨料的大部分(大于50％)，最好是全部磨料的至少约80％。传统磨料和超级磨料成分在整个磨料段里可均匀混合。它们也可被分隔在磨料段的不同区域内，或在一个工具里同时出现混合区域和分隔区域的组合。
磨料段应该制造成能提供结构上的完整性，即当工具在极高切线接触速度、如125m/s以上时能防止断裂和解体。因此，磨料段应该具有最小轮缘强度参数，而该参数是由抗拉强度除以传统磨料密度定义的。由于施加在砂轮磨料段上的应力在砂轮的周边比砂轮的中心小，因此，按照本发明使用的磨料段的最小轮缘强度参数可以小于芯子的芯子强度参数。较佳的是，该轮缘强度参数应该至少约10MPa-cm3/g。
粘结材料的成分可以是现有技术中已知的任何普通类型。例如，可有效地使用玻璃或成玻璃状的、树脂状的、或金属，以及混合粘结材料，诸如充填有金属的树脂状粘结材料和混合有玻璃状粘结材料的树脂。而较佳的是玻璃状的粘结剂。
可使用树脂状粘结剂，当然，该粘结剂应具有足够的强度和耐热性。还可使用任何已知的交联的聚合物，诸如酚醛、二聚氰胺醛、尿醛、聚酯、聚酰亚胺和环氧聚合物。树脂状粘结剂可包括填料，诸如冰晶石、硫化铁、氟化钙、氟化锌、氯化铵、氯乙烯和1，1-二氯乙烯的共聚物、聚四氟乙烯、氟硼酸钾、硫酸钾、氯化锌、蓝晶石、多铝红柱石、石墨、硫化钼和它们的混合物。
可使用任何已知的玻璃状粘结剂。对于包含溶胶凝胶氧化铝粒子的传统砂轮来说，已经发现使用玻璃状的粘结剂是很重要的，它能够在相当低的温度下热熔。在玻璃状粘结剂热熔的范围内，低温热熔被认为不大于约1100℃。热熔温度较佳的是小于约1000℃。玻璃状粘结剂通常包括溶化的金属氧化物，诸如硅、铝、铁、钛、钙、镁、钠、钾、锂、硼、锰和磷的氧化物，以及这些金属氧化物的典型的混合物。包含在玻璃状粘结剂里的代表性的金属氧化物是：SiO2，Al2O3，Fe2O3，TiO2，CaO，MgO，Na2O，K2O，Li2O，B2O3，MnO2和P2O5。使用细小微粒状的金属氧化物成分可产生玻璃状粘结剂。如果包含多种金属氧化物，它们的粒子应该均匀混合。将玻璃状粘结剂成分的未处理部分制成玻璃料、将该玻璃料磨成粉末、并用该玻璃料粘结磨粒可能是有益的。通过在一温度处预先热熔金属氧化物成分的组合未处理预制件、并持续一段时间以有效地形成均一的玻璃可获得玻璃料。常用的温度范围在约1100℃至1800℃之间。
通过将磨粒的细小粒子与粘结剂组合物混合并形成一干燥的混合物可形成砂轮的磨料段。这种混合是持续的，直至获得磨粒和粘结剂的均匀集聚。此外，可通过将任选的、易消失的液体介质与干的粒子混合以形成湿混合。所谓的“易消失”是指，当通过下面所述的固化而形成粘结剂时液体介质离开混合物。这种介质一般是中等程度的高沸腾有机液体，它能够与干的粒子成分混合而形成粘性团。这种液体有助于准备一种均匀的粘结剂和磨料网状物，从而有助于在磨料段形成工艺中分配粘结剂和磨料混合物。适用于本发明的易消失液体介质材料的例子包括：水、动物胶、脂族醇、乙二醇、低聚乙二醇、乙醚及这种乙二醇和低聚乙二醇的乙醚、以及蜡状的或油状的高分子量石油馏分、诸如矿物油和矿脂。代表性的醇包括异丙醇和丁醇。代表性的乙二醇和低聚乙二醇包括1，2-亚乙基二醇、丙二醇、1，4-丁二醇和二甘醇。
多孔形成剂和其它的添加剂可随意地加入磨料段混合物里。代表性的多孔形成剂和其它添加剂包括：中空陶瓷球(例如气泡氧化铝)和石墨粒子、银、镍、铜、硫酸钾、冰晶石、蓝晶石、中空玻璃珠、磨成粉的胡桃壳、塑料或有机化合物(例如聚四氟乙烯)的珠子、以及发泡的玻璃粒子。多孔形成剂特别适用于玻璃质的粘结剂混合物，而占体积约30-60％的多孔形成剂较佳。较佳的玻璃质粘结剂磨料段具有约26％体积的短而粗溶胶凝胶氧化铝粒子、约26％体积的细丝状溶胶凝胶氧化铝粒子、约10-13％体积的溶化的金属氧化物混合物、及适当量的、能产生约35-38％体积的孔隙率的多孔形成剂。较佳的是敞口的气孔。
该混合物可在一预制的模具里在低温高压下被冷压制，以形成“未成熟的”段预制件。这里使用的术语“未成熟的”是指该材料在下一个中间加工步骤过程中具有保持形状的强度，但不具有永久保持形状的足够强度。未成熟的预制件可以各种方式进行固化，以获得充分的强度和永久的形状。固化的方法和操作条件取决于所使用的粘结材料的类型。例如，树脂状的粘结剂可通过化学反应、在有化学催化剂、附加反应物、辐射等的情况下来固化。而玻璃质的、粘结有金属的段通常是在较高温度下热熔、同时压缩该预制件形成的。玻璃质的和金属粘结剂混合物在高温下熔化，然后被冷却，以便将磨粒包围在坚固的、刚性的均匀基体里。
在制造出磨料段之后，可用现有技术中已知的各种方法、诸如钎焊、激光焊接、机械固定或用粘结剂或接合剂粘结将它们固定在芯子上。较佳的是将磨料段粘结在芯子上。当然，这种粘结剂应该非常牢固，它能经受在操作过程中、特别是转动工具、如砂轮中存在的破坏力。包含环氧树脂和“硬化剂”接合剂这两种成分较佳。
现在，通过一些有代表性实施例的例子来介绍本发明，其中，所有的部分、比例和百分比是用重量表示，除非另有说明。所有的重量和测量单位原来不是用公制单位表示的均已转换成公制单位。
例子1
将由各具有125μm粒度尺寸(美国120号筛)的50％SG粒子和50％TG粒子组成的1693克磨粒混合物(可从马萨诸塞州的诺顿公司获得)放入一机动搅拌机里，与210克的玻璃状粘结剂成分一起搅拌5-10分钟。该粘结剂在美国专利U．S．-A-5，401，284里有介绍，它包括大量的SiO2和少量的Al2O3、K2O、Na2O、Li2O和B2O3。混合物里包括48克的动物胶和水，以便提供均匀聚集的湿的粉末混和物。将该混和物放入模具里，制造出如图1所示形状的弯曲段。各段的长度是25毫米，宽度10毫米，以及深度是10毫米。模具在7-14MPa压力下冷压约20-30秒，制造“未成熟的”段预制件。让该预制件在1000℃以上烧制8小时，获得成品段。烧制后，段的曲率被较好的限定，且没有明显的塌陷。
在三个直径为38.0厘米的、圆形的、高强度的、中空的合金钢砂轮芯子的各外周上安装25个段，从而提供一般为40厘米直径的砂轮。这些砂轮的中心孔直径时12.7厘米。钢制芯子的轮缘被喷沙，以便在安装各段之前具有一定的粗糙度。TechnodyneHT-18(日本，Taoka化学制品)环氧树脂及其改进的胺硬化剂是通过用手按100份树脂与19份硬化剂之比进行混和准备的。以每100份树脂3.5份的比率加入细的硅石粉填料，以增加粘性。然后，将变稠的环氧胶接剂涂敷在各段的底部和端部，并基本上如图1所示那样让它们位于芯子上。使芯子粗糙改善了供环氧树脂粘结的有效界面区域。环氧胶接剂将在24小时的室温、紧接着48小时的60℃温度后硬化。由于粘性增加，因此在硬化过程中环氧树脂的消耗被减至最低程度。
爆裂速度测试是通过以每秒45rev./min.的加速度的旋转测试进行的。虽然磨料段的深度是一般的超级磨料砂轮的约2-3倍，但测试砂轮证明，爆裂额定值等于271、275和280m/s的切线接触速度。这样，这种测试砂轮将分别符合目前欧洲和美国的在200m/s和180m/s切线接触速度下工作的安全使用标准。
例子2
除了芯子用ANSI 7178铝合金代替钢之外，其它如例子1所述的准备三个砂轮。爆裂速度是306、311和311m/s。
例子3
除了使用Redux420环氧树脂和硬化剂(法国，Ciba-Geigy聚合物局)外，准备一个如例子2所述的砂轮。粘结剂通过4小时的60℃被硬化。爆裂速度是346m/s。
例子4
除了磨料段的深度增加至25毫米外，制造一个如例子1所述的砂轮。测得爆裂速度在246-264m/s范围内，这将分别符合欧洲和美国的高至180m/s和高至160m/s的切线接触速度下工作的要求。
例子5-19
基本上如例子1所述的那样准备试验砂轮5-19(直径400毫米，厚度10毫米，127毫米直径孔)，它们各具有25块10毫米深度的磨料段。各砂轮使用的磨粒类型如表1所示。CBN磨粒具有125μm粒度尺寸。例子5、7、12-17和19使用的传统磨粒具有250μm粒度尺寸(SG)或180μm粒度尺寸(TG)。这些例子中使用的所有其它传统磨粒具有125μm的粒度尺寸。磨粒构成约52％的磨料段体积。各砂轮在等于230m/s切线接触速度的转动速度下进行试用试验，没有发现磨料段断裂或钢制芯子屈服。
例子6中的砂轮是通过切入磨削一6.4毫米宽度、60洛氏C硬度的ANSI 52100或UNS G52986轴承钢至5.18毫米深度进行测试的。砂轮在60米/秒、90米/秒、120米/秒和150米/秒的切线接触速度下工作。使用具有60％重量油的含水冷却剂的Studer CNC S-40磨床。Studer磨床的最大额定功率是9kW，这样，在较高的速度和较高的金属磨削率下，砂轮使该磨床接近和超出其设计性能规范。
结果如表1所示。在所有的金属磨削率中，砂轮6证明，在相对120m/s的150m/s时具有显著较好的G-比值和可接受的功率吸收(power draw)。在两个最高的金属磨削率中，砂轮6的性能受磨床局限性的不利影响，对于在被设计成在较高速度下工作的机床上的砂轮而言，甚至可预知有较好的性能。在所有的砂轮速度和所有的金属磨削率中，可看到表面光洁度的细小变化，且表面光洁度的质量是可接受的。包含传统的溶胶凝胶氧化铝粒子的砂轮6在测试过程中用单列的、六面金刚石固定修整刀较容易修整。
表1  砂轮6的磨削性能
    速度 150米/秒 120米/秒 90米/秒 60米/秒
金属磨削率(mm3/s.mm) G比值 功率 G比值 功率 G比值 功率 G比值 功率
W/mm  W/mm  W/mm  W/mm
    3.2  240.1  1140.8  74.5  772.8  88.9  496.8  58.2  346.5
    6.4  157.0  1269.6  68.5  858.7  68.1  570.4  54.2  435.5
    9.6  136.6  1159.2  54.7  895.5  63.2  619.5  49.9  484.5
    12.8  139.3  1288.0  53.8  870.9  61.1  650.1  49.5  548.9
    16.0  78.2  1508.8  47.8  950.7  52.8  748.3  48.6  628.7
    19.3  n/a*  n/a*  40.2  1030.4  49.8  809.6  47.2  674.7
*该磨床没有足够的功率在该MRR和砂轮速度下工作
另一磨削测试是在相同条件下(除了在工件上进行3.2毫米切割宽度以外)进行的，以便与例子5-19中的砂轮的磨削性能相比。在该测试中，可看到对所有的砂轮均能在工业上接受的G比值、吸收功率和表面光洁度质量。它们的结果见表2。准备在工件上磨削一3．2毫米宽度的缺口，条件是在150米/秒的砂轮速度下使用市场上的玻璃质粘结的CBN控制砂轮，结果导致砂轮破裂。这将不可能用超级磨粒砂轮直接与本发明的、在150米/秒速度的砂轮进行比较。这些市场上的CBN砂轮(与试验砂轮相同形状，具有5毫米深度的磨料段，包含36％体积的125μm粒度CBN和20％体积的粘结剂)只能在120米/秒的切线接触速度下进行测试。CBN砂轮在120米/秒时显示最大的金属磨削速度：122毫米3/秒.毫米。
例子5和6不包含超级磨粒。所使用的磨粒是传统的溶胶凝胶氧化铝的磨粒的混和物。这些砂轮能提供148毫米3/秒。毫米的最大金属磨削速度，它比只能在120米/秒时工作的市场上的CBN砂轮约高出21％。所有传统的磨料和传统的磨料/CBN砂轮可较容易地利用单列的、六面金刚石固定修整刀较进行修整。相反，市场上的CBN砂轮需要用旋转修整刀进行修整。超级磨料砂轮还产生大量的碎屑和填料，而这在具有传统磨料的砂轮里是看不到的。
修整超级磨料砂轮、以露出砂轮表面和校正正砂轮尺寸(由于需要，通常在初次使用和在磨削操作过程中精修砂轮)的困难在业界是众所周知的，且对使用超级磨料砂轮、特别是CBN砂轮来说是一件非常重要的事，虽然在许多高速磨削操作中它们具有被证明的优势。而这些困难中没有任何一个出现在本发明的砂轮中。
基于这些数据，本发明的砂轮的最大金属磨削速率、G-比值和其它磨削性能参数预计在指定CBN砂轮以本发明砂轮操作的高速进行操作(即，至少125米/秒)时等同于市场上的CBN砂轮。虽然可看到CBN砂轮在120米/秒或较低速度下工作时具有比本发明的砂轮较高的G-比值，但本发明砂轮在修整方面的简易性、以及显著的磨料成本降低将允许在商业操作中使用具有较深的磨料段和包含更多的磨粒。本发明砂轮可能具有的较大磨料段深度将补偿在较低金属磨削速率时的较低G-比值，以便在两种类型砂轮的整个使用寿命中产生等同于市场上的超级磨料砂轮。
例子7-19中的砂轮的测试结果说明，在按照本发明的125米/秒以上的切线接触速度进行的操作将提供基本替换或接近超级磨料的能力，且是以成本大大降低的传统磨粒和具有可接受的磨削性能来代替超级磨粒工具。
例子20
以与例子6相同的方式准备包含未加晶种的溶胶凝胶氧化铝磨粒(明尼苏达州的3M公司制造的321磨粒)，除了未使用TG氧化铝粒子。在上述相同条件下进行磨削测试(在工件上磨削3.2毫米宽度的切口)，未加晶种的溶胶凝胶氧化铝磨粒砂轮显示的磨削性能至少等同于在120米/秒和150米/秒中的砂轮6，并与在120米/秒中的市场上的CBN砂轮相似。这样，未加晶种的和加晶种的、以及细丝状的、多晶的烧结的溶胶凝胶α氧化铝粒子可较佳地用于本发明的砂轮里。
虽然通过附图和例子来说明本发明的特殊形状结构，但前面的介绍只是用特定的术语来说明本发明的形状结构，该介绍不应用来限定由附后的权利保护范围限定的本发明的范围。
表2  在150米/秒的磨削性能
砂轮 磨料(体积％-类型) 粘结剂(体积％) 最大金属磨削速率(毫米3/秒.毫米) 磨削功率(KW) 平均G-比值(毫米3/毫米3) 相对G-比值的切口 修整操作
例子5  26-TG     10     148  11.5     399     9     固定金刚石刀/容易
 26-SG
例子6  26-TG     13     148  12     452     9     (同上)
 26-SG
例子7  26-TG     10     148  9     307     9     固定金刚石刀/好
 16-SG
 10-CBN
例子8  26-TG     10     161  10     332     3     (同上)
 16-SG
 10-CBN
例子9  26-TG     13     148  8     228     9     (同上)
 16-SG
 10-CBN
例子10  26-TG     13     168  10     457     3     (同上)
 16-SG
 10-CBN
例子11  26-TG     13     174     9.7     457     3     (同上)
 16-SG
 10-CBN
例子12  26-TG     13     148     9     362     9     (同上)
 16-SG
 10-CBN
例子13  26-TG     13     161     9     443     3     (同上)
 16-SG
 10-CBN
例子14  26-TG     13     168     11，5     443     3     (同上)
 16-SG
 10-CBN
例子15  26-TG     8     148     7.6     166     3     (同上)在高MRR时角断裂
 16-SG
 10-CBN
例子16  26-TG     8     168     7.6     166     3     (同上)
 16-SG
 10-CBN
例子17  26-TG     8     187     9.1     221     3     (同上)
 16-SG
 10-CBN
例子18  26-TG     9     103     6.9     443     3     (同上)
 16-SG
 10-CBN
例子19  26-TG     9     122     5.8 - -     (同上)
 16-SG
 10-CBN
控制  36-SG     20     122     8.2     砂轮断裂 - 旋转修整器在高MRR时砂轮表面加载和碎裂

Claims (20)

1．一种磨削工件的方法，包括：
提供一磨削工具，它具有：
一芯子，它具有至少60MPa-cm3/g的芯子强度参数；
一固定在芯子周边上的磨料段，其中，该磨料段包括埋入粘结剂里的传统磨粒，该磨料段还具有至少10MPa-cm3/g的轮缘强度参数；以及
一将磨料段粘结在芯子上的装置；以及使磨料段移动，并以至少125m/sec的切线接触速度与工具接触。
2．如权利要求1所述的方法，其特征在于，所述传统磨粒选自由氧化铝、二氧化硅、氧化铁、二氧化钼、氧化钒、碳化钨、碳化硅、以及它们中的至少两种的混合物组成的集合。
3．如权利要求2所述的方法，其特征在于，所述传统磨粒是通过溶胶凝胶工艺制成的多晶的α氧化铝粒子。
4．如权利要求3所述的方法，其特征在于，该多晶的α氧化铝粒子是通过加晶种的溶胶凝胶工艺制成的。
5．如权利要求4所述的方法，其特征在于，该多晶的α氧化铝粒子的一部分呈具有至少3∶l纵横比的细长粒子形状。
6．如权利要求5所述的方法，其特征在于，该多晶的α氧化铝粒子由相等部分的、具有至少3∶1纵横比的细长粒子和短而粗粒子组成。
7．如权利要求2所述的方法，其特征在于，磨料段还包括在粘结剂里的超级磨粒，该超级磨粒构成磨料段里的一小部分。
8．如权利要求1所述的方法，其特征在于，芯子是由选自由金属、金属复合材料、合金、工程塑料、纤维增强塑料和塑料复合材料组成的集合的坚固材料制成的。
9．如权利要求8所述的方法，其特征在于，该坚固材料是金属。
10．如权利要求9所述的方法，其特征在于，该坚固材料包括钢、铝和钛。
11．如权利要求8所述的方法，其特征在于，该磨料段包括至少一个粘固在芯子上的磨料段。
12．如权利要求9所述的方法，其特征在于，该磨料段是粘固在芯子上的连续的轮缘。
13．如权利要求11所述的方法，其特征在于，该磨料段的深度至少是10毫米，而该砂轮具有大于270米/秒的爆裂速度。
14．如权利要求11所述的方法，其特征在于，所述切线接触速度是150米／秒至200米/秒。
15．如权利要求11所述的方法，其特征在于，该磨料段的深度至少是25毫米，而该砂轮具有大于245米/秒的最小爆裂速度。
16．如权利要求15所述的方法，其特征在于，所述切线接触速度是150米/秒至180米/秒。
17．如权利要求2所述的方法，其特征在于，所述粘结剂是具有不大于1100℃的热熔温度的陶瓷粘结剂。
18．一种制造砂轮的方法，包括：
使传统磨粒与陶瓷粘结剂混和物混合，以形成均匀的混合物；
使该混合物形成磨料段预制件；
使该预制件热熔一段时间，并在一温度处将磨粒有效地固定在粘结剂里，以便具有至少60MPa-cm3/g的轮缘强度参数，从而获得一磨料段；以及
将带有粘合剂的磨料段固定在一具有至少10MPa-cm3/g的芯子强度参数的芯子上，其中，该粘合剂具有能有效地承受在大于125m/s的切线接触速度时磨削一工件的热稳定性和粘结强度。
19．如权利要求18所述的方法，其特征在于，所述热熔温度至多是1100℃。
20．如权利要求18所述的方法，其特征在于，传统磨粒包括溶胶凝胶氧化铝粒子。
CN98813283A 1998-01-30 1998-09-25 高速砂轮 Expired - Fee Related CN1128042C (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US09/016,823 US6074278A (en) 1998-01-30 1998-01-30 High speed grinding wheel
US09/016,823 1998-01-30

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN1284021A true CN1284021A (zh) 2001-02-14
CN1128042C CN1128042C (zh) 2003-11-19

Family

ID=21779171

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN98813283A Expired - Fee Related CN1128042C (zh) 1998-01-30 1998-09-25 高速砂轮

Country Status (15)

Country Link
US (1) US6074278A (zh)
EP (1) EP1051282B1 (zh)
JP (3) JP2002501838A (zh)
CN (1) CN1128042C (zh)
AT (1) ATE231044T1 (zh)
AU (1) AU727394B2 (zh)
BR (1) BR9814930A (zh)
CA (1) CA2317745C (zh)
DE (1) DE69810816T2 (zh)
DK (1) DK1051282T3 (zh)
ES (1) ES2191971T3 (zh)
NZ (1) NZ504451A (zh)
TW (1) TW422763B (zh)
WO (1) WO1999038648A1 (zh)
ZA (1) ZA9984B (zh)

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101851488A (zh) * 2009-03-31 2010-10-06 三河市科大博德粉末有限公司 陶瓷结合剂金刚石磨块及其制造方法
CN102119071A (zh) * 2008-06-23 2011-07-06 圣戈班磨料磨具有限公司 高孔隙率的玻璃化超级磨料产品以及制备方法
CN102791423A (zh) * 2010-08-16 2012-11-21 圣戈班磨料磨具有限公司 对包含超级磨料材料的工件进行磨削的方法
CN102794713A (zh) * 2005-09-30 2012-11-28 圣戈本磨料股份有限公司 固结磨具
CN104070465A (zh) * 2014-06-27 2014-10-01 唐英 一种金刚石磨具
CN108687679A (zh) * 2018-06-12 2018-10-23 江苏赛扬精工科技有限责任公司 一种开槽陶瓷结合剂cbn砂轮及其制备方法
CN109333383A (zh) * 2018-10-31 2019-02-15 中南大学 一种表面包覆CrN膜的电镀CBN砂轮及其制备方法
CN109890567A (zh) * 2016-09-09 2019-06-14 圣戈班磨料磨具有限公司 具有多个部分的研磨制品和其形成方法
CN110461546A (zh) * 2016-12-26 2019-11-15 圣戈班磨料磨具有限公司 形成磨料制品的方法
CN114952433A (zh) * 2022-04-08 2022-08-30 北京华航唯实机器人科技股份有限公司 打磨方法及打磨系统

Families Citing this family (42)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3426522B2 (ja) * 1998-11-06 2003-07-14 株式会社ノリタケカンパニーリミテド ベース円板型研削砥石
AU3722500A (en) 1999-03-03 2000-09-21 Scarlette, Terry Lane Abrasion resistant coatings
WO2001070463A2 (en) * 2000-03-23 2001-09-27 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Vitrified bonded abrasive tools
DE10025173A1 (de) * 2000-05-24 2001-11-29 Swarovski Tyrolit Schleif Verfahren zum Schleifen von insbesondere Nickel enthaltenden metallischen Werkstücken
US6609963B2 (en) * 2001-08-21 2003-08-26 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Vitrified superabrasive tool and method of manufacture
US6685755B2 (en) * 2001-11-21 2004-02-03 Saint-Gobain Abrasives Technology Company Porous abrasive tool and method for making the same
JP2003159654A (ja) * 2001-11-21 2003-06-03 Noritake Co Ltd セグメント型研削砥石の製造方法
JP2003231061A (ja) * 2002-02-12 2003-08-19 Noritake Co Ltd セグメント型砥石車
US6679758B2 (en) * 2002-04-11 2004-01-20 Saint-Gobain Abrasives Technology Company Porous abrasive articles with agglomerated abrasives
US7544114B2 (en) * 2002-04-11 2009-06-09 Saint-Gobain Technology Company Abrasive articles with novel structures and methods for grinding
US6988937B2 (en) * 2002-04-11 2006-01-24 Saint-Gobain Abrasives Technology Company Method of roll grinding
US20040137834A1 (en) * 2003-01-15 2004-07-15 General Electric Company Multi-resinous molded articles having integrally bonded graded interfaces
US6802878B1 (en) 2003-04-17 2004-10-12 3M Innovative Properties Company Abrasive particles, abrasive articles, and methods of making and using the same
US20050064799A1 (en) * 2003-09-24 2005-03-24 Inland Diamond Products Company Ophthalmic roughing wheel
US7264538B2 (en) * 2005-08-12 2007-09-04 United Technologies Corporation Method of removing a coating
US7281970B2 (en) * 2005-12-30 2007-10-16 3M Innovative Properties Company Composite articles and methods of making the same
US7708619B2 (en) 2006-05-23 2010-05-04 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Method for grinding complex shapes
CA2708759C (en) * 2007-12-12 2014-05-27 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Multifunction abrasive tool with hybrid bond
WO2010075091A2 (en) * 2008-12-15 2010-07-01 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Bonded abrasive article and method of use
DE102009006699A1 (de) * 2009-01-29 2010-08-05 Rhodius Schleifwerkzeuge Gmbh & Co. Kg Schleifmittel mit pflanzlichen Samenkapseln als Füllstoff
US20110045739A1 (en) * 2009-05-19 2011-02-24 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Method and Apparatus for Roll Grinding
AU2010315460B2 (en) 2009-10-27 2014-11-20 Saint-Gobain Abrasifs Resin bonded abrasive
US8784519B2 (en) 2009-10-27 2014-07-22 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Vitrious bonded abbrasive
EP2601015B1 (en) 2010-08-06 2023-05-10 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Abrasive tool and a method for finishing complex shapes in workpieces
US8597079B2 (en) 2011-01-07 2013-12-03 Inland Diamond Products Company Abrasive wheel with closed profiles in cutting surface
TWI471196B (zh) 2011-03-31 2015-02-01 Saint Gobain Abrasives Inc 用於高速磨削操作之磨料物品
TWI470069B (zh) 2011-03-31 2015-01-21 Saint Gobain Abrasives Inc 用於高速磨削操作之磨料物品
DE102011100725A1 (de) * 2011-05-06 2012-11-08 Dronco Ag Schleifscheibe
US8944893B2 (en) * 2011-08-30 2015-02-03 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Dressable bonded abrasive article
BR112014005361A2 (pt) * 2011-09-07 2017-03-28 3M Innovative Properties Co artigo abrasivo colado
JP5700682B2 (ja) * 2011-11-02 2015-04-15 旭ダイヤモンド工業株式会社 ロータリドレッサ
US9266220B2 (en) 2011-12-30 2016-02-23 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Abrasive articles and method of forming same
US9050706B2 (en) * 2012-02-22 2015-06-09 Inland Diamond Products Company Segmented profiled wheel and method for making same
WO2014209299A1 (en) 2013-06-26 2014-12-31 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Abrasive article and method of making same
TWI583730B (zh) 2014-05-29 2017-05-21 聖高拜磨料有限公司 具有包含聚合物材料之核的磨料製品
CN105252429A (zh) * 2015-10-09 2016-01-20 芜湖市鸿坤汽车零部件有限公司 一种钛修饰树脂砂轮及其制备方法
CN105538175B (zh) * 2015-12-07 2018-02-23 郑州磨料磨具磨削研究所有限公司 一种高分子复合材料砂轮基体及其制备方法
DE102016105049B4 (de) * 2016-03-18 2018-09-06 Thyssenkrupp Ag Verfahren zur Wiederbelegung eines Schleifwerkzeugs sowie wiederbelegbares Schleifwerkzeug hierzu
CN107009285A (zh) * 2017-04-24 2017-08-04 郑州磨料磨具磨削研究所有限公司 浸渍超硬材料砂轮
CN107598791A (zh) * 2017-11-08 2018-01-19 苏州刘爱英科技信息咨询有限公司 一种碳纤维金刚石砂轮的制造方法
EP3731995A4 (en) 2017-12-28 2021-10-13 Saint-Gobain Abrasives, Inc RELATED ABRASIVE ARTICLES
EP4245462A1 (en) 2022-03-14 2023-09-20 3M Innovative Properties Company Grinding wheel, assemblies and processes for assembling a grinding wheel

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3615302A (en) * 1970-06-18 1971-10-26 Norton Co Thermoset-resin impregnated high-speed vitreous grinding wheel
US3715787A (en) * 1970-11-25 1973-02-13 A Hudson Kinetic energy device for forming work pieces
US3898773A (en) * 1973-08-28 1975-08-12 Swarovski Tyrolit Schleif Grinding disk
JPS5834431A (ja) * 1981-08-25 1983-02-28 Optrex Corp 電気光学素子の製法
JPH0624701B2 (ja) * 1986-09-02 1994-04-06 宇部興産株式会社 回転砥石
US4898597A (en) * 1988-08-25 1990-02-06 Norton Company Frit bonded abrasive wheel
JPH03104566A (ja) * 1989-09-13 1991-05-01 Noritake Co Ltd 研削砥石
JPH03224474A (ja) * 1990-01-29 1991-10-03 Shimadzu Corp 核酸抽出用カラム
JPH0822509B2 (ja) * 1990-02-08 1996-03-06 株式会社ノリタケカンパニーリミテド 研削砥石
US5129919A (en) * 1990-05-02 1992-07-14 Norton Company Bonded abrasive products containing sintered sol gel alumina abrasive filaments
JPH0596471A (ja) * 1991-10-01 1993-04-20 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 高速回転用超砥粒砥石
JPH05192868A (ja) * 1992-01-20 1993-08-03 Mitsubishi Heavy Ind Ltd ビトリファイドボンド超砥粒砥石
JPH0615575A (ja) * 1992-07-01 1994-01-25 Matsushita Electric Ind Co Ltd 研削砥石
JPH0691535A (ja) * 1992-09-08 1994-04-05 Osaka Diamond Ind Co Ltd 超砥粒砥石
KR950703625A (ko) * 1992-09-25 1995-09-20 테릴 켄트 퀄리 희토류 산화물을 포함하는 연마 입자(abrasive grain including rare earth oxide therein)
JP3231123B2 (ja) * 1993-02-25 2001-11-19 日立ビアメカニクス株式会社 研削砥石
US5443418A (en) * 1993-03-29 1995-08-22 Norton Company Superabrasive tool
US5401284A (en) * 1993-07-30 1995-03-28 Sheldon; David A. Sol-gel alumina abrasive wheel with improved corner holding
CH686787A5 (de) * 1993-10-15 1996-06-28 Diametal Ag Schleifbelag fuer Schleifwerkzeuge und Verfahren zur Herstellung des Schleifbelages.
JPH07132448A (ja) * 1993-11-08 1995-05-23 Sumitomo Electric Ind Ltd セラミックス材料の研削加工方法
US5372620A (en) * 1993-12-13 1994-12-13 Saint Gobain/Norton Industrial Ceramics Corporation Modified sol-gel alumina abrasive filaments
US5527369A (en) * 1994-11-17 1996-06-18 Saint-Gobain/Norton Industrial Ceramics Corp. Modified sol-gel alumina

Cited By (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102794713A (zh) * 2005-09-30 2012-11-28 圣戈本磨料股份有限公司 固结磨具
CN102794713B (zh) * 2005-09-30 2015-12-02 圣戈本磨料股份有限公司 固结磨具
CN102119071A (zh) * 2008-06-23 2011-07-06 圣戈班磨料磨具有限公司 高孔隙率的玻璃化超级磨料产品以及制备方法
US8771390B2 (en) 2008-06-23 2014-07-08 Saint-Gobain Abrasives, Inc. High porosity vitrified superabrasive products and method of preparation
CN102119071B (zh) * 2008-06-23 2015-01-28 圣戈班磨料磨具有限公司 高孔隙率的玻璃化超级磨料产品以及制备方法
CN101851488A (zh) * 2009-03-31 2010-10-06 三河市科大博德粉末有限公司 陶瓷结合剂金刚石磨块及其制造方法
CN102791423A (zh) * 2010-08-16 2012-11-21 圣戈班磨料磨具有限公司 对包含超级磨料材料的工件进行磨削的方法
CN104070465A (zh) * 2014-06-27 2014-10-01 唐英 一种金刚石磨具
US11059148B2 (en) 2016-09-09 2021-07-13 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Abrasive articles having a plurality of portions and methods for forming same
CN109890567A (zh) * 2016-09-09 2019-06-14 圣戈班磨料磨具有限公司 具有多个部分的研磨制品和其形成方法
US11583977B2 (en) 2016-09-09 2023-02-21 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Abrasive articles having a plurality of portions and methods for forming same
CN110461546A (zh) * 2016-12-26 2019-11-15 圣戈班磨料磨具有限公司 形成磨料制品的方法
CN108687679A (zh) * 2018-06-12 2018-10-23 江苏赛扬精工科技有限责任公司 一种开槽陶瓷结合剂cbn砂轮及其制备方法
CN109333383A (zh) * 2018-10-31 2019-02-15 中南大学 一种表面包覆CrN膜的电镀CBN砂轮及其制备方法
CN114952433A (zh) * 2022-04-08 2022-08-30 北京华航唯实机器人科技股份有限公司 打磨方法及打磨系统
CN114952433B (zh) * 2022-04-08 2024-05-28 北京华航唯实机器人科技股份有限公司 打磨方法及打磨系统

Also Published As

Publication number Publication date
JP2002501838A (ja) 2002-01-22
CN1128042C (zh) 2003-11-19
US6074278A (en) 2000-06-13
ATE231044T1 (de) 2003-02-15
AU9669798A (en) 1999-08-16
BR9814930A (pt) 2000-11-14
CA2317745A1 (en) 1999-08-05
DE69810816T2 (de) 2004-01-22
DK1051282T3 (da) 2003-05-05
CA2317745C (en) 2005-03-22
EP1051282B1 (en) 2003-01-15
AU727394B2 (en) 2000-12-14
JP2007203458A (ja) 2007-08-16
JP5252814B2 (ja) 2013-07-31
DE69810816D1 (de) 2003-02-20
TW422763B (en) 2001-02-21
JP2011235438A (ja) 2011-11-24
EP1051282A1 (en) 2000-11-15
NZ504451A (en) 2002-12-20
ES2191971T3 (es) 2003-09-16
WO1999038648A1 (en) 1999-08-05
ZA9984B (en) 1999-07-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN1128042C (zh) 高速砂轮
EP1066134B1 (en) Abrasive tools
CN104209872B (zh) 粘结的研磨工具和成型方法
JP2523971B2 (ja) 研磨物品
US6093092A (en) Abrasive tools
CA2025177C (en) Abrasive article
EP2699387B1 (en) Resin bonded grinding wheel
CA2463163C (en) High speed grinding wheel
Azarhoushang Abrasive tools
Malkin et al. WWW. CNCKAV. COM
MXPA00009489A (en) Abrasive tools

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee

Granted publication date: 20031119

Termination date: 20140925

EXPY Termination of patent right or utility model