CN113359485B - 一种电液伺服系统输出反馈预设性能控制方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了电液伺服控制技术领域的一种电液伺服系统输出反馈预设性能控制方法，步骤一、建立双出杆液压缸伺服系统模型；步骤二、设计电液伺服系统输出反馈预设性能控制器；步骤三、调节相关参数以使得系统满足控制性能指标，本发明设计的输出反馈预设性能控制器，通过状态观测器和参数自适应律进行未知状态观测和干扰逼近，通过预设性能函数约束系统性能，能有效解决电液伺服系统不确定性及状态未知问题，最终通过李雅普诺夫证明了系统总体的稳定性，理论上实现了系统的渐近跟踪，保证了双出杆液压缸伺服系统的位置输出能准确地跟踪期望的位置指令；本发明简化了控制器设计，更利于在工程实际中应用。

Description

一种电液伺服系统输出反馈预设性能控制方法

技术领域

本发明涉及电液伺服控制技术领域，具体涉及电液伺服系统输出反馈预设性能控制方法。

背景技术

电液伺服系统具有输出功率大等优点，在功率-质量大的场合最为适合，其应用已遍及国防和工业的各个领域。然而，电液伺服系统中普遍存在的不确定性增加了控制系统的设计难度，且可能会严重恶化能够取得的控制性能，从而导致低控制精度，极限环震荡，甚至不稳定性。为了提高电液系统的跟踪性能，设计人员对许多先进的非线性控制器进行了研究，如鲁棒自适应控制，自适应鲁棒控制(ARC)，滑模控制等等。虽然这些控制器仅能够保证良好的稳态性能，并没有考虑系统的瞬态性能要求。此外，这些非线性控制技术中几乎都需要系统的全部状态信号。为了获得所有的状态信息，液压系统需要配置测量位移信号、压力信号和速度信号的传感器。但是，由于数量/重量、结构和资金等方面的限制，一般只有位移信息是可知的。此外，速度信号通常含有严重的测量噪声，这将降低全状态反馈控制器的控制精度。这些实际问题制约了全状态反馈控制的应用，因此，尽管PID控制越来越难以满足现代工业时代的新要求，但PID控制在整个液压领域仍占主导地位。液压系统对高性能控制的不懈追求，对先进的输出反馈控制技术及瞬态性能改进提出了迫切的需求，因此，提出一种电液伺服系统输出反馈预设性能控制方法。

发明内容

本发明的目的在于提供一种电液伺服系统输出反馈预设性能控制方法，以解决上述背景技术中“液压伺服系统中模型不确定性、状态未知以及瞬态性能差”的问题。

为实现上述目的，本发明提供如下技术方案：一种电液伺服系统输出反馈预设性能控制方法，包括以下步骤：

步骤一、针对双出杆液压缸伺服系统的特点，建立双出杆液压缸伺服系统模型；

步骤二、设计电液伺服系统输出反馈预设性能控制器；

步骤三、调节相关参数以使得系统满足控制性能指标。

优选的，步骤一中，建立双出杆液压缸伺服系统模型的具体内容包括：根据牛顿第二定律，双出杆液压缸惯性负载的动力学模型方程为：

式中：y为负载位移，m为负载质量，P_L＝P₁-P₂是负载驱动压力，P₁和P₂分别为液压缸两腔压力，A为活塞杆有效工作面积，b表示粘性摩擦系数，

代表其他未建模干扰。

液压缸负载压力动态方程为：

式中：V_t为液压缸两腔总的有效容积，C_t为液压缸泄漏系数，Q_L＝(Q₁+Q₂)/2是负载流量，Q₁为液压缸进油腔供油流量，Q₂为液压缸回油腔回油流量。Q_L为伺服阀阀芯位移x_v的函数：

式中：

为流量伺服阀的增益系数，C_d为伺服阀的流量系数，w为伺服阀的面积梯度；ρ为液压油的密度，P_s为供油压力；sign(●)为

假设伺服阀阀芯位移正比于控制输入u，即x_v＝k_iu，其中k_i>0是比例系数，u是控制输入电压，因此，等式(3)可以转化为

式中：k_t＝k_qk_i表示总的流量增益；

定义状态变量

那么整个系统可以写成如下状态空间形式：

式中：

优选的，函数φ(u,x₃)关于x₃是Lipschitz的。

优选的，步骤二中，设计电液伺服系统输出反馈预设性能控制器的具体步骤如下：

步骤二(一)、构建状态观测器；

首先，由系统的已知状态x₁设计微分器，用于估计系统的未知状态x₂，其结构如下：

式中：x₁，x₂分别表示输出角位移和角速度，

分别为x₁，x₂的估计值，

i＝1,2，c₁>0和c₂>0为待调整参数；

和

分别为

式中：增益b₁，b₂>0，由式(6)和(7)可得估计误差动态如下

由于微分器能够保证有限时间收敛，因此在接下来的计算中，令

即

由(9)可得

负载压力观测器设计如下：

式中：

为参数，可得负载压力误差动态如下

式中：

优选的，步骤二中，设计电液伺服系统输出反馈预设性能控制器的具体步骤还包括如下：

步骤二(二)设计控制器；

定义液压缸的控制误差z₁＝x₁-x_1d，z₂＝x₂-α₁，z₃＝x₃-α₂，α₁和α₂分别为虚拟控制律。令

满足下式，其中当t≥0时，

并且

这样控制误差z(t)就会被约束在性能函数的界内，如图8所示。

满足上述情况的性能函数可构建如下

式中：

a>0为常数,

a为跟踪误差收敛系数，

和

分别为跟踪误差的最大界和稳态误差界。

为了实现系统的预设性能控制，如下定义χ₁(t)

式中：

参数

和

满足

对χ₁(t)进行求导，可得

虚拟控制律α₁可设计为

式中：k₁>0为反馈增益，

把(17)代入(16)可得

定义函数χ₂(t)如下

式中：

参数

和

满足

对χ₂(t)求导并把(6)代入可得

那么，虚拟控制律α₂设计为

式中：k₂>0为反馈增益，

把(21)代入(20)可得

对z₃求导并把(6)代入可得

系统控制输入u可设计为

式中：

然后可得z₃的动态方程为

优选的，步骤二中，设计电液伺服系统输出反馈预设性能控制器，具体步骤还包括如下：

步骤二(三)、验证系统稳定性；

性能定理1：选取参数C₁的选取满足如下不等式

同时选取合适的参数k₁，k₂，k₃和C₁，使得如下矩阵Λ为正定矩阵

当自适应函数设计如下时，

系统控制输入u能够保证闭环系统所有信号是有界的，系统能够实现渐近收敛，系统控制误差可收敛到0，即当t→∞时，有z₁→0；

证明如下：

定义如下Lyapunov函数：

对V求导，并代入式(12)、(18)、(22)和(26)，可得：

把(29)代入上式，可得

式中：λ_min(Λ)表示矩阵Λ的最小特征值，分析式(32)可知Lyapunov函数有界，同时W积分有界，结合式(18)、(22)和(26)可知，系统中所有信号均有界，从而可知W的导数有界，由Barbalat引理可知，当时间趋于无穷大时，W趋近于零，也即控制误差量z₁趋近于零；

因此控制器是收敛的，系统是稳定的。

优选的，步骤三中，调节相关参数以使得系统满足控制性能指标，具体步骤如下：调节基于控制律u的参数k₁、k₂、k₃、c₁、c₂、b₁、b₂使系统满足控制性能指标。

与现有技术相比，本发明的有益效果是：本发明针对液压伺服系统的特点，建立了液压伺服系统模型；本发明设计的电液伺服系统输出反馈预设性能控制器，通过状态观测器和参数自适应律，进行未知状态观测和干扰逼近，进而基于漏斗函数设计预设性能控制器，能有效解决电液伺服系统不确定性及状态未知问题，实现系统预设性能控制，最终通过李雅普诺夫证明了系统总体的稳定性。本发明简化了控制器设计，仿真结果表明了其有效性。

附图说明

为了更清楚地说明本发明实施例的技术方案，下面将对实施例描述所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1为双出杆液压缸系统示意图；

图2为两种控制器的跟踪误差曲线；

图3为控制输入图；

图4是x₁和x₁估计曲线；

图5是x₂和x₂估计曲线；

图6是x₃和x₃估计曲线；

图7是d₁估计曲线；

图8是漏斗控制示意图。

具体实施方式

下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其它实施例，都属于本发明保护的范围。

本发明提供一种技术方案：一种电液伺服系统输出反馈预设性能控制方法，包括以下步骤：

步骤一、针对双出杆液压缸伺服系统的特点，建立双出杆液压缸伺服系统模型，具体内容包括：根据牛顿第二定律，双出杆液压缸惯性负载的动力学模型方程为：

式中：y为负载位移，m为负载质量，P_L＝P₁-P₂是负载驱动压力，P₁和P₂分别为液压缸两腔压力，A为活塞杆有效工作面积，b表示粘性摩擦系数，

代表其他未建模干扰。

液压缸负载压力动态方程为：

式中：V_t为液压缸两腔总的有效容积，C_t为液压缸泄漏系数，Q_L＝(Q₁+Q₂)/2是负载流量，Q₁为液压缸进油腔供油流量，Q₂为液压缸回油腔回油流量。Q_L为伺服阀阀芯位移x_v的函数：

式中：

为流量伺服阀的增益系数，C_d为伺服阀的流量系数，w为伺服阀的面积梯度；ρ为液压油的密度，P_s为供油压力；sign(●)为

假设伺服阀阀芯位移正比于控制输入u，即x_v＝k_iu，其中k_i>0是比例系数，u是控制输入电压，因此，等式(3)可以转化为

式中：k_t＝k_qk_i表示总的流量增益；

定义状态变量

那么整个系统可以写成如下状态空间形式：

式中：

函数φ(u,x₃)关于x₃是Lipschitz的；设计电液伺服系统输出反馈预设性能控制器的具体步骤如下：

步骤二(一)、构建状态观测器；

首先，由系统的已知状态x₁设计微分器，用于估计系统的未知状态x₂，其结构如下：

式中：x₁，x₂分别表示输出角位移和角速度，

分别为x₁，x₂的估计值，

i＝1,2，c₁>0和c₂>0为待调整参数；

和

分别为

式中：增益b₁，b₂>0，由式(6)和(7)可得估计误差动态如下

由于微分器能够保证有限时间收敛，因此在接下来的计算中，令

即

由(9)可得

负载压力观测器设计如下：

式中：

为参数，可得负载压力误差动态如下

式中：

设计电液伺服系统输出反馈预设性能控制器的具体步骤还包括如下：

步骤二(二)设计控制器；

定义液压缸的控制误差z₁＝x₁-x_1d，z₂＝x₂-α₁，z₃＝x₃-α₂，α₁和α₂分别为虚拟控制律。令

满足下式，其中当t≥0时，

并且

这样控制误差z(t)就会被约束在性能函数的界内，如图8所示的漏斗控制示意图。

满足上述情况的性能函数可构建如下

式中：

a>0为常数,

a为跟踪误差收敛系数，

和

分别为跟踪误差的最大界和稳态误差界。

为了实现系统的预设性能控制，如下定义χ₁(t)

式中：

参数

和

满足

对χ₁(t)进行求导，可得

虚拟控制律α₁可设计为

式中：k₁>0为反馈增益，

把(17)代入(16)可得

定义函数χ₂(t)如下

式中：

参数

和

满足

对χ₂(t)求导并把(6)代入可得

那么，虚拟控制律α₂设计为

式中：k₂>0为反馈增益，

把(21)代入(20)可得

对z₃求导并把(6)代入可得

系统控制输入u可设计为

式中：

然后可得z₃的动态方程为

设计电液伺服系统输出反馈预设性能控制器，具体步骤还包括如下：

步骤二(三)、验证系统稳定性；

性能定理1：选取参数C₁的选取满足如下不等式

同时选取合适的参数k₁，k₂，k₃和C₁，使得如下矩阵Λ为正定矩阵

当自适应函数设计如下时，

系统控制输入u能够保证闭环系统所有信号是有界的，系统能够实现渐近收敛，系统控制误差可收敛到0，即当t→∞时，有z₁→0；

证明如下：

定义如下Lyapunov函数：

对V求导，并代入式(12)、(18)、(22)和(26)，可得：

把(29)代入上式，可得

式中：λ_min(Λ)表示矩阵Λ的最小特征值，分析式(32)可知Lyapunov函数有界，同时W积分有界，结合式(18)、(22)和(26)可知，系统中所有信号均有界，从而可知W的导数有界，由Barbalat引理可知，当时间趋于无穷大时，W趋近于零，也即控制误差量z₁趋近于零；

因此控制器是收敛的，系统是稳定的。

步骤三、调节基于控制律u的参数k₁、k₂、k₃、c₁、c₂、b₁、b₂使系统满足控制性能指标。

本实施例的一个实施例为：

在仿真系统参数如下：m＝30kg，A＝2×10^-4m²，B＝4000N·s/m，β_e＝200Mpa，V₀₁＝1×10^-3m³，V₀₂＝1×10^-3m³，C_t＝9×10^-12m⁵/Ns，

本文提出的电液伺服系统输出反馈预设性能控制器(AOFC)。控制器相关参数选取为：k₁＝1500，k₂＝900，k₃＝200，c₁＝12.5，c₂＝7.5，b₁＝1，b₂＝1。速度前馈PI控制器(VFPI)参数为k_p＝7500，k_i＝500，速度前馈增益k_v＝28V·s/m。

控制律作用效果，如附图2～7所示，由上图可知，本发明提出的算法在仿真环境下能够准确的估计系统参数。相比VFPI控制器，本发明设计的控制器能够取得良好的控制精度，能保证系统的控制精度要求。

在本说明书的描述中，参考术语“一个实施例”、“示例”、“具体示例”等的描述意指结合该实施例或示例描述的具体特征、结构、材料或者特点包含于本发明的至少一个实施例或示例中。在本说明书中，对上述术语的示意性表述不一定指的是相同的实施例或示例。而且，描述的具体特征、结构、材料或者特点可以在任何的一个或多个实施例或示例中以合适的方式结合。

以上公开的本发明优选实施例只是用于帮助阐述本发明。优选实施例并没有详尽叙述所有的细节，也不限制该发明仅为所述的具体实施方式。显然，根据本说明书的内容，可作很多的修改和变化。本说明书选取并具体描述这些实施例，是为了更好地解释本发明的原理和实际应用，从而使所属技术领域技术人员能很好地理解和利用本发明。本发明仅受权利要求书及其全部范围和等效物的限制。

Claims (2)

1.一种电液伺服系统输出反馈预设性能控制方法，其特征在于：包括以下步骤：

步骤一、针对双出杆液压缸伺服系统的特点，建立双出杆液压缸伺服系统模型；

步骤一中，建立双出杆液压缸伺服系统模型的具体内容包括：根据牛顿第二定律，双出杆液压缸惯性负载的动力学模型方程为：

式中：y为负载位移，m为负载质量，P_L＝P₁-P₂是负载驱动压力，P₁和P₂分别为液压缸两腔压力，A为活塞杆有效工作面积，b表示粘性摩擦系数，

代表其他未建模干扰；

液压缸负载压力动态方程为：

式中：V_t为液压缸两腔总的有效容积，C_t为液压缸泄漏系数，Q_L＝(Q₁+Q₂)/2是负载流量，Q₁为液压缸进油腔供油流量，Q₂为液压缸回油腔回油流量；

Q_L为伺服阀阀芯位移x_v的函数：

式中：

为流量伺服阀的增益系数，C_d为伺服阀的流量系数，w为伺服阀的面积梯度；ρ为液压油的密度，P_s为供油压力；sign(●)为

假设伺服阀阀芯位移正比于控制输入u，即x_v＝k_iu，其中k_i>0是比例系数，u是控制输入电压，因此，等式(3)可以转化为

式中：k_t＝k_qk_i表示总的流量增益；

定义状态变量

那么整个系统可以写成如下状态空间形式：

式中：

步骤二、设计电液伺服系统输出反馈预设性能控制器：

具体步骤如下：

步骤二(一)、构建状态观测器；

首先，由系统的已知状态x₁设计微分器，用于估计系统的未知状态x₂，其结构如下：

式中：x₁，x₂分别表示输出角位移和角速度，

分别为x₁，x₂的估计值，

c₁>0和c₂>0为待调整参数；

和

分别为

式中：增益b₁，b₂>0，由式(6)和(7)可得估计误差动态如下

由于微分器能够保证有限时间收敛，因此在接下来的计算中，令

即

由(9)可得

负载压力观测器设计如下：

式中：

为参数，可得负载压力误差动态如下

式中：

步骤二(二)设计控制器；

定义液压缸的控制误差z₁＝x₁-x_1d，z₂＝x₂-α₁，z₃＝x₃-α₂，α₁和α₂分别为虚拟控制律，令

满足下式，其中当t≥0时，

并且

这样控制误差z(t)就会被约束在性能函数的界内，

满足上述情况的性能函数可构建如下

式中：

a>0为常数,

a为跟踪误差收敛系数，

和

分别为跟踪误差的最大界和稳态误差界，

为了实现系统的预设性能控制，如下定义χ₁(t)

式中：

参数

和

满足

对χ₁(t)进行求导，可得

虚拟控制律α₁可设计为

式中：k₁>0为反馈增益，

把(17)代入(16)可得

定义函数χ₂(t)如下

式中：

参数

和

满足

对χ₂(t)求导并把(6)代入可得

那么，虚拟控制律α₂设计为

式中：k₂>0为反馈增益，

把(21)代入(20)可得

对z₃求导并把(6)代入可得

系统控制输入u可设计为

式中：

然后可得z₃的动态方程为

步骤二(三)、验证系统稳定性；

性能定理1：选取参数C₁的选取满足如下不等式

同时选取合适的参数k₁，k₂，k₃和C₁，使得如下矩阵Λ为正定矩阵

当自适应函数设计如下时，

系统控制输入u能够保证闭环系统所有信号是有界的，系统能够实现渐近收敛，系统控制误差可收敛到0，即当t→∞时，有z₁→0；

证明如下：

定义如下Lyapunov函数：

对V求导，并代入式(12)、(18)、(22)和(26)，可得：

把(29)代入上式，可得

式中：λ_min(Λ)表示矩阵Λ的最小特征值，分析式(32)可知Lyapunov函数有界，同时W积分有界，结合式(18)、(22)和(26)可知，系统中所有信号均有界，从而可知W的导数有界，由Barbalat引理可知，当时间趋于无穷大时，W趋近于零，也即控制误差量z₁趋近于零；

因此控制器是收敛的，系统是稳定的；

步骤三、调节相关参数以使得系统满足控制性能指标，具体步骤如下：调节基于控制律u的参数k₁、k₂、k₃、c₁、c₂、b₁、b₂使系统满足控制性能指标。

2.根据权利要求1所述的一种电液伺服系统输出反馈预设性能控制方法，其特征在于：函数φ(u,x₃)关于x₃是Lipschitz的。

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