CN112863846A - 一种磁制冷机回热器的磁相变材料的制备方法及磁制冷循环系统 - Google Patents

Abstract

一种磁制冷机回热器的磁相变材料的制备方法及磁制冷循环系统，它涉及冷藏领域，本发明要解决现有磁制冷机回热器结构制冷区间单一并且窄的问题。本发明针对蓄热器制冷温区小，制冷效率低的问题，设计出一种复合型编织结构磁制冷机蓄热器，其不但可以实现较宽温区制冷，提高制冷容量的同时还可以提高制冷效率。本发明在原有单层编织蓄热器结构基础上，加入复合型编织蓄热器结构。其可以在原有减少流动传热损耗，微小尺寸传热功能的基础上进行更一步提高和优化。本发明应用于磁制冷领域。

Description

一种磁制冷机回热器的磁相变材料的制备方法及磁制冷循环 系统

技术领域

本发明涉及冷藏领域，具体涉及一种磁制冷机回热器的磁相变材料的制备方法及磁制冷循环系统。

背景技术

随着现在社会的发展，生活水平的提高，全球化物流业务的急剧增加，跨国，跨地区冷藏设备运输物品需求量增加。到目前为止，主要利用蒸汽压缩冰箱制冷。然而，在这些冰箱中气体的压缩和膨胀过程效率不是很高，同时冰箱的耗电量占住宅用电的25％，并且制冷耗电量是商业用电的15％。此外，氯氟烃等气体的使用也正在破坏我们的生活环境。因此应运而生传统气体压缩技术的替代品磁制冷技术，其比气体压缩技术有几个优势。首先磁制冷冰箱的冷却效率更高(磁冷却效率可达到卡诺循环的30-60％，而压缩制冷只有5％-10％)，这使得便携式电池供电产品的开发成为可能。第二，当使用固体物质作为制冷工质材料时，磁性冰箱可以建造得更紧凑。第三，磁制冷机不使用消耗臭氧或导致全球变暖的气体，因此是磁制冷机一种环境友好的冷却技术。

但大多数磁制冷机蓄热器结构是颗粒状填充，或者平板结构，常规结构的磁制冷机蓄热器存在一定的局限性。纤维编织结构蓄热器，有效改善流体通过制冷工质时的热量损耗，以及降低压降机械损耗，但单层统一制冷工质组成的编织状结构，制冷区间窄，同时无法兼具一级磁相变材料熵值大制冷量大，二级磁相变材料制冷区间大的优势，因此复合多层编织体纤维结构蓄热器有效解决制冷区间小，制冷能力局限性等问题，并且减少制冷工质粘结剂的使用，减少了该部分的热量损耗和热量分布不均的问题。

发明内容

本发明的目的是为了解决现有磁制冷机回热器结构制冷区间单一并且窄的问题，以及现有磁制冷机蓄热器制冷工质制冷区间小，制冷效率低，流体热损耗大问题，以提高磁制冷机制冷能力为设计思路，而提出一种磁制冷机回热器的磁相变材料的制备方法及磁制冷循环系统。复合多层编织纤维结构磁制冷机蓄热器，其不但可以在达到有效制冷，降低热损失，以及减少粘结剂等问题，同时可以达到微米尺度的纤维磁制冷工质，可以实现微小尺度传热传质的基础上，还可以达到复合纤维扩大制冷区间，实现有效高容量制冷。

本发明的一种磁制冷机回热器的磁相变材料的制备方法，它是按照以下步骤进行的：

1)、将磁制冷母合金铸锭进行熔炼，铸成母合金预制棒；

2)、将熔炼好的母合金预制棒放置于氮化硼坩埚内，母合金预制棒下方用氮化硼圆柱棒固定，调整好坩埚放置位置使金属锟轮边缘正对坩埚中心，感应加热线圈设置于氮化硼坩埚上部的外围；金属锟轮为中间厚边缘薄的楔形结构，待锟轮运行平稳后开启感应加热线圈，设置纤维成型工艺参数，纤维成型工艺参数为：感应线圈加热电流为19～28A，锟轮线速度为25～35m/s，母合金进料速度为1～8×10^-5m/s；

3)、利用转动的楔形结构金属锟轮边缘在熔池中蘸取熔融状态的合金液，同时调整合金熔池高度保证金属锟轮始终蘸取熔融状态的合金液，合金熔体以10～80μm/s的进给速率向金属辊轮方向移动，在10⁶K/s的冷却速率下进行冷却，形成直径只有10～80μm纤维丝；

4)、将纤维丝放入充满保护气体的密封石英管中，然后将石英管加热至1373K，并且在1373K下保温5h，保温结束后水冷至室温，使纤维进行淬火处理，得复合编织纤维，淬火后的纤维丝编织成多层网状结构的编织体，作为磁制冷机回热器的磁相变材料。

进一步地，步骤1)中所述的磁制冷母合金铸锭的成分为La_1.12Fe_11.6Si_1.4。

进一步地，步骤1)中所述的母合金预制棒的直径为Ф10mm，长度为12mm。

进一步地，楔形结构金属锟轮直径为300mm，夹角为60°。

进一步地，纤维成型工艺参数为：感应线圈加热电流为22.3A，锟轮线速度为30m/s，母合金进料速度为3×10^-5m/s。

进一步地，所述的氮化硼坩埚为氮化硼空心圆柱体坩埚。

进一步地，所述的多层网状结构的编织体为由多个网状结构的编织体单元叠加而成，且各单元所制备纤维丝的磁制冷母合金成分不同；每个网状结构的编织体单元是采用相同成分的磁制冷母合金制得的纤维丝编织而成。

进一步地，所述的多层网状结构的编织体，相邻单元层之间的编织体中制备纤维丝的磁制冷母合金居里温度差值小于5K。

本发明的一种磁制冷循环系统，所述的磁制冷循环系统包括冷测的热交换器、电磁阀、磁相变材质的网格、磁铁、泵、磁制冷机回热器、单向阀和热侧的热交换器；

所述的冷测的热交换器进液口分别与热侧的热交换器的出液口和磁制冷机回热器的出液口连通；冷测的热交换器与磁制冷机回热器之间设置有泵；冷测的热交换器与磁制冷机回热器及热侧的热交换器之间设置电磁阀；

磁制冷机回热器的进液口与热侧的热交换器的进液口分别与冷测的热交换器出液口连通；

在磁制冷机回热器内的后半部分设置有磁相变材质的网格，且在放置有磁相变材质的网格的磁制冷机回热器区域外壁沿周向设置有磁铁，所述的磁相变材质为本发明的多层网状结构的编织体。

进一步地，所述的磁制冷机回热器长度为0.05m，横截面积为6.25e-04m²。

本发明将同一组成成分的的磁制冷母合金制成的纤维丝编织成一个编织体结构制冷单元，然后以相同方法制备其他成分纤维编织体单元，将居里温度相近相差5K范围内的编织体单元依次排布，放入蓄热器腔体中，作为磁制冷机回热器。

本发明采用待锟轮运行平稳后开启感应加热线圈的方式，其作用是防止合金给料时，先开启感应加热线圈会使合金突然跳动，从而导致合金与锟轮接触不稳定制备的纤维丝效果差。而运行平稳后的锟轮则会解决该问题。

本发明包含以下有益效果：

传统磁制冷机回热器(蓄热器)只能在较窄的工作温区进行制冷，而且制冷效率相对较低，很难在较大范围内进行有效制冷。其主要原因是制冷机蓄热器多选择一种制冷工质作为填充物，只能拥有该制冷工质的制冷温区，本发明针对蓄热器制冷温区小，制冷效率低的问题，设计出一种复合型编织结构磁制冷机蓄热器，其不但可以实现较宽温区制冷，提高制冷容量的同时还可以提高制冷效率。值得一提的是本发明在原有单层编织蓄热器结构基础上，加入复合型编织蓄热器结构。其可以在原有减少流动传热损耗，微小尺寸传热功能的基础上进行更一步提高和优化。

本发明采用复合编织结构的纤维是通过熔体抽拉的方式制备，可以大大降低纤维直径，同时可有效调节预设制冷工质纤维直径大小，同时本发明复合纤维编织结构蓄热器可以有效改善制冷效率以及扩大制冷区间；与现有的球形及板状蓄热器结构相比具有优异的比制冷能力和较宽的制冷区间。本发明适用于各种一级和二级磁相变材料合金纤维，以及其他冷拔等制备方法获得的磁制冷纤维。是一种采用多层复合编织体结构的磁制冷机蓄热器。

在编织体、球体结构、板型结构制作的磁制冷机回热器的孔隙率相同时，编织体整体的制冷能力大大优于球状结构。仅仅当质量流量很小时，三者的制冷能力相同。其中编织体本身尺寸细小，直径仅为30微米，换热面积很大。并且编织体规则排列，孔隙也很规则，所以冷却水的通道很多，可以充分流动换热；而球形的孔隙不规则，部分通道还会被粘结剂堵塞，导致流动通道少。平行盘状结构的换热面积小。当制冷机长度为0.05m，横截面积6.25e-4m²时，编织体最优比制冷能力所需的最大质量流量更大。采用的纤维丝带有规则的通孔制备的编织体通道，可以适应较大的冷却流体流量。而球体结构仅仅在较小的质量流量下就达到了最大制冷能力，证明其流动通道少。板型则在质量流量较低时，制冷能力较大；但是当质量流量升高，由于板型结构中流动通道完全畅通，导致流速加快，换热时间变短，因此比制冷能力下降。在质量流量相同时，随着频率的增大，三者的制冷能力增大。同时频率增大后，最优制冷能力所需的质量流量增大。在低质量流量下，这一特点不明显，但在高质量流量下，频率的作用才会凸显出来。因为频率增大，换热时间减小，所需换热流体数目增多。不过频率对编织体的影响效果更大，频率升高编织体比制冷能力增大相对较多。因此工艺上更具有可调节性。

质量流量固定为0.02kg/s，在相同频率下，变换高宽比的制冷能力。编织体结构在制冷能力上整体优于球型/平行板状结构。编织体结构在变换高宽比和频率时，受到的影响最小，并不会导致制冷能力发生较大的突变。而球形结构随着高宽比的变换，其制冷能力变化最大。平行板状结构的变化介于二者之间。证明编织体结构对加工的制冷机结构加工精细度、工艺参数中频率控制精细度要求更低，对加工来说时有益的。可以允许一定误差范围。

当制冷机中磁制冷工质为单层的类二级相变La(FeSi)₁₃材料时，计算结果如图8所示。不难看出，磁制冷工质仅仅为单一居里温度材料时，随着冷热端温差的逐渐增大，制冷机整体的比制冷能力快速下降。这是因为当冷热端温差很大时，制冷工质所处的工作温度可能偏离居里温度，而对于一般材料而言温度一旦偏离居里温度，其等温磁熵变数值与绝热温变都会快速下降，导致比制冷能力快速下降。而在8层的退火LaFeSi磁制冷工质的条件下，首先制冷能力有非常大的提高，在5K～15K的冷热端温差条件下，其比制冷能力几乎不会下降。当冷热端温差达到20K时，多层磁制冷工质的比制冷能力才开始出现下降的趋势，不过尽管在20K的冷热端温差下，多层磁制冷工质具有高达42.86W/kg的比制冷能力，而单层磁制冷工质则已经失去了制冷能力。因此多层不同居里温度磁制冷工质具有更优异的制冷效果。

附图说明

图1本发明制冷循环系统示意图；1为冷侧的热交换器，2为电磁阀，3为网状结构的磁相变材料，4为磁铁，5为泵，6为磁制冷机回热器，7为热交换液，8为单向阀，9为热侧的热交换器；

图2多层网状结构的编织体示意图；

图3一层金属纤维编织体结构示意图；

图4相近居里温度的不同成分的La(FeSi)₁₃合金纤维SEM图；

图5复合两个一层不同合金成分纤维编织体结构实物图；

图6相邻层之间的居里温度间隔与比制冷能力的关系图；

图7复合八单元层纤维编织体结构磁制冷机蓄热器磁场和流场分布图；其中，A为外加磁场曲线，B为归一化质量流量；

图8相同孔隙率，不同质量流量和频率的八单元层三种结构的磁制冷机蓄热器的比制冷能力图；其中，A为编织体(5Hz)，B为编织体(4Hz)，C为编织体(3Hz)，D为编织体(2Hz)，E为编织体(1Hz)，F为球体(5Hz)，G为平行板(1Hz)，H为平行板(3Hz)，I为平行板(4Hz)，J为平行板(2Hz)，K为球体(4Hz)，L为球体(2Hz)，M为平行板(5Hz)，N为球体(1Hz)；

图9质量流量和频率固定，不同高宽比的八单元层纤维编织体结构的磁制冷机蓄热器的比制冷能力图；其中，A为编织体(5Hz)，B为编织体(2Hz)，C为编织体(1Hz)，D为球体(5Hz)，E为球体(2Hz)，F为球体(1Hz)；

图10相同制冷机冷热端温差，单层纤维编织体结构和八单元层复合纤维编织体结构的比制冷能力对比图；其中，A为8层，B为1层；

图11本发明复合编织纤维制备示意图，其中，金属锟轮为铜锟轮。

具体实施方式

本领域的普通技术人员可以理解，上述各实施方式是实现本发明的具体实施例，而在实际应用中，可以在形式上和细节上对其作各种改变，而不偏离本发明的精神和范围。

为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚明白，下面将详细叙述清楚说明本发明所揭示内容的精神，任何所属技术领域技术人员在了解本发明内容的实施例后，当可由本发明内容所教示的技术，加以改变及修饰，其并不脱离本发明内容的精神与范围。

本发明的示意性实施例及其说明用于解释本发明，但并不作为对本发明的限定。

实施例1：

本实施实例采用熔体抽拉制备的合金纤维作为纤维编织材料按以下步骤进行：

①在真空电弧炉中熔炼出La(Fe_XSi_1-X)₁₃居里温度相近八种母合金铸锭，每个成分合金元素按原子百分比进行混合熔炼，吸铸成直径Ф10mm、长度12mm的母合金预制棒；

②将熔炼好的母合金预制棒放置于氮化硼空心圆柱体坩埚内，下方用氮化硼圆柱棒固定，调整好坩埚放置位置使锟轮的边缘中心正对坩埚中心，金属锟轮是中间厚边缘薄的楔形结构，直径为300mm，夹角60°，锟轮转速1700r/min开启，待锟轮运行平稳后开启感应加热线圈，母合金棒熔化在表面张力作用下形成向上凸起熔潭，用电脑控制面板调整进料速度，纤维成型工艺参数分别为：感应线圈加热电流为22.3A,锟轮线速度为30m/s，母合金进料速度为3×10^-5；

③利用楔形铜锟轮边缘在熔池中蘸取熔融状态的合金液，在冷却速率10⁶K/s时表面张力和重力作用下控制形成直径30μm纤维丝；

④将纤维放入密封充满He气的石英管中，然后将石英管从室温快速加热至1373K，保温5h后在冷水中快速打破，使纤维进行淬火处理；

⑤分别按同成分相同居里温度的纤维编织成一个单元网状，然后以居里温度相近制冷温度由高到低依次排列，制造成八单元层复合纤维编织体结构蓄热器；

⑥利用数值一维模拟的方法对八单元层复合纤维编织体蓄热热器进行制冷模拟，同时模拟相同孔隙率，相同制冷工质的球形和平板状结构蓄热器制冷能力进行比较。蓄热器长度为0.05m，横截面积为6.25e-04m²；

将本实施例蓄热器制作磁制冷循环系统，所述的磁制冷循环系统包括冷测的热交换器1、电磁阀2、磁相变材质的网格3、磁铁4、泵5、磁制冷机回热器6、单向阀8和热侧的热交换器9；

所述的冷测的热交换器1进液口分别与热侧的热交换器9的出液口和磁制冷机回热器6的出液口连通；冷测的热交换器1与磁制冷机回热器6之间设置有泵5；冷测的热交换器1与磁制冷机回热器6及热侧的热交换器9之间设置电磁阀2；

磁制冷机回热器6的进液口与热侧的热交换器9的进液口分别与冷测的热交换器1出液口连通；

在磁制冷机回热器6内的后半部分设置有磁相变材质的网格3，且在放置有磁相变材质的网格3的磁制冷机回热器6区域外壁沿周向设置有磁铁4，所述的磁相变材质的网格是采用上述复合编织纤维编织成网格状制得。热交换液7在磁制冷循环系统进行流动。

实施例2：

本实施例与实施例1材料制备①-⑤相同，然后利用数值模拟对不同的居里温度间隔下梯度磁制冷工质(即实施例1中磁制冷机回热器6内的磁制冷工质-多层网状结构的编织体)的制冷能力进行计算：

如图6所示，可见居里温度间隔在5K的范围内时，比制冷能力下降不大。当居里温度间隔在继续增大时，整体的制冷能力快速下降。因为居里温度间隔过大时，几种磁制冷工质之间的磁熵变曲线并不能够连接起来构成“平台”状的磁熵变曲线，磁熵变仍然会随着温度偏离其相变温度而大幅下降。当居里温度间隔过大时，相当于多个单层的、分离的磁制冷工质在运作，而单层磁制冷工质时无法适应高达20K冷热端温差的，因此不能制冷。

实施例3：

本实施例与实施例1材料制备①-⑤相同，然后利用数值模拟对磁制冷机回热器6的磁制冷工质-多层网状结构的编织体相同频率下，不同质量流量下的比制冷能力进行验证，具体验证参数如下：

如图7所示，模拟过程中的磁场、流场随时间的变换规律图。该循环过程符合主动式磁回热循环AMR(Active magnetic regenerator,AMR)，即绝热磁化-伴场冷吹(恒定磁场强度下，换热流体由冷端流向热端)-绝热去磁-伴场热吹(恒定磁场强度下，换热流体由热端流向冷端)过程。

如图8所示，为使用不同排列结构的退火5h La(Fe_XSi_1-X)₁₃样品(1.5T最大磁熵变为9～10J·kg^-1·K^-1)在相同频率下比制冷能力随质量流量的变化示意图。在其他条件相同时，纤维编织体结构的比制冷能力最大，其次为板状结构，而球体排列结构的比制冷能力最低。这一方面由于纤维细小，整体换热面积更大，流通通道数目更多；另一方面纤维编织体结构孔隙均匀，流动通道的横街面积不会出现突变，根据连续性方程其流速也不会发生突变，因此不会出现急剧增高的压力梯度。对于球体排列结构而言，其本身为不规则排列，需要粘结剂固定，部分流动通道被堵塞；同时球体结构中流动通道的横截面积会发生突变，压力损失增大。板状结构的流动通道虽然规则且畅通，但是其本身的换热面积小，最终导致这两种结构在模拟条件下的比制冷能力小于编织体结构的比制冷能力。

另外三种磁制冷工质排列结构下，其最优比制冷能力所对应的质量流量随频率增大而增大，或者说随着频率增大，达到相同的比制冷能力所需的质量流量减小。不过随着频率的增大，纤维编织体排列结构能够达到的质量流量要大于板状排列结构和球体排列结构，所以细小的纤维编织体排列结构所能适应的质量流量更大。这是由于纤维编织体结构的流动通道较多且分布均匀，球体结构的流动通道数目较少，而板状结构由于通道过于相对宽大且无任何障碍，致使其质量流量增大时流速也大大增加，没有足够的时间进行换热。因此板状结构所能适应的质量流量也小于编织体结构。

实施例4：

本实施例与实施例1材料制备①-⑤相同，然后利用数值模拟对磁制冷机回热器6的磁制冷工质-多层网状结构的编织体相同频率下，不同回热器纵横比的比制冷能力图，具体验证参数如下：

如图9所示，当频率与质量流量固定不变时，纤维编织体排列结构的比制冷能力最大。同时虽则纵横比的变化，即磁制冷机回热器结构的变化，纤维编织体排列下的磁制冷工质受到的影响最小，比制冷能力最大波动范围最大仅为8W/kg左右。而球体排列结构受到的影响最大，比制冷能力波动最大为20W/kg左右。板状排列结构除在1Hz下出现了一个较大的波动外，其余频率下随纵横比变化板状结构的比制冷能力变化不大。这归功于纤维编织体结构、板状结构都具有较为规则的排列方式，因此对回热器结构变化、加工精度不敏感，可以制造各种“细长”或“矮胖”结构的制冷机。

实施例5：

本实施实例与实施实例1材料制备①-⑤相同，然后利用数值模拟对磁制冷机回热器6的磁制冷工质-多层网状结构的编织体相同频率下，不同冷热端温差工况下的比制冷能力图，具体验证参数如下：

效果如图10所示，当磁制冷工质仅仅为单一居里温度材料时，随着冷热端温差的逐渐增大，制冷机整体的比制冷能力快速下降。这是由于一般磁制冷工质不具备完全“平台”状的磁熵变曲线，当偏离相变温度时，磁熵变会快速下降，因此比制冷能力下降。在18K的冷热端温差下，单层磁制冷工质已经不具备制冷能力。当磁制冷工质为8层不同居里温度的梯度材料时，不仅仅比制冷能力具有较大的提高，同时在5K～15K冷热端温差下其比制冷能力几乎没有下降，仅仅当冷热端温差为20K时比制冷能力开始下降。

Claims (10)

1.一种磁制冷机回热器的磁相变材料的制备方法，其特征在于它是按照以下步骤进行的：

1)、将磁制冷母合金铸锭进行熔炼，铸成母合金预制棒；

2)、将熔炼好的母合金预制棒放置于氮化硼坩埚内，母合金预制棒下方用氮化硼圆柱棒固定，调整好坩埚放置位置使金属锟轮边缘正对坩埚中心，感应加热线圈设置于氮化硼坩埚上部的外围；金属锟轮为中间厚边缘薄的楔形结构，待锟轮运行平稳后开启感应加热线圈，设置纤维成型工艺参数，纤维成型工艺参数为：感应线圈加热电流为19～28A，锟轮线速度为25～35m/s，母合金进料速度为1～8×10^-5m/s；

3)、利用转动的楔形结构金属锟轮边缘在熔池中蘸取熔融状态的合金液，同时调整合金熔池高度保证金属锟轮始终蘸取熔融状态的合金液，合金熔体以10～80μm/s的进给速率向金属辊轮方向移动，在10⁶K/s的冷却速率下进行冷却，形成直径只有10～80μm纤维丝；

4)、将纤维丝放入充满保护气体的密封石英管中，然后将石英管加热至1373K，并且在1373K下保温5h，保温结束后水冷至室温，使纤维进行淬火处理，得复合编织纤维，淬火后的纤维丝编织成多层网状结构的编织体，作为磁制冷机回热器的磁相变材料。

2.根据权利要求1所述的一种磁制冷机回热器的磁相变材料的制备方法，其特征在于步骤1)中所述的磁制冷母合金铸锭的成分为La_1.12Fe_11.6Si_1.4。

3.根据权利要求1所述的一种磁制冷机回热器的磁相变材料的制备方法，其特征在于步骤1)中所述的母合金预制棒的直径为Ф10mm，长度为12mm。

4.根据权利要求1所述的一种磁制冷机回热器的磁相变材料的制备方法，其特征在于楔形结构金属锟轮直径为300mm，夹角为60°。

5.根据权利要求1所述的一种磁制冷机回热器的磁相变材料的制备方法，其特征在于纤维成型工艺参数为：感应线圈加热电流为22.3A，锟轮线速度为30m/s，母合金进料速度为3×10^-5m/s。

6.根据权利要求1所述的一种磁制冷机回热器的磁相变材料的制备方法，其特征在于所述的氮化硼坩埚为氮化硼空心圆柱体坩埚。

7.根据权利要求1所述的一种磁制冷机回热器的磁相变材料的制备方法，其特征在于所述的多层网状结构的编织体为由多个网状结构的编织体单元叠加而成，且各单元所制备纤维丝的磁制冷母合金成分不同；每个网状结构的编织体单元是采用相同成分的磁制冷母合金制得的纤维丝编织而成。

8.根据权利要求1所述的一种磁制冷机回热器的磁相变材料的制备方法，其特征在于所述的多层网状结构的编织体，相邻单元层之间的编织体中制备纤维丝的磁制冷母合金居里温度差值小于5K。

9.一种磁制冷循环系统，其特征在于所述的磁制冷循环系统包括冷测的热交换器(1)、电磁阀(2)、磁相变材质的网格(3)、磁铁(4)、泵(5)、磁制冷机回热器(6)、单向阀(8)和热侧的热交换器(9)；

所述的冷测的热交换器(1)进液口分别与热侧的热交换器(9)的出液口和磁制冷机回热器(6)的出液口连通；冷测的热交换器(1)与磁制冷机回热器(6)之间设置有泵(5)；冷测的热交换器(1)与磁制冷机回热器(6)及热侧的热交换器(9)之间设置电磁阀(2)；

磁制冷机回热器(6)的进液口与热侧的热交换器(9)的进液口分别与冷测的热交换器(1)出液口连通；

在磁制冷机回热器(6)内的后半部分设置有磁相变材质的网格(3)，且在放置有磁相变材质的网格(3)的磁制冷机回热器(6)区域外壁沿周向设置有磁铁(4)，所述的磁相变材质为权利要求1所述的多层网状结构的编织体。

10.根据权利要求9所述的一种磁制冷循环系统，其特征在于所述的磁制冷机回热器(6)长度为0.05m，横截面积为6.25e-04m²。

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