CN112566794A - 充气轮胎 - Google Patents

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Abstract

该充气轮胎具备配置于以轮胎赤道面为边界的一方的区域的胎肩主槽(21)和中央主槽以及由胎肩主槽(21)划分出的胎肩环岸部(31)和中间环岸部(32)。此外，胎肩环岸部(31)是在轮胎周向连续的条状花纹，中间环岸部(32)具备多个中间横纹槽(321)和由这些中间横纹槽(321)划分出的多个中间花纹块(322)。此外，在定义了沿一个中间花纹块(322)的胎肩主槽(21)侧的边缘部的轮胎周向的区间A时，胎肩主槽(21)的槽宽在区间A连续增减。

Description

充气轮胎
技术领域
本发明涉及一种充气轮胎，更具体而言，涉及一种能够提高轮胎的噪音性能的充气轮胎。
背景技术
为了提高轮胎的湿地牵引性，皮卡车用的充气轮胎在胎面部中央区域具备由贯穿横纹槽划分出的花纹块列。然而，在该胎面图案中，存在轮胎的通过噪音性能恶化的问题。在以提高轮胎的通过噪音性能为目的的以往的充气轮胎中，已知专利文献1中记载的技术。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开平7-40712号公报
发明内容
发明所要解决的问题
本发明的目的在于提供一种能够提高轮胎的噪音性能的充气轮胎。
技术方案
为了达成所述目的，本发明的充气轮胎具备配置于以轮胎赤道面为边界的一方的区域的胎肩主槽和中央主槽以及由所述胎肩主槽划分出的胎肩环岸部和中间环岸部，所述充气轮胎的特征在于，所述胎肩环岸部是在轮胎周向连续的条状花纹，所述中间环岸部具备多个中间横纹槽和由所述中间横纹槽划分出的多个中间花纹块，定义沿一个所述中间花纹块的所述胎肩主槽侧的边缘部的轮胎周向的区间A，并且，所述胎肩主槽的槽宽在区间A连续增减。
发明效果
在本发明的充气轮胎中，胎肩主槽的槽宽连续增减，由此具有降低由胎肩主槽产生的气柱共鸣音，提高轮胎的通过噪音性能的优点。
附图说明
图1是表示本发明的实施方式的充气轮胎的轮胎子午线方向的剖视图。
图2是表示图1中记载的充气轮胎的胎面表面的俯视图。
图3是表示图2中记载的充气轮胎的胎面部中央区域的放大图。
图4是表示图3中记载的胎面部中央区域的主要部分的放大图。
图5是表示中间环岸部的主要部分的剖视图。
图6是表示图2中记载的充气轮胎的改进例的说明图。
图7是表示图2中记载的充气轮胎的胎面部胎肩区域的放大图。
图8是表示图7中记载的胎面部胎肩区域的主要部分的放大图。
图9是表示图8中记载的胎肩主槽的槽宽的变化的曲线图。
图10是表示本发明的实施方式的充气轮胎的性能试验的结果的图表。
具体实施方式
以下，参照附图对本发明进行详细说明。需要说明的是，本实施方式并不限定本发明。此外，本实施方式的构成要素中包括能够在维持发明的同一性的同时进行置换且明显能置换的要素。此外，本实施方式中记载的多个改进例能够在本领域技术人员显而易见的范围内任意组合。
[充气轮胎]
图1是表示本发明的实施方式的充气轮胎的轮胎子午线方向的剖视图。图1示出轮胎径向的单侧区域的剖视图。此外，图1示出皮卡车用全轮位轮胎(All position tire)作为充气轮胎的一例。
图1中，轮胎子午线方向的剖面是指以包括轮胎旋转轴(省略图示)的平面截断轮胎时的剖面。此外，符号CL是指轮胎赤道面，是轮胎旋转轴方向上的通过轮胎的中心点且与轮胎旋转轴垂直的平面。此外，轮胎宽度方向是指与轮胎旋转轴平行的方向，轮胎径向是指与轮胎旋转轴垂直的方向。
充气轮胎1具有以轮胎旋转轴为中心的环状构造，具备：一对胎圈芯11、11、一对胎边芯12、12、胎体层13、带束层14、胎面橡胶15、一对侧壁橡胶16、16、和一对轮辋缓冲橡胶17、17(参照图1)。
一对胎圈芯11、11是将由钢构成的一根或多根胎圈钢丝以环状且多重地卷绕而成，埋设在胎圈部来构成左右的胎圈部的芯。一对胎边芯12、12分别配置在一对胎圈芯11、11的轮胎径向外周来加强胎圈部。
胎体层13具有由一层帘布层构成的单层构造或由多层帘布层层叠而成的多层构造，胎体层13呈环状架设在左右的胎圈芯11、11间构成轮胎的骨架。此外，胎体层13的两端部以包住胎圈芯11和胎边芯12的方式在轮胎宽度方向外侧卷回并卡定。此外，胎体层13的帘布层以涂层橡胶覆盖由钢或有机纤维材(例如，芳纶、尼龙、聚酯、人造丝等)构成的多个胎体帘线并轧制加工而构成，具有绝对值为80[deg]以上90[deg]以下的胎体角度(定义为胎体帘线相对于轮胎周向的长尺寸方向的倾斜角)。
带束层14是将一对交叉带束141、142层叠而成，包围胎体层13的外周而配置。一对交叉带束141、142以涂层橡胶覆盖由钢或有机纤维材构成的多个带束帘线并轧制加工而构成，具有绝对值为15[deg]以上55[deg]以下的带束角度。此外，一对交叉带束141、142具有互相不同符号的带束角度(定义为带束帘线相对于轮胎周向的长尺寸方向的倾斜角)，使带束帘线的长尺寸方向相互交叉层叠(所谓的斜交构造)。
胎面橡胶15配置在胎体层13和带束层14的轮胎径向外周来构成轮胎的胎面部。一对侧壁橡胶16、16分别配置在胎体层13的轮胎宽度方向外侧来构成左右的侧壁部。一对轮辋缓冲橡胶17、17从左右的胎圈芯11、11和胎体层13的卷回部的轮胎径向内侧向轮胎宽度方向外侧延伸，构成胎圈部的轮辋嵌合面。
[胎面花纹]
图2是表示图1中记载的充气轮胎1的胎面表面的俯视图。图2示出皮卡车用全轮位轮胎1的胎面表面。在图2中，轮胎周向是指绕轮胎旋转轴的方向。此外，符号T是轮胎接地端，尺寸标记TW是轮胎接地宽度。
如图2所示，充气轮胎1中，在胎面表面具备在轮胎周向延伸的多个周向主槽21、22以及由这些周向主槽21、22划分出的多个环岸部31～33。
主槽是具有JATMA(日本汽车轮胎厂协会：The Japan Automobile TireManufacturers Association)规定的磨耗指示器的显示义务的槽，具有4.0[mm]以上的槽宽和6.5[mm]以上的槽深度。特别是，在皮卡车用轮胎中，主槽具有10.0[mm]以上的槽深度。此外，后述的横纹槽是在轮胎宽度方向延伸的横槽，在轮胎接地时开口来发挥槽的功能。此外，后述的刀槽花纹是指形成于胎面踏面的切槽，其在轮胎接地时闭塞这一点上与横纹槽不同。
将槽宽设为在将轮胎装接在规定轮辋并填充规定内压的无负荷状态下，槽开口部的左右的槽壁间的距离来进行测定。在环岸部的边缘部具有缺口部、倒角部的构成中，在以槽长度方向为法线方向的剖视观察下，以胎面踏面与槽壁的延长线的交点为测定点，测定槽宽。
将槽深度设为在将轮胎装接在规定轮辋并填充规定内压的无负荷状态下，从胎面踏面至槽底的距离的最大值来进行测定。此外，在槽的槽底具有局部的凹凸部、刀槽花纹的构成中，将这些除外来测定槽深度。
规定轮辋是指JATMA规定的“标准轮辋”、TRA规定的“Design Rim(设计轮辋)”、或者ETRTO规定的“Measuring Rim(测量轮辋)”。此外，规定内压是指JATMA规定的“最高气压”、TRA规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES(各种冷充气压力下的轮胎负荷极限)”的最大值、或者ETRTO规定的“INFLATION PRESSURES(充气压力)”。此外，规定载荷是指JATMA规定的“最大负荷能力”、TRA规定的“TIRE LOAD LIMITS ATVARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”的最大值、或者ETRTO规定的“LOAD CAPACITY(负荷能力)”。不过，JATMA中，在轿车用轮胎的情况下，规定内压是气压180[kPa]，规定载荷是规定内压的最大负荷能力的88[％]。
例如，图2的构成中，充气轮胎1具有中心点位于轮胎赤道面CL上的大致点对称的胎面图案。但不限于此，例如，充气轮胎1也可以具有以轮胎赤道面CL为中心的左右线对称的胎面图案或者左右非对称的胎面图案，还可以具有在轮胎旋转方向上具有方向性的胎面图案(省略图示)。
此外，在图2的构成中，以轮胎赤道面CL为边界的左右的区域分别具有两条周向主槽21、22。此外，这些周向主槽21、22以轮胎赤道面CL为中心左右对称地配置。此外，由这些周向主槽21、22划分出五列环岸部31～33。此外，一个环岸部33配置在轮胎赤道面CL上。
但不限于此，也可以配置有五条以上的周向主槽，还可以是周向主槽以轮胎赤道面CL为中心左右非对称地配置(省略图示)。此外，可以使一个周向主槽配置在轮胎赤道面CL上，由此使环岸部配置在从轮胎赤道面CL偏离的位置(省略图示)。
此外，在以轮胎赤道面CL为边界的一个区域中配置的周向主槽21、22中，将位于轮胎宽度方向的最外侧的周向主槽21定义为胎肩主槽，将位于轮胎赤道面CL侧的周向主槽22定义为中央主槽。
例如，在图2的构成中，从轮胎赤道面CL至左右的胎肩主槽21、21的槽中心线的距离D1在轮胎接地半宽TW/2的45[％]以上75[％]以下的范围内。此外，从轮胎赤道面CL至左右的中央主槽22、22的槽中心线的距离D2在轮胎接地半宽TW/2的10[％]以上30[％]以下的范围内。
将槽中心线定义为连接左右的槽壁间的距离的中点的虚拟线。
对于到槽中心线的距离而言，在主槽的槽中心线具有锯齿形状或波状形状的情况下，以穿过槽中心线的左右的最大振宽度位置的中点且与轮胎周向平行的直线为测定点，测定距离。
将轮胎接地宽度TW设为将轮胎装接在规定轮辋并施加规定内压，并且在静止状态下相对于平板垂直放置而施加与规定载荷对应的负荷时的轮胎与平板的接触面的轮胎轴向的最大直线距离来进行测定。
轮胎接地端T定义为：将轮胎装接在规定轮辋并施加规定内压，并且在静止状态下相对于平板垂直放置而施加与规定载荷对应的负荷时的轮胎与平板的接触面的轮胎轴向的最大宽度位置。
此外，将由最外周向主槽21划分出的轮胎宽度方向外侧的环岸部31定义为胎肩环岸部。胎肩环岸部31是轮胎宽度方向的最外侧的环岸部，位于轮胎接地端T上。
此外，将由最外周向主槽21划分出的轮胎宽度方向内侧的环岸部32定义为中间环岸部。中间环岸部32隔着最外周向主槽21与胎肩环岸部31相邻。
此外，将位于比中间环岸部32靠轮胎赤道面CL侧的环岸部33定义为中央环岸部。中央环岸部33可以配置在轮胎赤道面CL上(参照图2)，也可以配置在从轮胎赤道面CL偏离的位置(省略图示)。
需要说明的是，在如图2所示的具备四条周向主槽的构成中，定义有一对胎肩环岸部31、31、一对中间环岸部32、32和单个中央环岸部33。此外，例如，在具备五条以上的周向主槽的构成中，定义有两列以上的中央环岸部(省略图示)，在具备三条周向主槽的构成中，中间环岸部兼用作中央环岸部(省略图示)。
[中间环岸部以及中央环岸部]
图3是表示图2中记载的充气轮胎1的胎面部中央区域的放大图。图3示出中间环岸部32和中央环岸部33的花纹块列。图4是表示图3中记载的胎面部中央区域的主要部分的放大图。图5是表示中间环岸部32的主要部分的剖视图。图5示出包括中间花纹块322的缺口部323和中间刀槽花纹324的剖视图。
如图2所示，中间环岸部32具备多个中间横纹槽321、多个中间花纹块322、缺口部323以及多个中间刀槽花纹324。因此，中间环岸部32成为花纹块列。
中间横纹槽321在轮胎宽度方向贯穿中间环岸部32，在划分中间环岸部32的左右的周向主槽21、22处开口。此外，多个中间横纹槽321以规定间隔沿轮胎周向排列。此外，中间横纹槽321的最大槽宽W21(参照图3)在5.0[mm]≤W21≤15[mm]的范围内。此外，中间横纹槽321的最大槽深度H21(省略图示)在4.0[mm]≤H21的范围内，此外，其与胎肩主槽21的最大槽深度H1(省略图示)具有0.30≤H21/H1≤1.00的关系。
例如，图3的构成中，中央主槽22具有使圆弧形状的长尺寸部222和直线状的短尺寸部221在轮胎周向交替连接而成的弯折形状。此外，中央主槽22的槽宽在与第一中间横纹槽321的连接部(短尺寸部221)处取最小值W2’，在与第二中间横纹槽321的连接部(长尺寸部222)处取最大值W2。此外，直线状的短尺寸部221具有固定的槽宽。此外，圆弧形状的长尺寸部222的槽宽随着从轮胎赤道面CL远离而增加。
此外，中间横纹槽321具有在轮胎周向弯曲的圆弧形状，此外，中间横纹槽321的最大槽宽W21朝向轮胎赤道面CL侧递减。此外，相邻的中间横纹槽321、321相互向相同方向弯曲。此外，中间横纹槽321与中央主槽22的长尺寸部222平滑地连接。因此，中央主槽22看起来是短尺寸部221和将中间横纹槽321延长的长尺寸部222交替连接而成的。
中间花纹块322由相邻的中间横纹槽321、321划分而成。此外，多个中间花纹块322在轮胎周向排列成一列。此外，中间花纹块322的接地宽度Wb2和轮胎接地半宽TW/2优选具有0.25≤Wb2/(TW/2)≤0.50的关系，更优选具有0.30≤Wb2/(TW/2)≤0.50的关系。
将花纹块的接地宽度设为将轮胎装接在规定轮辋并施加规定内压，并且在静止状态下相对于平板垂直放置而施加与规定载荷对应的负荷时的花纹块与平板的接触面的轮胎轴向的最大直线距离来进行测定。
此外，如图3所示，中间花纹块322的轮胎宽度方向内侧以及轮胎宽度方向外侧的边缘部具有向中央主槽22和胎肩主槽21侧凸出的形状。此外，中间花纹块322的轮胎宽度方向内侧的边缘部具有沿中央主槽22的长尺寸部222和短尺寸部221的形状，即具有连接具有圆弧形状的长尺寸部和直线状的短尺寸部的弯折形状。此外，中间花纹块322的轮胎宽度方向外侧的边缘部具有由单个圆弧构成的圆弧形状。
如图3所示，缺口部323形成于中间花纹块322的轮胎赤道面CL侧的边缘部的中央部。此外，单个缺口部323形成于各中间花纹块322。此外，缺口部323形成于后述的中央横纹槽331的延长线上，朝向中央横纹槽331的槽开口部开口。由此，提高了胎面部中央区域的排水性，并提高了轮胎的湿地牵引性。此外，缺口部323的开口宽度W23与后述的中央横纹槽331的最大槽宽W31优选具有0.20≤W23/W31≤1.20的关系，更优选具有0.80≤W23/W31≤1.20的关系。
如图3所示，在图2的构成中，中间花纹块322的缺口部323形成于中央横纹槽331的延长线上，朝向中央横纹槽331的槽开口部开口。此外，缺口部323位于中央横纹槽331的槽中心线的延长线上。此外，缺口部323的宽度W23设定为与中央横纹槽331的中央主槽22侧的开口宽度W31’(省略图中的尺寸标记。在图3中，W31＝W31’)大致相同。
缺口部定义为具有与环岸部的踏面平行的底面的阶梯状的凹部(即台阶部)。此外，缺口部包括切槽或短尺寸的横纹槽。
将缺口部的开口宽度设为在花纹块踏面的俯视观察下，相对于周向主槽的开口宽度的最大值来进行测定。此外，在花纹块在缺口部的开口部具有倒角部(图4的符号325)的情况下，以花纹块的边缘部的延长线与缺口部的壁面的延长线的交点为测定点，测定缺口部的开口宽度。
倒角部定义为：由平面或曲面连接环岸部的踏面与槽壁面的交叉部的部分。
此外，在图4中，缺口部323在轮胎宽度方向的延伸长度L23和中间花纹块322的接地宽度Wb2优选具有0.10≤L23/Wb2≤0.90的关系，更优选具有0.10≤L23/Wb2≤0.50的关系。
将缺口部的延伸长度设为花纹块踏面的缺口部的延伸长度的最大值来进行测定。
此外，如图4所示，优选缺口部323相对于中央横纹槽331在轮胎周向上向相同方向倾斜。此外，缺口部323相对于轮胎周向的倾斜角θ23优选在35[deg]≤θ23≤85[deg]的范围内，更优选在60[deg]≤θ23≤75[deg]的范围内。此外，缺口部323的倾斜角θ23和中央横纹槽331相对于轮胎周向的倾斜角θ31优选具有θ31≤θ23的关系。
将缺口部的倾斜角设为连结缺口部的开口部和终端部的直线与轮胎周向所呈的角来进行测定。
此外，在图5中，缺口部323的深度H23和中央主槽22的槽深度H2优选具有0.15≤H23/H2≤0.35的关系。此外，缺口部323的深度H23优选比倒角部325的深度H25深。此外，缺口部323的深度H23优选比倒角部325的深度H25深。此外，可以省略倒角部325(省略图示)。
将缺口部的深度设为从花纹块踏面至缺口部的台阶部的最大深度来进行测定。
将倒角部的深度设为从花纹块踏面起的最大深度来进行测定。
如图3所示，中间刀槽花纹324从缺口部323沿轮胎宽度方向延伸并在中间花纹块322的轮胎宽度方向外侧的边缘部开口。通过该中间刀槽花纹324，缓和了中间花纹块322的中央部与周向边缘部(中间横纹槽321侧的边缘部)的刚性差，抑制了轮胎的胎踵胎趾磨耗。此外，提高了中间花纹块322的踏面的排水性，并提高了轮胎的湿地牵引性。在图3的构成中，中间刀槽花纹324具有使相对于轮胎周向的倾斜角朝向胎肩主槽21侧增加的平缓的圆弧形状，且相对于中间横纹槽321大致平行地延伸。此外，中间刀槽花纹324可以沿缺口部323延伸并贯穿缺口部323的台阶部(参照图5)，也可以在与缺口部323的连接部终止(省略图示)。
此外，如图3所示，中间刀槽花纹324在中间花纹块322的胎肩主槽21侧的边缘部的中央部开口。具体而言，从中间花纹块322的胎肩主槽21侧的边缘部的周向长度Le2(参照图8)的测定点至中间刀槽花纹324的开口部的轮胎周向的距离(省略图中的尺寸标记)相对于周向长度Le2优选在30[％]以上70[％]以下的范围内，更优选在35[％]以上65[％]以下的范围内。
此外，在图3的构成中，中间花纹块322具备单个中间刀槽花纹324，不具备其他的刀槽花纹或细槽。由此，提高了中间花纹块322的刚性。
而且，由缺口部323和中间刀槽花纹324划分出的中间花纹块322的部分的接地面积比优选在90[％]以上110[％]以下的范围内，更优选在95[％]以上105[％]以下的范围内。由此，中间花纹块322的各部分的接地面积均匀化，抑制了中间花纹块322的不均匀磨耗。
刀槽花纹是在胎面踏面形成的切槽，具有小于1.5[mm]的刀槽花纹宽度和2.0[mm]以上的刀槽花纹深度，由此在轮胎接地时闭塞。
将刀槽花纹宽度设为在将轮胎装接于规定轮辋并填充规定内压的无负荷状态下，环岸部的踏面的刀槽花纹的开口宽度的最大值来进行测定。
将刀槽花纹深度设为在将轮胎装接于规定轮辋并填充规定内压的无负荷状态下，从胎面踏面至刀槽花纹底的距离的最大值来进行测定。此外，在刀槽花纹的槽底具有局部的凹凸部的构成中，将这些除外来测定刀槽花纹深度。
此外，如图4所示，中间刀槽花纹324相对于缺口部323在轮胎周向上向反方向倾斜。因此，中间刀槽花纹324与缺口部323的连接部具有向轮胎周向凸出的弯折形状。此外，中间刀槽花纹324相对于轮胎周向的倾斜角θ24优选在10[deg]≤θ24≤80[deg]的范围内，更优选在55[deg]≤θ24≤75[deg]的范围内。此外，缺口部323与中间刀槽花纹324所成的角α，即中间刀槽花纹324与缺口部323的连接部的弯折角优选在75[deg]≤α≤175[deg]的范围内，更优选在100[deg]≤α≤145[deg]的范围内。
将刀槽花纹的倾斜角设为穿过花纹块踏面的刀槽花纹的两端部的直线与轮胎周向所成的角来进行测定。
此外，中间刀槽花纹324的深度H24和中间横纹槽321的槽深度H21(省略图示)优选具有H24/H21≤0.95的关系，更优选具有H24/H21≤0.90的关系。因此，中间刀槽花纹324比中间横纹槽321浅。此外，中间刀槽花纹324的深度H24(参照图5)相对于胎肩主槽21的槽深度H1(省略图示)优选具有0.30≤H24/H1≤0.60的关系。
需要说明的是，在图2的构成中，如上所述，中间花纹块322具有中间刀槽花纹324。此时，可以在中间刀槽花纹324的边缘部实施倒角。此外，也可以配置细槽(省略图示)来代替中间刀槽花纹324。在该情况下，要求细槽的槽宽在0.9[mm]以上3.0[mm]以下的范围内，槽深度在5.0[mm]以上10[mm]以下的范围内。
此外，在图2的构成中，中间刀槽花纹324具有圆弧形状，但不限于此，中间刀槽花纹324也可以具有直线形状、S字形状、弯折形状等(省略图示)。此外，也可以在中间刀槽花纹324的边缘部形成有倒角部(省略图示)。
如图2所示，中央环岸部33具备多个中央横纹槽331、多个中央花纹块332以及多个中央刀槽花纹333。
中央横纹槽331在轮胎宽度方向贯穿中央环岸部33，在划分中央环岸部33的左右的中央主槽22、22处开口。此外，多个中央横纹槽331在轮胎周向以规定间隔排列。
此外，在图3中，中央横纹槽331的最大槽宽W31在2.5[mm]≤W31≤7.0[mm]的范围内。此外，中间横纹槽321的最大槽宽W21和中央横纹槽331的最大槽宽W31优选具有1.10≤W21/W31≤3.50的关系，更优选具有1.50≤W21/W31≤2.50的关系。
此外，如图4所示，中央横纹槽331相对于中间环岸部32的中间横纹槽321在轮胎周向上向反方向倾斜。此外，中央横纹槽331相对于轮胎周向的倾斜角θ31优选在35[deg]≤θ31≤85[deg]的范围内，更优选在65[deg]≤θ31≤80[deg]的范围内。
此外，中央横纹槽331的槽深度H31(省略图示)在5.0[mm]≤H31≤16[mm]的范围内。此外，中央横纹槽331的槽深度H31和中间横纹槽321的槽深度H21(省略图示)具有0.80≤H31/H21≤1.20的关系。此外，在图3的构成中，中央横纹槽331具有直线形状。
中央花纹块332由相邻的中央横纹槽331、331划分而成。此外，多个中央花纹块332在轮胎周向上排列成一列。
此外，在图3中，中央花纹块332的接地宽度Wb3和中间花纹块322的接地宽度Wb2优选具有0.80≤Wb3/Wb2≤1.40的关系，更优选具有0.90≤Wb3/Wb2≤1.20的关系。
此外，如图3所示，中央花纹块332的轮胎宽度方向的边缘部具有连接相对于左右的中央主槽22、22凹入的两个圆弧部的形状。具体而言，中央花纹块332的边缘部具有沿中央主槽22的一对长尺寸部222、222以及一个短尺寸部221的形状，即连接一对圆弧部和一个直线部的弯折形状。此外，中央花纹块332在轮胎赤道面CL上，并且，具有点对称的形状。此外，中央花纹块332的最大接地宽度Wb3和最小接地宽度Wb3’优选具有0.50≤Wb3’/Wb3≤0.90的关系，更优选具有0.60≤Wb3’/Wb3≤0.80的关系。
此外，在图3的构成中，所述的中间花纹块322的边缘部与中央花纹块332的边缘部在轮胎宽度方向重叠，由此中央主槽22具有非贯通(see-throughless)构造。即，中央主槽22侧的中间环岸部32的环岸部宽度Wb2的测定点位于比中央环岸部33的环岸部宽度Wb3的测定点靠轮胎赤道面CL侧。由此，提高了胎面部中央区域的接地面积比。
如图3所示，中央刀槽花纹333在轮胎宽度方向贯穿中央花纹块332，在左右的中央主槽22、22开口。此外，中央刀槽花纹333具有包括两个弯折部的阶梯形状，在与中央主槽22、22连接的左右的长尺寸部处(省略图中的符号)，相对于中央横纹槽331大致平行地延伸。
此外，在图4中，中央刀槽花纹333相对于轮胎周向的倾斜角θ33优选在50[deg]≤θ33≤130[deg]的范围内。此外，中央刀槽花纹333的深度H33(省略图示)和中间环岸部32的中间刀槽花纹324的深度H24(参照图5)优选具有1.05≤H33/H31的关系，更优选具有1.10≤H33/H31的关系。因此，中央刀槽花纹333比中央横纹槽331深。因此，中央环岸部33的刀槽花纹333和横纹槽331的深度关系相对于中间环岸部32的刀槽花纹324和横纹槽321的深度关系具有相反的倾向。需要说明的是，虽然中央刀槽花纹333的深度H33的上限并无特别限定，但受制于上述的比H33/H24的范围。
[改进例]
图6是表示图2中记载的充气轮胎1的改进例的说明图。图6示出中间花纹块322的缺口部323与中间刀槽花纹324的关系。
如图3和图4所示，在图2的构成中，中间刀槽花纹324与缺口部323连接并开口，从该开口位置延伸，在中间花纹块322的胎肩主槽21侧的边缘部开口。该构成因提高了中间刀槽花纹324的排水作用这一点而优选。
但不限于此，如图6所示，中间刀槽花纹324也可以不与缺口部323连接而在缺口部323的附近终止，从该终止位置延伸，在中间花纹块322的胎肩主槽21侧的边缘部开口。此时，如果中间刀槽花纹324与缺口部323的距离Dg在Dg≤1.0[mm]的范围内，那么也可以称为中间刀槽花纹324从缺口部323延伸。该构成在轮胎硫化成型时，能够在轮胎成型模具(省略图示)的中间刀槽花纹324的成型叶片(blade)与缺口部323的成型叶片之间形成微小的间隙，因此该结构因能够降低空气滞留导致的硫化故障这一点而优选。虽然距离Dg的下限并无特别限定，但如果是0.3[mm]以上，就会确保空气的流通路径，并会确保所述的硫化故障的降低作用。[胎肩环岸部以及第二环岸部]
图7是表示图2中记载的充气轮胎1的胎面部胎肩区域的放大图。图7示出胎肩环岸部31和中间环岸部32的花纹块列。图8是表示图7中记载的胎面部胎肩区域的主要部分的放大图。
如图2所示，胎肩环岸部31仅具备多个第一和第二胎肩刀槽花纹311、312，不具备贯穿横纹槽。因此，胎肩环岸部31成为在轮胎周向连续的条状花纹。
胎肩刀槽花纹311、312在轮胎宽度方向贯穿胎肩环岸部31并分别在胎肩主槽21以及轮胎接地端T开口。此外，第一和第二胎肩刀槽花纹311、312在轮胎周向交替配置。这些胎肩刀槽花纹311、312在轮胎接地时闭塞，因此在轮胎周向不截断胎肩环岸部31。此外，胎肩刀槽花纹311、312相对于中间环岸部32的中间刀槽花纹324在轮胎周向上相互向反方向倾斜。
此外，如图7所示，第一胎肩刀槽花纹311在后述的圆弧部313(参照图7)的连接部开口，第二胎肩刀槽花纹312在圆弧部313的最大突出位置开口。此外，第一和第二胎肩刀槽花纹311、312具有朝向轮胎接地端T侧相对于轮胎周向的倾斜角增加的平缓的圆弧形状。此外，第一和第二胎肩刀槽花纹311、312相对于轮胎周向相互向相同方向倾斜。此外，第一和第二胎肩刀槽花纹311、312相对于中间花纹块322的中间刀槽花纹324在轮胎周向上向反方向倾斜。
此外，如图7所示，胎肩环岸部31的轮胎宽度方向内侧的边缘部具有连接多个圆弧部313而成的连续圆弧形状。即，胎肩环岸部31的边缘部具有向胎肩主槽21侧凸出的多个圆弧部313，这些圆弧部313在轮胎周向相连设置而形成连续圆弧形状。由此，抑制了胎肩环岸部31的边缘部的不均匀磨耗。
此外，如上所述，中间环岸部32具备由多个中间横纹槽321划分出的多个中间花纹块322，这些中间花纹块322的轮胎宽度方向外侧的边缘部具有由单个圆弧部326构成的圆弧形状。因此，胎肩环岸部31的边缘部的连续圆弧形状与中间环岸部32的边缘部的圆弧形状隔着胎肩主槽21相互对置。
一个圆弧部定义为：在胎面俯视观察下提取环岸部的主槽侧的边缘部的轮廓线，由位于该轮廓线上的相邻的拐点划分出的部分。
此外，圆弧部313、326的曲率半径优选在40[mm]以上150[mm]以下的范围内。
此外，如图7所示，胎肩环岸部31的圆弧部313的最大突出位置(省略图中的符号)与中间花纹块322的圆弧部326的最大突出位置在轮胎周向上呈交错状排列。因此，胎肩环岸部31的圆弧部313与中间环岸部32的中间横纹槽321的开口部对置，此外，中间花纹块322的圆弧部326与胎肩环岸部31的相邻的圆弧部313的连接部(在图7中，为第一胎肩刀槽花纹311的开口部)对置。
此外，胎肩环岸部31的圆弧部313的最大突出位置与中间花纹块322的圆弧部326的最大突出位置在轮胎周向上的距离Dp和胎肩环岸部31的圆弧部313的间距长P1优选具有0.20≤Dp/P1≤0.60的关系，更优选具有0.35≤Dp/P1≤0.50的关系。因此，胎肩环岸部31和中间环岸部32的圆弧部313、326在轮胎周向上呈交错状排列。
此外，胎肩环岸部31的接地宽度Wb1和中间环岸部32的接地宽度Wb2优选具有0.80≤Wb2/Wb1≤1.20的关系，更优选具有0.90≤Wb2/Wb1≤1.10的关系。
此外，如图7所示，胎肩主槽21在轮胎周向具有贯通(see-though)构造。即，左右的环岸部31、32的边缘部在向轮胎周向的投影观察下在轮胎宽度方向不重叠。此外，胎肩主槽21的贯通宽度Dt和最大槽宽W1优选具有0.60≤Dt/W1≤0.90的关系，更优选具有0.70≤Dt/W1≤0.80的关系。由此，提高了轮胎的通过噪音性能和湿地性能。
将贯通宽度Dt设为左右环岸部的最大宽度位置的轮胎宽度方向的距离Dt来进行测定。
此外，图8中，胎肩环岸部31的圆弧部313的周向长度La1和间距长P1优选具有0.80≤La1/P1≤1.00的关系，更优选具有0.90≤La1/P1≤1.00的关系。因此，一个圆弧部313的周向长度La1相对于圆弧部313的间距长P1(参照图7)大致相等，相邻的圆弧部313接近配置而形成胎肩环岸部31的边缘部。
将圆弧部的周向长度设为连接圆弧的两端部的弦的向轮胎周向的延伸长度来进行测定。
此外，中间花纹块322的圆弧部326的周向长度La2和其边缘部的周向长度Le2优选具有0.80≤La2/Le2≤1.00的关系，更优选具有0.85≤La2/Le2≤1.00的关系。因此，圆弧部326的周向长度La2相对于边缘部的周向长度Le2大致相等，一个圆弧部326遍及中间花纹块322的胎肩主槽21侧的边缘部的整个区域地延伸。
将花纹块的边缘部的周向长度设为划分花纹块的周向主槽的槽壁与一对横纹槽的槽壁的各交点的轮胎周向的距离来进行测定。在花纹块的角部具有倒角部的情况下，通过槽壁的延长线定义所述的槽壁的交点。
此外，如图7所示，从胎肩环岸部31的圆弧部313的端部至最大突出位置的轮胎周向的距离(省略图中的尺寸标记)相对于圆弧部313的周向长度La1优选在40[％]以上60[％]以下的范围内，更优选在45[％]以上55[％]以下的范围内。因此，最大突出位置位于圆弧部313的中央。同样，从中间花纹块322的圆弧部326的端部至最大突出位置的轮胎周向的距离(省略图中的尺寸标记)相对于圆弧部326的周向长度La2优选在40[％]以上60[％]以下的范围内，更优选在45[％]以上55[％]以下的范围内。
例如，在胎肩环岸部31的边缘部凸出的位置，中间环岸部32的边缘部凹入，相反，在胎肩环岸部31的边缘部凹入的位置，中间环岸部32的边缘部凸出。此外，相对于中间环岸部32的圆弧部326的最大突出位置，胎肩环岸部31的圆弧部313的最大突出位置位于轮胎周向的大致相同位置，在图7中的比Dp/P1是约50[％]。因此，胎肩环岸部31的边缘部与中间环岸部32的边缘部的距离，即胎肩主槽21的槽宽，在轮胎周向周期性地且连续性地增减。由此，提高了胎肩主槽21的排水性，并提高了轮胎的湿地牵引性。
此外，胎肩主槽21的最大槽宽W1大于中央主槽22的最大槽宽W2(参照图3)。由此，确保了胎面部中央区域的接地面积并且提高了湿地性能。此外，胎肩主槽21的最大槽宽W1和中央主槽22的最大槽宽W2优选具有0.70≤W2/W1≤0.95的关系，更优选具有0.70≤W2/W1≤0.80的关系。
[胎肩主槽的槽宽的变化]
图9是表示图8中记载的胎肩主槽的槽宽的变化的曲线图。图9示出胎肩主槽21的槽宽在规定区间连续增减的情况。
在图8中，定义了沿一个中间花纹块322的胎肩主槽21侧的边缘部的轮胎周向的区间A。具体而言，区间A定义为：中间花纹块322的胎肩主槽21侧的边缘部中的从一方的端点C1至另一方的端点C5的轮胎周向的区间。在该区间A中，胎肩环岸部31的边缘部与中间环岸部32的边缘部对置，能够测定胎肩主槽21的槽宽。此外，区间A不包括中间横纹槽321的开口位置。此外，使多组中间花纹块322和中间横纹槽321在轮胎周向以规定间距排列，由此多个区间A在轮胎周向以规定间距排列。
此时，如图8和图9所示，胎肩主槽21的槽宽在区间A连续增减。具体而言，胎肩主槽21的槽宽从中间花纹块322的圆弧部326的一方的端点C1开始逐渐减小，在点C2处取极小值，然后逐渐增大，在点C3处取极大值。接着，胎肩主槽21的槽宽从点C3开始逐渐减小，在点C4处取极小值，然后朝向圆弧部326的另一方的端点C5逐渐增大。因此，如图9所示，胎肩主槽21的槽宽在区间A呈波状且平滑地增减。此外，在中间横纹槽321的开口部，不能测定胎肩主槽21的槽宽。并且，所述槽宽的变化在轮胎周向周期性重复。
在所述的构成中，使胎肩主槽21的槽宽连续增减，由此会降低在胎肩主槽21产生的气柱共鸣音，提高了轮胎的通过噪音性能。
此外，区间A的胎肩主槽21的槽宽的极大点C3与极小点C2、C4的轮胎周向的距离Ld(参照图9)的最小值Ld_min和中间横纹槽的间距长P2优选具有0.20≤Ld_min/P2的关系，更优选具有0.25≤Ld_min/P2的关系。此外，距离Ld的最小值Ld_min优选在10[mm]≤Ld_min的范围内。由此，槽宽的增减的波长变得平缓，确保了胎肩主槽21的排水性。
此外，区间A的胎肩主槽21的槽宽的极大点C3与极小点C2、C4的轮胎周向的距离Ld(参照图9)的最大值Ld_max和中间横纹槽的间距长P2优选具有Ld_max/P2≤0.35的关系，更优选具有Ld_max/P2≤0.30的关系。此外，距离Ld的最大值Ld_max优选在Ld_max≤20[mm]的范围内。由此，确保了由槽宽的增减产生的气柱共鸣音的降低作用。
此外，区间A中的胎肩主槽21的槽宽的极值点优选为有三个以上。确保了由槽宽的增减产生的气柱共鸣音的降低作用。虽然极值点的数量的上限并无特别限定，但受制于上述的距离Ld范围。例如，在图8的构成中，使胎肩环岸部31的圆弧部313与中间花纹块322的圆弧部326在轮胎周向呈交错状排列，由此，如图9所示，胎肩主槽21的槽宽在区间A具有一个极大点和两个极小点。此外，点C2的极小值和点C4的极小值具有相同值W1b。但不限于此，两个极小值W1b也可以具有不同的值。
此外，区间A的胎肩主槽21的槽宽的极大值W1a和极小值W1b优选具有1.05≤W1a/W1b≤1.50的关系，更优选具有1.10≤W1a/W1b≤1.25的关系。由此，优化了槽宽的振幅。需要说明的是，槽宽的极大值W1a与极小值W1b和轮胎整周的槽宽的最大值W1与最小值W1’具有W1a≤W1以及W1’≤W1b的关系。
[效果]
如上所述，该充气轮胎1具备配置于以轮胎赤道面CL为边界的一方的区域的胎肩主槽21和中央主槽22以及由胎肩主槽21划分出的胎肩环岸部31和中间环岸部32(参照图2)。此外，胎肩环岸部31是在轮胎周向连续的条状花纹，中间环岸部32具备多个中间横纹槽321和由这些中间横纹槽321划分出的多个中间花纹块322。此外，在定义了沿一个中间花纹块322的胎肩主槽21侧的边缘部的轮胎周向的区间A时，胎肩主槽21的槽宽在区间A连续增减(参照图8和图9)。
在该构成中，使胎肩主槽21的槽宽连续增减，由此具有降低由胎肩主槽21产生的气柱共鸣音，提高轮胎的通过噪音性能的优点。此外，与中央主槽的槽宽连续增减的构成相比，通过使胎肩主槽21的槽宽连续增减，具有能够提高通过噪音性能的优点。特别是在商用车用轮胎中，为了提高牵引性能和湿地性能，广泛使用在胎肩环岸部具备宽幅的横纹槽的胎面图案。然而，在该胎面图案中，由于宽幅的横纹槽导致具有通过噪音性能恶化的倾向。在这一点上，在所述的构成中，在能够兼顾通过噪音性能和牵引性能以及湿地性能这一点上是有益的。
此外，该充气轮胎1中，区间A的胎肩主槽21的槽宽的极大点C3与极小点C2的轮胎周向的距离Ld(参照图9)的最小值Ld_min和中间横纹槽321的间距长P2具有0.20≤Ld_min/P2的关系。由此，具有槽宽的增减的波长变得平缓，确保胎肩主槽21的排水性的优点。
此外，在该充气轮胎1中，区间A的胎肩主槽21的槽宽的极大点C3与极小点C2的轮胎周向的距离Ld(参照图9)的最小值Ld_min在10[mm]≤Ld_min的范围内。由此，具有槽宽的增减的波长变得平缓，确保胎肩主槽21的排水性的优点。
此外，在该充气轮胎1中，区间A的胎肩主槽21的槽宽的极值点有三个以上(参照图9)。由此，具有确保由槽宽的增减产生的气柱共鸣音的降低作用的优点。
此外，在该充气轮胎1中，区间A的胎肩主槽21的槽宽的极大值W1a和极小值W1b具有1.05≤W1a/W1b≤1.50的关系。由此，具有优化槽宽的振幅，提高轮胎的通过噪音性能以及湿地性能的优点。即，由上述下限确保了槽宽的振幅，确保了由槽宽的增减产生的气柱共鸣音的降低作用。由上述上限确保了胎肩主槽21的排水性，抑制了水面打滑(Hydroplaning)现象的发生。
此外，该充气轮胎1中，胎肩主槽21的贯通宽度Dt(参照图7)和最大槽宽W1具有0.60≤Dt/W1≤0.90的关系。由此，具有提高轮胎的通过噪音性能和湿地性能利的优点。即，由上述下限确保了胎肩主槽21的排水性。由上述上限确保了由槽宽的增减产生的气柱共鸣音的降低作用。
此外，在该充气轮胎1中，胎肩环岸部31的边缘部具有将向胎肩主槽21侧凸出的多个圆弧部313连接而成的形状(参照图7)。此外，中间花纹块322的边缘部具有由向胎肩主槽21侧凸出的单个圆弧部326构成的形状。由此，具有能够有效形成胎肩主槽21的槽宽的增减(参照图9)的优点。此外，与环岸部的边缘部具有锯齿形状的构成(省略图示)相比，具有环岸部的接地面积增加，提高环岸部的磨耗耐久性的优点。
此外，在该充气轮胎1中，胎肩环岸部31或中间花纹块322的圆弧部313；326的曲率半径在40[mm]以上150[mm]以下的范围内。具有如下优点：由所述下限确保胎肩主槽21的排水性，抑制水面打滑现象的发生，此外，由所述上限确保由槽宽的增减产生的气柱共鸣音的降低作用。
此外，在该充气轮胎1中，从胎肩环岸部31或中间花纹块322的圆弧部313；326的端部至最大突出位置的轮胎周向的距离(省略图示)相对于圆弧部313；326的周向长度La1；La2在40[％]以上60[％]以下的范围内(参照图9)。在该构成中，由于圆弧部313；326的最大突出位置配置在圆弧部313；326的中央部，因此具有能够有效形成胎肩主槽21的槽宽的增减(参照图9)的优点。
此外，在该充气轮胎1中，胎肩环岸部31的圆弧部313的最大突出位置和中间花纹块322的圆弧部326的最大突出位置的轮胎周向的距离Dp(参照图7)与胎肩环岸部31的圆弧部313的间距长P1具有0.20≤Dp/P1≤0.60的关系。在该构成中，由于胎肩环岸部31和中间环岸部32的圆弧部313、326在轮胎周向呈交错状排列，因此具有能够有效形成胎肩主槽21的槽宽的增减(参照图9)的优点。
此外，在该充气轮胎1中，胎肩环岸部31的圆弧部313的周向长度La1和间距长P1具有0.80≤La1/P1≤1.00的关系(参照图8)。由此，具有能够有效形成胎肩主槽21的槽宽的增减(参照图9)的优点。
此外，在该充气轮胎1中，中间花纹块322的圆弧部326的周向长度La2和边缘部的周向长度Le2具有0.80≤La2/Le2≤1.00的关系(参照图8)。由此，具有能够有效形成胎肩主槽21的槽宽的增减(参照图9)的优点。
此外，在该充气轮胎中，胎肩环岸部31具有在相邻的圆弧部313、313的连接部开口的刀槽花纹311(参照图7)或细槽(省略图示)。由此，具有能够维持湿地性能并且提高牵引性能的优点。
此外，在该充气轮胎1中，胎肩环岸部31具有在圆弧部313的最大突出位置开口的胎肩刀槽花纹312(参照图7)。由此，具有能够维持湿地性能并且提高牵引性能的优点。
此外，在该充气轮胎1中，中间环岸部32具有在圆弧部326的最大突出位置开口的中间刀槽花纹324(参照图7)。由此，具有能够维持湿地性能并且提高牵引性能的优点。
实施例
图10是表示本发明的实施方式的充气轮胎的性能试验的结果的图表。
在该性能试验中，对于多个种类的试验轮胎进行了有关(1)噪音性能、(2)湿地性能以及(3)耐不均匀磨耗性能的评价。此外，轮胎尺寸225/70R19.5的试验轮胎安装在JATMA的规定轮辋，对该试验轮胎施加JATMA的规定内压和规定载荷。此外，试验轮胎装接在作为试验车辆的2-D(皮卡车)的前轮。
(1)在有关噪音性能的评价中，在UN R117-02环境规则的试验条件下，计量车辆的通过音来进行评价。该评价通过以以往例为基准(100)的指数评价来进行，其数值越大就越优选。
(2)在有关湿地性能的评价中，试验车辆在洒水水深1[mm]的柏油路上行驶，测定5～20[km/h]的速度区间的加速度。然后，基于测定结果来进行以以往例为基准(100)的指数评价。评价的数值越大就越优选。
(3)在有关耐不均匀磨耗性能的评价中，试验车辆在铺装道路行驶4万[km]，然后观察在花纹块产生的胎踵胎趾磨耗来进行评价。该评价通过以以往例为基准(100)的指数评价来进行，其数值越大就越优选。此外，如果评价在98以上，那么可以认为确保了性能优越。
实施例1～16的试验轮胎具备图1和图2的构成，胎肩环岸部31是在轮胎周向连续的条状花纹，中间环岸部32和中央环岸部33是由横纹槽划分出的花纹块列。此外，轮胎接地宽度TW是190[mm]，胎肩主槽21和中央主槽22的距离D1、D2是55.5[mm]和16.3[mm]。此外，胎肩主槽21的最大槽宽W1是12.5[mm]，中央主槽22的最大槽宽W2是3.5[mm]。此外，胎肩环岸部31和中间环岸部32的接地宽度Wb1、Wb2是36.0[mm]和33.5[mm]。此外，胎肩环岸部31的圆弧部313的间距长P1在43.0[mm]以上46.0[mm]以下，中间环岸部32的中间横纹槽322的间距长P2在43.0[mm]以上46.0[mm]以下。
以往例的试验轮胎在实施例1的构成中，中央环岸部33是在轮胎周向连续的条状花纹，不具备横纹槽。此外，胎肩环岸部31和中间花纹块322的胎肩主槽21侧的边缘部具有直线形状，由此，胎肩主槽21具有直线形状，另一方面，中央环岸部33和中间花纹块322的中央主槽22侧的边缘部具有与胎肩环岸部31和中间花纹块322的胎肩主槽21侧的边缘部同样的连续圆弧形状和单个圆弧形状，由此中央主槽22的槽宽在轮胎周向连续增减。需要说明的是，图10的表中，为了进行比较，以往例的中央主槽的数值记载为胎肩主槽的数值。
如试验结果所示，可知实施例1～16的试验轮胎提高了轮胎的噪音性能、湿地性能以及耐不均匀磨耗性能。
附图标记说明
1 充气轮胎
11 胎圈芯
12 胎边芯
13 胎体层
14 带束层
141、142 交叉带束
15 胎面橡胶
16 侧壁橡胶
17 轮辋缓冲橡胶
21 胎肩主槽
22 中央主槽
222 长尺寸部
212 短尺寸部
31 胎肩环岸部
311、312 胎肩刀槽花纹
313 圆弧部
32 中间环岸部
321 中间横纹槽
322 中间花纹块
323 缺口部
324 中间刀槽花纹
325 倒角部
326 圆弧部
33 中央环岸部
331 中央横纹槽
332 中央花纹块
333 中央刀槽花纹

Claims (15)

1.一种充气轮胎，
具备配置于以轮胎赤道面为边界的一方的区域的胎肩主槽和中央主槽以及由所述胎肩主槽划分出的胎肩环岸部和中间环岸部，所述充气轮胎的特征在于，
所述胎肩环岸部是在轮胎周向连续的条状花纹，
所述中间环岸部具备多个中间横纹槽和由所述中间横纹槽划分出的多个中间花纹块，
定义沿一个所述中间花纹块的所述胎肩主槽侧的边缘部的轮胎周向的区间A，并且，
所述胎肩主槽的槽宽在区间A连续增减。
2.根据权利要求1所述的充气轮胎，其中，
区间A的所述胎肩主槽的槽宽的极大点与极小点的轮胎周向的距离Ld的最小值Ld_min和所述中间横纹槽的间距长P2具有0.20≤Ld_min/P2的关系。
3.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，
区间A的所述胎肩主槽的槽宽的极大点与极小点的轮胎周向的距离Ld的最小值Ld_min在10[mm]≤Ld_min的范围内。
4.根据权利要求1～3中任一项所述的充气轮胎，其中，
区间A的所述胎肩主槽的槽宽的极值点有三个以上。
5.根据权利要求1～4中任一项所述的充气轮胎，其中，
区间A的所述胎肩主槽的槽宽的极大值W1a和极小值W1b具有1.05≤W1a/W1b≤1.50的关系。
6.根据权利要求1～5中任一项所述的充气轮胎，其中，
所述胎肩主槽的贯通宽度Dt和最大槽宽W1具有0.60≤Dt/W1≤0.90的关系。
7.根据权利要求1～6中任一项所述的充气轮胎，其中，
所述胎肩环岸部的边缘部具有将向所述胎肩主槽侧凸出的多个圆弧部连接而成的形状，并且，
所述中间花纹块的边缘部具有由向所述胎肩主槽侧凸出的单个圆弧部构成的形状。
8.根据权利要求7所述的充气轮胎，其中，
所述胎肩环岸部或所述中间花纹块的所述圆弧部的曲率半径在40[mm]以上150[mm]以下的范围内。
9.根据权利要求7或8所述的充气轮胎，其中，
从所述胎肩环岸部或所述中间花纹块的所述圆弧部的端部至最大突出位置的轮胎周向的距离相对于该圆弧部的周向长度在40[％]以上60[％]以下的范围内。
10.根据权利要求7～9中任一项所述的充气轮胎，其中，
所述胎肩环岸部的所述圆弧部的最大突出位置与所述中间花纹块的所述圆弧部的最大突出位置的轮胎周向的距离Dp和所述胎肩环岸部的所述圆弧部的间距长P1具有0.20≤Dp/P1≤0.60的关系。
11.根据权利要求7～10中任一项所述的充气轮胎，其中，
所述胎肩环岸部的所述圆弧部的周向长度La1和间距长P1具有0.80≤La1/P1≤1.00的关系。
12.根据权利要求7～11中任一项所述的充气轮胎，其中，
所述中间花纹块的所述圆弧部的周向长度La2和所述边缘部的周向长度Le2具有0.80≤La2/Le2≤1.00的关系。
13.根据权利要求7～12中任一项所述的充气轮胎，其中，
所述胎肩环岸部具有在相邻的所述圆弧部的连接部开口的刀槽花纹或细槽。
14.根据权利要求7～13中任一项所述的充气轮胎，其中，
所述胎肩环岸部具有在所述圆弧部的最大突出位置开口的胎肩刀槽花纹。
15.根据权利要求7～14中任一项所述的充气轮胎，其中，
所述中间环岸部具有在所述圆弧部的最大突出位置开口的中间刀槽花纹。
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