CN112566792B - 充气轮胎 - Google Patents

Abstract

本充气轮胎(1A)的中央环岸部(33)具备：多条中央横纹槽(331)，贯穿中央环岸部(33)；以及多个中央花纹块(332)，由中央横纹槽(331)划分。此外，中间环岸部(32)具备：多条中间横纹槽(321)，贯穿中间环岸部(32)；多个中间花纹块(322)，由中间横纹槽(321)划分；缺口部(323)，形成于中间花纹块(322)的中央主槽(22)侧的边缘部且形成于中央横纹槽(331)的延长线上；以及中间刀槽花纹(324)，从缺口部(323)延伸并在中间花纹块(322)的胎肩主槽(21)侧的边缘部开口。

Description

充气轮胎

技术领域

本发明涉及一种充气轮胎，更详细而言，涉及一种能提高轮胎的耐不均匀磨耗性能和湿地牵引性能的充气轮胎。

背景技术

为了提高湿地牵引性，皮卡车用的充气轮胎在胎面部中央区域具备由贯穿横纹槽划分出的花纹块列。然而，在这种构成中，花纹块刚性低，因此存在容易产生胎踵胎趾磨耗的问题。作为涉及像这样的问题的以往的充气轮胎，已知有专利文献1所记载的技术。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开昭61-102301号公报

发明内容

发明所要解决的问题

本发明的目的在于，提供一种能提高轮胎的耐不均匀磨耗性能和湿地牵引性能的充气轮胎。

技术方案

为了实现上述目的，本发明的充气轮胎的特征在于，具备：胎肩主槽和中央主槽，配置于以轮胎赤道面为边界的一方的区域；以及胎肩环岸部、中间环岸部和中央环岸部，由所述胎肩主槽和所述中央主槽划分，所述中央环岸部具备：多条中央横纹槽，贯穿所述中央环岸部；以及多个中央花纹块，由所述中央横纹槽划分，并且所述中间环岸部具备：多条中间横纹槽，贯穿所述中间环岸部；多个中间花纹块，由所述中间横纹槽划分；缺口部，形成于所述中间花纹块的所述中央主槽侧的边缘部且形成于所述中央横纹槽的延长线上；以及中间刀槽花纹，从所述缺口部延伸并在所述中间花纹块的所述胎肩主槽侧的边缘部开口。

发明效果

在本发明的充气轮胎中，具有优点(1)中间花纹块在中央主槽侧的边缘部且中央横纹槽的延长线上具备缺口部，因此，提高了胎面部中央区域的排水性，从而提高了轮胎的湿地牵引性。此外，具有优点(2)中间花纹块具备从缺口部延伸并在中间花纹块的胎肩主槽的边缘部开口的中间刀槽花纹，因此，缓和了中间花纹块的中央部与周向边缘部的刚性差，从而抑制了轮胎的胎踵胎趾磨耗。

附图说明

图1是表示本发明的实施方式的充气轮胎的轮胎子午线方向的剖视图。

图2是表示图1所记载的充气轮胎的胎面表面的俯视图。

图3是表示图2所记载的充气轮胎的胎面部中央区域的放大图。

图4是表示图3所记载的胎面部中央区域的主要部分的放大图。

图5是表示中间环岸部的主要部分的剖视图。

图6是表示图2所记载的充气轮胎的改进例的说明图。

图7是表示图2所记载的充气轮胎的改进例的说明图。

图8是表示图2所记载的充气轮胎的胎面部胎肩区域的放大图。

图9是表示图8所记载的胎面部胎肩区域的主要部分的放大图。

图10是表示图2所记载的充气轮胎的改进例的说明图。

图11是表示图10所记载的充气轮胎的胎面部中央区域的放大图。

图12是本发明的实施方式的充气轮胎的性能试验的结果的图表。

具体实施方式

以下，参照附图对本发明进行详细说明。需要说明的是，本发明并不受本实施方式的限定。此外，本实施方式的构成要素中包括维持发明的同一性并且能置换且明显能置换的要素。此外，本实施方式中所记载的多个改进例可以在对于本领域技术人员而言显而易见的范围内进行任意组合。

[充气轮胎]

图1是表示本发明的实施方式的充气轮胎的轮胎子午线方向的剖视图。图1示出了轮胎径向的一侧区域的剖视图。此外，作为充气轮胎的一个例子，图1示出了皮卡车用全轮位轮胎。

在图1中，轮胎子午线方向的剖面是指，以包括轮胎旋转轴(省略图示)的平面切断轮胎时的剖面。此外，附图标记CL是轮胎赤道面，是指穿过轮胎旋转轴方向的轮胎的中心点并与轮胎旋转轴垂直的平面。此外，轮胎宽度方向是指与轮胎旋转轴平行的方向，轮胎径向是指与轮胎旋转轴垂直的方向。

充气轮胎1具有以轮胎旋转轴为中心的环状构造，具备：一对胎圈芯11、11；一对胎边芯12、12；胎体层13；带束层14；胎面橡胶15；一对侧壁橡胶16、16；以及一对轮辋缓冲橡胶17、17(参照图1)。

一对胎圈芯11、11由将由钢形成的一根或多根胎圈钢丝以环状、多重的方式卷绕而成，埋设于胎圈部，构成左右的胎圈部的芯。一对胎边芯12、12分别配置于一对胎圈芯11、11的轮胎径向外周来加强胎圈部。

胎体层13具有包含一层帘布层的单层构造或者层叠多层帘布层而成的多层构造，呈环状架设在左右胎圈芯11、11之间来构成轮胎的骨架。此外，胎体层13的两端部以包住胎圈芯11和胎边芯12的方式在轮胎宽度方向外侧卷回卡定。此外，胎体层13的帘布层是通过涂层橡胶来包覆包含钢或者有机纤维材(例如，芳纶、尼龙、聚酯、人造丝等)的多条胎体帘线并进行轧制加工而构成，具有绝对值在80[deg]以上且90[deg]以下的胎体角度(定义为胎体帘线的长尺寸方向相对于轮胎周向的倾斜角)。

带束层14由一对交叉带束141、142层叠而成，以包围在胎体层13的外周的方式配置。一对交叉带束141、142是通过涂层橡胶来包覆包含钢或者有机纤维材的多条带束帘线并进行轧制加工而构成，具有绝对值在15[deg]以上且55[deg]以下的带束角度。此外，一对交叉带束141、142具有相互不同符号的带束层角度(定义为带束帘线的长尺寸方向相对于轮胎周向的倾斜角)，使带束帘线的长尺寸方向相互交叉层叠(所谓的斜交构造)。

胎面橡胶15配置于胎体层13和带束层14的轮胎径向外周，构成轮胎的胎面部。一对侧壁橡胶16、16分别配置于胎体层13的轮胎宽度方向外侧，构成左右侧壁部。一对轮辋缓冲橡胶17、17从左右胎圈芯11、11和胎体层13的卷回部的轮胎径向内侧向轮胎宽度方向外侧延伸，构成胎圈部的轮辋嵌合面。

[胎面花纹]

图2是表示图1所记载的充气轮胎1的胎面表面的俯视图。图2示出皮卡车用全轮位轮胎1A的胎面表面。在图2中，轮胎周向是指绕轮胎旋转轴的方向。此外，附图标记T为轮胎接地端，尺寸标记TW为轮胎接地宽度。

如图2所示，充气轮胎1A在胎面表面具备在轮胎周向延伸的多条周向主槽21、22以及由这些周向主槽21、22划分出的多个环岸部31～33。

主槽是具有JATMA所规定的磨耗指示器的表示功能的槽，具有4.0[mm]以上的槽宽和6.5[mm]以上的槽深度。特别是在皮卡车用轮胎中，主槽具有10.0[mm]以上的槽深度。此外，后述的横纹槽是在轮胎宽度方向延伸的横槽，在轮胎接地时开口而作为槽发挥功能。此外，后述的刀槽花纹是指形成于胎面踏面的切槽，在轮胎接地时闭塞这一点上区别于横纹槽。

在将轮胎安装于规定轮辋并填充规定内压的无负荷状态下，槽宽被测定为槽开口部的左右的槽壁间的距离。在环岸部在边缘部具有缺口部、倒角部的构成中，在以槽长度方向为法线方向的剖视观察时，以胎面踏面与槽壁的延长线的交点为测定点来测定槽宽。

在将轮胎安装于规定轮辋并填充规定内压的无负荷状态下，槽深度被测定为从胎面踏面至槽底的距离的最大值。此外，在槽在槽底具有局部的凹凸部、刀槽花纹的构成中，将它们除外来测定槽深度。

规定轮辋是指，由JATMA规定的“标准轮辋”、由TRA规定的“Design Rim(设计轮辋)”或者由ETRTO规定的“Measuring Rim(测量轮辋)”。此外，规定内压是指，由JATMA规定的“最高气压”、由TRA规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES(各种冷充气压力下的轮胎负荷极限)”的最大值或者由ETRTO规定的“INFLATIONPRESSURES(充气压力)”。此外，规定载荷是指，由JATMA规定的“最大负荷能力”、由TRA规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”的最大值或者由ETRTO规定的“LOAD CAPACITY(负荷能力)”。不过，在JATMA中，在轿车用轮胎的情况下，规定内压为气压180[kPa]，规定载荷为在规定内压下的最大负荷能力的88[％]。

例如，在图2的构成中，充气轮胎1具有在轮胎赤道面CL上具有中心点的大致点对称的胎面花纹。但是，并不限于此，充气轮胎1例如既可以具有以轮胎赤道面CL为中心的左右线对称的胎面花纹或左右非对称的胎面花纹，也可以具有在轮胎旋转方向具有方向性的胎面花纹(省略图示)。

此外，在图2的构成中，以轮胎赤道面CL为边界的左右区域分别具有两条周向主槽21、22。此外，这些周向主槽21、22以轮胎赤道面CL为中心左右对称地配置。此外，通过这些周向主槽21、22划分出五列环岸部31～33。此外，一个环岸部33配置于轮胎赤道面CL上。

但是，并不限于此，既可以配置五条以上的周向主槽，周向主槽也可以以轮胎赤道面CL为中心左右非对称地配置(省略图示)。此外，一条周向主槽配置于轮胎赤道面CL上，由此，环岸部可以配置于偏离轮胎赤道面CL的位置(省略图示)。

此外，将配置于以轮胎赤道面CL为边界的一个区域的周向主槽21、22中的位于轮胎宽度方向的最外侧的周向主槽21定义为胎肩主槽，将位于轮胎赤道面CL侧的周向主槽22定义为中央主槽。

例如，在图2的构成中，从轮胎赤道面CL至左右的胎肩主槽21、21的槽中心线的距离D1在轮胎接地半宽TW/2的45[％]以上且75[％]以下的范围内。此外，从轮胎赤道面CL至左右的中央主槽22、22的槽中心线的距离D2在轮胎接地半宽TW/2的10[％]以上且30[％]以下的范围内。

槽中心线被定义为连接左右槽壁间的距离的中点的假想线。

在主槽的槽中心线具有锯齿形状或者波浪形状的情况下，将穿过槽中心线的左右的最大振幅位置的中点且在轮胎周向平行的直线作为测定点来测定到槽中心线的距离。

轮胎接地宽度TW被测定为：在将轮胎安装于规定轮辋并施加规定内压的同时以静止状态相对于平板垂直放置并施加与规定载荷对应的负荷时的轮胎与平板的接触面的轮胎轴向的最大直线距离。

轮胎接地端T被定义为：在将轮胎安装于规定轮辋并施加规定内压的同时以静止状态相对于平板垂直放置并施加与规定载荷对应的负荷时的轮胎与平板的接触面的轮胎轴向的最大宽度位置。

此外，将由最外周向主槽21划分出的轮胎宽度方向外侧的环岸部31定义为胎肩环岸部。胎肩环岸部31为轮胎宽度方向的最外侧的环岸部，位于轮胎接地端T上。

此外，将由最外周向主槽21划分出的轮胎宽度方向内侧的环岸部32定义为中间环岸部。中间环岸部32隔着最外周向主槽21与胎肩环岸部31相邻。

此外，将位于比中间环岸部32靠轮胎赤道面CL侧的环岸部33定义为中央环岸部。中央环岸部33可以配置于轮胎赤道面CL上(参照图2)，也可以配置于偏离轮胎赤道面CL的位置(省略图示)。

需要说明的是，在具备像图2那样的四条周向主槽的构成中，定义有一对胎肩环岸部31、31、一对中间环岸部32、32以及单个中央环岸部33。此外，例如，在具备五条以上的周向主槽的构成中，定义有两列以上的中央环岸部(省略图示)，在具备三条周向主槽的构成中，中间环岸部兼作中央环岸部(省略图示)。

[中间环岸部和中央环岸部]

图3是表示图2所记载的充气轮胎1A的胎面部中央区域的放大图。图3示出中间环岸部32和中央环岸部33的花纹块列。图4是表示图3所记载的胎面部中央区域的主要部分的放大图。图5是表示中间环岸部32的主要部分的剖视图。图5示出包括中间花纹块322的缺口部323和中间刀槽花纹324的剖视图。

如图2所示，中间环岸部32具备：多条中间横纹槽321、多个中间花纹块322、缺口部323以及多条中间刀槽花纹324。因此，中间环岸部32形成花纹块列。

中间横纹槽321在轮胎宽度方向贯穿中间环岸部32，在划分中间环岸部32的左右的周向主槽21、22处开口。此外，多个中间横纹槽321在轮胎周向以规定间隔排列。此外，中间横纹槽321的最大槽宽W21(参照图3)在5.0[mm]≤W21≤15[mm]的范围内。此外，中间横纹槽321的最大槽深度H21(省略图示)在4.0[mm]≤H21的范围内，此外，中间横纹槽321的最大槽深度H21与胎肩主槽21的最大槽深度H1(省略图示)具有0.30≤H21/H1≤1.00的关系。

例如，在图3的构成中，中央主槽22具有圆弧形状的长条部222与直线状的短条部221在轮胎周向交替连接而成的弯折形状。此外，中央主槽22的槽宽在与第一中间横纹槽321的连接部(短条部221)取最小值W2’，在与第二中间横纹槽321的连接部(长条部222)取最大值W2。此外，直线状的短条部221具有固定的槽宽。此外，圆弧形状的长条部222的槽宽随着远离轮胎赤道面CL而增大。

此外，中间横纹槽321具有在轮胎周向弯曲的圆弧形状，此外，中间横纹槽321的最大槽宽W21朝向轮胎赤道面CL侧逐渐减小。此外，相邻的中间横纹槽321、321彼此向相同的方向弯曲。此外，中间横纹槽321平滑地连接于中央主槽22的长条部222。因此，可以观察到中央主槽22由短条部221与延长中间横纹槽321的长条部222交替连接而成。

中间花纹块322由相邻的中间横纹槽321、321划分而成。此外，多个中间花纹块322在轮胎周向排列成一列。此外，中间花纹块322的接地宽度Wb2与轮胎接地半宽TW/2优选具有0.25≤Wb2/(TW/2)≤0.50的关系，更优选具有0.30≤Wb2/(TW/2)≤0.50的关系。

花纹块的接地宽度被测定为：在将轮胎安装于规定轮辋并施加规定内压的同时以静止状态相对于平板垂直放置并施加与规定载荷对应的负荷时的花纹块与平板的接触面的轮胎轴向的最大直线距离。

此外，如图3所示，中间花纹块322的轮胎宽度方向内侧和轮胎宽度方向外侧的边缘部具有向中央主槽22和胎肩主槽21侧凸出的形状。此外，中间花纹块322的轮胎宽度方向内侧的边缘部具有沿着中央主槽22的长条部222和短条部221的形状，即具有连接具有圆弧形状的长条部与直线状的短条部的弯折形状。此外，中间花纹块322的轮胎宽度方向外侧的边缘部具有由单个圆弧形成的圆弧形状。

如图3所示，缺口部323形成于中间花纹块322的轮胎赤道面CL侧的边缘部的中央部。此外，单个缺口部323形成于各中间花纹块322。此外，缺口部323形成在后述的中央横纹槽331的延长线上，并朝向中央横纹槽331的槽开口部开口。由此，提高了胎面部中央区域的排水性，从而提高了轮胎的湿地牵引性。此外，缺口部323的开口宽度W23与后述的中央横纹槽331的最大槽宽W31优选具有0.20≤W23/W31≤1.20的关系，更优选具有0.80≤W23/W31≤1.20的关系。

缺口部被定义为具有与环岸部的踏面平行的底面的阶梯状的凹部(即阶梯部)。此外，缺口部包括切槽或者短条的横纹槽。

缺口部的开口宽度被测定为在花纹块踏面的俯视观察时，相对于周向主槽的开口宽度的最大值。此外，在花纹块在缺口部的开口部具有倒角部(图4的附图标记325)的情况下，将花纹块的边缘部的延长线与缺口部的壁面的延长线的交点作为测定点来测定缺口部的开口宽度。

倒角部被定义为通过平面或者曲面将环岸部的踏面与槽壁面的交叉部连接的部分。

此外，在图4中，向缺口部323的轮胎宽度方向的延伸长度L23与中间花纹块322的接地宽度Wb2优选具有0.10≤L23/Wb2≤0.90的关系，更优选具有0.10≤L23/Wb2≤0.50的关系。

缺口部的延伸长度被测定为花纹块踏面的缺口部的延伸长度的最大值。

此外，如图4所示，优选的是，缺口部323相对于中央横纹槽331在轮胎周向上向同一方向倾斜。此外，缺口部323相对于轮胎周向的倾斜角θ23优选在35[deg]≤θ23≤85[deg]的范围内，更优选在60[deg]≤θ23≤75[deg]的范围内。此外，优选的是，缺口部323的倾斜角θ23与中央横纹槽331相对于轮胎周向的倾斜角θ31具有θ31≤θ23的关系。

缺口部的倾斜角被测定为连结缺口部的开口部和终止部的直线与轮胎周向所成的角。

此外，在图5中，优选的是，缺口部323的深度H23与中央主槽22的槽深度H2具有0.15≤H23/H2≤0.35的关系。此外，优选的是，缺口部323的深度H23比倒角部325的深度H25深。此外，也可以省略倒角部325(省略图示)。

缺口部的深度被测定为从花纹块踏面至缺口部的阶梯部的最大深度。

倒角部的深度被测定为距离花纹块踏面的最大深度。

如图3所示，中间刀槽花纹324从缺口部323向轮胎宽度方向延伸并在中间花纹块322的轮胎宽度方向外侧的边缘部开口。通过该中间刀槽花纹324来缓和中间花纹块322的中央部与周向边缘部(中间横纹槽321侧的边缘部)的刚性差，从而抑制了轮胎的胎踵胎趾磨耗。此外，提高了中间花纹块322的踏面的排水性，从而提高了轮胎的湿地牵引性。在图3的构成中，中间刀槽花纹324具有使相对于轮胎周向的倾斜角朝向胎肩主槽21侧增大的平缓的圆弧形状，与中间横纹槽321大致平行地延伸。此外，中间刀槽花纹324也可以沿缺口部323延伸并贯穿缺口部323的阶梯部(参照图5)，还可以在中间刀槽花纹324与缺口部323的连接部终止(省略图示)。

此外，如图3所示，中间刀槽花纹324在中间花纹块322的胎肩主槽21侧的边缘部的中央部开口。具体而言，从中间花纹块322的胎肩主槽21侧的边缘部的周向长度Le2(参照图9)的测定点至中间刀槽花纹324的开口部的轮胎周向的距离(省略图中的尺寸标记)相对于周向长度Le2优选在30[％]以上且70[％]以下的范围内，更优选在35[％]以上且65[％]以下的范围内。

此外，在图3的构成中，中间花纹块322具备单个中间刀槽花纹324，不具备其他的刀槽花纹或者细槽。由此提高了中间花纹块322的刚性。

而且，由缺口部323和中间刀槽花纹324划分出的中间花纹块322的部分的接地面积比优选在90[％]以上且110[％]以下的范围内，更优选在95[％]以上且105[％]以下的范围内。由此，使中间花纹块322的各部分的接地面积均匀化，从而抑制了中间花纹块322的不均匀磨耗。

刀槽花纹是形成于胎面踏面的切槽，具有小于1.5[mm]的刀槽花纹宽度和2.0[mm]以上的刀槽花纹深度，由此在轮胎接地时闭塞。

在将轮胎安装于规定轮辋并填充规定内压的无负荷状态下，刀槽花纹宽度被测定为环岸部的踏面的刀槽花纹的开口宽度的最大值。

在将轮胎安装于规定轮辋并填充规定内压的无负荷状态下，刀槽花纹深度被测定为从胎面踏面至刀槽花纹底的距离的最大值。此外，在刀槽花纹在槽底具有局部的凹凸部的构成中，将凸凹部除外来测定刀槽花纹深度。

此外，如图4所示，中间刀槽花纹324相对于缺口部323在轮胎周向上向反方向倾斜。因此，中间刀槽花纹324与缺口部323的连接部具有在轮胎周凸出的弯折形状。此外，中间刀槽花纹324相对于轮胎周向的倾斜角θ24优选在10[deg]≤θ24≤80[deg]的范围内，更优选在55[deg]≤θ24≤75[deg]的范围内。此外，缺口部323与中间刀槽花纹324所成的角α，即中间刀槽花纹324与缺口部323的连接部的弯折角优选在75[deg]≤α≤175[deg]的范围内，更优选在100[deg]≤α≤145[deg]的范围内。

刀槽花纹的倾斜角被测定为穿过花纹块踏面的刀槽花纹的两端部的直线与轮胎周向所成的角。

此外，中间刀槽花纹324的深度H24与中间横纹槽321的槽深度H21(省略图示)优选具有H24/H21≤0.95的关系，更优选具有H24/H21≤0.90的关系。因此，中间刀槽花纹324比中间横纹槽321浅。此外，优选的是，中间刀槽花纹324的深度H24(参照图5)与胎肩主槽21的槽深度H1(省略图示)具有0.30≤H24/H1≤0.60的关系。

需要说明的是，在图2的构成中，如上所述，中间花纹块322具有中间刀槽花纹324。此时，也可以在中间刀槽花纹324的边缘部实施倒角。此外，也可以配置细槽(省略图示)来代替中间刀槽花纹324。在这种情况下，细槽的槽宽需要在0.9[mm]以上且3.0[mm]以下的范围内，槽深度需要在5.0[mm]以上且10[mm]以下的范围内。

此外，在图2的构成中，中间刀槽花纹324具有圆弧形状，但并不限于此，中间刀槽花纹324也可以具有直线形状、S字形状、弯折形状等(省略图示)。此外，也可以在中间刀槽花纹324的边缘部形成倒角部(省略图示)。

如图2所示，中央环岸部33具备：多条中央横纹槽331、多个中央花纹块332以及多条中央刀槽花纹333。

中央横纹槽331在轮胎宽度方向贯穿中央环岸部33，在划分中央环岸部33的左右的中央主槽22、22处开口。此外，多条中央横纹槽331在轮胎周向以规定间隔排列。

此外，在图3中，中央横纹槽331的最大槽宽W31在2.5[mm]≤W31≤7.0[mm]的范围内。此外，中间横纹槽321的最大槽宽W21与中央横纹槽331的最大槽宽W31优选具有1.10≤W21/W31≤3.50的关系，更优选具有1.50≤W21/W31≤2.50的关系。

此外，如图4所示，中央横纹槽331相对于中间环岸部32的中间横纹槽321在轮胎周向上向反方向倾斜。此外，中央横纹槽331相对于轮胎周向的倾斜角θ31优选在35[deg]≤θ31≤85[deg]的范围内，更优选在65[deg]≤θ31≤80[deg]的范围内。

此外，中央横纹槽331的槽深度H31(省略图示)在5.0[mm]≤H31≤16[mm]的范围内。此外，中央横纹槽331的槽深度H31与中间横纹槽321的槽深度H21(省略图示)具有0.80≤H31/H21≤1.20的关系。此外，在图3的构成中，中央横纹槽331具有直线形状。

中央花纹块332由相邻的中央横纹槽331、331划分而成。此外，多个中央花纹块332在轮胎周向排列成一列。

此外，在图3中，中央花纹块332的接地宽度Wb3与中间花纹块322的接地宽度Wb2优选具有0.80≤Wb3/Wb2≤1.40的关系，更优选具有0.90≤Wb3/Wb2≤1.20的关系。

此外，如图3所示，中央花纹块332的轮胎宽度方向的边缘部具有连接相对于左右的中央主槽22、22凹陷的两个圆弧部的形状。具体而言，中央花纹块332的边缘部具有沿着中央主槽22的一对长条部222、222和一个短条部221的形状，即具有连接一对圆弧部和一个直线部的弯折形状。此外，中央花纹块332位于轮胎赤道面CL上，还具有点对称的形状。此外，中央花纹块332的最大接地宽度Wb3与最小接地宽度Wb3’优选具有0.50≤Wb3’/Wb3≤0.90的关系，更优选具有0.60≤Wb3’/Wb3≤0.80的关系。

此外，在图3的构成中，上述的中间花纹块322的边缘部和中央花纹块332的边缘部在轮胎宽度方向重叠，由此，中央主槽22具有无贯通(throughless)构造。即，中央主槽22侧的中间环岸部32的环岸部宽度Wb2的测定点位于比中央环岸部33的环岸部宽度Wb3的测定点靠轮胎赤道面CL侧。由此提高了胎面部中央区域的接地面积比。

如图3所示，中央刀槽花纹333在轮胎宽度方向贯穿中央花纹块332，在左右的中央主槽22、22处开口。此外，中央刀槽花纹333具有阶梯形状，该阶梯形状具有两个弯折部，在连接于中央主槽22、22的左右的长条部(省略图中的附图标记)，与中央横纹槽331大致平行地延伸。

此外，在图4中，优选的是，中央刀槽花纹333相对于轮胎周向的倾斜角θ33在50[deg]≤θ33≤130[deg]的范围内。此外，优选的是，中央刀槽花纹333的深度H33(省略图示)与中间环岸部32的中间刀槽花纹324的深度H24(参照图5)具有0.80≤H33/H24≤1.20的关系。此外，中央刀槽花纹333的深度H33与中央横纹槽331的槽深度H31(省略图示)优选具有1.05≤H33/H31的关系，更优选具有1.10≤H33/H31的关系。因此，中央刀槽花纹333比中央横纹槽331深。因此，中央环岸部33的刀槽花纹333与横纹槽331的深度关系相对于中间环岸部32的刀槽花纹324与横纹槽321的深度关系具有相反的倾向。需要说明的是，中央刀槽花纹333的深度H33的上限没有特别限定，但受所述比H33/H24的范围的限制。

[改进例]

图6是表示图2所记载的充气轮胎1A的改进例的说明图。图6示出中间花纹块322的缺口部323与中央环岸部33的中央横纹槽331的关系。

如图3所示，在图2的构成中，中间花纹块322的缺口部323形成在中央横纹槽331的延长线上，朝向中央横纹槽331的槽开口部开口。此外，缺口部323位于中央横纹槽331的槽中心线的延长线上。此外，缺口部323的宽度W23被设定为与中央横纹槽331的中央主槽22侧的开口宽度W31’(省略图中的尺寸标记。在图3中，W31＝W31’)大致相同。

但是，并不限于此，缺口部323也可以被配置为相对于中央横纹槽331的槽中心线偏移。如图6所示，在该情况下，优选的是，缺口部323的开口部与中央横纹槽331的开口部以隔着中央主槽22相互对置的方式配置于轮胎周向的相同位置。此外，优选的是，缺口部323的至少一部分位于由中央横纹槽331的左右的槽壁的延长线(图中的虚线)定义出的延长区域ER。此外，该延长区域ER中的缺口部323的开口宽度(即，缺口部323的宽度W23与中央横纹槽331的开口宽度W31的重叠宽度)W23’与中央横纹槽331的中央主槽22侧的开口宽度W31’优选具有0.20≤W23’/W31’≤1.00的关系，更优选具有0.80≤W23’/W31’≤1.00的关系。

图7是表示图2所记载的充气轮胎1A的改进例的说明图。图7示出中间花纹块322的缺口部323与中间刀槽花纹324的关系。

如图3和图4所示，在图2的构成中，中间刀槽花纹324连接于缺口部323并开口，从该开口位置延伸并在中间花纹块322的胎肩主槽21侧的边缘部开口。这种构成在提高中间刀槽花纹324的排水作用方面是优选的。

但是，并不限于此，如图7所示，也可以是中间刀槽花纹324不连接于缺口部323而在缺口部323的附近终止，从该终止位置延伸并在中间花纹块322的胎肩主槽21侧的边缘部开口。此时，如果中间刀槽花纹324与缺口部323的距离Dg在Dg≤1.0[mm]的范围内，则可以说中间刀槽花纹324从缺口部323延伸。这种构成能在轮胎硫化成型时，在轮胎成型模具(省略图示)的中间刀槽花纹324的成型叶片与缺口部323的成型叶片之间形成微小的间隙，因此在能减少由空气滞留引起的硫化故障方面是优选的。距离Dg的下限没有特别限定，但是如果在0.3[mm]以上，则会确保空气的流通路径，从而确保上述的硫化故障的减少作用。

[胎肩环岸部和第二环岸部]

图8是表示图2所记载的充气轮胎1A的胎面部胎肩区域的放大图。图8示出胎肩环岸部31和中间环岸部32的花纹块列。图9是表示图8所记载的胎面部胎肩区域的主要部分的放大图。

如图2所示，胎肩环岸部31仅具备多条第一胎肩刀槽花纹311和第二胎肩刀槽花纹312，不具备贯穿横纹槽。因此，胎肩环岸部31在轮胎周向形成连续的条状花纹。

胎肩刀槽花纹311、312在轮胎宽度方向贯穿胎肩环岸部31并分别在胎肩主槽21和轮胎接地端T开口。此外，第一胎肩刀槽花纹311和第二胎肩刀槽花纹312在轮胎周向交替配置。这些胎肩刀槽花纹311、312在轮胎接地时闭塞，因此不会在轮胎周向截断胎肩环岸部31。此外，胎肩刀槽花纹311、312相对于中间环岸部32的中间刀槽花纹324在轮胎周向上彼此向相反的方向倾斜。

此外，如图8所示，第一胎肩刀槽花纹311在后述圆弧部313(参照图8)的连接部开口，第二胎肩刀槽花纹312在圆弧部313的最大突出位置开口。此外，第一胎肩刀槽花纹311和第二胎肩刀槽花纹312具有使朝向轮胎接地端T侧相对于轮胎周向的倾斜角增大的平缓的圆弧形状。此外，第一胎肩刀槽花纹311和第二胎肩刀槽花纹312相对于轮胎周向彼此向相同的方向倾斜。此外，第一胎肩刀槽花纹311和第二胎肩刀槽花纹312相对于中间花纹块322的中间刀槽花纹324在轮胎周向上向反方向倾斜。

此外，如图8所示，胎肩环岸部31的轮胎宽度方向内侧的边缘部具有将多个圆弧部313连接而成的连续圆弧形状。即，胎肩环岸部31的边缘部具有向胎肩主槽21侧凸出的多个圆弧部313，这些圆弧部313在轮胎周向相连地设置而形成连续圆弧形状。由此抑制了胎肩环岸部31的边缘部的不均匀磨耗。

此外，如上所述，中间环岸部32具备由多条中间横纹槽321划分出的多个中间花纹块322，这些中间花纹块322的轮胎宽度方向外侧的边缘部具有由单个圆弧部326构成的圆弧形状。因此，胎肩环岸部31的边缘部的连续圆弧形状与中间环岸部32的边缘部的圆弧形状隔着胎肩主槽21相互对置。

一个圆弧部被定义为：在胎面俯视观察时提取环岸部的主槽侧的边缘部的轮廓线，由位于该轮廓线上的相邻的拐点划分出的部分。

此外，优选的是，圆弧部313、326的曲率半径在40[mm]以上且150[mm]以下的范围内。

此外，如图8所示，胎肩环岸部31的圆弧部313的最大突出位置(省略图中的附图标记)与中间花纹块322的圆弧部326的最大突出位置在轮胎周向呈交错状排列。因此，胎肩环岸部31的圆弧部313与中间环岸部32的中间横纹槽321的开口部对置，此外，中间花纹块322的圆弧部326与胎肩环岸部31的相邻的圆弧部313的连接部(在图8中为第一胎肩刀槽花纹311的开口部)对置。

此外，胎肩环岸部31的圆弧部313的最大突出位置和中间花纹块322的圆弧部326的最大突出位置的轮胎周向的距离Dp与胎肩环岸部31的圆弧部313的间距长度P1优选具有0.20≤Dp/P1≤0.60的关系，更优选具有0.35≤Dp/P1≤0.50的关系。

此外，胎肩环岸部31的接地宽度Wb1与中间环岸部32的接地宽度Wb2优选具有0.80≤Wb2/Wb1≤1.20的关系，更优选具有0.90≤Wb2/Wb1≤1.10的关系。

此外，如图8所示，胎肩主槽21在轮胎周向具有贯通构造。即，在向轮胎周向的投影观察时，左右的环岸部31、32的边缘部在轮胎宽度方向不重叠。此外，胎肩主槽21的贯通宽度Dt与最大槽宽W1优选具有0.60≤Dt/W1≤0.90的关系，更优选具有0.70≤Dt/W1≤0.80的关系。由此提高了轮胎的通过噪音性能和湿地性能。

贯通宽度Dt被测定为左右的环岸部的最大宽度位置的轮胎宽度方向的距离Dt。

此外，在图9中，胎肩环岸部31的圆弧部313的周向长度La1与间距长度P1优选具有0.80≤La1/P1≤1.00的关系，更优选具有0.90≤La1/P1≤1.00的关系。因此，一个圆弧部313延及胎肩环岸部31的整个边缘部地延伸而形成圆弧形状的边缘部。需要说明的是，在图9的构成中，圆弧部313的周向长度La1与圆弧部313的间距长度P1(参照图8)大致相等。

圆弧部的周向长度被测定为连接圆弧的两端部的弦向轮胎周向延伸的延伸长度。

此外，中间花纹块322的圆弧部326的周向长度La2与其边缘部的周向长度Le2优选具有0.80≤La2/Le2≤1.00的关系，更优选具有0.85≤La2/Le2≤1.00的关系。因此，中间花纹块322的胎肩主槽21侧的整个边缘部具有圆弧形状。需要说明的是，在图9的构成中，圆弧部326的周向长度La2与边缘部的周向长度Le2大致相等。

花纹块的边缘部的周向长度被测定为划分花纹块的周向主槽的槽壁与一对横纹槽的槽壁的各交点的轮胎周向的距离。在花纹块的角部具有倒角部的情况下，由槽壁的延长线定义上述的槽壁的交点。

此外，如图8所示，从胎肩环岸部31的圆弧部313的端部至最大突出位置的轮胎周向的距离(省略图中的尺寸标记)相对于圆弧部313的周向长度La1优选在40[％]以上且60[％]以下的范围内，更优选在45[％]以上且55[％]以下的范围内。因此，最大突出位置位于圆弧部313的中央。同样地，从中间花纹块322的圆弧部326的端部至最大突出位置的轮胎周向的距离(省略图中的尺寸标记)相对于圆弧部326的周向长度La2优选在40[％]以上且60[％]以下的范围内，更优选在45[％]以上且55[％]以下的范围内。

例如，在胎肩环岸部31的边缘部凸出的位置，中间环岸部32的边缘部凹陷，相反地，在胎肩环岸部31的边缘部凹陷的位置，中间环岸部32的边缘部凸出。此外，胎肩环岸部31的圆弧部313的最大突出位置与中间环岸部32的圆弧部326的最大突出位置位于轮胎周向的大致相同的位置，图8的比Dp/P1约为50[％]。因此，胎肩环岸部31的边缘部与中间环岸部32的边缘部的距离，即胎肩主槽21的槽宽在轮胎周向周期性且连续地增大或减小。由此，提高了胎肩主槽21的排水性，从而提高了轮胎的湿地牵引性。

此外，胎肩主槽21的最大槽宽W1比中央主槽22的最大槽宽W2(参照图3)宽。由此，确保胎面部中央区域的接地面积，并且提高了湿地性能。此外，胎肩主槽21的最大槽宽W1与中央主槽22的最大槽宽W2优选具有0.70≤W2/W1≤0.95的关系，更优选具有0.70≤W2/W1≤0.80的关系。

[改进例]

图10和图11是表示图2所记载的充气轮胎的改进例的说明图。在这些图中，图10示出具有与图2不同的胎面花纹的全季节用轮胎1B的胎面表面，图11示出图10的轮胎的胎面部中央区域的放大图。在这些图中，对于与图2所记载的构成要素相同的构成要素，标注相同的附图标记，并省略其说明。

如图10所示，在改进例的充气轮胎1B中，中央主槽22具有直线形状，该直线形状具有固定的槽宽W2。因此，中间环岸部32和中央环岸部33的中央主槽22侧的边缘部具有在轮胎周向平行的直线形状。此外，与图2的构成相同，中央主槽22的最大槽宽W2比胎肩主槽21的最大槽宽W1窄。

此外，如图11所示，中间横纹槽321具有L字形状，该L字形状具有固定的槽宽W21。具体而言，中间横纹槽321的L字形状是将长条的直线部和短条的直线部连接而成，具有在轮胎周向凸出的弯折部。此外，L字形状的短条的直线部配置于中央主槽22侧。此外，L字形状的短条的直线部向轮胎宽度方向的延伸长度与缺口部323的延伸长度大致相等。此外，L字形状的长条的直线部相对于中央横纹槽331在轮胎周向上向反方向倾斜。中间刀槽花纹324具有直线形状。

[效果]

如以上说明的那样，该充气轮胎1(1A、1B)具备：胎肩主槽21和中央主槽22，配置于以轮胎赤道面CL为边界的一方区域；以及胎肩环岸部31、中间环岸部32和中央环岸部33，由胎肩主槽21和中央主槽22划分(参照图2)。此外，中央环岸部33具备：多条中央横纹槽331，贯穿中央环岸部33；以及多个中央花纹块332，由中央横纹槽331划分(参照图3)。此外，中间环岸部32具备：多条中间横纹槽321，贯穿中间环岸部32；多个中间花纹块322，由中间横纹槽321划分；缺口部323，形成于中间花纹块322的中央主槽22侧的边缘部且形成于中央横纹槽331的延长线上；以及中间刀槽花纹324，从缺口部323延伸并在中间花纹块322的胎肩主槽21侧的边缘部开口。

在这种构成中，具有优点(1)中间花纹块322在中央主槽22侧的边缘部且中央横纹槽331的延长线上具备缺口部323，因此，提高了胎面部中央区域的排水性，从而提高了轮胎的湿地牵引性。此外，具有优点(2)中间花纹块322具备从缺口部323延伸并在中间花纹块322的胎肩主槽21的边缘部开口的中间刀槽花纹324，因此，缓和了中间花纹块322的中央部与周向边缘部(中间横纹槽321侧的边缘部)的刚性差，从而抑制了轮胎的胎踵胎趾磨耗。此外，具有优点(3)通过中间刀槽花纹324，提高了中间花纹块322的踏面的排水性，从而提高了轮胎的湿地牵引性。

此外，在该充气轮胎1中，中间花纹块322的缺口部323的开口宽度W23与中央横纹槽331的中央主槽22侧的开口宽度W31’(省略图中的尺寸标记)具有0.20≤W23/W31’≤1.20的关系(参照图3)。由此，具有优化缺口部323的开口宽度W23的优点。即，通过上述下限，确保了由缺口部323实现的排水性的提高作用，从而确保了轮胎的湿地牵引性能。此外，通过上述上限，确保了中间花纹块322的刚性，从而确保了轮胎的耐不均匀磨耗性能。

此外，在该充气轮胎1中，中间花纹块322的缺口部323向轮胎宽度方向延伸的延伸长度L23与中间花纹块322的接地宽度Wb2具有0.10≤L23/Wb2≤0.50的关系(参照图4)。由此，具有优化缺口部323的延伸长度L23的优点。即，通过上述下限，确保了由缺口部323实现的排水性的提高作用，从而确保了轮胎的湿地牵引性能。此外，通过上述上限，确保了中间花纹块322的刚性，从而确保了轮胎的耐不均匀磨耗性能。

此外，在该充气轮胎1中，中间花纹块322的缺口部323相对于中央横纹槽331的延长线在轮胎周向上向同一方向倾斜(参照图4)。由此，具有进一步提高由缺口部323实现的排水作用的优点。

此外，在该充气轮胎1中，中间横纹槽321的最大槽宽W21与中央横纹槽331的最大槽宽W31具有1.50≤W21/W31≤2.50的关系(参照图3)。由此，具有优化槽宽比W21/W31的优点。即，通过上述下限，确保了中间横纹槽321的最大槽宽W21，从而确保了胎面部中央区域的排水性。此外，通过上述上限，确保了中央环岸部33的刚性或者接地面积，从而确保了轮胎的驾驶稳定性能。

此外，在该充气轮胎1中，中央横纹槽331相对于轮胎周向的倾斜角θ31(参照图4)在35[deg]≤θ31≤85[deg]的范围内。由此，具有优化中央横纹槽331的倾斜角θ31的优点。即，通过上述下限，确保了中央花纹块332的刚性，从而确保了轮胎的耐不均匀磨耗性能。此外，通过上述上限，确保了中央横纹槽331的湿地牵引性的提高作用。

此外，在该充气轮胎1中，中央横纹槽331的延长区域的中间花纹块322的缺口部323的开口宽度W23’(参照图6)与中央横纹槽331的最大槽宽W31具有0.20≤W23’/W31≤1.00的关系。由此，具有优化缺口部323的开口宽度W23’的优点。通过上述下限，确保了由缺口部323实现的排水性的提高作用，从而确保了轮胎的湿地牵引性能。此外，通过上述上限，确保了中间花纹块322的刚性，从而确保了轮胎的耐不均匀磨耗性能。

此外，在该充气轮胎1中，中间花纹块322在胎肩主槽21侧的边缘部不具备缺口部(参照图3)。

此外，在该充气轮胎1中，中间花纹块322的中间刀槽花纹324相对于缺口部323在轮胎周向上向反方向倾斜(参照图4)。由此，具有在缺口部323与中间刀槽花纹324的连接部形成弯折形状的边缘部，从而提高了轮胎的牵引性的优点。

此外，在该充气轮胎1中，缺口部323与中间刀槽花纹324所成的角α在100[deg]≤α≤160[deg]的范围内。由此，具有优化缺口部323与中间刀槽花纹324的连接部中的边缘部的弯折形状的优点。即，通过上述下限，确保了中间花纹块322的刚性，从而确保了轮胎的耐不均匀磨耗性能。此外，通过上述上限，确保了弯折形状的边缘部的牵引性能的提高作用。

此外，在该充气轮胎1中，中间花纹块322具备单个中间刀槽花纹324。此外，由缺口部323和中间刀槽花纹324划分出的中间花纹块322的部分的接地面积比在90[％]以上且110[％]以下的范围内。由此，具有使中间花纹块322的各部分的接地面积均匀化，从而抑制了中间花纹块322的不均匀磨耗的优点。

此外，在该充气轮胎1中，中间刀槽花纹324的深度H24与中间横纹槽321的槽深度H21具有H24/H21≤0.95的关系(参照图5)。在这种构成中，具有如下优点：中间刀槽花纹324比中间横纹槽321深，因此，确保了中间花纹块322的刚性，并且获得由中间刀槽花纹324实现的排水性的提高作用。

此外，在该充气轮胎1中，中央花纹块332具备贯穿中央花纹块332的中央刀槽花纹333(参照图3)。此外，中央刀槽花纹333的深度H33与中央横纹槽331的槽深度H31具有1.05≤H33/H31的关系。在这种构成中，具有如下优点：中央刀槽花纹333比中央横纹槽331深，因此，确保了中央花纹块332的刚性，并且获得由中央刀槽花纹333实现的排水性的提高作用。

此外，在该充气轮胎1A(参照图2)中，中央主槽22具有无贯通构造(参照图3)。由此，具有胎面部中央区域的接地面积比变大，从而提高了轮胎的湿地牵引性的优点。

此外，在该充气轮胎1A(参照图2)中，中央主槽22具有短条部221与圆弧形状的长条部222交替连接而成的锯齿形状(参照图3)。由此，具有提高了中央主槽22的排水性，从而提高了轮胎的湿地牵引性的优点。

实施例

图12是表示本发明的实施方式的充气轮胎的性能试验的结果的图表。

在该性能试验中，针对多种试验轮胎，进行了关于(1)耐不均匀磨耗性能和(2)湿地牵引性能的评价。此外，将轮胎尺寸225/70R19.5的试验轮胎组装于JATMA的规定轮辋，对该试验轮胎施加JATMA的规定内压和规定载荷。此外，将试验轮胎安装于作为试验车辆的2-D(皮卡车)的前轮。

在关于(1)耐不均匀磨耗性能的评价中，试验车辆在铺设路行驶4万[km]，其后观察在花纹块产生的胎踵胎趾磨耗并进行评价。该评价通过将以往例设为基准(100)的指数评价来进行，其数值越大越优选。

在关于(2)湿地牵引性能的评价中，试验车辆在以水深1[mm]进行洒水的柏油路上行驶，测定在5～10[km/h]的速度区间的加速度。然后，基于测定结果，进行将以往例设为基准(100)的指数评价。评价的数值越大越优选。

实施例1～12的试验轮胎具备图1和图2的构成。此外，轮胎接地宽度TW为190[mm]，胎肩主槽21和中央主槽22的距离D1、D2为55.5[mm]和16.3[mm]。此外，中间环岸部32和中央环岸部33的接地宽度Wb2、Wb3为33.5[mm]和37.0[mm]。此外，中央横纹槽331的槽宽W31(＝W31’)固定为4.2[mm]，槽深度H31为13.4[mm]。

以往例的试验轮胎是在实施例1的构成中中央环岸部33为在轮胎周向连续的条状花纹，并且不具备横纹槽的轮胎。此外，中间花纹块322不具备缺口部323，此外，中间刀槽花纹324贯穿中间花纹块322。比较例的试验轮胎是在实施例1的构成中不具备中间刀槽花纹324的轮胎。

如试验结果所示，可知在实施例1～12的试验轮胎中，轮胎的耐不均匀磨耗性能和湿地牵引性能提高。

附图标记说明

1、1A、1B充气轮胎

11胎圈芯

12胎边芯

13胎体层

14带束层

141、142交叉带束

15胎面橡胶

16侧壁橡胶

17轮辋缓冲橡胶

21胎肩主槽

22中央主槽

222长条部

212短条部

31胎肩环岸部

311、312胎肩刀槽花纹

313圆弧部

32中间环岸部

321中间横纹槽

322中间花纹块

323缺口部

324中间刀槽花纹

325倒角部

326圆弧部

33中央环岸部

331中央横纹槽

332中央花纹块

333中央刀槽花纹

Claims (13)

1.一种充气轮胎，其特征在于，具备：

胎肩主槽和中央主槽，配置于以轮胎赤道面为边界的一方区域；以及胎肩环岸部、中间环岸部和中央环岸部，由所述胎肩主槽和所述中央主槽划分，

所述中央环岸部具备：多条中央横纹槽，贯穿所述中央环岸部；以及多个中央花纹块，由所述中央横纹槽划分，

并且，所述中间环岸部具备：多条中间横纹槽，贯穿所述中间环岸部；多个中间花纹块，由所述中间横纹槽划分；缺口部，形成于所述中间花纹块的所述中央主槽侧的边缘部且形成于所述中央横纹槽的延长线上；以及中间刀槽花纹，从所述缺口部延伸并在所述中间花纹块的所述胎肩主槽侧的边缘部开口，

所述中间花纹块的所述中间刀槽花纹相对于所述缺口部在轮胎周向上向反方向倾斜，

所述中央主槽具有短条部与圆弧形状的长条部交替连接而成的锯齿形状。

2.根据权利要求1所述的充气轮胎，其中，

所述中间花纹块的所述缺口部的开口宽度W23与所述中央横纹槽的所述中央主槽侧的开口宽度W31’具有0.20≤W23/W31’≤1.20的关系。

3.根据权利要求1所述的充气轮胎，其中，

所述中间花纹块的所述缺口部向轮胎宽度方向延伸的延伸长度L23与所述中间花纹块的接地宽度Wb2具有0.10≤L23/Wb2≤0.50的关系。

4.根据权利要求1～3中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述中间花纹块的所述缺口部相对于所述中央横纹槽的延长线在轮胎周向上向同一方向倾斜。

5.根据权利要求1～3中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述中间横纹槽的最大槽宽W21与所述中央横纹槽的最大槽宽W31具有1.50≤W21/W31≤2.50的关系。

6.根据权利要求1～3中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述中央横纹槽相对于轮胎周向的倾斜角θ31在35[deg]≤θ31≤85[deg]的范围内。

7.根据权利要求1～3中任一项所述的充气轮胎，其中，

在所述中央横纹槽的延长区域中的所述中间花纹块的所述缺口部的开口宽度W23’与所述中央横纹槽的最大槽宽W31具有0.20≤W23’/W31≤1.00的关系。

8.根据权利要求1～3中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述中间花纹块在所述胎肩主槽侧的边缘部不具备缺口部。

9.根据权利要求1～3中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述缺口部与所述中间刀槽花纹所成的角α在100[deg]≤α≤160[deg]的范围内。

10.根据权利要求1～3中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述中间花纹块具备单个所述中间刀槽花纹，

并且，由所述缺口部和所述中间刀槽花纹划分出的所述中间花纹块的部分的接地面积比在90[％]以上且110[％]以下的范围内。

11.根据权利要求1～3中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述中间刀槽花纹的深度H24与所述中间横纹槽的槽深度H21具有H24/H21≤0.95的关系。

12.根据权利要求1～3中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述中央花纹块具备贯穿所述中央花纹块的中央刀槽花纹，并且所述中央刀槽花纹的深度H33与所述中央横纹槽的槽深度H31具有1.05≤H33/H31的关系。

13.根据权利要求1～3中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述中央主槽具有无贯通构造。

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