CN112175692B

CN112175692B - 一种润滑脂组合物及其制备方法和应用

Info

Publication number: CN112175692B
Application number: CN202011002260.4A
Authority: CN
Inventors: 栗志彬; 康军; 吴凤华; 吴宝杰; 刘建龙; 冯强
Original assignee: China Petroleum and Chemical Corp
Current assignee: China Petroleum and Chemical Corp
Priority date: 2020-09-22
Filing date: 2020-09-22
Publication date: 2022-07-15
Anticipated expiration: 2040-09-22
Also published as: CN112175692A

Abstract

本发明属于润滑脂技术领域，具体涉及一种润滑脂组合物及其制备方法和应用。所述润滑脂组合物包含如下重量百分含量的组分：有限溶胀型有机稠化剂1～30％，无限溶胀型聚合物稠化剂1～10％，基础油45～98％，抗氧剂0～10％，防锈剂0～5％。本发明润滑脂组合物的高温性和使用寿命优异，还具有良好的阻燃性、极压抗磨性、粘附性、胶体安定性和防腐蚀性，能够为冶金行业冷轧工艺酸再生焙烧炉部位提供科学高效的润滑，适用于冶金、矿山、纺织、食品、印染及造纸等行业的高温部位的润滑需求。

Description

一种润滑脂组合物及其制备方法和应用

技术领域

本发明属于润滑脂技术领域，具体涉及一种润滑脂组合物及其制备方法和应用。

背景技术

冶金工业是国民经济重要的支柱产业，其中冷轧生产可提供大量高精确度和性能优良的钢板和带材。冷轧原料一般为热轧卷，在运输及储存过程中钢卷表面氧化比较严重。酸洗工艺用盐酸等洗掉原料表面的氧化铁皮、锈斑等缺陷，使表面光滑洁净。酸再生工艺是将废酸液定量的送往酸再生装置再生成游离酸返回酸洗机组，同时得到氧化铁粉的工艺体系。酸再生过程是一个化学过程，浓缩废酸通过喷枪以雾状喷入焙烧炉内，焙烧炉的主要作用是加热分解废酸，生成氯化氢气体和氧化铁固体，内部炉气的温度在400℃左右，因此焙烧炉内部高温很高，还会受到氯化氢的腐蚀。焙烧炉使用润滑脂的部位为旋转阀和破碎机的轴承，对润滑脂的要求是具有耐高温、防腐蚀性强、使用寿命长等特点。使用常规的润滑脂产品，会存在高温变干焦化、不耐酸腐蚀、换脂周期短的问题，无法满足酸再生生产工艺需求。

近年来以聚四氟乙烯、聚酰胺、聚脲等为代表的有机稠化剂润滑脂和以热塑性弹性体、聚烯烃为代表的聚合物润滑脂发展快速。聚四氟乙烯(PTFE)由于具有耐高温性、耐腐蚀性、自润滑性等优异性能，并且分子量和比表面积不同,颗粒的功能也不同，对不同的类型的基础油都具有很强的稠化能力，可作为稠化剂、添加剂用于润滑脂中。聚四氟乙烯润滑脂属于特种润滑脂，主要用于长期高温、长期重负荷、化学腐蚀等部位的润滑。高分子聚合物应用于润滑剂工业已有多年的历史，主要用作黏度指数改进剂或者分散剂。主要类型包括聚甲基丙烯酸酯PMA、聚乙烯丙烯共聚物OCP、聚丁烯或聚异丁烯PIB、酯化苯乙烯-马来酸酐共聚物等。近年来以氢化苯乙烯-丁二烯或异戊二烯共聚物为代表的热塑性弹性体，作为稠化剂、添加剂用于润滑脂中。热塑性弹性体由不同长度的分子链组成，在各类基础油中可以溶解形成聚合物润滑脂，这种润滑脂对各种金属都具有很强的粘附能力，并且这种热塑性弹性体与基础油具有很强的分子间作用力，即使在高温下也能稳定地吸附基础油，起到抑制分油的作用。

有机和聚合物润滑脂发展虽然很快速，但是也存在一些问题。如聚四氟乙烯润滑脂的皂分偏高、价格昂贵、在高温时粘附性稍差。聚合物润滑脂的粘附性虽强但结构弹性差。

发明内容

本发明的目的在于提供一种润滑脂组合物及其制备方法和应用，以解决上述的至少一项技术问题。本发明将特定的有机稠化剂与聚合物稠化剂相结合，在基础油中利用有机稠化剂充当结构骨架，让聚合物稠化剂的分子结构穿插于有机稠化剂的分子结构之间，稠化剂整体形成互穿的空间结构并吸附基础油，得到的润滑脂组合物具有聚四氟乙烯润滑脂所具有的优异的耐高温性、阻燃性和极压抗磨性，也具有聚合物润滑脂所具有的优异的粘附性和胶体安定性，同时抗氧化性和防腐蚀性也表现良好，能够为冶金行业冷轧工艺酸再生焙烧炉部位提供科学高效的润滑。

具体来说，本发明提供了如下技术方案：

一种润滑脂组合物，包含如下重量百分含量的组分：

有限溶胀型有机稠化剂1～30％，

无限溶胀型聚合物稠化剂1～10％，

基础油45～98％，

抗氧剂0～10％，

防锈剂0～5％。

本发明中，所述有限溶胀型有机稠化剂是指将该有机稠化剂溶于基础油中，溶胀只能进行到一定程度为止，以后无论与溶剂接触多久，吸入溶剂的量不再增加，而达到平衡，体系始终保持两相状态；所述无限溶胀型聚合物稠化剂是指将该聚合物稠化剂溶于基础油中，能无限制吸收基础油，直至溶解成均相溶液为止。

优选的，上述润滑脂组合物中，包含如下重量百分含量的组分：

有限溶胀型有机稠化剂5～25％，

无限溶胀型聚合物稠化剂2～7％，

基础油57～91.5％，

抗氧剂1～7％，

防锈剂0.5～4％。

有限溶胀型有机稠化剂10～20％，

无限溶胀型聚合物稠化剂3～5％，

基础油68～84％，

抗氧剂2～4％，

防锈剂1～3％。

优选的，上述润滑脂组合物中，所述有限溶胀型有机稠化剂选自聚四氟乙烯(PTFE)、酰胺(AM)和脲(PU)基稠化剂中的一种或两种以上，其在基础油中只能溶胀不能溶解，进一步优选的，所述有限溶胀型有机稠化剂的平均粒径D₅₀为1～7μm，更优选的，所述有限溶胀型有机稠化剂为纳米级聚四氟乙烯粉末，平均粒径D₅₀为2～4μm。

优选的，上述润滑脂组合物中，所述无限溶胀型聚合物稠化剂选自热塑性弹性体、乙丙共聚物(OCP)和聚异丁烯(PIB)中的一种或两种以上，其在基础油中能溶胀也能溶解，进一步优选的，所述无限溶胀型聚合物稠化剂为热塑性弹性体，其数均分子量Mn为5.0×10³～3.0×10⁵，分子量分布指数PDI为1.05～2.00，更优选的，所述无限溶胀型聚合物稠化剂为苯乙烯-乙烯丙烯嵌段共聚物(SEPS)，其数均分子量Mn为1.0×10⁵～2.0×10⁵，分子量分布指数PDI为1.10～1.30。

优选的，上述润滑脂组合物中，所述有限溶胀型有机稠化剂为纳米级聚四氟乙烯粉末，所述无限溶胀型聚合物稠化剂为苯乙烯-乙烯丙烯嵌段共聚物，所述纳米级聚四氟乙烯粉末与苯乙烯-乙烯丙烯嵌段共聚物的质量比为3～5:1。

优选的，上述润滑脂组合物中，所述基础油选自聚α-烯烃(PAO)、酯类油、烷基萘和醚类油中的一种或两种以上，进一步优选的，所述基础油的100℃运动粘度为5～40mm²/s，更优选的，所述基础油为聚α-烯烃和酯类油的混合物，其100℃运动粘度为10～20mm²/s，最优选的，所述聚α-烯烃和酯类油的质量比为1:1～2。

优选的，上述润滑脂组合物中，所述抗氧剂选自吩噻嗪、二异辛基二苯胺、2，6-二-叔丁基-对甲苯酚和十二烷基硒中的一种或两种以上，进一步优选为二异辛基二苯胺；

和/或，

所述防锈剂选自十二烯基丁二酸、二壬基萘磺酸钡、重烷基苯磺酸钠和环烷酸锌中的一种或两种以上，进一步优选为二壬基萘磺酸钡。

本发明还提供一种上述润滑脂组合物的制备方法，包括以下步骤：

(1)溶胀：将40～60％的基础油与无限溶胀型聚合物稠化剂升温至30～40℃混合搅拌30～40分钟，使无限溶胀型聚合物稠化剂全部浸润并吸油溶胀；

(2)浸润：将20～40％的基础油与有限溶胀型有机稠化剂在室温下混合并搅拌30～40分钟，使有限溶胀型有机稠化剂全部浸润并吸油溶胀；

(3)混合：将步骤(2)的产物加入到步骤(1)的产物中，混合物缓慢升温至50～60℃，恒温搅拌30～40分钟；

(4)成脂：将步骤(3)的产物升温到130～140℃时，恒温反应1～2小时；

(5)加剂：加入剩余的基础油，将步骤(4)的产物降温到70～80℃，加入其他添加剂，用三辊研磨机研磨后即得。

本发明还提供上述润滑脂组合物或上述制备方法制备得到的润滑脂组合物在酸再生焙烧炉中的应用，优选为冶金行业冷轧工艺酸再生焙烧炉中的应用。

本发明所取得的有益效果：

本发明的润滑脂组合物在高温条件下短时间内基本不硬化，而且储存时也没有硬化现象，因此高温性和使用寿命优异。同时还具有良好的阻燃性、极压抗磨性、粘附性、胶体安定性和防腐蚀性，能够为冶金行业冷轧工艺酸再生焙烧炉部位提供科学高效的润滑，也能应用于冶金、矿山、纺织、食品、印染及造纸等行业的高温部位。

具体实施方式

以下结合具体实施例对本发明作进一步详细说明，但不用来限制本发明的范围。

以下实施例中所使用的实验方法如无特殊说明，均为常规方法。以下实施例中所用的实验原料和相关设备等，如无特殊说明，均可从商业途径得到。

实施例1

有限溶胀型有机稠化剂BASF PA6：10％；

无限溶胀型聚合物稠化剂SEPS：3％；

基础油Croda priolube 3970和纳克PAO 10：84％；

抗氧剂吩噻嗪：2％；

防锈剂环烷酸锌：1％。

将Croda priolube 3970基础油(v₁₀₀＝5mm²/s)403g与SEPS(巴陵石化YH-4020，Mn＝1.0×10⁵、PDI＝1.30)36g升温至30℃混合搅拌30分钟，使聚合物稠化剂全部浸润并吸油溶胀。将纳克PAO 10基础油(v₁₀₀＝10mm²/s)202g与BASF PA6(AM，D₅₀＝1μm)120g在室温下混合搅拌30分钟，使有机稠化剂全部浸润并吸油溶胀。将两种混合物混合均匀，缓慢升温至50℃，恒温搅拌30分钟。然后再继续升温至130℃，恒温反应1小时。加入剩余的PAO 10基础油302g和priolube 3970基础油101g，体系降温至70℃，加入吩噻嗪24g、环烷酸锌12g，用三辊研磨机研磨3遍后得到成品。性能见表1。

实施例2

有限溶胀型有机稠化剂MOLIKE DPU：20％；

无限溶胀型聚合物稠化剂BASF PIB B80：5％；

基础油兰炼PAO 20和King KR-019烷基萘：68％；

抗氧剂2，6-二-叔丁基-对甲苯酚：4％；

防锈剂重烷基苯磺酸钠：3％。

将兰炼PAO 20基础油(v₁₀₀＝20mm²/s)292g、King KR-019烷基萘基础油(v₁₀₀＝20mm²/s)238g与BASF PIB B80(Mn＝3.0×10⁵、PDI＝2.00)65g升温至40℃混合搅拌40分钟，使聚合物稠化剂全部浸润并吸油溶胀。将King KR-019烷基萘基础油177g与MOLIKE DPU(D₅₀＝7μm)260g在室温下混合搅拌40分钟，使有机稠化剂全部浸润并吸油溶胀。将两种混合物混合均匀，缓慢升温至60℃，恒温搅拌40分钟。然后再继续升温至140℃，恒温反应30分钟。加入剩余的King KR-019烷基萘基础油177g，体系降温至80℃，加入2，6-二-叔丁基-对甲苯酚52g、重烷基苯磺酸钠39g，用三辊研磨机研磨3遍后得到成品。性能见表1。

实施例3

有限溶胀型有机稠化剂ALGOFLON L203F PTFE：15％；

无限溶胀型聚合物稠化剂lubrizol 7306：4％；

基础油hatcol 2372和宏城PAO 15：76％；

抗氧剂二异辛基二苯胺：3％；

防锈剂二壬基萘磺酸钡：2％。

将hatcol 2372基础油(v₁₀₀＝15mm²/s)532g与lubrizol 7306

(SEPS，Mn＝1.5×10⁵、PDI＝1.20)56g升温至35℃混合搅拌35分钟，使聚合物稠化剂全部浸润并吸油溶胀。将宏城PAO 15基础油(v₁₀₀＝15mm²/s)319g与ALGOFLON L203FPTFE(D₅₀＝3μm)210g在室温下混合搅拌35分钟，使有机稠化剂全部浸润并吸油溶胀。将两种混合物混合均匀，缓慢升温至55℃，恒温搅拌35分钟。

然后再继续升温至135℃，恒温反应1.5小时。加入剩余的hatcol2372基础油106g、PAO 15基础油107g，体系降温至75℃，加入二异辛基二苯胺42g、二壬基萘磺酸钡28g，用三辊研磨机研磨3遍后得到成品。性能见表1。

实施例4

有限溶胀型有机稠化剂MOLIKE DPU：20％；

无限溶胀型聚合物稠化剂康泰OCP-A和BASF PIB B80：5％；

基础油Croda priolube 3970和纳克PAO 20：70％；

抗氧剂十二烷基硒：1％；

防锈剂十二烯基丁二酸和重烷基苯磺酸钠：4％。

将Croda priolube 3970(v₁₀₀＝5mm²/s)448g与康泰OCP-A(Mn＝5.0×10³、PDI＝1.80)40g、BASF PIB B80(Mn＝2.0×10⁵、PDI＝1.90)40g升温至37℃混合搅拌30分钟，使聚合物稠化剂全部浸润并吸油溶胀。将纳克PAO 20基础油(v₁₀₀＝20mm²/s)448g与MOLIKE DPU(D₅₀＝4μm)320g在室温下混合搅拌40分钟，使有机稠化剂全部浸润并吸油溶胀。将两种混合物混合均匀，缓慢升温至50℃，恒温搅拌40分钟。然后再继续升温至130℃，恒温反应2小时。加入剩余的Croda priolube 3970基础油168g、纳克PAO 20基础油56g，体系降温至70℃，加入十二烷基硒16g、十二烯基丁二酸32g、重烷基苯磺酸钠32g，用三辊研磨机研磨3遍后得到成品。性能见表1。

实施例5

有限溶胀型有机稠化剂ALGOFLON L203F：15％；

无限溶胀型聚合物稠化剂Kraton G1701EU和康泰OCP-A：4％；

基础油淮安GB-007醚类油和美孚PAO 10：73.5％；

抗氧剂吩噻嗪：7％。

防锈剂二壬基萘磺酸钡：0.5％。

将淮安GB-007醚类油(v₁₀₀＝15mm²/s)586g与Kraton G1701EU(Mn＝2.0×10⁵、PDI＝1.15)29g、康泰OCP-A(Mn＝1.4×10⁵、PDI＝1.75)29g升温至33℃混合搅拌40分钟，使聚合物稠化剂全部浸润并吸油溶胀。将美孚PAO 10基础油373g与ALGOFLON L203F(PTFE，D₅₀＝2μm)218g在室温下混合搅拌35分钟，使有机稠化剂全部浸润并吸油溶胀。将两种混合物混合均匀，缓慢升温至60℃，恒温搅拌40分钟。然后再继续升温至140℃，恒温反应1.5小时。加入剩余的GB-007醚类油107g，体系降温至70℃，加入吩噻嗪101g、二壬基萘磺酸钡7g，用三辊研磨机研磨3遍后得到成品。性能见表1。

实施例6

有限溶胀型有机稠化剂MOLIKE DPU：25％；

无限溶胀型聚合物稠化剂lubrizol 7306：7％；

基础油宏城PAO 15、美孚PAO 10和hatcol 2372：58％；

抗氧剂十二烷基硒：5％。

防锈剂二壬基萘磺酸钡：5％。

将宏城PAO 15基础油(v₁₀₀＝15mm²/s)300g、美孚PAO 10基础油(v₁₀₀＝10mm²/s)65g、hatcol 2372基础油(v₁₀₀＝15mm²/s)70g与lubrizol 7306(Mn＝1.6×10⁵、PDI＝1.22)105g升温至40℃混合搅拌40分钟，使聚合物稠化剂全部浸润并吸油溶胀。将hatcol 2372基础油174g与MOLIKE DPU(PU，D₅₀＝7μm)375g在室温下混合搅拌30分钟，使有机稠化剂全部浸润并吸油溶胀。将两种混合物混合均匀，缓慢升温至50℃，恒温搅拌40分钟。然后再继续升温至130℃，恒温反应2小时。加入hatcol 2372基础油261g，体系降温至70℃，加入十二烷基硒75g、二壬基萘磺酸钡75g，用三辊研磨机研磨3遍后得到成品。性能见表1。

对比例1

有限溶胀型有机稠化剂ALGOFLON L203F：30％；

基础油宏城PAO 15和Croda Priolube 3987：60.5％；

抗氧剂十二烷基硒和2，6-二-叔丁基-对甲苯酚：8％；

防锈剂十二烯基丁二酸：1.5％。

将宏城PAO 15基础油(v₁₀₀＝15mm²/s)381g、Croda Priolube 3987基础油(v₁₀₀＝20mm²/s)442g与ALGOFLON L203F(D₅₀＝4μm)510g在室温下混合搅拌30分钟，使有机稠化剂全部浸润并吸油溶胀。将混合物缓慢升温至55℃，恒温搅拌40分钟。然后再继续升温至130℃，恒温反应1小时。加入Croda Priolube 3987基础油206g，体系降温至70℃，加入十二烷基硒100g、2，6-二-叔丁基-对甲苯酚36g、十二烯基丁二酸25g，用三辊研磨机研磨3遍后得到成品。性能见表1。

对比例2

无限溶胀型聚合物稠化剂lubrizol SEPS：10％；

基础油hatcol 2372、Croda Priolube 3970、兰炼PAO 10和纳克PAO 20：85％；

抗氧剂二异辛基二苯胺、2，6-二-叔丁基-对甲苯酚和十二烷基硒：2％。

防锈剂二壬基萘磺酸钡：3％。

将hatcol 2372基础油(v₁₀₀＝15mm²/s)300g、Croda Priolube 3970(v₁₀₀＝5mm²/s)基础油443g、兰炼PAO 10基础油(v₁₀₀＝10mm²/s)98g与lubrizol SEPS 7306(Mn＝2.5×10⁵、PDI＝1.15)165g升温至40℃混合搅拌40分钟，使聚合物稠化剂全部浸润并吸油溶胀。将混合物缓慢升温至60℃，恒温搅拌40分钟。然后再继续升温至140℃，恒温反应2小时。加入纳克PAO 20基础油(v₁₀₀＝20mm²/s)300g与兰炼PAO 10基础油261g，体系降温至80℃，加入二异辛基二苯胺20g、2，6-二-叔丁基-对甲苯酚13g、二壬基萘磺酸钡25g、十二烷基硒25g，用三辊研磨机研磨3遍后得到成品。性能见表1。

表1实施例1-6与对比例1-2性能对比

如表1所示，对比实施例3和实施例5，无限溶胀型聚合物稠化剂中使用乙丙共聚物OCP后产品的稠化性能、滴点、剪切性能、抗磨性能、抗水性能变差，其他性能也变化不大。对比实施例3和对比例1，在PTFE基础上配合使用SEPS后产品的稠化能力、分油量、滴点、抗水性明显更好，其他性能变化不大。对比实施例3和对比例2，在SEPS基础上配合使用PTFE后产品的滴点、稠化能力、分油量、抗磨性能明显变好，其他性能变化不大。对比实施例1和实施例3，相比聚四氟乙烯PTFE使用酰胺AM后产品的滴点、分油量明显变差，其他性能变化不大。对比实施例3和实施例6，相比聚四氟乙烯PTFE使用脲基稠化剂PU后产品的稠化能力变强，滴点、剪切性能、抗水性能、抗磨性能变差，其他性能变化不大。对比实施例2、实施例4和实施例6，脲基稠化剂PU的高温锥入度变硬，而其他有机稠化剂是变软。综合对比，实施例3的产品性能在所有性能对比中最优异，是最恰当的配方选择。同时发现，使用合成油后产品蒸发损失都比较小，同时所有产品的滴点都比较高，说明产品的高温性能很好。对比例1中的润滑脂仅使用聚四氟乙烯类稠化剂，虽然可以达到高滴点，但其皂分偏高、价格昂贵，由水淋损失量数据可以看出粘附性差。

综上所述，与传统的聚四氟乙烯润滑脂和聚合物润滑脂相比，本发明提供的润滑脂组合物，采用特定的有机稠化剂与聚合物稠化剂组成互穿网络结构来稠化优质合成油，产品的高温性、抗氧化安定性、胶体安定性、机械安定性优异，能够为冶金行业冷轧工艺酸再生装置焙烧炉的轴承部位提供科学高效的润滑，非常适合在高温、重载、潮湿等苛刻工况下使用，适用于冶金、矿山、纺织、食品、印染及造纸等行业的高温部位的润滑需求。

虽然，上文中已经用一般性说明、具体实施方式及试验，对本发明作了详尽的描述，但在本发明基础上，可以对其作一些修改或改进，这对本领域技术人员而言是显而易见的。因此，在不偏离本发明精神的基础上所做的这些修改或改进，均属于本发明要求保护的范围。

Claims

1.一种润滑脂组合物，其特征在于，包含如下重量百分含量的组分：

有限溶胀型有机稠化剂1～30％，

无限溶胀型聚合物稠化剂1～10％，

基础油45～98％，

抗氧剂0～10％，

防锈剂0～5％；

所述有限溶胀型有机稠化剂为纳米级聚四氟乙烯粉末，所述无限溶胀型聚合物稠化剂为苯乙烯-乙烯丙烯嵌段共聚物，所述纳米级聚四氟乙烯粉末与苯乙烯-乙烯丙烯嵌段共聚物的质量比为3～5:1。

2.根据权利要求1所述的润滑脂组合物，其特征在于，包含如下重量百分含量的组分：

有限溶胀型有机稠化剂5～25％，

无限溶胀型聚合物稠化剂2～7％，

基础油57～91.5％，

抗氧剂1～7％，

防锈剂0.5～4％。

3.根据权利要求1所述的润滑脂组合物，其特征在于，包含如下重量百分含量的组分：

有限溶胀型有机稠化剂10～20％，

无限溶胀型聚合物稠化剂3～5％，

基础油68～84％，

抗氧剂2～4％，

防锈剂1～3％。

4.根据权利要求1-3任一项所述的润滑脂组合物，其特征在于，所述有限溶胀型有机稠化剂为纳米级聚四氟乙烯粉末，平均粒径D₅₀为2～4μm。

5.根据权利要求1-3任一项所述的润滑脂组合物，其特征在于，所述无限溶胀型聚合物稠化剂为苯乙烯-乙烯丙烯嵌段共聚物，其数均分子量Mn为1.0×10⁵～2.0×10⁵，分子量分布指数PDI为1.10～1.30。

6.根据权利要求1-3任一项所述的润滑脂组合物，其特征在于，所述基础油选自聚α-烯烃、酯类油、烷基萘和醚类油中的一种或两种以上。

7.根据权利要求6所述的润滑脂组合物，其特征在于，所述基础油的100℃运动粘度为5～40mm²/s。

8.根据权利要求7所述的润滑脂组合物，其特征在于，所述基础油为聚α-烯烃和酯类油的混合物，其100℃运动粘度为10～20mm²/s。

9.根据权利要求8所述的润滑脂组合物，其特征在于，所述聚α-烯烃和酯类油的质量比为1:1～2。

10.根据权利要求1-3任一项所述的润滑脂组合物，其特征在于，所述抗氧剂选自吩噻嗪、二异辛基二苯胺、2，6-二-叔丁基-对甲苯酚和十二烷基硒中的一种或两种以上；

和/或，

所述防锈剂选自十二烯基丁二酸、二壬基萘磺酸钡、重烷基苯磺酸钠和环烷酸锌中的一种或两种以上。

11.根据权利要求10所述的润滑脂组合物，其特征在于，所述抗氧剂为二异辛基二苯胺；

和/或，所述防锈剂为二壬基萘磺酸钡。

12.权利要求1-11任一项所述润滑脂组合物的制备方法，其特征在于，包括以下步骤：

13.权利要求1-11任一项所述的润滑脂组合物或权利要求12所述的制备方法制备得到的润滑脂组合物在酸再生焙烧炉中的应用。